ES2328610T3

ES2328610T3 - Placa de multiples de al2o3.

Info

Publication number: ES2328610T3
Application number: ES05846522T
Authority: ES
Inventors: Helga Holzschuh
Original assignee: Walter AG
Current assignee: Walter AG
Priority date: 2004-12-30
Filing date: 2005-11-25
Publication date: 2009-11-16
Anticipated expiration: 2025-11-25
Also published as: MX2007008064A; JP2008526525A; US20080050614A1; BRPI0519412A2; ATE437977T1; CN101094934A; EP1834008B1; DE502005007812D1; EP1834008A2; CN101094934B; KR20070093403A; DE102004063816B3; WO2006072288A3; WO2006072288A2; CA2588899A1

Abstract

Placa de corte para una herramienta de corte o herramienta de corte, con un recubrimiento que reduce el desgaste, que comprende: una capa de base (2, 3) de múltiples subcapas, consistente en por lo menos nitruros, carburos, carbonitruros y por lo menos un oxicarbonitruro, boronitruro, borocarbonitruro, borocarbooxinitruro o un oxicarbonitruro, que contiene aluminio, de metales de los Grupos Secundarios 4 y/o 5 y/o 6 o una combinación de estos compuestos; una capa (4) de múltiples subcapas de Al 2O 3, consistente en subcapas de Al 2O 3 (5, 6, 7) y subcapas intermedias (8, 9), cada una de las cuales contiene por lo menos una subcapa de TiCN (11, 12) y en cada caso por lo menos una subcapa de TiCNO (11a, 12a) y que están dispuestas entre las subcapas de Al2O3 (5, 6, 7), y una capa de cubierta (17) de por lo menos dos subcapas, consistente en nitruros, carburos, carbooxinitruros o carbonitruros de Ti, Zr o Hf o una combinación de estas capas, cuyo grosor es mayor que 3 µm.

Description

Placa de múltiples capas de Al_{2}O_{3}.

La invención se refiere a una placa de corte con un recubrimiento reductor del desgaste, o a una herramienta de corte con un recubrimiento reductor del desgaste, de este tipo.

En la actualidad se imponen considerables exigencias a las herramientas de corte en cuanto a su durabilidad y aptitud de carga. Estas exigencias se dan en el caso del maquinado con arranque de virutas de materiales especialmente duros o tenaces así como por la deseada elevación de la velocidad de corte. En calidad de recubrimiento reductor del desgaste se han establecido capas de óxido de aluminio, en especial para el maquinado de aceros con arranque de virutas. Sin embargo, en este caso se comprueba con creciente frecuencia que la aptitud de carga de las placas de corte y su inalterabilidad frente a diversos tipos de desgaste, dependen no solamente de la condición o calidad del material de los recubrimientos reductores del desgaste empleados, sino también de la secuencia de las capas y en especial también de los grosores empleados para las capas y de su adherencia, o de la adherencia entre las subcapas individuales. El documento US-A-4 764 563 se refiere a herramientas de corte que presentan un recubrimiento de múltiples subcapas, cuya finalidad consiste en mejorar la resistencia de la herramienta al desgaste.

Al respecto, del documento EP 1 348 779 A1 se conoce por ejemplo proveer un recubrimiento reductor del desgaste que contiene una capa de óxido de aluminio que se ha insertado entre capas de TiCN. Si bien el grosor total de la estructura no supera 30 \mum, se establece además que la capa de óxido de aluminio ha de tener un grosor de una a tres veces el grosor de la capa de TiCN subyacente a ella, y que la capa de TiCN situada exteriormente ha de tener un grosor de 0,1 a 1,2 veces el grosor de ambas capas subyacentes a ella consideradas conjuntamente.

Mediante esta estructura de capas deberían lograrse buenos resultados en el maquinado con arranque de virutas.

El documento US 6 221 479 B1 procura mejorar las propiedades de corte de las placas de corte mediante el ejercicio de una influencia sobre la condición del cuerpo de base.

En cambio, el documento DE 101 23 554 A1 propone un procedimiento para la elevación de las tensiones de compresión o para la reducción de las tensiones de tracción propias en una capa exterior de un recubrimiento reductor del desgaste. Se expone este último a un tratamiento de chorro dentro de cuyos alcances se aplica un chorro en seco de por ejemplo un material granulado consistente en cerámica de óxido de circonio, un acero en polvo espolvoreado por presión, o un material granulado consistente en metal duro sinterizado, sobre la superficie que debe tratarse. Esta medida conduce a un alisado de la superficie y a una reducción de las tensiones de tracción propias o a la generación de tensiones de compresión propias.

Del documento EP 0 727 509 B1 se conoce una placa de corte con un recubrimiento de \kappa-Al_{2}O_{3} de múltiples subcapas, que presenta de seis a ocho subcapas de Al_{2}O_{3}. Bajo las subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3} se halla dispuesta una subcapa de TiC, de TiN o de TiCN, denominada subcapa intermedia. Con el objeto de mejorar la unión de las subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3} con la correspondiente subcapa de \kappa-Al_{2}O_{3} situada por debajo, entre las subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3} se ha configurado en cada caso una capa de modificación que es una capa de (Al_{x}-Ti_{y}) (O_{w}C_{z}N_{u}) donde x e y = 2, ...,4. El recubrimiento de múltiples subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3} está aplicado sobre una capa de base, por ejemplo de TiCN.

En base a lo que precede tiene la presente invención el objetivo de perfeccionar una correspondiente placa de corte o una correspondiente herramienta de corte.

Este objetivo se logra mediante la placa de corte o la herramienta de corte conformes a la reivindicación 1:

La placa de corte conforme a la invención, o la herramienta de corte conforme a la invención, presenta un recubrimiento reductor del desgaste que en su parte más inferior presenta un primer recubrimiento de una o varias subcapas consistente en por lo menos una capa de nitruros, carburos, carbonitruros u oxicarbonitruros, boronitruros, borocarbonitruros, borocarbooxinitruros de metales de los Grupos Secundarios 4, 5 ó 6, o una combinación de estos compuestos. Sobre esto se ha aplicado una segunda capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3}. Sobre la misma se ha provisto una capa de cubierta o de terminación que consiste en nitruros, carburos, carbooxinitruros o carbonitruros de Ti, Zr o Hf o una combinación de estas capas y cuyo grosor es preferentemente superior a 3 \mum. Esta combinación demostró ser superior desde el punto de vista de la tecnología del maquinado con arranque de virutas. Esto es especialmente el caso en el maquinado de metales con arranque de virutas y en el caso del corte discontinuo. Si bien la capa de Al_{2}O_{3} es de por si térmicamente aislante y reduce el desgaste erosivo por la viruta, es ventajosa una realización como capa de múltiples subcapas, en especial debido a la concomitante disminución de las tensiones internas. Esto resulta ser ventajoso en el caso de un corte discontinuo. La capa de cubierta, generosamente dimensionada, que consiste en por lo menos dos capas del grupo de los nitruros, carburos, carbooxinitruros o carbonitruros de Ti, Zr o Hf o de una combinación de estas capas, produce al mismo tiempo una elevada resistencia contra el desgaste. Es preferible que la capa de cubierta sea una capa de MT-TiCN y que además sea esencialmente más gruesa que cada una de las capas de Al_{2}O_{3} subyacentes. Es preferible que su grosor sea de 1,5 a 2 veces el grosor de las subcapas de Al_{2}O_{3} consideradas individualmente.

Las subcapas de Al_{2}O_{3} individuales presentan un grosor de 0,5 \mum a 4 \mum, preferentemente de 2 \mum. Se las aplica en el procedimiento de CVD. Las subcapas intermedias son preferentemente subcapas combinadas de TiCN-TiCNO, siendo posible proveer capas de anclado intermedias de TiAlCNO para mejorar la unión entre las subcapas de TiCN-TiCNO y las subcapas de Al_{2}O_{3}. Estas capas de anclado intermedias presentan preferentemente una mezcla de fases de TiCN y Al_{2}TiO_{5} (Seudo estructura de bruquita (TiO_{2})). Se logra la unión especialmente buena si el contenido de aluminio no supera un valor máximo de 4 at%. En este caso se ha comprobado que la secuencia de capas Al_{2}O_{3}-TiCN-TiCNO-TiAlCNO-Al_{2}O_{3} es especialmente conveniente. Es posible aplicar una capa de TiCN directamente sobre la capa de Al_{2}O_{3}. Aquí no se requiere una capa de anclado intermedia.

Gracias al diseño especial de capas intermedias se logra en conjunto una muy baja tensión propia de las capas y un reducido desgaste en caso de corte discontinuo y una elevada resistencia a la abrasión, en especial si se utiliza una subcapa de TiCN; por ejemplo, la subcapa intermedia de TiCN presenta una tensión propia de capa de tan sólo 100 a 150 MPa. Esto constituye una mejora esencial con respecto a por ejemplo las subcapas intermedias de TiN que presentan una tensión propia de capa de 200 a 300 MPa, y permite en conjunto la disminución de la tensión propia de capa, de la totalidad de la capa de múltiples subcapas. Además, mediante la transición eventualmente también gradual, a capas oxidantes (TiCNO) y eventualmente a título adicional capas que contienen aluminio (TiAlCNO) se mejora esencialmente la adherencia de las capas de Al_{2}O_{3} en la estructura de múltiples subcapas.

Las subcapas intermedias tienen preferentemente un grosor de capa entre 0,2 \mum y 2 \mum. Es preferible que el grosor sea de 1,0 \mum. Las capas de anclado intermedias presentan un grosor de 0,1 \mum a 0,7 \mum, preferentemente de 0,5 \mum.

La capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3}, así realizada, confiere a la placa de corte muy buenas propiedades en cuanto a desgaste, en especial en conexión con la capa de cubierta superior a 3 \mum.

La capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3} se aplica preferentemente sobre una capa de base (capa de TiCN). Nuevamente, para la unión pueden utilizarse una capa de TiCNO y una capa de anclado de TiAlCNO, cuyo contenido de aluminio es preferentemente inferior a 4 at%. La capa de anclado presenta un grosor de por ejemplo solamente 0,5 \mum. Es preferible que la capa de base presente entonces una estructura de múltiples subcapas con la siguiente estructura, de fuera hacia dentro:

6): HT - TiAlCNO

5): HT- TiCNO

4): HT - Ti(C_{x}N_{y})_{1} (rico en carbono), x > 0,5

3): HT - Ti(C_{x}N_{y})_{1} (rico en nitrógeno), y > 0,5

2): MT - TiCN

1): MT - TiN

En este caso, "HT" representa un proceso de CVD a elevada temperatura (temperatura de proceso, superior a 850ºC), y "MT" representa un proceso de CVD a temperatura media (temperatura del proceso, inferior a 950ºC).

Esta estructura total de capas puede producirse en el procedimiento de CVD. Lo especial en esta estructura de capas es que las tensiones propias de las subcapas intermedias así como de la subcapa de Al_{2}O_{3} y de la subcapa de la capa de cubierta disminuyen de manera esencial después de la primera capa de Al_{2}O_{3}. Esto explica las menores tensiones propias acumuladas de estas capas de múltiples subcapas. En este caso, las tensiones propias son por lo general positivas, es decir, se trata de tensiones de tracción. En una forma de realización especialmente preferida, las mismas se transforman en tensiones de compresión, por lo menos en la proximidad de la superficie. A tal efecto, sobre la capa de TiCN situada exteriormente se aplica otra capa más, por ejemplo una capa exterior de TiN, que se separa por lo menos de a secciones. La remoción de esta capa puede tener lugar mediante un procedimiento abrasivo, por ejemplo mediante un procedimiento de chorro mojado. Con ello resultan elevadas tensiones de compresión en la capa de cubierta, por lo menos en la región externa de la misma, y una elevación de la dureza en la zona de borde, que reducen de manera muy considerable la predisposición a la formación de fisuras, en especial la propensión a la formación de fisuras de tipo peine.

Además del hecho de que las tensiones propias dependen de las subcapas, las capas mostraron diversas orientaciones preferenciales en función de su posición en el sistema global de la estructura de capas.

Del dibujo o de la memoria descriptiva resultan otras particularidades ventajosas de formas de realización de la invención. En el dibujo se ha ilustrado un ejemplo de realización de la invención. En el dibujo:

la Figura 1 muestra una estructura de capas de un recubrimiento conforme a la invención correspondiente a una placa de corte mejorada, representada esquemáticamente; y

la Figura 2 ilustra tensiones en la estructura exterior de capas (última capa de Al_{2}O_{3} y capa de cubierta), antes y después de la remoción de una capa de TiN situada exteriormente.

En la Figura 1 se ha ilustrado la estructura de capas de una placa de corte conforme a la invención o de una herramienta de corte conforme a la invención. Presenta un cuerpo de base, 1, que en la Figura 1 se ha caracterizado como substrato. Sobre el mismo se ha aplicado en un procedimiento de CVD una capa de base, 2, consistente en TiN. La capa presenta un grosor de aproximadamente 1 \mum, preferentemente inferior, por ejemplo de 0,5 \mum. A esta capa de base 2 le sigue una primera capa 3, consistente en varias capas parciales de TiCN, 3a, 3b, 3c (dicho más exactamente, capas parciales de Ti(C_{x}N_{y})_{1}) con una capa de TiCNO, 3d. La primera capa parcial, 3a, se aplica a temperaturas relativamente moderadas, por ejemplo inferiores a 950ºC. Por ello la capa parcial 3a se designa también como capa de MT-TiCN, y tiene una estructura de columnas. A ello le sigue la capa parcial de TiCN, 3b, (Ti(C_{x}N_{y})_{1}, y>0,5) policristalina rica en nitrógeno, generada a temperatura elevada. La misma puede actuar como barrera a la difusión. A ésta le sigue la otra capa parcial de TiCN, 3c, (Ti(C_{x}N_{y})_{1} , x > 0) rica en carbono, también aplicada a temperatura elevada, con una estructura de cristales parcialmente aciculares. Sobre la estructura de TiCNO, 3d, también con una estructura acicular, pueden aplicarse capas adicionales, por ejemplo una capa de TiAlCNO, 15, para una mejor unión de las capas de Al_{2}O_{3} subsiguientes. La misma puede presentar un grosor de 0,2 \mum a 1,0 \mum. La primera capa, 3, presenta en conjunto una estructura de columnas, y las columnas individuales presentan en promedio un ancho de 0,1 a 0,3 \mum (medido durante un ensayo de recubrimiento con un grosor de capa de 10 \mum). Por ello la capa presenta una estructura de columnas delgadas. Las columnas están orientadas normalmente con respecto a las capas individuales, es decir horizontal en la Figura 1. La capa 15 tiene una estructura acicular o de hoja de árbol, para una mejor unión mecánica de la capa de Al_{2}O_{3}. La complicada estructura de capas, así descrita, se opone a la difusión de materiales desde el metal duro hacia el interior de las capas, y mejora la unión de las capas del recubrimiento reductor del desgaste.

Sobre la capa de TiCN se ha aplicado una capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3}, 4, cuyo grosor total es preferentemente de entre 8 \mum y 10 \mum. Presenta por lo menos dos, pero preferentemente varias (preferentemente no más de cinco) subcapas individuales. Entre las mismas figuran las subcapas de Al_{2}O_{3}, 5, 6, 7, cada una de las cuales presenta un grosor de aproximadamente 2 \mum. Estas subcapas de Al_{2}O_{3} son por ejemplo subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3}. Esto lleva a una aislación térmica relativamente buena gracias a las subcapas de Al_{2}O_{3} y a una buena aptitud para cargas termicas, lo que aporta ventajas en el trabajado del acero. Sin embargo, las subcapas de Al_{2}O_{3} también pueden ser subcapas de \alpha-Al_{2}O_{3}. Las mismas tienen una mayor conductibilidad térmica, y también son estables a elevadas temperaturas. Pueden conducir a mejores resultados en el maquinado de viruta de hierros de fundición. Se prevé además combinar subcapas de \alpha-Al_{2}O_{3} con subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3}, por ejemplo en cada caso pueden alternarse una o más subcapas de \alpha-Al_{2}O_{3} con una o más subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3}. También es posible aplicar una o más subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3} sobre una o más subcapas de \alpha-Al_{2}O_{3}. De esta manera las subcapas de \kappa-Al_{2}O_{3} forman una barrera térmica que protege térmicamente las subcapas de \alpha-Al_{2}O_{3}.

Entre las subcapas de Al_{2}O_{3} se han configurado las subcapas intermedias 8, 9. Consisten, cada una de ellas, en por lo menos una subcapa de TiCN, 11, 12, y en una subcapa de TiCNO, 11a, 12a. Además, pueden contener una subcapa de TiAlCNO, 13, 14. Es grosor total de las subcapas intermedias, 8, 9, es preferentemente de 0,5 a 1,5 \mum. Por ejemplo, las subcapas de TiCN, 11, 12, asociadas con las subcapas 11a, 12a, tienen, cada una de ellas, un grosor de aproximadamente 0,7 \mum, mientras que la capa de anclado intermedia de TiAlCNO, 13, 14, configurada sobre las mismas, presenta en cada caso un grosor de 0,5 \mum. La capa de anclado intermedia, 13, 14, en conjunción con la subcapa de TiCN, 11a, 12a, situada por debajo de ella, tiene por objeto unir en cada caso la subcapa de Al_{2}O_{3}, 6, 7, firmemente a la subcapa de Ti-CN, 11, 12, situada por debajo de ella. Entre la subcapa de Al_{2}O_{3}, 5, y la primera capa 3, puede haberse previsto también una capa de TiAlCNO de 0,5 \mum de grosor, que configura una capa de anclado, 15.

La capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3} se deposita en conjunto en el procedimiento de CVD. Por ello, y debido a la estructura de múltiples subcapas con bajas tensiones propias, resultan globalmente reducidas tensiones propias en la capa.

Sobre la capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3}, 4, se ha aplicado una capa de cubierta 17 por intermedio de una capa de unión adecuada. 6 (por ejemplo, de TiCNO o de TiAlCNO). La capa de cubierta 17 consiste en diversas capas de TiCN con diferentes relaciones de C/N y microestructura y una capa de TiN. Las capas de TiCN consisten en su mayor parte de una capa de MT y presentan en conjunto un grosor de 3 \mum a 6 \mum. Presenta una estructura de columnas orientadas normalmente con respecto al plano de la capa. Las columnas son relativamente anchas. Para los anchos de columna se prefiere un intervalo de valores de 0,4 a 0,5 \mum en 6 \mum de grosor. Bajo la capa de MT-TiCN se ha previsto una capa de HT-TiCN, 17a. Resultan en total las tensiones propias de capa visualizadas en la parte superior de la Figura 2. Tanto la capa de Al_{2}O_{3} 7 así como la capa de MT-TiCN experimentan reducidas tensiones de tracción.

Si bien ya en esta configuración la placa de corte muestra excelentes prestaciones en el maquinado de viruta, en especial en el maquinado de viruta de hierro colado y acero en corte discontinuo, es posible mejorar más aún el rendimiento de la placa de corte, mediante la aplicación de la capa de TiCN, 18, seguido por el retiro total o parcial de la misma mediante un postratamiento (en especial mecánico). En la parte inferior de la Figura 2 se ilustra el desarrollo de tensiones resultante de ello. La capa de MT-TiCN acumula elevadas tensiones de compresión en su región externa. Estas tensiones de compresión pueden, en función del proceso de trabajado mecánico, llegar al desprendimiento de la capa hasta en las capas de Al_{2}O_{3}. En el caso de la forma de realización preferida, las tensiones de compresión permanecen dentro de la capa de MT-TiCN. Las tensiones de compresión introducidas se neutralizan preferentemente dentro de la capa de TiCN, es decir, la misma presenta exteriormente elevadas tensiones de compresión e interiormente tensiones de tracción ligeramente mayores.

Mediante la remoción solamente local de la capa de TiN, 18, por ejemplo en la superficie de arrancadora de virutas de la placa de corte, pueden generarse placas de corte de dos colores. El color de la capa de TiN difiere del color de la capa de TiCN.

En el ejemplo de realización pueden presentarse las siguientes tensiones de tracción:

Primera capa de MT, capa (3):: +612 MPa

Segunda capa de MT, capa de cubierta (17):: +202 MPa

Primera subcapa de Al_{2}O_{3}:(5):: +667 MPa

Subcapas intermedias de HT-TiCN:: +100 ... 150 MPa

Tercera subcapa de Al_{2}O_{3}, (7):: +343 MPa

Mediante la estructuración de capas representada es posible generar la capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3} con reducida tensión de tracción propia (de por ejemplo aproximadamente 200 MPa solamente). En este caso, desde el punto de vista de las propiedades del maquinado de viruta se considera que se requieren tensiones propias más reducidas. Las capas de Al_{2}O_{3} situadas más exteriormente, 6, 7, presentan tensiones propias más reducidas que la capa de base, 3, o la capa interior de Al_{2}O_{3}, 5. Esto conduce a una condición ventajosa de la estructura en su conjunto, en lo que a las tensiones se refiere, con menores tensiones propias tanto en la capa de cubierta como también en la capa de Al_{2}O_{3} de múltiples subcapas.

Para la realización de un ensayo de maquinado con arrancado de viruta se compararon placas de corte convencionales con recubrimiento de Al_{2}O_{3} de una sola subcapa y gruesa capa de cubierta de TiCN así como placas de corte con capa de Al_{2}O_{3} de una sola subcapa y delgada capa de cubierta de TiN, con una placa de corte conforme a la invención que tiene la estructura descrita en la presente. En comparación con las placas convencionales, así como también en comparación con una placa de óxido de aluminio de una sola subcapa con capa de cubierta de TiCN, resultó una considerable elevación de la durabilidad (vida útil) en el caso del maquinado con arrancado de viruta en un corte liso o constante. Más claramente se mostró la mejora del estado de tensión propia de la placa de corte conforme a la invención en corte discontinuo (ensayo de rotación de listones) en una reducción de la dispersión de los resultados de la durabilidad.

La estructura de capas de una placa de corte producida en un procedimiento de CVD contiene una gruesa capa de cubierta de MT-TiCN situada exteriormente, y una capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3} y una primera capa de TiCN y MT-TiCN. La capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3} consistía en dos, tres o varias capas de óxido de aluminio, entre las que se hallan dispuestas capas de TiCN. y eventualmente capas de TiCNO y TiAlCNO para la mejora de la adherencia. Una estructura conjunta de este tipo presenta propiedades especialmente buenas para el maquinado con arranque de virutas.

Claims

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1. Placa de corte para una herramienta de corte o herramienta de corte, con un recubrimiento que reduce el desgaste, que comprende:

una capa de base (2, 3) de múltiples subcapas, consistente en por lo menos nitruros, carburos, carbonitruros y por lo menos un oxicarbonitruro, boronitruro, borocarbonitruro, borocarbooxinitruro o un oxicarbonitruro, que contiene aluminio, de metales de los Grupos Secundarios 4 y/o 5 y/o 6 o una combinación de estos compuestos;

una capa (4) de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3}, consistente en subcapas de Al_{2}O_{3} (5, 6, 7) y subcapas intermedias (8, 9), cada una de las cuales contiene por lo menos una subcapa de TiCN (11, 12) y en cada caso por lo menos una subcapa de TiCNO (11a, 12a) y que están dispuestas entre las subcapas de Al_{2}O_{3} (5, 6, 7), y

una capa de cubierta (17) de por lo menos dos subcapas, consistente en nitruros, carburos, carbooxinitruros o carbonitruros de Ti, Zr o Hf o una combinación de estas capas, cuyo grosor es mayor que 3 \mum.
2. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque las subcapas de Al_{2}O_{3} (5, 6, 7) presentan un grosor de 0,5 \mum a 4 \mum, preferentemente de 1 \mum a 3 \mum.
3. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa de cubierta (17) tiene un grosor de 1,5 a 2 veces el grosor de una subcapa de Al_{2}O_{3} (5, 6, 7).
4. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque las subcapas de Al_{2}O_{3} (5, 6, 7) presentan un grosor de 2 \mum.
5. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque las subcapas de TiCN (11, 12) de las subcapas intermedias (8, 9) son capas policristalinas.
6. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque las subcapas intermedias (8, 9) presentan, además de la por lo menos una subcapa de TiCN (11, 12) y de la por lo menos una subcapa de TiCNO (11a, 12a) por lo menos una capa de anclado intermedia de TiAlCNO (13, 14), que contiene a lo sumo 4 at % de aluminio.
7. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la subcapa intermedia (8, 9) presenta un grosor de capa de 0,2 \mum a 2 \mum, preferentemente de 0,5 \mum a 1,5 \mum.
8. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la subcapa intermedia (8, 9) presenta un grosor de capa de 1 \mum.
9. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 6, caracterizada porque la capa de anclado intermedia de TiAlCNO (13, 14) presenta un grosor de 0,1 a 0,7 \mum.
10. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3} (4) está aplicada sobre una capa de anclado de TiAlCNO (15) con a lo sumo 4 at% de aluminio.
11. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 10, caracterizada porque la capa de anclado de TiAlCNO (15) presenta un grosor de 0,2 \mum a 1,0 \mum.
12. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa de anclado de TiAlCNO (15) presenta un grosor de 0,5 \mum.
13. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque bajo la capa de anclado de TiAlCNO (15) la capa de base (3) ha sido configurada parcialmente como subcapa de MT-TiCN de columnas finas (3) con un ancho de columna de 0,1 \mum a 0,5 \mum.
14. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa de base (3) presenta la siguiente estructura desde el substrato a la capa de múltiples subcapas de Al_{2}O_{3} (4):

1)

Capa (2) de MT - TiN

2)

Capa (3a) de MT - TiCN

3)

Capa 3(b) de HT - Ti(C_{x}N_{y}) (rico en nitrógeno), y > 0,5

4)

Capa (3c) de HT - Ti(C_{x}N_{y}) (rico en carbono), x > 0,5

5)

Capa 3(d) de HT- TiCNO

6)

HT - TiAlCNO
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15. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa de cubierta (17) presenta un grosor de por lo menos 5 \mum.
16. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa de cubierta (17) presenta una estructura de columnas con un ancho de columna de 0,4 - 0,5 \mum.
17. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque se ha generado la estructura conjunta de capas en un procedimiento de CVD.
18. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque en una zona externa la capa de cubierta (17) presenta tensiones de compresión.
19. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa de cubierta (17) está provista por lo menos de a secciones, con una capa externa (18) y porque la capa de cubierta (17) presenta zonas en las que se ha retirado posteriormente la capa externa mediante un procedimiento abrasivo.
20. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque por lo menos una de las subcapas de Al_{2}O_{3} es una subcapa de \kappa-Al_{2}O_{3}.
21. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque por lo menos una de las subcapas de Al_{2}O_{3} es una subcapa de \alpha-Al_{2}O_{3}.
22. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa de cubierta (17) presenta una tensión propia de tracción que es por lo menos un 50% menor que la tensión propia de tracción de la capa de base (3).
23. Placa de corte o herramienta de corte conforme a la reivindicación 1, caracterizada porque la capa externa de Al_{2}O_{3} (7) presenta una tensión propia de tracción que es en por lo menos 1/3 menor que la tensión propia de tracción de la capa interna de Al_{2}O_{3}.