ES2263467T3 - Compresor de espiral. - Google Patents
Compresor de espiral.Info
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Abstract
Compresor que comprende un compresor (14) de espiral con un primer cuerpo compresor (16) y un segundo cuerpo compresor (18), cuyos primeros (22) o segundos (26) nervios en espiral configurados en forma de una envolvente circular engranan entre sí de tal modo que el segundo cuerpo compresor (18) se puede mover respecto al primer cuerpo compresor (16) en una trayectoria orbital (36) alrededor de un eje central (34), un accionamiento para el compresor (14) de espiral con un motor (12) de accionamiento y una unidad (50) de arrastre que presenta un dispositivo (52) de arrastre, que se acciona mediante el motor (12) de accionamiento y gira en una trayectoria del dispositivo de arrastre alrededor del eje central (34), con una superficie (70) de dispositivo de arrastre, curvada de forma convexa en una dirección (86) transversal al eje central (34) en una dirección (82) de giro, y un alojamiento (54) de dispositivo de arrastre, dispuesto en el segundo cuerpo compresor (18) con una superficie (60) dearrastre, siendo posible mover el alojamiento (54) del dispositivo de arrastre en dirección radial al eje central (34) con un grado radial de libertad respecto al dispositivo (52) de arrastre de tal modo que el segundo cuerpo compresor (18) se puede mover con el segundo nervio en espiral en contacto hermetizante con el primer nervio en espiral (22) del primer cuerpo compresor (16) debido al grado radial de libertad y a las fuerzas centrífugas que actúan en el segundo cuerpo compresor, caracterizado porque el alojamiento (54) del dispositivo de arrastre está dispuesto de forma resistente al giro respecto al segundo cuerpo compresor (18), porque la superficie (60) de arrastre encierra de forma anular al dispositivo (52) de arrastre, porque la superficie (70) del dispositivo de arrastre actúa por aplicación de fuerza siempre sólo sobre la superficie (60) de arrastre sólo en una sección parcial (72) que gira también al girar el segundo cuerpo compresor (18) por la trayectoria orbital (36) en la superficie (60) de arrastre, y porque entre el dispositivo (52) de arrastre y la superficie (60) de arrastre existe por fuera de la sección parcial (72) solicitada con fuerza un espacio intermedio (74, 124) que permite el grado radial de libertad del alojamiento (54) del dispositivo de arrastre respecto al dispositivo (52) de arrastre.
Description
Compresor de espiral.
La invención se refiere a un compresor que
comprende un compresor de espiral con un primer cuerpo compresor y
un segundo cuerpo compresor, cuyos primeros o segundos nervios en
espiral, configurados en forma de una envolvente circular, engranan
entre sí de tal modo que el segundo cuerpo compresor se puede mover
respecto al primer cuerpo compresor en una trayectoria orbital
alrededor de un eje central, un accionamiento para el compresor de
espiral con un motor de accionamiento y una unidad de arrastre que
presenta un dispositivo de arrastre, que se acciona mediante el
motor de accionamiento y gira en una trayectoria de dispositivo de
arrastre alrededor de un eje central, con una superficie de
dispositivo de arrastre, curvada de forma convexa en una dirección
transversal al eje central en una dirección de giro, y un
alojamiento de dispositivo de arrastre, dispuesto en el segundo
cuerpo compresor, con una superficie de arrastre, siendo posible
mover de tal modo el alojamiento de dispositivo de arrastre en
dirección radial al eje central con un grado radial de libertad
respecto al dispositivo de arrastre, que el segundo cuerpo compresor
se puede mover con el segundo nervio en espiral en contacto
hermetizante con el primer nervio en espiral del primer cuerpo
compresor debido al grado radial de libertad y a las fuerzas
centrífugas que actúan en el segundo cuerpo compresor.
Este tipo de compresor de espiral se conoce, por
ejemplo, del documento US-A-5562436.
En este compresor está previsto un dispositivo de arrastre con
superficies de dispositivo de arrastre, curvadas de forma convexa,
que actúan en una superficie de pared, ajustada a la forma de la
sección transversal, de modo que el alojamiento del dispositivo de
arrastre gira a la vez.
Del documento US5.536.152 se conoce un
compresor, en el que el dispositivo de arrastre actúa en una
superficie de pared, ajustada a su forma, de modo que el
alojamiento del dispositivo de arrastre gira también a la vez.
Del documento
DE-A-4305876 se conoce también un
compresor, en el que el dispositivo de arrastre engrana como
vástago cilíndrico en un alojamiento cilíndrico, ajustado
convenientemente.
En el caso de los compresores de espiral,
conocidos del documento US-A5.562.436, existe el
problema de que esta solución tiene una fabricación costosa y, por
la otra parte, se pueden originar presiones superficiales,
localmente altas y no deseadas, debido a las superficies planas del
dispositivo de arrastre.
La invención tiene, por tanto, el objetivo de
mejorar un compresor del tipo genérico, de modo que éste se pueda
fabricar de la forma más simple posible y funcione con la mayor
fiabilidad posible.
En un compresor del tipo descrito al principio,
este objetivo se consigue, según la invención, al estar dispuesto
el alojamiento del dispositivo de arrastre de forma resistente al
giro respecto al segundo cuerpo compresor, al encerrar de forma
anular la superficie de arrastre al dispositivo de arrastre, al
actuar siempre mediante aplicación de fuerza la superficie del
dispositivo de arrastre sobre la superficie de arrastre sólo en una
sección parcial que gira también al girar el segundo cuerpo
compresor por la trayectoria orbital en la superficie de arrastre,
y al existir entre el dispositivo de arrastre y la superficie de
arrastre por fuera de la sección parcial solicitada con fuerza un
espacio intermedio que permite el grado radial de libertad del
alojamiento del dispositivo de arrastre respecto al dispositivo de
arrastre.
La ventaja de la solución según la invención
radica en su construcción simple que permite, por una parte, no
disponer más de forma giratoria el alojamiento del dispositivo de
arrastre en el segundo cuerpo compresor, sino de forma resistente
al giro, de modo que se puede suprimir el cojinete necesario para
esto, ya que en la solución según la invención se consigue el giro
relativo mediante el giro de la sección parcial en la superficie de
arrastre.
Además, la solución, según la invención, tiene
la gran ventaja de necesitar menos piezas que se mecanizan sólo de
una forma especialmente fácil.
Una solución con una construcción especialmente
simple prevé que el alojamiento del dispositivo de arrastre esté
dispuesto de forma fija en el segundo cuerpo compresor.
En el caso con la construcción más simple se
trata de un manguito, conformado en el cuerpo compresor
preferentemente en forma de una sola pieza, en cuya entalladura
interior engrana el dispositivo de arrastre.
En relación con el dimensionamiento del grado
radial posible de libertad se podría pensar también en configurarlo
más pequeño que los movimientos máximos posibles del cuerpo
compresor en dirección radial. Sin embargo, es especialmente
ventajoso si el grado radial posible de libertad corresponde al
menos a una desviación máxima de la trayectoria orbital del segundo
cuerpo compresor de una trayectoria circular geométrica alrededor
del eje central. En este sentido, la trayectoria circular
geométrica alrededor del eje central representa el caso ideal de la
trayectoria orbital, que no se puede lograr periódicamente ni
mantener durante largo tiempo debido a las imprecisiones de
fabricación en la zona de los nervios en espiral, debido a
variaciones térmicas durante el funcionamiento, por ejemplo, una
extensión diferente de la temperatura, o también debido al desgaste,
por lo que hay que partir del hecho de que la trayectoria orbital
real del segundo cuerpo compresor se desvía de la trayectoria
circular geométrica ideal.
En relación con el dimensionamiento del espacio
intermedio es especialmente ventajoso si el espacio intermedio
presenta en dirección radial una amplitud que corresponde al menos a
la desviación máxima de la trayectoria orbital de la trayectoria
circular geométrica, ya que con esto el espacio intermedio es capaz
de permitir los movimientos radiales, necesarios para que el
segundo cuerpo compresor con su segundo nervio en espiral discurra
siempre en contacto a lo largo del primer nervio en espiral del
primer cuerpo compresor.
En un ejemplo preferido de realización, el
espacio intermedio tiene una dimensión que se sitúa en el intervalo
de aproximadamente 1,5\textperthousand a aproximadamente
15\textperthousand de una amplitud de la superficie de arrastre en
dirección radial en cada caso. Se prefieren valores de
aproximadamente 2\textperthousand a aproximadamente
10\textperthousand.
En relación con la configuración del espacio
intermedio se puede pensar en las soluciones más diversas. Sería
posible, por ejemplo, que el espacio intermedio se amplíe de forma
discontinua en unión con la superficie del dispositivo de
arrastre.
Para prever que en caso de un movimiento radial
del alojamiento del dispositivo de arrastre relativamente respecto
al dispositivo de arrastre, el movimiento radial se someta a una
cierta amortiguación, está previsto preferentemente que la
distancia entre estos a partir de la sección parcial solicitada con
fuerza aumente de forma creciente con la distancia creciente de la
sección parcial, es decir, que mediante el aumento continuo de la
distancia entre la superficie del dispositivo de arrastre y la
superficie de arrastre se crea cerca de la sección parcial
solicitada con fuerza una almohada de lubricante que en caso de un
movimiento radial repentino se tiene que desplazar del espacio
intermedio y provoca con esto un cierto efecto amortiguador.
En este sentido resulta especialmente ventajoso,
si la distancia entre la superficie del dispositivo de arrastre y
la superficie de arrastre aumenta a ambos lados de la sección
parcial solicitada con fuerza con la distancia creciente de ésta,
de modo que un movimiento en dirección radial o también en dirección
contraria a ésta experimenta una amortiguación en cada caso.
Una solución especialmente ventajosa respecto a
la fabricación de la superficie de arrastre prevé que la superficie
de arrastre discurra de forma circular, preferentemente como
superficie cilíndrica de un cilindro circular, de modo que al
moverse el segundo cuerpo compresor en la trayectoria orbital, la
superficie del dispositivo de arrastre se mueve a lo largo de la
superficie de arrastre que discurre de forma circular o
cilíndrica.
En este caso, el punto central del círculo o
cilindro, formado por la superficie de arrastre, se sitúa
preferentemente en la trayectoria circular, en la que se basa la
trayectoria orbital, alrededor del eje central.
Respecto a la configuración de la unidad de
arrastre no se han obtenido datos más detallados en relación con la
explicación realizada hasta ahora de la invención. Por tanto, un
ejemplo de realización más simple de una unidad de arrastre, según
la invención, prevé que ésta presente una única superficie de
dispositivo de arrastre y una superficie de arrastre, asignada a
ésta. El espacio intermedio se encuentra preferentemente en este
caso entre el dispositivo de arrastre y la superficie de
arrastre.
Otras solución ventajosa prevé que la superficie
de arrastre, asignada a la superficie del dispositivo de arrastre,
esté dispuesta en un anillo intermedio que actúa, por su parte, con
otra superficie del dispositivo de arrastre en otra sección parcial
de otra superficie de arrastre mediante aplicación de la fuerza y
que entre el anillo intermedio y la otra superficie de arrastre
exista, asimismo, otro espacio intermedio que contribuye al grado
radial de libertad del alojamiento del dispositivo de arrastre
respecto al dispositivo de arrastre. La ventaja de esta solución
puede radicar en la posibilidad de distribuir el grado radial de
libertad, obtenible en total, por al menos dos o más espacios
intermedios, de modo que estos espacios intermedios, por su parte,
se pueden mantener lo más pequeño posible para lograr una
lubricación, buena en lo posible, en la zona de los espacios
intermedios, mientras que, por otra parte, puede ser lo más grande
posible el grado radial de libertad, posible en total en dirección
radial, debido a la suma de las amplitudes de los espacios
intermedios en dirección radial.
En este ejemplo de realización no es
absolutamente necesario que el anillo intermedio se deslice con la
otra superficie del dispositivo de arrastre a lo largo de la otra
superficie de arrastre. Se podría pensar también en que el anillo
intermedio ruede con la otra superficie del dispositivo de arrastre
en la otra superficie de arrastre.
Por lo demás, sería posible además en el marco
de la solución según la invención que también en caso de sólo una
superficie de dispositivo de arrastre y una superficie asignada de
arrastre, la superficie del dispositivo de arrastre ruede por la
superficie de arrastre, lo que hace necesario, por consiguiente,
realizar la superficie del dispositivo de arrastre, por ejemplo,
como superficie exterior de un manguito que encierra al dispositivo
de arrastre y está alojado en éste de forma giratoria, de modo que
la superficie del dispositivo de arrastre como superficie exterior
total del manguito puede rodar por la superficie asignada de
arrastre en caso de moverse el segundo cuerpo compresor en la
trayectoria orbital.
Sin embargo, por motivos de una solución lo más
económica posible es especialmente ventajoso si al menos una de las
superficies del dispositivo de arrastre se desliza relativamente
respecto a la superficie asignada de arrastre en cado de moverse el
segundo cuerpo compresor en la trayectoria orbital, ya que esta
solución se puede realizar con una facilidad especial y permite
también un grado amplio de libertad en relación con la
configuración del cuerpo que soporta esta superficie del dispositivo
de arrastre.
En caso de una superficie de dispositivo de
arrastre, que se desliza por la superficie de arrastre, es
importante lograr una lubricación óptima que se obtiene si entre la
superficie deslizante del dispositivo de arrastre y la superficie
asignada de arrastre se puede crear una película lubricante
hidrodinámica que contribuye a que entre la superficie del
dispositivo de arrastre y la superficie de arrastre no se produzca
un contacto básicamente lineal, sino que soporta la superficie del
dispositivo de arrastre debido a la película lubricante en una zona
con una amplitud más grande.
Para la configuración de este tipo de película
lubricante es especialmente ventajoso si se realiza un suministro
de lubricante, visto en la dirección de giro, delante de la
superficie del dispositivo de arrastre, de modo que el lubricante
se mueve en caso de un movimiento giratorio en la dirección de la
sección parcial solicitada con fuerza.
En este sentido resulta especialmente ventajoso
si el suministro del lubricante se realiza mediante el dispositivo
de arrastre.
Este tipo de suministro de lubricante a la
unidad de arrastre mediante el dispositivo de arrastre se puede
realizar de diversas formas. Se podría pensar, por ejemplo, en dejar
entrar el lubricante por la parte frontal del dispositivo de
arrastre, que se mueve a continuación en la dirección del espacio
intermedio y penetra en éste. Una solución especialmente ventajosa
prevé que el dispositivo de arrastre esté provisto, a tal efecto,
de un canal de lubricante, que atraviesa éste, extendiéndose
preferentemente el canal de lubricante del dispositivo de arrastre
al árbol motor y estando dispuesta, por ejemplo, una bomba de
lubricante en un extremo, opuesto al dispositivo de arrastre, del
árbol motor del motor de accionamiento.
Para lograr una lubricación especialmente
precisa está previsto preferentemente que el dispositivo de arrastre
esté provisto de un orificio de salida de lubricante que desemboca
cerca de la superficie del dispositivo de arrastre y en el espacio
intermedio, de modo que el lubricante se conduce con preferencia
directamente delante de la superficie del dispositivo de arrastre
al espacio intermedio y de éste se mueve a continuación en la
dirección de la sección parcial solicitada con fuerza.
En relación con la configuración del espacio
intermedio se podría pensar en las posibilidades más diversas. Para
tener disponible el lubricante de la forma más óptima posible en la
zona de la sección parcial solicitada con fuerza sobre todo, para
la configuración de una película lubricante hidrodinámica, está
previsto preferentemente que el espacio intermedio, visto en la
dirección de giro, presente delante de la superficie de arrastre una
extensión que mantiene el lubricante debido al efecto capilar.
Resulta mejor aún si el espacio intermedio
presenta por toda su extensión una amplitud tal que éste mantiene
el lubricante debido al efecto capilar.
En relación con la orientación de la superficie
del dispositivo de arrastre respecto a la dirección, en la que
actúa el grado radial de libertad, especialmente en la dirección de
una línea de unión entre el eje central y una línea de contacto de
los nervios en espiral, no se obtuvieron datos más detallados hasta
el momento.
Por tanto, es especialmente ventajoso si la
sección parcial solicitada con fuerza de la superficie de arrastre
se extiende siempre casi en paralelo a la dirección del grado radial
de libertad y mantiene esta orientación, pudiéndose fijar de esta
forma una orientación definida de la acción del dispositivo de
arrastre en el alojamiento del dispositivo de arrastre. En el caso
ideal, la sección parcial se sitúa simétricamente respecto a una
tangente en la trayectoria circular, en la que se basa la
trayectoria orbital, discurriendo la tangente a través del punto
central de la superficie circular de arrastre. En este caso, el
dispositivo de arrastre actúa siempre de tal modo en el segundo
cuerpo compresor, que es capaz de vencer la fuerza tangencial del
gas, pero no influye, sin embargo, de ninguna forma en la dirección
del grado radial de libertad, de modo que la fuerza radial del gas
contrarresta únicamente la fuerza centrífuga.
Sin embargo, se podría pensar también en fijar
la sección parcial solicitada con fuerza de la superficie de
arrastre de modo que ésta presente una inclinación insignificante
respecto a la dirección del grado radial de libertad y, por tanto,
la superación de la fuerza tangencial del gas mediante el
dispositivo de arrastre origine una componente adicional de la
fuerza que actúe radialmente hacia fuera respecto a la fuerza
centrífuga o una componente adicional de la fuerza que actúe
radialmente hacia dentro.
Otras características de la invención son objeto
de la siguiente descripción así como de la representación gráfica
de algunos ejemplos de realización. En el dibujo muestran:
Fig. 1 un corte longitudinal a través de un
primer ejemplo de realización de un compresor, según la
invención,
Fig. 2 un corte parcial a escala ampliada a lo
largo de la línea 2-2 en la figura 1 con una
representación adicional de una sección de un primer y un segundo
nervio en espiral, en la que una superación de la fuerza tangencial
del gas no origina una componente radial de la fuerza,
Fig. 3 una vista de una configuración del
primer ejemplo de realización, en la que la superación de la fuerza
tangencial del gas origina una componente de la fuerza en dirección
radial,
Fig. 4 un corte similar al de la figura 1 a
través de un segundo ejemplo de realización de un compresor, según
la invención,
Fig. 5 un corte similar al de la figura 2 a
través del segundo ejemplo de realización y
Fig. 6 un corte similar al de la figura 2 a
través de un tercer ejemplo de realización de un compresor, según
la invención.
Un ejemplo de realización de un compresor de
espiral, según la invención, representado en la figura 1, comprende
una carcasa, identificada en general con 10, en la que están
dispuestos un motor de accionamiento, identificado en general con
12, y un compresor de espiral, identificado en general con 14.
El compresor de espiral comprende aquí un primer
cuerpo compresor 16 y un segundo cuerpo compresor 18, presentando
el primer cuerpo compresor 16 un primer nervio en espiral, que está
configurado en forma de una envolvente circular y se eleva por una
superficie básica 20 de éste, y el segundo cuerpo compresor 18 un
segundo nervio en espiral 26, que está configurado en forma de una
envolvente circular y se eleva por una superficie básica 24,
engranando entre sí los nervios en espiral 22, 26 y estando en
contacto en cada caso con la superficie básica 24 ó 20 del otro
cuerpo compresor 18, 16 respectivamente, de modo que entre los
nervios en espiral 22, 26, así como las superficies básicas 20, 24
se crean cámaras 28, en las que se comprime un medio que circula
por un espacio 30 de entrada, que rodea externamente en sentido
radial a los nervios en espiral 22, 26, con una presión inicial y
sale después de la compresión en las cámaras 28 a través de una
salida 32, prevista en el primer cuerpo compresor 16, con una
presión final.
En el primer ejemplo de realización descrito, el
primer cuerpo compresor 16 está sujetado fijamente en la carcasa 10
de compresor, mientras que el segundo cuerpo compresor 18 se puede
mover alrededor de un eje central 34 en una trayectoria orbital 36
relativamente respecto al primer cuerpo compresor 16, estando en
contacto entre sí los nervios en espiral 22 y 26 teóricamente a lo
largo de una línea 28 de contacto y girando, asimismo, la línea 28
de contacto alrededor del eje central 34 al moverse el segundo
cuerpo compresor 18 en la trayectoria orbital 36.
El motor 12 de accionamiento para el
accionamiento del segundo cuerpo compresor 18 comprende un estator
40, dispuesto fijamente en la carcasa 10, y un rotor 42, dispuesto
en un árbol motor 44, que está alojado, por su parte, de forma
giratoria en la carcasa 10, a saber, alrededor del eje 34.
Para el acoplamiento del movimiento giratorio
del árbol motor 44 con el segundo cuerpo compresor 18 está prevista
una unidad de arrastre, identificada en general con 50, que
comprende una excéntrica 52, que está configurada como dispositivo
de arrastre y está dispuesta de forma desplazada respecto al eje
central 34, a saber, en dirección radial.
El dispositivo 52 de arrastre engrana en un
alojamiento 54 de dispositivo de arrastre, configurado como
manguito, que está dispuesto en un elemento 56 de base del segundo
cuerpo compresor 18, a saber, en un lado de éste, opuesto al
nervio en espiral 26, y que indica en la dirección del motor 12 de
accionamiento.
Según la representación de la figura 2, el
alojamiento 54 del dispositivo de arrastre configurado como manguito
presenta una superficie cilíndrica interior 60, cuyo eje cilíndrico
62 corta, por una parte, la trayectoria orbital teóricamente
circular y, por otra parte, discurre en paralelo al eje central 34,
pero está dispuesto, sin embargo, de forma desplazada respecto al
eje central 34 alrededor del radio de la trayectoria orbital
36.
El dispositivo 52 de arrastre configurado como
excéntrica está configurado también, por su parte, preferentemente
como cuerpo cilíndrico con una superficie cilíndrica 64 de
revestimiento, cuyo eje cilíndrico 66 discurre asimismo en paralelo
al eje central 34 y presenta además una distancia radial RE de éste
que corresponde aproximadamente al radio de la trayectoria orbital
36.
Según la invención, el dispositivo 52 de
arrastre está configurado de modo que éste con una superficie 70
del dispositivo de arrastre está en contacto con la superficie
cilíndrica interior 60, que actúa como superficie de arrastre, del
alojamiento 54 del dispositivo de arrastre en una sección parcial 72
de ésta y discurre, por lo demás, sin hacer contacto respecto a la
superficie 60 de arrastre, de modo que a partir de la sección
parcial 72 se obtiene un espacio intermedio 74 entre el dispositivo
52 de arrastre y el alojamiento 54 del dispositivo de arrastre, que
presenta primero en conexión con la sección parcial 72 zonas 76 y
78, en las que aumenta de manera creciente una amplitud del espacio
intermedio, y estas zonas 76 y 78 con amplitud creciente del
espacio intermedio 74 se transforman en una zona 80 de amplitud
máxima, estando situada la zona 80 frente a la zona parcial 72 en
el primer ejemplo de realización.
En caso de moverse el dispositivo 52 de arrastre
alrededor del eje central 34 en la dirección 82 de giro, la
superficie 70 del dispositivo de arrastre actúa con una fuerza A
contra la sección parcial 72 de la superficie 60 de arrastre para
vencer la fuerza tangencial TG del gas. En una posición inicial, en
la que el eje cilíndrico 62 se mueve en la trayectoria orbital
circular 36, prevista teóricamente, alrededor del eje central, la
fuerza tangencial TG del gas, orientada en la dirección 84 de una
tangente respecto a la trayectoria orbital 36 mediante el eje
cilíndrico 62, actúa en una dirección neutral que discurre, por una
parte, a través del eje cilíndrico 66 como punto central de la
curvatura de la superficie 70 del dispositivo de arrastre y, por la
otra parte, a través del eje cilíndrico 62 y se encuentra en
vertical respecto a un recta 86 que une el eje central 34 con la
línea 28 de contacto de los nervios en espiral 22, 26. Dado que en
la posición inicial, una tangente 85, situada junto a la superficie
70 del dispositivo de arrastre en la zona parcial 72 en el punto de
intersección con la tangente 84 en la trayectoria orbital 36,
discurre en paralelo a la recta 86 y, por tanto, en paralelo a la
dirección radial, la fuerza A de accionamiento y la fuerza
tangencial TG del gas se compensan sin producir una componente de
la fuerza, que actúa en dirección radial al eje central 34, de modo
que la fuerza radial RG del gas, que actúa en la zona de la línea
28 de contacto en el segundo cuerpo compresor 18 y en la dirección
de la recta 86 de unión, se puede compensar exclusivamente mediante
la fuerza centrífuga Z que actúa, asimismo, en la dirección de la
recta 86 de unión en la zona de la línea 28 de contacto.
Un dimensionamiento de este tipo hace necesario
seleccionar la distancia RE del eje cilíndrico 66 del dispositivo
52 de arrastre respecto al eje central 34 más grande que el radio RB
de la trayectoria orbital 36, ya que el eje cilíndrico 66 está
desplazado respecto al eje cilíndrico 62 en la dirección de la
sección parcial 72 solicitada con fuerza.
Sin embargo, existe también la posibilidad,
según la representación de la figura 3, de dejar actuar la fuerza
tangencial TG del gas de modo que se origine una componente TGR que
actúa en la dirección radial 86. Este caso se produce si el eje
cilíndrico 62 de la superficie cilíndrica 60 se desplaza en la
dirección del eje central 34 o a partir de éste respecto a la
posición inicial (figura 2), en la que el eje cilíndrico 66 se
encuentra en la tangente 84. Si, por ejemplo, el eje cilíndrico 62
se desplaza, según la representación de la figura 3, respecto al
eje cilíndrico, visto en la dirección radial 86, a partir del eje
central 34 y se encuentra, por tanto, respecto a la dirección
radial 84, en el lado, opuesto al eje central 34, del eje cilíndrico
66, la sección parcial 72' se encuentra respecto a la sección
parcial 72 en el caso, según la figura 2, en la dirección del eje
central 34 de forma desplazada respecto a éste y, por tanto, la
tangente 85', situada en la zona parcial 72', está inclinada
respecto a la dirección radial 86, de modo que la fuerza tangencial
TG del gas, que actúa en paralelo a la tangente 84, comprende una
componente TGS en vertical a la tangente 85' y una componente TGR
en la dirección radial 86 que en el caso, representado en la figura
3, actúa de forma amortiguadora en contra de la fuerza centrífuga Z
y en el mismo sentido de la fuerza radial RG del gas, es decir,
respecto a la fuerza, con la que los nervios en espiral 22, 26 están
en contacto entre sí.
Este tipo de componente radial TGR de la fuerza
tangencial del gas ya se puede fijar de forma constructiva al
seleccionarse la distancia RE más pequeña que la que tendría que
haber para la posición inicial.
Sin embargo, una componente radial TGR se
origina también, si el radio RB de la trayectoria orbital 36 aumenta
debido a imprecisiones del mecanizado en la zona de los nervios en
espiral 22, 26, situados en contacto entre sí, respecto al radio RB
para la posición inicial.
Una componente radial TGR que actúa a la
inversa, es decir, una componente TGR, que actúa de forma
multiplicadora respecto a la fuerza, con la que los nervios en
espiral 22, 26 están en contacto entre sí, se origina, si el eje
cilíndrico 62 se desplaza respecto al eje cilíndrico 66 hacia el eje
central 34 y, visto en dirección radial 86, se encuentra entre éste
y el eje cilíndrico 66, pudiéndose predeterminar constructivamente
la componente radial TGR, que actúa de forma multiplicadora, u
originar mediante la variación del radio de la trayectoria orbital
36 debido a las imprecisiones.
En caso de moverse el dispositivo 52 de arrastre
en la trayectoria orbital 36, la sección parcial 72 solicitada con
fuerza de la superficie 60 de arrastre discurre aquí respectivamente
en la dirección 82 de giro alrededor de la superficie 60 del
dispositivo de arrastre, ya que el segundo cuerpo compresor 18 se
puede mover radialmente respecto al eje central 34, pero se sujeta
relativamente respecto a la carcasa 10 de forma resistente al giro
alrededor de éste mediante un acoplamiento Oldham 90
convencional.
La superficie 70 de dispositivo de arrastre del
dispositivo 52 de arrastre, por el contrario, permanece siempre
igual, ya que el dispositivo 52 de arrastre está unido fijamente al
árbol motor 44 y, por tanto, gira alrededor de éste con el eje
central 34 como eje de giro.
Debido a la amplitud creciente en las zonas 76 y
78 del espacio intermedio 74 entre el dispositivo 52 de arrastre y
el alojamiento 54 del dispositivo de arrastre, las zonas 76 y 78 del
espacio intermedio 74 tienen en la posición, en la que éstas son
cortadas por la recta 86 de unión, una amplitud W que permite un
movimiento del segundo cuerpo compresor 18 en dirección radial al
eje central 34, de modo que el segundo cuerpo compresor 18 con el
nervio en espiral 26 presenta en total un grado radial de libertad
en la dirección la línea 86, que posibilita, por una parte, que en
caso de originarse golpes de líquidos el segundo nervio en espiral
26 se levante brevemente del primer nervio en espiral 22 y el
segundo nervio en espiral 26 sea capaz de compensar las
imprecisiones de fabricación en la zona de los nervios en espiral 22
y 26, por ejemplo, debido a la falta de precisión de la
superficie.
Es decir, que en la presente invención la guía
del segundo cuerpo compresor 18 al moverse a lo largo de la
trayectoria en la dirección radial se realiza mediante los nervios
en espiral 22 y 26, situados en contacto entre sí a lo largo de la
línea 28 de contacto, de modo que el movimiento orbital del segundo
cuerpo compresor 18 no produce en teoría, visto exactamente,
ninguna trayectoria orbital circular 36 alrededor del eje central
34, sino que debido a imprecisiones de fabricación o dilataciones
térmicas, condicionadas por el servicio, o el desgaste se desvía de
esta trayectoria circular geométrica ideal. Todo esto se compensa
automáticamente mediante el segundo cuerpo compresor 18 debido a la
fuerza centrífuga Z, que actúa sobre éste, ya que el alojamiento 54
del dispositivo de arrastre es capaz de realizar movimientos
radiales respecto al eje central 34 debido a la amplitud W del
espacio intermedio 74 en las zonas 76 y 78.
La amplitud W se dimensiona aquí de tal modo que
ésta es al menos tan grande como las desviaciones de la trayectoria
orbital 36, que se originan, respecto a una trayectoria circular
geométrica ideal alrededor del eje central 34.
Por otra parte, es ventajoso no configurar
demasiado grande la amplitud W para mantener mínimas en lo posible
las inestabilidades adicionales del funcionamiento debido a otros
efectos dinámicos y especialmente los movimientos de oscilación
excesiva del cuerpo compresor en caso de golpes de líquidos. Esto es
ventajoso, además, por motivos de una lubricación óptima entre la
superficie 70 del dispositivo de arrastre y la superficie 60 de
arrastre.
En una forma práctica de realización ventajosa,
la amplitud W se dimensionó de tal modo que ésta se sitúa en el
orden de magnitud de las desviaciones de la trayectoria orbital 36
de una trayectoria circular ideal. La amplitud W se sitúa
preferentemente en un intervalo de aproximadamente
1,5\textperthousand a aproximadamente 15\textperthousand del
diámetro del círculo, que define la superficie cilíndrica interior
60, preferentemente en el intervalo de aproximadamente
3\textperthousand a aproximadamente 10\textperthousand. En
relación con una holgura de rodamiento, que sería necesaria, si la
superficie cilíndrica 64 del dispositivo 52 de arrastre formara con
la superficie cilíndrica interior 60 del alojamiento 54 del
dispositivo de arrastre un cojinete giratorio convencional de
deslizamiento, esto significa que la amplitud W es al menos el
quíntuplo de una holgura máxima convencional de rodamiento y menor
que la sexta parte de una holgura convencional máxima de
rodamiento.
La lubricación entre la superficie 70 del
dispositivo de arrastre y la superficie 60 de arrastre se realiza
mediante un canal 92 de aceite que atraviesa el árbol motor 44 y el
dispositivo 52 de arrastre a partir de una bomba 91 de aceite, que
finaliza en un lado frontal 94, opuesto al árbol motor 44, del
dispositivo 52 de arrastre con un orificio 96 de salida y lleva,
por tanto, aceite a un espacio 98 entre el lado frontal 94 y la
placa 56 de base del segundo cuerpo compresor 18, que pasa a
continuación de este espacio 98 al espacio intermedio 74, estando
dimensionado preferentemente el espacio intermedio 74 de tal modo
que el aceite penetra en éste debido al efecto capilar, pudiéndose
producir fácilmente una película lubricante hidrodinámica en la
zona parcial 72 como resultado de la zona parcial 72 que gira en la
superficie 60 de arrastre.
Por lo demás, el segundo cuerpo compresor 18 se
puede mover axialmente en la dirección del eje central 34 hacia el
primer cuerpo compresor y se solicita mediante un pistón 99, alojado
en la carcasa 10, cuyas cámaras 99a, b de presión están unidas con
el medio bajo presión, que se va a comprimir, a través de canales y,
por tanto, están solicitados por éste.
En un segundo ejemplo de realización,
representado en las figuras 4 y 5, el canal 92 de aceite está
provisto de un canal transversal 100 que discurre radialmente al
eje cilíndrico 66 y que finaliza con un orificio 102 de salida,
situado en la superficie cilíndrica 64, pero dispuesto de forma
desplazada hacia delante respecto a la superficie 70 del
dispositivo de arrastre, visto en la dirección 82 de giro, de modo
que se suministra aceite a la zona 76 del espacio intermedio 74,
que precede a la sección parcial 72 solicitada con fuerza al
moverse el segundo cuerpo compresor 18 en la trayectoria orbital 36,
y éste se mueve a continuación en la dirección de la sección
parcial 72 y origina en la zona de la sección parcial 72, entre la
superficie 60 de arrastre y la superficie 70 del dispositivo de
arrastre una película hidrodinámica de aceite que se deposita entre
la superficie 70 del dispositivo de arrastre y la sección parcial 72
solicitada con fuerza de la superficie 60 de arrastre.
Por lo demás, el segundo ejemplo de realización
está configurado de una forma igual a la del primer ejemplo de
realización, de modo que las mismas piezas están provistas de los
mismos números de referencia y, por consiguiente, se puede hacer
referencia completamente a las realizaciones vinculadas al primer
ejemplo de realización.
En un tercer ejemplo de realización de un
compresor de espiral, según la invención, la unidad 50'' de arrastre
está configurada de modo que el dispositivo 52 de arrastre actúa
con la superficie 70 del dispositivo de arrastre en un anillo
intermedio 110, que soporta la superficie 60 de arrastre, cuya
sección parcial 72 está solicitada con fuerza mediante la
superficie 70 del dispositivo de arrastre. El anillo intermedio 110
presenta también una superficie cilíndrica exterior 112 que está
dispuesta coaxialmente a la superficie 60 de arrastre y forma una
superficie 120 de dispositivo de arrastre, que actúa, por su parte,
en una superficie 130 de arrastre, configurada como superficie
cilíndrica respecto al eje cilíndrico 62, actuando la superficie 120
de dispositivo de arrastre sólo en la zona de otra sección parcial
122 sobre la otra superficie 130 de arrastre que representa una
superficie interior del alojamiento 54 del dispositivo de
arrastre.
Por consiguiente, está previsto de forma
adicional al espacio intermedio 74 otro espacio intermedio 124 y
ambos espacios intermedios 74 y 124 contribuyen al grado radial de
libertad del alojamiento 54 del dispositivo de arrastre
relativamente respecto al dispositivo 52 de arrastre.
Esta solución tiene la ventaja de que se
adicionan las amplitudes W_{1} y W_{2} de los espacios
intermedios 74 y 124, que contribuyen al grado radial de libertad
en la dirección de la línea 86 de unión, de modo que los espacios
intermedios 74 y 124 por separado pueden presentar en total,
respectivamente, una amplitud menor W_{1} o W_{2},
obteniéndose, sin embargo, la movilidad, necesaria para el grado
radial de libertad, del segundo cuerpo compresor 18 con el segundo
nervio en espiral 26 a partir de la suma de ambas amplitudes W_{1}
y W_{2}, de modo que a pesar de las amplitudes más pequeñas de
los distintos espacios intermedios 74 y 124 se puede lograr en total
una movilidad radial
suficientemente grande.
suficientemente grande.
Las amplitudes pequeñas W_{1} y W_{2} de los
espacios intermedios 74 y 124 permiten, además, una buena
lubricación y una amortiguación aún mejor contra los movimientos
oscilantes del segundo cuerpo compresor relativamente respecto al
dispositivo 52 de arrastre, ya que es posible mantener en los
espacios intermedios 74 y 124 una reserva de aceite que se puede
desplazar para ejecutar un movimiento en dirección radial,
lográndose mediante el desplazamiento un efecto amortiguador
respecto a movimientos oscilantes de mayor frecuencia.
Por lo demás, en el tercer ejemplo de
realización, aquellas piezas, idénticas a las de los ejemplos
precedentes de realización, están provistas también de los mismos
números de referencia, de modo que en relación con la descripción
ulterior de éstas se puede hacer referencia por completo a las
realizaciones vinculadas a los ejemplos anteriores de
realización.
Claims (20)
1. Compresor que comprende un compresor
(14) de espiral con un primer cuerpo compresor (16) y un segundo
cuerpo compresor (18), cuyos primeros (22) o segundos (26) nervios
en espiral configurados en forma de una envolvente circular
engranan entre sí de tal modo que el segundo cuerpo compresor (18)
se puede mover respecto al primer cuerpo compresor (16) en una
trayectoria orbital (36) alrededor de un eje central (34), un
accionamiento para el compresor (14) de espiral con un motor (12)
de accionamiento y una unidad (50) de arrastre que presenta un
dispositivo (52) de arrastre, que se acciona mediante el motor (12)
de accionamiento y gira en una trayectoria del dispositivo de
arrastre alrededor del eje central (34), con una superficie (70) de
dispositivo de arrastre, curvada de forma convexa en una dirección
(86) transversal al eje central (34) en una dirección (82) de giro,
y un alojamiento (54) de dispositivo de arrastre, dispuesto en el
segundo cuerpo compresor (18) con una superficie (60) de arrastre,
siendo posible mover el alojamiento (54) del dispositivo de arrastre
en dirección radial al eje central (34) con un grado radial de
libertad respecto al dispositivo (52) de arrastre de tal modo que
el segundo cuerpo compresor (18) se puede mover con el segundo
nervio en espiral en contacto hermetizante con el primer nervio en
espiral (22) del primer cuerpo compresor (16) debido al grado radial
de libertad y a las fuerzas centrífugas que actúan en el segundo
cuerpo compresor, caracterizado porque el alojamiento (54)
del dispositivo de arrastre está dispuesto de forma resistente al
giro respecto al segundo cuerpo compresor (18), porque la
superficie (60) de arrastre encierra de forma anular al dispositivo
(52) de arrastre, porque la superficie (70) del dispositivo de
arrastre actúa por aplicación de fuerza siempre sólo sobre la
superficie (60) de arrastre sólo en una sección parcial (72) que
gira también al girar el segundo cuerpo compresor (18) por la
trayectoria orbital (36) en la superficie (60) de arrastre, y porque
entre el dispositivo (52) de arrastre y la superficie (60) de
arrastre existe por fuera de la sección parcial (72) solicitada con
fuerza un espacio intermedio (74, 124) que permite el grado radial
de libertad del alojamiento (54) del dispositivo de arrastre
respecto al dispositivo (52) de arrastre.
2. Compresor según la reivindicación 1,
caracterizado porque el grado radial posible de libertad
corresponde al menos a la desviación máxima de la trayectoria
orbital de una trayectoria circular geométrica (36) alrededor del
eje central (34).
3. Compresor según la reivindicación 1 ó
2, caracterizado porque el espacio intermedio (74, 124)
presenta en dirección radial (86) una extensión (W; W_{1},
W_{2}) que corresponde al menos a la desviación máxima de la
trayectoria orbital de la trayectoria circular geométrica (36).
4. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la
superficie (60) de arrastre y la superficie (70) del dispositivo de
arrastre están dimensionadas de tal modo que la distancia entre
éstas, a partir de la sección parcial (72) solicitada con fuerza
aumenta de manera creciente con la distancia creciente de la
sección parcial (72).
5. Compresor según la reivindicación 4,
caracterizado porque la distancia entre la superficie (70)
del dispositivo de arrastre y la superficie (60) de arrastre aumenta
de manera creciente a ambos lados de la sección parcial (72)
solicitada con fuerza con la distancia creciente de ésta.
6. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la
superficie (60) de arrastre discurre de forma circular.
7. Compresor según la reivindicación 6,
caracterizado porque un punto central (62) del círculo
formado por la superficie (60) de arrastre se encuentra en la
trayectoria circular (36) en la que se basa la trayectoria
orbital.
8. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la unidad
(50) de arrastre presenta una única superficie (70) de dispositivo
de arrastre y una superficie (60) de arrastre asignada a ésta.
9. Compresor según una de las
reivindicaciones 1 a 7, caracterizado porque la superficie
(60) de arrastre asignada a la superficie (70) del dispositivo de
arrastre está dispuesta en un anillo intermedio (110) que actúa, por
su parte, con otra superficie (120) del dispositivo de arrastre en
una sección parcial (122) de otra superficie (130) de arrastre
mediante aplicación de fuerza, y porque entre el anillo intermedio
(110) y la otra superficie (130) de arrastre existe igualmente otro
espacio intermedio (124) que contribuye al grado radial de libertad
del alojamiento (54) del dispositivo de arrastre respecto al
dispositivo (52) de
arrastre.
arrastre.
10. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque una de las
superficies (60, 130) de arrastre está dispuesta de forma
estacionaria relativamente respecto al segundo cuerpo compresor
(18).
11. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque una de las
superficies (120) del dispositivo de arrastre rueda por la
superficie (130) de arrastre asignada.
12. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque al menos
una de las superficies (70) del dispositivo de arrastre se desliza
al moverse el segundo cuerpo compresor (18) en la trayectoria
orbital (36) relativamente respecto a la superficie (60) de arrastre
asignada.
13. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque entre la
superficie deslizante (70) del dispositivo de arrastre y la
superficie (60) de arrastre asignada se puede producir una película
lubricante hidrodinámica.
14. Compresor según la reivindicación 13,
caracterizado porque visto en la dirección (82) de giro del
dispositivo (52) de arrastre se realiza un suministro de lubricante
delante de la superficie (70) del dispositivo de arrastre.
15. Compresor según la reivindicación 13 ó
14, caracterizado porque el suministro de lubricante se
realiza mediante el dispositivo (52) de arrastre.
16. Compresor según la reivindicación 15,
caracterizado porque el dispositivo (52) de arrastre está
provisto de un canal (92) de lubricante que lo atraviesa.
17. Compresor según la reivindicación 16,
caracterizado porque el canal (92) de lubricante está
alimentado mediante un canal de lubricante que atraviesa un árbol
motor (44) del motor (12) de accionamiento.
18. Compresor según una de las
reivindicaciones 15 a 17, caracterizado porque el
dispositivo (52) de arrastre está provisto de un orificio (102) de
salida del lubricante que desemboca cerca de la superficie (70) del
dispositivo de arrastre y en el espacio intermedio (74).
19. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el espacio
intermedio (74, 124), visto en la dirección (82) de giro del
dispositivo (52) de arrastre, presenta delante de la superficie (70,
120) del dispositivo de arrastre una extensión que mantiene el
lubricante debido al efecto capilar.
20. Compresor según una de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el espacio
intermedio (74, 124) presenta por toda su extensión una amplitud tal
que éste mantiene el lubricante debido al efecto capilar.
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Families Citing this family (52)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10065821A1 (de) * | 2000-12-22 | 2002-07-11 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Kompressor |
| JP4864689B2 (ja) * | 2006-04-17 | 2012-02-01 | 株式会社デンソー | 流体機械およびランキンサイクル |
| US8152500B2 (en) * | 2008-01-17 | 2012-04-10 | Bitzer Scroll Inc. | Scroll compressor build assembly |
| US7993117B2 (en) * | 2008-01-17 | 2011-08-09 | Bitzer Scroll Inc. | Scroll compressor and baffle for same |
| US7963753B2 (en) * | 2008-01-17 | 2011-06-21 | Bitzer Kuhlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressor bodies with scroll tip seals and extended thrust region |
| US7918658B2 (en) * | 2008-01-17 | 2011-04-05 | Bitzer Scroll Inc. | Non symmetrical key coupling contact and scroll compressor having same |
| US7878780B2 (en) * | 2008-01-17 | 2011-02-01 | Bitzer Kuhlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressor suction flow path and bearing arrangement features |
| US8142175B2 (en) * | 2008-01-17 | 2012-03-27 | Bitzer Scroll Inc. | Mounting base and scroll compressor incorporating same |
| US7878775B2 (en) * | 2008-01-17 | 2011-02-01 | Bitzer Kuhlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressor with housing shell location |
| US7967581B2 (en) | 2008-01-17 | 2011-06-28 | Bitzer Kuhlmaschinenbau Gmbh | Shaft mounted counterweight, method and scroll compressor incorporating same |
| US9568002B2 (en) | 2008-01-17 | 2017-02-14 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Key coupling and scroll compressor incorporating same |
| US7997877B2 (en) * | 2008-01-17 | 2011-08-16 | Bitzer Kuhlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressor having standardized power strip |
| US20090185927A1 (en) | 2008-01-17 | 2009-07-23 | Bitzer Scroll Inc. | Key Coupling and Scroll Compressor Incorporating Same |
| US8133043B2 (en) | 2008-10-14 | 2012-03-13 | Bitzer Scroll, Inc. | Suction duct and scroll compressor incorporating same |
| US8167595B2 (en) | 2008-10-14 | 2012-05-01 | Bitzer Scroll Inc. | Inlet screen and scroll compressor incorporating same |
| EP2620228B1 (de) | 2008-11-14 | 2017-05-31 | Alfred Kärcher GmbH & Co. KG | Hochdruckreinigungsgerät |
| WO2010085593A2 (en) | 2009-01-23 | 2010-07-29 | Bitzer Kuhlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressors with different volume indexes and systems and methods for same |
| DE102009010461A1 (de) | 2009-02-13 | 2010-08-19 | Alfred Kärcher Gmbh & Co. Kg | Motorpumpeneinheit |
| CN102292550A (zh) | 2009-02-13 | 2011-12-21 | 阿尔弗雷德·凯驰两合公司 | 马达泵单元 |
| WO2010091698A1 (de) | 2009-02-13 | 2010-08-19 | Alfred Kärcher Gmbh & Co. Kg | Motorpumpeneinheit |
| US8167597B2 (en) * | 2009-03-23 | 2012-05-01 | Bitzer Scroll Inc. | Shaft bearings, compressor with same, and methods |
| US8328543B2 (en) * | 2009-04-03 | 2012-12-11 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Contoured check valve disc and scroll compressor incorporating same |
| US8297958B2 (en) | 2009-09-11 | 2012-10-30 | Bitzer Scroll, Inc. | Optimized discharge port for scroll compressor with tip seals |
| US9080446B2 (en) | 2012-03-23 | 2015-07-14 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressor with captured thrust washer |
| US9909586B2 (en) | 2012-03-23 | 2018-03-06 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Crankshaft with aligned drive and counterweight locating features |
| US9441631B2 (en) | 2012-03-23 | 2016-09-13 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Suction duct with heat-staked screen |
| US9057269B2 (en) | 2012-03-23 | 2015-06-16 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Piloted scroll compressor |
| US9181949B2 (en) | 2012-03-23 | 2015-11-10 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Compressor with oil return passage formed between motor and shell |
| US10233927B2 (en) | 2012-03-23 | 2019-03-19 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressor counterweight with axially distributed mass |
| US9181940B2 (en) | 2012-03-23 | 2015-11-10 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Compressor baseplate with stiffening ribs for increased oil volume and rail mounting without spacers |
| US8920139B2 (en) | 2012-03-23 | 2014-12-30 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Suction duct with stabilizing ribs |
| US9022758B2 (en) | 2012-03-23 | 2015-05-05 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Floating scroll seal with retaining ring |
| US8876496B2 (en) | 2012-03-23 | 2014-11-04 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Offset electrical terminal box with angled studs |
| US9051835B2 (en) | 2012-03-23 | 2015-06-09 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Offset electrical terminal box with angled studs |
| US9011105B2 (en) | 2012-03-23 | 2015-04-21 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Press-fit bearing housing with large gas passages |
| US9920762B2 (en) | 2012-03-23 | 2018-03-20 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressor with tilting slider block |
| US9458850B2 (en) | 2012-03-23 | 2016-10-04 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Press-fit bearing housing with non-cylindrical diameter |
| US9039384B2 (en) | 2012-03-23 | 2015-05-26 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Suction duct with adjustable diametric fit |
| US9188124B2 (en) | 2012-04-30 | 2015-11-17 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Scroll compressor with unloader assembly |
| WO2014116582A1 (en) | 2013-01-22 | 2014-07-31 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor bearing assembly |
| US9856874B2 (en) | 2014-09-26 | 2018-01-02 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Holding plate for piloted scroll compressor |
| US10626870B2 (en) | 2015-06-11 | 2020-04-21 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Ring weld blocker in discharge check valve |
| US9777731B2 (en) | 2015-06-16 | 2017-10-03 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Duct-mounted suction gas filter |
| US9951772B2 (en) | 2015-06-18 | 2018-04-24 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Scroll compressor with unmachined separator plate and method of making same |
| US11078913B2 (en) | 2015-06-30 | 2021-08-03 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Two-piece suction fitting |
| US9890784B2 (en) | 2015-06-30 | 2018-02-13 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Cast-in offset fixed scroll intake opening |
| US10215175B2 (en) | 2015-08-04 | 2019-02-26 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor high-side axial seal and seal assembly retainer |
| US10132317B2 (en) | 2015-12-15 | 2018-11-20 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Oil return with non-circular tube |
| US10697454B2 (en) | 2016-03-08 | 2020-06-30 | Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh | Method of making a two-piece counterweight for a scroll compressor |
| US11015598B2 (en) | 2018-04-11 | 2021-05-25 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor having bushing |
| US11002276B2 (en) | 2018-05-11 | 2021-05-11 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Compressor having bushing |
| KR102547591B1 (ko) * | 2019-03-21 | 2023-06-27 | 한온시스템 주식회사 | 스크롤 압축기 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2132276B (en) | 1982-12-23 | 1986-10-01 | Copeland Corp | Scroll-type rotary fluid-machine |
| JPS59162383A (ja) | 1983-03-07 | 1984-09-13 | Mitsubishi Electric Corp | スクロ−ル流体機械 |
| JPS59173587A (ja) * | 1983-03-22 | 1984-10-01 | Mitsubishi Electric Corp | スクロ−ル形流体機械 |
| US4585403A (en) | 1984-03-06 | 1986-04-29 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Scroll device with eccentricity adjusting bearing |
| US4715796A (en) * | 1985-05-16 | 1987-12-29 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Scroll-type fluid transferring machine with loose drive fit in crank shaft recess |
| JP2718666B2 (ja) * | 1986-07-21 | 1998-02-25 | 株式会社日立製作所 | スクロール流体機械の給油装置 |
| US4877382A (en) | 1986-08-22 | 1989-10-31 | Copeland Corporation | Scroll-type machine with axially compliant mounting |
| US5011384A (en) | 1989-12-01 | 1991-04-30 | Carrier Corporation | Slider block radial compliance mechanism for a scroll compressor |
| JP2863261B2 (ja) | 1990-05-18 | 1999-03-03 | サンデン株式会社 | スクロール型圧縮機 |
| JP3111707B2 (ja) * | 1992-02-28 | 2000-11-27 | 株式会社豊田自動織機製作所 | スクロール型圧縮機 |
| JP3165153B2 (ja) | 1992-11-02 | 2001-05-14 | コープランド コーポレイション | ブレーキを備えたスクロール式圧縮機駆動装置 |
| JP3314562B2 (ja) * | 1994-11-30 | 2002-08-12 | 松下電器産業株式会社 | スクロール圧縮機 |
| JP3314561B2 (ja) * | 1994-11-30 | 2002-08-12 | 松下電器産業株式会社 | スクロール圧縮機 |
| US5496158A (en) | 1994-12-22 | 1996-03-05 | Carrier Corporation | Drive for scroll compressor |
| CN1152674A (zh) | 1995-12-18 | 1997-06-25 | 柯恩九 | 容积式涡旋流体压缩装置的楔形曲柄轴 |
| US5772415A (en) | 1996-11-01 | 1998-06-30 | Copeland Corporation | Scroll machine with reverse rotation sound attenuation |
-
1999
- 1999-03-10 DE DE19910460A patent/DE19910460A1/de not_active Ceased
-
2000
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