ES2201830T3 - Procedimiento para la produccion de flejes o chapas laminados en frio. - Google Patents
Procedimiento para la produccion de flejes o chapas laminados en frio.Info
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Abstract
Procedimiento para la producción de flejes o chapas laminados en frío, en el que un acero de aleación pobre con 0, 2% máximo de, respectivamente, C, Al, Ti, V, Nb y 1% máximo de, respectivamente, Si y Mn, así como la cantidad necesaria de boro >0, 78xN para la absorción de nitrógeno, residuos de hierro e impurezas inevitables, se funde y se vierte en desbaste plano, plancha delgada o fleje, en el que el desbaste plano, la plancha delgada o el fleje se laminan en caliente a una temperatura inicial superior a 1100°C y a una temperatura final por debajo de Ar3 y en el que el fleje caliente obtenido se bobina a una temperatura inferior a 650°C y se lamina en frío con un grado de laminación en frío máximo de 50%, después de lo cual, el fleje laminado en frío obtenido se recuece a una temperatura independiente del grado de laminación en frío, según la composición del acero lo más baja posible, en el intervalo comprendido entre 520 y 780°C, con la duración suficiente para completar la recristalización.
Description
Procedimiento para la producción de flejes o
chapas laminados en frío.
La invención se refiere a un procedimiento para
la producción de flejes o chapas laminados en frío, de acero de
aleación pobre con 0,2% máximo de, respectivamente, C, P, Al, Ti, V,
Nb, S, B y 1% máximo de, respectivamente, Si y Mn, residuos de
hierro e impurezas inevitables. El acero se vierte, según el
procedimiento conocido, una vez fundido, en desbaste plano, plancha
delgada o fleje y, posteriormente, laminado en caliente, laminado
en frío y recocido hasta la recristalización.
El valor de la temperatura de incandescencia
necesaria para una recristalización completa del fleje o de la chapa
laminados en frío, puede ser influido desde las fases previas de la
fabricación de los flejes de acero. Se conoce que una temperatura
elevada de bobinado del laminado en caliente, así como un alto
grado de laminación en frío, pueden reducir la temperatura de
recristalización.
La invención tiene como objetivo, reducir las
dificultades y costes de fabricación en la producción de un fleje o
una chapa laminados en frío, completamente recristalizados.
Para alcanzar este objetivo, según la invención,
el procedimiento, según la reivindicación 1, propone el laminado en
caliente del desbaste plano o de los flejes a una temperatura
inicial superior a 1100ºC y a una temperatura final por debajo de
Ar_{3}, bobinar el fleje caliente a una temperatura inferior a
650ºC y, una vez producido el laminado en frío con un grado de
laminación en frío máximo de 50%, recocer el fleje frío a una
temperatura prácticamente independiente del grado de laminación en
frío, según la composición del acero y del recocido lo más baja
posible, en el intervalo comprendido entre 500 y 750ºC, con la
duración suficiente para completar la recristalización.
Los documentos
JP-A-05239554 y G1238919 se refieren
a la fabricación de un fleje de acero con una composición similar al
de la invención, pero sin contenido en boro, con los parámetros de
laminación en caliente, bobinado y recocido hasta la
recristalización, que se solapan con los de la invención. Sin
embargo, el grado de laminación en frío es superior al de la
invención.
La invención toma como base el sorprendente
hallazgo de que, mediante una temperatura final de laminación en
caliente reducida y una temperatura de bobinado baja, puede tener
lugar la recristalización completa del fleje o chapa laminados en
frío, prácticamente con independencia del grado de laminación en
frío. Una temperatura baja en el recocido hasta la cristalización,
ahorra energía y costos.
Los aceros contienen, junto al contenido en
aleantes indicado anteriormente, hasta 0,01% de nitrógeno y la
cantidad de boro necesaria para la absorción del nitrógeno
(>0,78xN). Además, son asimismo admisibles pequeñas cantidades de
otros elementos aleantes que no repercuten negativamente en las
condiciones de la recristalización.
La temperatura final de laminación en caliente
debe situarse, preferentemente, aproximadamente a 50ºC por debajo
de Ar_{3} y la temperatura de bobinado, preferentemente, en el
intervalo entre 300 y 600ºC. Los aceros libres de intersticios (IF:
interstitial-free steel), con bajo contenido en
carbono, hasta 0,01%, o los aceros micro aleados con Ti, V, N, se
pueden recocer hasta la recristalización completa a una temperatura
todavía menor, en el intervalo entre 500 y 680ºC, ampliamente
independiente del grado de laminación en frío.
La invención se describe con mayor detalle
mediante cinco ejemplos.
En la tabla 1 se muestran las composiciones
químicas de cuatro aceros para embutición profunda de A a D. Las
figuras 1 a 5 contienen las condiciones de laminado en caliente y de
recocido.
Del curso de las curvas se desprende que, a
través de la combinación, según la invención, de una temperatura
final baja de laminado en caliente y de una temperatura baja de
bobinado, se puede reducir la temperatura de recristalización de un
fleje o chapa laminados en frío, ejemplos A4 a C4, tanto en el
recocido por colada continua (figuras 1 y 2), como en el recocido
en horno de campana (figuras 3 a 5), con un grado de laminación en
frío reducido, 30 a 50%, comparado con un material con la misma
composición, en cuya elaboración se aplican unas temperaturas de
laminado en caliente y de bobinado más elevadas.
| Acero | C | Si | Mn | P | S | Al | N | Ti | Nb |
| A | 0,003 | 0,01 | 0,08 | 0,008 | 0,005 | 0,0021 | 0,0022 | 0,061 | - |
| B | 0,035 | 0,01 | 0,20 | 0,010 | 0,008 | 0,030 | 0,0039 | - | - |
| C | 0,003 | 0,01 | 0,15 | 0,006 | 0,004 | 0,001 | 0,0016 | - | - |
| D | 0,037 | 0,02 | 0,22 | 0,012 | 0,009 | 0,042 | 0,0045 | - | 0,030 |
Claims (7)
1. Procedimiento para la producción de flejes o
chapas laminados en frío, en el que un acero de aleación pobre con
0,2% máximo de, respectivamente, C, Al, Ti, V, Nb y 1% máximo de,
respectivamente, Si y Mn, así como la cantidad necesaria de boro
>0,78xN para la absorción de nitrógeno, residuos de hierro e
impurezas inevitables, se funde y se vierte en desbaste plano,
plancha delgada o fleje, en el que el desbaste plano, la plancha
delgada o el fleje se laminan en caliente a una temperatura inicial
superior a 1100ºC y a una temperatura final por debajo de Ar_{3} y
en el que el fleje caliente obtenido se bobina a una temperatura
inferior a 650ºC y se lamina en frío con un grado de laminación en
frío máximo de 50%, después de lo cual, el fleje laminado en frío
obtenido se recuece a una temperatura independiente del grado de
laminación en frío, según la composición del acero lo más baja
posible, en el intervalo comprendido entre 520 y 780ºC, con la
duración suficiente para completar la recristalización.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el laminado en frío se realiza con un
grado de laminación en frío en el intervalo comprendido entre 30% y
50%.
3. Procedimiento según las reivindicaciones 1 ó
2, caracterizado porque el fleje, durante el laminado en
frío, se somete a uno o varios recocidos intermedios entre las
etapas del laminado en frío.
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, aplicado sobre aceros con <0,01% C y
libres de microaleaciones, así como para aceros con un contenido
discrecional de C y elementos de microaleación, en el que el
recocido hasta la recristalización se realiza por colada continua a
una temperatura en el intervalo entre 700 y 780ºC.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, aplicado sobre aceros con más de 0,1% C y
libres de microaleaciones, en el que el recocido hasta la
recristalización se realiza mediante colada continua a una
temperatura en el intervalo entre 600 y 680ºC.
6. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, aplicado sobre aceros con <0,01% C y
libres de microaleaciones, así como para aceros con un contenido
cualquiera de C y elementos de microaleación, en el que el recocido
hasta la recristalización se realiza en un horno de campana a una
temperatura en el intervalo entre 600 y 680ºC.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, aplicado sobre aceros con más de 1% C y
libres de microaleaciones, en el que el recocido hasta la
recristalización se realiza en un horno de campana a una temperatura
en el intervalo entre 520 y 600ºC.
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| JPS61238919A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-24 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性の小さい絞り用冷延鋼板の製造方法 |
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| JPS62139822A (ja) | 1985-12-11 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 材質の均一性にすぐれた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| DE3803064C2 (de) * | 1988-01-29 | 1995-04-20 | Preussag Stahl Ag | Kaltgewalztes Blech oder Band und Verfahren zu seiner Herstellung |
| JPH05239554A (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-17 | Kobe Steel Ltd | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
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