EP2673495B1

EP2673495B1 - Hochdruckpumpe und verfahren zum betreiben einer hochdruckpumpe

Info

Publication number: EP2673495B1
Application number: EP11805885.8A
Authority: EP
Inventors: Andreas Dutt
Original assignee: Robert Bosch GmbH
Current assignee: Robert Bosch GmbH
Priority date: 2011-02-07
Filing date: 2011-12-30
Publication date: 2016-09-14
Anticipated expiration: 2031-12-30
Also published as: EP2673495A1; CN103348122A; DE102011003678A1; WO2012107151A1

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Hochdruckpumpe gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 1 und ein Verfahren zum Betreiben einer Hochdruckpumpe gemäß dem Oberbegriff des Anspruches 10.

Stand der Technik

In Hochdruckeinspritzsystemen für Verbrennungsmotoren, insbesondere in Common-Rail-Einspritzsystemen von Diesel- oder Benzinmotoren, sorgt eine Hochdruckpumpe dauernd für die Aufrechterhaltung des Druckes in dem Hochdruckspeicher des Common-Rail-Einspritzsystems. Die Hochdruckpumpe kann beispielsweise durch eine Nockenwelle des Verbrennungsmotors mittels einer Antriebswelle angetrieben werden. Für die Förderung des Kraftstoffs zur Hochdruckpumpe werden Vorförderpumpen, z. B. eine Zahnrad- oder Drehschieberpumpe, verwendet, die der Hochdruckpumpe vorgeschaltet sind. Die Vorförderpumpe fördert den Kraftstoff von einem Kraftstofftank durch eine Kraftstoffleitung zu der Hochdruckpumpe.
Als Hochdruckpumpen werden unter anderem Kolbenpumpen eingesetzt. In einem Gehäuse ist eine Antriebswelle gelagert. Radial dazu sind Kolben in einem Zylinder angeordnet. Auf der Antriebswelle mit wenigstens einem Nocken liegt eine Laufrolle mit einer Rollen-Rollfläche auf, die in einem Rollenschuh gelagert ist. Der Rollenschuh ist mit dem Kolben verbunden, so dass der Kolben zu einer oszillierenden Translationsbewegung gezwungen ist. Eine Feder bringt auf den Rollenschuh eine radial zu der Antriebswelle gerichtet Kraft auf, so dass die Laufrolle in ständigen Kontakt zu der Antriebswelle steht. Die Laufrolle ist mittels eines Gleitlagers in dem Rollenschuh gelagert.
In axialer Richtung bezüglich einer Rotationsachse der Laufrolle ist die Laufrolle mit einer axialen Gleitlagerung gelagert und in radialer Richtung, d. h. senkrecht zu der Rotationsachse der Laufrolle, mit einer radialen Gleitlagerung an dem Rollenschuh gelagert. Die Gleitlagerung ist dabei mit einem Schmiermittel, z. B. Kraftstoff oder Schmieröl, geschmiert. An der Laufrolle ist an beiden Enden ein Lagerstutzen angeordnet und mit diesem axialen Lagerstutzen ist die Laufrolle axial gelagert. Der Lagerstutzen kann dabei an seinem axialen Ende in unmittelbaren Kontakt mit dem Rollenschuh treten. Dadurch entsteht am Ende des Lagerstutzens und dem entsprechenden Abschnitt des Rollenschuhes die axiale Gleitlagerung. Aufgrund der großen Rotationsgeschwindigkeit der Laufrolle wird das Schmiermittel am Ende bzw. an der stirnseitigen Kontaktstelle des Lagerstutzens radial nach außen weggefördert bzw. weggeschleudert, so dass am Ende bzw. an der stirnseitigen Kontaktstelle des Lagerstutzens ein Mangel an Schmiermittel entsteht. Dadurch entstehen an der Hochdruckpumpe an dieser axialen Gleitlagerung ein erhöhter Verschleiß sowie ein unnötiger Verbrauch an mechanischer Energie.
Die DE 10 2006 045 933 A1 zeigt eine Hochdruckpumpe zur Kraftstoffhochdruckförderung. Die Hochdruckpumpe weist eine Antriebswelle mit Nocken auf. Zylindrische Rollen sind von Rollenschuhen gelagert und liegen auf den Nocken auf. Die Rollenschuhe sind mittels einer Stößelbaugruppe in einer Bohrung eines Teils des Gehäuses gelagert. Die Pumpenelemente sind an der Stößelbaugruppe befestigt. Eine Schraubenfeder drückt die Stößelbaugruppe auf die Nocken.
Aus der DE 103 56 262 A1 ist eine Radialkolbenpumpe zur Kraftstoffhochdruckerzeugung bei Kraftstoffeinspritzsystemen von Brennkraftmaschinen bekannt. In einem Pumpengehäuse ist eine Antriebswelle gelagert. Kolben stützen sich an der Antriebswelle ab, so dass durch Drehen der Antriebswelle die Kolben hin und her bewegt werden. Zwischen den Kolben und der Antriebswelle sind Stößel angeordnet.
Aus der DE 10 2007 034 036 ist eine Kraftstoffpumpe mit einem Rollenstößel bekannt, bei der eine Kontaktstelle zwischen einem Stößel, einer Rolle und einer Führungsbohrung zwangsweise mit Kraftstoff geschmiert wird. Dadurch werden die Lebensdauer, die Zuverlässigkeit, der Verschleiß und der Wirkungsgrad einer solchen Pumpe verbessert.
Aus der WO 2012/080330 ist eine Hochdruckpumpe mit einer Laufrolle bekannt, wobei an zumindest einer Seitenfläche der Laufrolle Schmierstoffausnehmungen ausgestaltet sind durch die eine Schmierung zur Verschleißreduzierung möglich ist.

Offenbarung der Erfindung

Vorteile der Erfindung

Erfindungsgemäße Hochdruckpumpe, insbesondere für ein Kraftfahrzeug, zum Fördern eines Fluides, insbesondere Kraftstoff, z. B. Diesel, umfassend eine Antriebswelle mit wenigstens einem Nocken, wenigstens einen Kolben, wenigstens einen Zylinder zur Lagerung des wenigstens einen Kolbens, wenigstens eine Laufrolle, wobei sich der wenigstens eine Kolben mittelbar mittels der wenigstens einer Laufrolle auf der Antriebswelle mit dem wenigstens einen Nocken abstützt, so dass von dem wenigstens einen Kolben eine Translationsbewegung aufgrund einer Rotationsbewegung der Antriebswelle ausführbar ist, wenigstens einen Rollenschuh mit je einer Gleitlagerung, die mit Schmiermittel geschmiert ist, für die wenigstens eine Laufrolle, so dass von der wenigstens einen Laufrolle eine Rotationsbewegung um eine Rotationsachse ausführbar ist, wobei die wenigstens eine Laufrolle an wenigstens einem axialen Endabschnitt mit Schaufeln als Strömungsmaschine versehen ist, so dass die wenigstens eine Laufrolle einen Rotor für die Schaufeln bildet zur Förderung des Schmiermittels zu einer axialen Gleitlagerung der wenigstens einen Laufrolle an dem wenigstens einen Rollenschuh.
Die wenigstens eine Laufrolle ist mit Schaufeln versehen, die eine Strömungsmaschine bilden. Die Geometrie der Schaufeln ist dabei dahingehend ausgebildet, dass diese in der Lage sind, das Schmiermittel, z.B. Kraftstoff, insbesondere Diesel oder Benzin, oder Schmieröl, zu der axialen Gleitlagerung für die wenigstens eine Laufrolle an dem Rollenschuh zu fördern. Dadurch kann ein Mangel an Schmiermittel an der axialen Gleitlagerung der wenigstens einen Laufrolle vermindert oder ausgeschlossen werden. In vorteilhafter Weise kann somit der Verschleiß der axialen Gleitlagerung an der wenigstens einen Laufrolle und dem jeweils zugeordneten Rollenschuh deutlich vermindert und der Verbrauch an mechanischer Energie an der axialen Gleitlagerung wesentlich reduziert werden.
Erfindungsgemäß ist von den Schaufeln das Schmiermittel radial in Richtung zu der Rotationsachse der wenigstens einen Laufrolle förderbar. Die Schaufeln sind dabei in ihrer Geometrie dahingehend ausgebildet, dass sie in der Lage sind das Schmiermittel radial in Richtung zu der Rotationsachse der wenigstens einen Laufrolle zu fördern. Zweckmäßig weisen die Schaufeln in einem Schnitt senkrecht zu der Rotationsachse der Laufrolle eine Krümmung auf und vorzugsweise nimmt der Krümmungsradius von außen nach innen in Richtung zu der Rotationsachse zu oder ab.
In einer weiteren Ausgestaltung ist die wenigstens eine Laufrolle mit je einer axialen und radialen Gleitlagerung an dem wenigstens einen Rollenschuh gelagert.
In einer ergänzenden Ausgestaltung ist die axiale Gleitlagerung an dem wenigstens einem axialen Endabschnitt nur teilweise ausgebildet, indem der maximale Radius der axialen Gleitlagerung kleiner ist als der maximale bzw. außenseitige Radius der wenigstens einen Laufrolle mit dieser axialen Gleitlagerung. Die axiale Gleitlagerung kann beispielsweise dadurch ausgebildet sein, dass an jedem der Endabschnitte bzw. dem axialen Ende der Laufrolle ein Lagerstutzen vorhanden ist und die axialen Endabstände parallel zu der Rotationsachse an dem Lagerstutzen größer sind als außerhalb des Lagerstutzens, so dass bei einer axialen Bewegung der Laufrolle am Ende bzw. der stirnseitigen Kontaktstelle des Lagerstutzens ein Kontakt zwischen der Laufrolle und dem Rollenschuh eintritt und außerhalb des Lagerstutzens kein Kontakt zwischen dem axialen Ende der Laufrolle und dem Rollenschuh eintritt. Umgekehrt kann auch an dem Rollenschuh ein Lagerstutzen ausgebildet sein.
Vorzugsweise ist die axiale Gleitlagerung in einem Schnitt senkrecht zu der Rotationsachse der wenigstens einen Laufrolle kreisförmig ausgebildet und der maximale Radius der axialen Gleitlagerung beträgt weniger als 70 %, 50 %, 20 % oder 10 % des Radius der Laufrolle. Beträgt der Radius der axialen Gleitlagerung bzw. der Radius des Lagerstutzens beispielsweise 10 % des Radius der Laufrolle, so ist bei einem Radius der Laufrolle von 10 mm der Radius des Lagerstutzens bzw. des Radius der axialen Gleitlagerung 1 mm.
In einer Variante sind die Schaufeln nur radial außerhalb der axialen Gleitlagerung ausgebildet, so dass die Schaufeln, insbesondere ausschließlich, einen größeren Abstand zu der Rotationsachse aufweisen als die axiale Gleitlagerung.
Zweckmäßig ist der axiale Abstand zweier axialer Gleitlagerungen je Rollenschuh größer als der axiale Abstand der axialen Gleitlagerung der zugehörigen Laufrolle, so dass die Laufrolle mit einem axialen Spiel an dem Rollenschuh axial gelagert ist. An einer Kontaktfläche zwischen einer Rollen-Rollfläche der Laufrolle und einer Wellen-Rollfläche der Antriebswelle treten an der Kontaktfläche in axialer Richtung, d. h. in Richtung der Rotationsachse der Laufrolle, unterschiedliche Kräfte auf. Dies führt dazu, dass die Laufrolle eine Hin- und Herbewegung bzw. eine oszillierende Bewegung in axialer Richtung ausführt und dabei ein unmittelbarer Kontakt zwischen der axialen Gleitlagerung an der wenigstens einen Laufrolle und der axialen Gleitlagerung an dem Rollenschuh auftritt, d. h. insbesondere an einem Ende bzw. an einer stirnseitigen Kontaktstelle der Lagerstutzen der Laufrolle an dem Rollenschuh anstößt bzw. mit diesem in unmittelbaren Kontakt tritt. Das axiale Spiel ist jedoch erforderlich, weil aufgrund von unterschiedlichen Wärmeausdehnungen ein Festklemmen der Laufrolle an dem Rollenschuh zu vermeiden ist und ferner bei der Herstellung auch Fertigungsungenauigkeiten auftreten. Dadurch tritt an den beiden Enden der Laufrolle an dem Lagerstutzen temporär ein axialer Lagerspalt auf, in welchen mit den Schaufeln das Schmiermittel befördert wird.
In einer weiteren Ausführungsform nimmt die axiale Ausdehnung der Schaufeln in radialer in Richtung zu der Rotationsachse der wenigstens einen Laufrolle ab.
Insbesondere nimmt die Strömungsquerschnittsfläche eines Strömungsraumes zwischen zwei Schaufeln in radialer in Richtung zu der Rotationsachse der wenigstens einen Laufrolle ab.
Erfindungsgemäßes Verfahren zum Betreiben einer Hochdruckpumpe, insbesondere einer in dieser Schutzrechtsanmeldung beschriebenen Hochdruckpumpe, mit den Schritten, Rotieren einer Antriebswelle mit wenigsten einem Nocken um eine Rotationsachse der Antriebswelle, Abstützen einer Laufrolle auf einer Wellen-Rollfläche der Antriebswelle, Gleitlagern der Laufrolle mit einem Rollenschuh, so dass von der Laufrolle eine Rotationsbewegung um eine Rotationsachse der Laufrolle ausgeführt wird und von einem mit dem Rollenschuh verbundenen Kolben eine oszillierende Rotationsbewegung ausgeführt wird zum Fördern eines Fluides, Schmieren einer axialen und radialen Gleitlagerung für die Laufrolle an dem Rollenschuh mit einem Schmiermittel, z. B. Kraftstoff oder Schmieröl, wobei mit Schaufeln an der Laufrolle das Schmiermittel radial in Richtung zu der Rotationsachse an die axialen Gleitlagerung der Laufrolle gefördert wird.
In einer ergänzenden Variante wird das Schmiermittel von den Schaufeln in radialer Richtung zu der Rotationsachse gefördert und anschließend aufgrund einer oszillierenden axialen Bewegung der Laufrolle bildet sich temporär ein Spalt zwischen der axialen Gleitlagerung der Laufrolle und der axialen Gleitlagerung des Rollenschuhes und in diesen temporären Spalt wird das von den Schaufeln geförderte Fluid eingeleitet.
In einer weiteren Variante sind die aufgrund des Förderdruckes des Schmiermittels bei der Förderung des Schmiermittels in Richtung zu der axialen Gleitlagerung entstehenden axialen hydraulischen Kräfte größer als die erforderlichen axialen Kräfte zur axialen Lagerung der Laufrolle an dem Rollenschuh, so dass kein unmittelbarer Kontakt zwischen der axialen Gleitlagerung der Laufrolle und der axialen Gleitlagerung an dem Rollenschuh auftritt.
In einer weiteren Ausführungsform umgreift in einem Schnitt senkrecht zu einer Längsachse als Rotationsachse die wenigstens eine Laufrolle die Gleitlagerung zu mehr als 50 % die wenigstens einen Laufrolle.
Insbesondere ist die Gleitlagerung mittels Kraftstoff, z. B. Benzin oder Diesel, geschmiert.
In einer weiteren Ausgestaltung ist eine Kontaktfläche zwischen der Rollen-Rollfläche und der Wellen-Rollfläche mittels Kraftstoff geschmiert.
In einer weiteren Variante wird eine Exzenterwelle als eine Antriebswelle mit wenigstens einem Nocken betrachtet.
Der von der Hochdruckpumpe erzeugbare Druck in dem Hochdruck-Rail liegt beispielsweise im Bereich von 1000 bis 3000 bar z. B. für Dieselmotoren oder zwischen 40 bar und 400 bar z. B. für Benzinmotoren.

Kurze Beschreibung der Zeichnungen

Im Nachfolgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigt:

Fig. 1: einen Querschnitt einer Hochdruckpumpe,
Fig. 2: einen vergrößerten Querschnitt einer Laufrolle und eines Rollenschuhes der Hochdruckpumpe gemäß Fig. 1,
Fig. 3: eine Seitenansicht der Laufrolle gemäß Fig. 2,
Fig. 4: einen Schnitt A-A gemäß Fig. 1 der Laufrolle mit Rollenschuh und einer Antriebswelle,
Fig. 5: eine stark schematisierte Ansicht eines Hochdruckeinspritzsystems und
Fig. 6: eine Ansicht eines Kraftfahrzeuges.

Ausführungsformen der Erfindung

In Fig. 1 ist ein Querschnitt einer Hochdruckpumpe 1 für ein Hochdruckeinspritzsystem 36 dargestellt. Die Hochdruckpumpe 1 dient dazu, Kraftstoff, z. B. Benzin oder Diesel, zu einem Verbrennungsmotor 39 unter Hochdruck zu fördern. Der von der Hochdruckpumpe 1 erzeugbare Druck liegt beispielsweise in einem Bereich zwischen 1000 und 3000 bar.
Die Hochdruckpumpe 1 weist eine Antriebswelle 2 mit zwei Nocken 3 auf, die um eine Wellen-Rotationsachse 26 eine Rotationsbewegung ausführt. Die Wellen-Rotationsachse 26 liegt in der Zeichenebene von Fig. 1 und steht senkrecht auf der Zeichenebene von Fig. 4. Ein Kolben 5 ist in einem Zylinder 6 gelagert, der von einem Gehäuse 8 gebildet ist (Fig. 1). Ein Arbeitsraum 29 wird von dem Zylinder 6, dem Gehäuse 8 und dem Kolben 5 begrenzt. In den Arbeitsraum 29 mündet ein Einlasskanal 22 mit einem Einlassventil 19 und ein Auslasskanal 24 mit einem Auslassventil 20. Durch den Einlasskanal 22 strömt der Kraftstoff in den Arbeitsraum 29 ein und durch den Auslasskanal 24 strömt der Kraftstoff unter Hochdruck aus den Arbeitsraum 29 wieder aus. Das Einlassventil 19, z. B. ein Rückschlagventil, ist dahingehend ausgebildet, dass nur Kraftstoff in den Arbeitsraum 29 einströmen kann und das Auslassventil 20, z. B. ein Rückschlagventil, ist dahingehend ausgebildet, dass nur Kraftstoff aus dem Arbeitsraum 29 ausströmen kann. Das Volumen des Arbeitsraumes 29 wird aufgrund einer oszillierenden Hubbewegung des Kolbens 5 verändert. Der Kolben 5 stützt sich mittelbar auf der Antriebswelle 2 ab. Am Ende des Kolbens 5 bzw. Pumpenkolbens 5 ist ein Rollenschuh 9 mit einer Laufrolle 10 befestigt. Die Laufrolle 10 kann dabei eine Rotationsbewegung ausführen, deren Rotationsachse 25 in der Zeichenebene gemäß Fig. 1 und 2 liegt und senkrecht auf der Zeichenebene von Fig. 3 und 4 steht. Die Antriebswelle 2 mit dem wenigstens einen Nocken 3 weist eine Wellen-Rollfläche 4 und die Laufrolle 10 eine Rollen-Rollfläche 11 auf. Die Rollen-Lauffläche 11 der Laufrolle 10 rollt sich auf der Wellen-Rollfläche 4 der Antriebswelle 2 mit den beiden Nocken 3 ab. Der Rollenschuh 9 ist in einer von dem Gehäuse 8 gebildeten Rollenschuhlagerung als Gleitlager gelagert.
Ferner ist in dem Schnitt gemäß Fig. 4 die Laufrolle 10 zu mehr als 50 % in Kontakt zu der Gleitlagerung 13, die von dem Rollenschuh 9 gebildet ist. Die Gleitlagerung 13 wird dabei mittels Kraftstoff geschmiert. Eine Feder 27 bzw. Spiralfeder 27 als elastisches Element 28, die zwischen dem Gehäuse 8 und dem Rollenschuh 9 eingespannt ist, bringt auf den Rollenschuh 9 eine Druckkraft auf, so dass die Rollen-Rollfläche 11 der Laufrolle 10 in ständigen Kontakt mit der Wellen-Rollfläche 4 der Antriebswelle 2 steht. Der Rollenschuh 9 und der Kolben 5 führen damit gemeinsam eine oszillierende Hubbewegung aus.
Die Gleitlagerung 13 umfasst dabei eine axiale Gleitlagerung 14 und eine radiale Gleitlagerung 15. Der Raum an dem Rollenschuh 9, der Laufrolle 10 sowie der Antriebswelle 2 im Bereich der Wellen-Rollfläche 4 ist dabei vollständig von Kraftstoff als Schmiermittel aufgefüllt. Von einer Vorförderpumpe 35 wird Kraftstoff in diesen Raum ständig hingefördert. Dies bewirkt eine Schmierung mittels Kraftstoff als Schmiermittel der Gleitlagerung 13 sowie auch einer Kühlung der Gleitlagerung 13. Der Raum ist hierbei abgeschlossen und weist nur eine Einlassöffnung zur Zuführung des Kraftstoffes und eine Auslassöffnung (nicht dargestellt) zum Ableiten des Kraftstoffes auf und ist vorzugsweise ständig mit dem Kraftstoff durchströmt ist. Die radiale Gleitlagerung 15 dient zur Aufnahme von radialen Kräften an der Laufrolle 10. In dem in Fig.4 dargestellten Schnitt senkrecht zu der Rotationsachse 25 der Laufrolle 10 bzw. senkrecht zu der Wellen-Rotationsachse 26 der Antriebswelle 2 ist die radiale Gleitlagerung 15 gut sichtbar.
An beiden Enden der Laufrolle 10 bzw. an den beiden axialen Endabschnitten 18 der Laufrolle 10 ist ein Lagerstutzen 40 (Fig. 1 und 2) einstückig mit der übrigen Laufrolle 10 ausgebildet. Der Radius des Lagerstutzens 40 beträgt dabei beispielsweise 10% des Radius der übrigen Laufrolle 10 an der Rollen-Rollfläche 11. An dem Lagestutzen 40 ist die axiale Ausdehnung der Laufrolle 10 größer als außerhalb des Lagestutzens 40. Radial außerhalb des Lagerstutzens 40 ist an beiden axialen Endabschnitten 18 die Laufrolle 10 mit Schaufeln 16 (Fig.2 und 3) versehen. Die Schaufeln 16 bilden dabei eine Strömungsmaschine und dadurch stellt die Laufrolle 10 auch einen Rotor 17 für die Schaufeln 16 dar. Die Schaufeln 16 weisen dabei an ihrem radialen Ende einen Eintrittswinkel α auf. Der Eintrittswinkel α ist dabei der Winkel zwischen einer Tangente an die Schaufel 16 an dem radialen Ende der Schaufel 16 sowie einem Kreis mit dem Mittelpunkt der Rotationsachse 25 der Laufrolle 10, wobei der Radius des Kreises dem Abstand des radialen Endes der Schaufel 16 zu dem Mittelpunkt bzw. der Rotationsachse 25 entspricht. Vorzugsweise entspricht dabei der Radius dieses Kreises dem Radius der Laufrolle 10 an der Rollen-Rollfläche 11.
Die stirnseitige Kontaktstelle der Lagerstutzen 40 als auch das axiale Ende der Schaufeln 16 ist konvex ausgebildet. Entsprechend komplementär dazu ist der Rollenschuh 9 an diesem Bereich konkav ausgebildet. Dadurch weist sowohl der axiale Lagerspalt 41 als auch der axiale Schaufelspalt 42 in seiner axialen Ausdehnung die gleiche Größe auf bei einer konstanten axialen Stellung der Laufrolle 10. Abweichend hiervon (nicht dargestellt) kann die stirnseitige Kontaktstelle des Lagerstutzens 40, d.h. die axiale Gleitlagerung 14 der Laufrolle 10 und die axiale Gleitlagerung 14 an dem Rollenschuh 9 auch eben ausgebildet sein.
Die Laufrolle 10 ist mit einem axialen Spiel an dem Rollenschuh 9 gelagert, weil der axiale Abstand zweier axialer Gleitlagerungen der Laufrolle, d.h. der axiale Abstand der stirnseitigen Kontaktstellen der Lagerstutzen 40, kleiner ist als der axiale Abstand der axialen Gleitlagerung 14 an dem Rollenschuh 9, auf welchen die Lagerstutzen 40 aufliegen können. Ein derartiges axiales Spiel ist erforderlich, um Fertigungsungenauigkeiten und thermisch bedingte Formänderungen auszugleichen. An einer Kontaktfläche 12 zwischen der Wellen-Rollfläche 4 und der Rollen-Rollfläche 11 treten in Richtung der Rotationsachse 25 unterschiedliche Kräfte auf, so dass die Laufrolle 10 eine axiale oszillierende Bewegung ausführt und dadurch an der stirnseitigen Kontaktfläche der Lagerstutzen 40 abwechseln an dem einen und dem anderen Lagerstutzen 40 ein unmittelbarer Kontakt zwischen dem Lagerstutzen 40 und der axialen Gleitlagerung des Rollenschuhs 9 auftritt. Dadurch tritt temporär ein axialer Lagerspalt 41 jeweils dann in einem Maximum an einem Lagerstutzen 40 auf, wenn am anderen Lagerstutzen 40 der unmittelbare Kontakt zwischen dem Lagestutzen 40 und dem Rollenschuh 9 vorhanden ist. Zusätzlich ist in axialer Richtung an der Laufrolle 10 zwischen der Laufrolle 10 und dem Rollenschuh 9 auch ein axialer Schaufelspalt 42 zwischen den Schaufeln 16 und dem Rollenschuh 9 jeweils in axialer Richtung vorhanden. Der axiale Schaufelspalt 42 ist dabei ständig vorhanden und ändert seine Ausdehnung in axialer Richtung lediglich in seiner Größe aufgrund der oszillierenden Bewegung der Laufrolle 10 in axialer Richtung. Es tritt somit aufgrund der Geometrie der Laufrolle 10, weil in axialer Richtung die Ausdehnung der Laufrolle 10 an dem Lagerstutzen 40 größer ist als außerhalb dem Lagerstutzen 40, d.h. an den Schaufeln 16, nur an den Lagerstutzen 40 der unmittelbare axiale Kontakt zwischen der Laufrolle 10 und dem Rollenschuh 9 auf.
Von den Schaufeln 16 wird der Kraftstoff als Schmiermittel in radialer Richtung, d. h. in Richtung zu der Rotationsachse 25 von außen nach innen zu dem Lagerstutzen 40 gefördert. In axialer Richtung ist dabei ein Förder- bzw. Strömungsraum für den Kraftstoff auf einer Seite von der übrigen Laufrolle 10 begrenzt und auf der anderen Seite von dem Rollenschuh 9, wobei hier der axiale Schaufelspalt 42 ausgebildet ist. Ferner weist der Rollenschuh 9 einen Zuströmkanal 43 auf. Vorzugsweise ist dabei der Zuströmkanal 43 vollständig in tangentialer Richtung ausgebildet. Da der Raum um die Laufrolle 10 vollständig mit dem Kraftstoff als Schmiermittel aufgefüllt ist (nicht dargestellt), kann von den Schaufeln 16 der Kraftstoff radial nach innen in Strömungsräumen 44 zwischen den Schaufeln 16 gefördert werden. Aufgrund der oszillierenden Bewegung der Laufrolle 10 in Richtung der Rotationsachse 25 tritt temporär jeweils an den Lagerstutzen 40 ein axialer Lagerspalt 41 auf. Während dieses temporären Auftretens des axialen Lagerspaltes 41 kann das von den Schaufeln 16 in Richtung zu der axialen Gleitlagerung 14 geförderte Schmiermittel als Kraftstoff in den axialen Lagerspalt 41 einströmen und dadurch eine Schmierung der axialen Gleitlagerung 14, d.h. der stirnseitigen Kontaktstelle des Lagerstutzens 40 und der entsprechenden axialen Gleitlagerung 14 an dem Rollenschuh 9, ausgeführt werden. Die Schmierung der axialen Gleitlagerung 14 ist dadurch wesentlich verbessert, so dass das Ausströmen aufgrund von Zentrifugalkräften an Schmiermittel an der axialen Gleitlagerung 14 im Wesentlichen ausgeglichen werden kann.
In Fig.5 ist in stark schematisierter Darstellung das Hochdruckeinspritzsystem 36 für ein Kraftfahrzeug 38 abgebildet mit einem Hochdruck-Rail 30 oder einem Kraftstoffverteilerrohr 31. Von dem Hochdruck-Rail 30 wird der Kraftstoff mittels Ventilen (nicht dargestellt) in den Verbrennungsraum des Verbrennungsmotors 39 eingespritzt. Eine Vorförderpumpe 35 fördert Kraftstoff von einem Kraftstofftank 32 durch eine Kraftstoffleitung 33 zu der Hochdruckpumpe 1 gemäß dem obigen Ausführungsbeispiel. Die Hochdruckpumpe 1 und die Vorförderpumpe 35 werden dabei von der Antriebswelle 2 angetrieben. Die Antriebswelle 2 ist mit einer Kurbelwelle des Verbrennungsmotors 39 gekoppelt. Das Hochdruck-Rail 30 dient - wie bereits beschrieben - dazu, den Kraftstoff in den Verbrennungsraum des Verbrennungsmotors 39 einzuspritzen. Der von der Vorförderpumpe 35 geförderte Kraftstoff wird durch die Kraftstoffleitung 33 zu der Hochdruckpumpe 1 geleitet. Der von der Hochdruckpumpe 1 nicht benötigte Kraftstoff wird dabei durch eine Kraftstoffrücklaufleitung 34 wieder in den Kraftstofftank 32 zurückgeleitet. Eine Zumesseinheit 37 steuert und/oder regelt die der Hochdruckpumpe 1 zugeleitete Menge an Kraftstoff, so dass in einer weiteren Ausgestaltung auf die Kraftstoffrücklaufleitung 34 verzichtet werden kann (nicht dargestellt).
Insgesamt betrachtet sind mit der erfindungsgemäßen Hochdruckpumpe 1 wesentliche Vorteile verbunden. Mit den Schaufeln 16 an der Laufrolle 10 kann in einfacher Weise Schmiermittel zu der axialen Gleitlagerung 14 der Laufrolle 10 an dem Rollenschuh 9 gefördert werden, so dass dadurch die Schmierung des axialen Gleitlagers 14 wesentlich verbessert ist.

Claims

Hochdruckpumpe (1), insbesondere für ein Kraftfahrzeug (38), zum Fördern eines Fluides, insbesondere Kraftstoff, z. B. Diesel, umfassend
- eine Antriebswelle (2) mit wenigstens einem Nocken (3),

- wenigstens einen Kolben (5),

- wenigstens einen Zylinder (6) zur Lagerung des wenigstens einen Kolbens (5),

- wenigstens eine Laufrolle (10),

- wobei sich der wenigstens eine Kolben (5) mittelbar mittels der wenigstens einer Laufrolle (10) auf der Antriebswelle (2) mit dem wenigstens einen Nocken (3) abstützt, so dass von dem wenigstens einen Kolben (5) eine Translationsbewegung aufgrund einer Rotationsbewegung der Antriebswelle (2) ausführbar ist,

- wenigstens einen Rollenschuh (9) mit je einer Gleitlagerung (13), die mit Schmiermittel geschmiert ist, für die wenigstens eine Laufrolle (10), so dass von der wenigstens einen Laufrolle (10) eine Rotationsbewegung um eine Rotationsachse (25) ausführbar ist,
wobei
die wenigstens eine Laufrolle (10) an wenigstens einem axialen Endabschnitt (18) mit Schaufeln (16) versehen ist, so dass die wenigstens eine Laufrolle (10) einen Rotor (17) für die Schaufeln (16) bildet zur Förderung des Schmiermittels zu einer axialen Gleitlagerung (14) der wenigstens einen Laufrolle (10) an dem wenigstens einen Rollenschuh (9) dadurch gekennzeichnet, dass
von den Schaufeln (16) das Schmiermittel radial in Richtung zu der Rotationsachse (25) der wenigstens einen Laufrolle (10) förderbar ist.
Hochdruckpumpe nach Anspruch 1
dadurch gekennzeichnet, dass
die wenigstens eine Laufrolle (10) mit je einer axialen und radialen Gleitlagerung (14, 15) an dem wenigstens einen Rollenschuh (9) gelagert ist.
Hochdruckpumpe nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet, dass
die axiale Gleitlagerung (14) an dem wenigstens einem axialen Endabschnitt (18) nur teilweise ausgebildet ist, indem der maximale Radius der axialen Gleitlagerung (14) kleiner ist als der Radius der wenigstens einen Laufrolle (10) mit dieser axialen Gleitlagerung (14).
Hochdruckpumpe nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, dass
die axiale Gleitlagerung (14) in einem Schnitt senkrecht zu der Rotationsachse (25) der wenigstens einen Laufrolle (10) kreisförmig ausgebildet ist und der maximale Radius der axialen Gleitlagerung (14) weniger als 70 %, 50 %, 20 % oder 10 % des Radius der Laufrolle (10) beträgt.
Hochdruckpumpe nach Anspruch 3 oder 4,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Schaufeln (16) nur radial außerhalb der axialen Gleitlagerung (14) ausgebildet sind, so dass die Schaufeln (16), insbesondere ausschließlich, einen größeren Abstand zu der Rotationsachse (25) aufweisen als die axiale Gleitlagerung (14).
Hochdruckpumpe nach einem oder mehreren der Ansprüche 3 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, dass
der axiale Abstand zweier axialer Gleitlagerungen (14) je Rollenschuh (9) größer ist als der axiale Abstand der axialen Gleitlagerung (14) der zugehörigen Laufrolle (10), so dass die Laufrolle (10) mit einem axialen Spiel an dem Rollenschuh (9) axial gelagert ist.
Hochdruckpumpe nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die axiale Ausdehnung der Schaufeln (16) in radialer in Richtung zu der Rotationsachse (25) der wenigstens einen Laufrolle (10) abnimmt.
Hochdruckpumpe nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Strömungsquerschnittsfläche eines Strömungsraumes (44) zwischen zwei Schaufeln (16) in radialer in Richtung zu der Rotationsachse (25) der wenigstens einen Laufrolle (10) abnimmt.
Verfahren zum Betreiben einer Hochdruckpumpe (1), insbesondere einer Hochdruckpumpe (1) gemäß einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, mit den Schritten,
- Rotieren einer Antriebswelle (2) mit wenigsten einem Nocken (3) um eine Rotationsachse (25) der Antriebswelle (2),

- Abstützen einer Laufrolle (10) auf einer Wellen-Rollfläche (4) der Antriebswelle (2),

- Gleitlagern der Laufrolle (10) mit einem Rollenschuh (9),

- so dass von der Laufrolle (10) eine Rotationsbewegung um eine Rotationsachse (25) der Laufrolle (10) ausgeführt wird und

- von einem mit dem Rollenschuh (9) verbundenen Kolben (5) eine oszillierende Translationsbewegung ausgeführt wird zum Fördern eines Fluides,

- Schmieren einer axialen und radialen Gleitlagerung (14, 15) für die Laufrolle (10) an dem Rollenschuh (9) mit einem Schmiermittel, z. B. Kraftstoff oder Schmieröl,
dadurch gekennzeichnet, dass
mit Schaufeln (16) an der Laufrolle (10) das Schmiermittel radial in Richtung zu der Rotationsachse (25) an die axialen Gleitlagerung (14) der Laufrolle (10) gefördert wird.
Verfahren nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet, dass
das Schmiermittel von den Schaufeln (16) in radialer Richtung zu der Rotationsachse (25) gefördert wird und anschließend aufgrund einer oszillierenden axialen Bewegung der Laufrolle (10) sich temporär ein Spalt (41) zwischen der axialen Gleitlagerung (14) der Laufrolle (10) und der axialen Gleitlagerung (14) des Rollenschuhes (9) bildet und in diesen temporären Spalt (41) das von den Schaufeln (16) geförderte Fluid eingeleitet wird.
Verfahren nach Anspruch 10,
dadurch gekennzeichnet, dass
die aufgrund des Förderdruckes des Schmiermittels bei der Förderung des Schmiermittels in Richtung zu der axialen Gleitlagerung (14) entstehenden axialen hydraulischen Kräfte größer sind als die erforderlichen axialen Kräfte zur axialen Lagerung (14) der Laufrolle (10) an dem Rollenschuh (9), so dass kein unmittelbarer Kontakt zwischen der axialen Gleitlagerung (14) der Laufrolle (10) und der axialen Gleitlagerung (14) an dem Rollenschuh (9) auftritt.