EP1356879B1 - Stranggiesskokille - Google Patents

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EP1356879B1
EP1356879B1 EP03004607A EP03004607A EP1356879B1 EP 1356879 B1 EP1356879 B1 EP 1356879B1 EP 03004607 A EP03004607 A EP 03004607A EP 03004607 A EP03004607 A EP 03004607A EP 1356879 B1 EP1356879 B1 EP 1356879B1
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EP
European Patent Office
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coolant
row
bores
casting
copper plate
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EP03004607A
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EP1356879A2 (de
EP1356879A3 (de
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Karl Rittner
Uwe Kopfstedt
Wolfgang Dr. Hennig
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SMS Siemag AG
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SMS Demag AG
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds

Definitions

  • the invention relates to a continuous casting mold for liquid metals, in particular for liquid steel, which can be cast at different casting speeds, approximately between 3 m / min to 10 m / min, wherein different thicknesses of the cast strand are provided as a slab as well as a thin slab and the heat by means can be discharged through guided in the direction of casting channels coolant.
  • the invention is based, to propose a vote of a minimum number of parameters of fundamental importance for the generation of a faultless end product the task.
  • the currently used version of the copper plates has a continuous row of cooling holes with a certain distance from each other.
  • This design is improved by arranging the coolant passages consisting of coolant bores in the copper plate with a predetermined distance from the hot side of the copper plate.
  • the distance in the row over the copper plate width and the flow cross sections of the coolant channels are matched to one another.
  • the coolant bores extend at a predetermined distance from each other across the width of the copper plate and with a predetermined length over the height of the copper plate.
  • the cooling intensity in the area of the meniscus is thereby enhanced by providing, for higher casting speeds with respect to the hot side, in addition to a front, first row of coolant bores, at least one second row of coolant bores arranged to the first row at an increased distance from the hot side is.
  • the casting speed can basically be increased considerably.
  • the introduction of a second row of coolant bores may be configured as another improvement in that the second row of coolant bores each has a coolant hole spaced apart from the hot side, between two coolant bores of the first row.
  • Improved heat dissipation may also be aided in that the second series of offset coolant bores is provided over an upper portion or over the entire height of the copper plate.
  • a cooling intensity change before or during the casting operation is possible in that the coolant holes of the first row and the second row are each connected to a separate coolant circuit.
  • a further embodiment consists in that the flow direction of the coolant in the first row and in the second row respectively from top to bottom or vice versa. In the return, the coolant quantities of two rows of coolant holes are regulated according to the required cooling intensity
  • the coolant quantities of the first row and the second row of coolant bores can be regulated as a function of the respective casting speed.
  • a vote can be made such that is passed for a low casting speed of the main flow of the coolant through the first row of coolant holes and a partial flow of the coolant through a reduced in the height of the mold plate length or the entire length of coolant holes.
  • the main flow of the coolant is carried out by a second row, which is designed in the height of the mold plate of reduced length or overall length from coolant bores and only a partial flow of the coolant through the first row of coolant bores.
  • the continuous casting mold consists on its broad sides (for slabs or thin slab cross-sections) of copper plates 1 with a copper plate thickness 1a, for example, 25 mm thickness.
  • the continuous casting mold forms in the exemplary embodiment a so-called funnel mold, as indicated on the hot side 4.
  • funnel coasters are eg in CSP systems used.
  • One of the broad sides bounds the liquid metal 5, in particular the liquid steel, and thus forms the hot side 4, wherein the liquid casting metal 5 is constantly maintained at the level of the bath level 4a.
  • the copper plate remaining thickness 1 c in front of a coolant channel 2 toward the hot side 4 is tuned.
  • the coolant channels 2 consisting of coolant holes 2a in the copper plate 1 are arranged at a predetermined distance 6, which substantially corresponds to the copper plate residual thickness 1c, to the hot side 4 of the copper plate 1 and a distance 7 between the next coolant hole 2a has.
  • Another criterion of the vote forms in addition to the distance 7 over the width 1b of the copper plate 1 a predetermined length 8 on the height 9 of the copper plate 1.
  • the length 8 may extend over the entire height 9 or the height 8 only extends into a middle Area and the lower area is cooled as before via cooling slots (not shown).
  • first row 10 of the coolant holes 2a at least one to the first row 10 at an increased distance 11 to the hot side 4, a second row 12 of coolant holes 2a arranged.
  • Row 10 is always used for the normal casting operation up to about 6 m / min. In this case, a partial flow for the row 12 is possible.
  • this second row 12 of coolant bores 2a is in each case an enlarged distance 11 to the hot side 4 arranged coolant bore 2a, which lies between two coolant holes 2a of the first row 10 (see. Fig. 3 ).
  • the second row 12 of offset coolant holes 2 a can only be provided over an upper portion, the length 8, in the copper plate 1.
  • the coolant holes 2a can also extend over the full height 9 of the copper plate 1.
  • the coolant holes 2a of the first row 10 and the second row 12 are each connected to a separate coolant circuit, which are operated alternately or simultaneously.
  • the diameters of the coolant bores 2a in the first row 10 can also be selected larger than the diameters of the coolant bores 2a in the second row 12. This results in different distances 11 to the hot side. 4
  • the flow direction 13 of the coolant 3 extends in the first row 10 and in the second row 12 each from top to bottom.
  • the further vote on different casting speeds of the liquid metal 5 is effected by; the coolant quantities of the first row 10 and the second row 12 of coolant bores 2a are regulated as a function of the respective casting speed (cf. Fig. 4 ).
  • the main flow of the coolant 3 is guided through the first row 10 of coolant bores 2a and a partial flow of the coolant 3 through the length 14 of the coolant bore 2a which is reduced in the height 9 of the mold plate 1.
  • Fig. 5 are the hot-side temperatures occurring in CSP plants depending on the casting speeds, the coolant velocities and the thickness 1a of the mold copper plates 1 can be seen.

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Description

  • Die Erfindung betrifft eine Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl, die mit unterschiedlichen Gießgeschwindigkeiten, etwa zwischen 3 m/min bis 10 m/min vergießbar sind, wobei unterschiedliche Dicken des Gießstrangs als Bramme sowie auch als Dünnbramme vorgesehen sind und die Wärme mittels durch in Gießrichtung verlaufende Kanäle geführtes Kühlmittel abführbar ist.
  • Es sind verschiedene Anordnungen von Kühlmittel-Kanälen bekannt ( EP 1 025 930 A1 ; DE 195 81 604 T1 ), die jedoch der Bedeutung des Wärmeübergangs nicht ihre volle Aufmerksamkeit schenken oder die die üblichen schlitzförmigen Kühlmittel-Kanäle anwenden. Diese wiederum berücksichtigen mehr die Tiefe der Schlitze und deren seitlichen Abstand ( DE 38 40 448 C2 ).
  • Die Bestrebungen, eine höhere Gießgeschwindigkeit und damit höhere Produktion oder Endlos-Walzen ( in CSP-Anlagen) von aus der Stranggießmaschine austretendem prozesswarmem Stranggut durchzuführen, setzen wegen der an die Walzgeschwindigkeiten anzunähernden Gießgeschwindigkeiten einen höheren Massenfluss zwischen der Gießmaschine und der Walzstraße voraus und bedeuten eine Erhöhung der Gießgeschwindigkeit. Je nach der Querschnittsform und den Gießabmessungen liegen die Gießgeschwindigkeiten bis 10 m / min oder höher, wobei die oberen Werte noch nicht genutzt oder noch nicht erreicht werden.
  • Für das Erreichen der hohen Gießgeschwindigkeiten ist ein deutlich höherer Wärmeübergang in der Stranggießkokille zur herkömmlichen Brammentechnik notwendig.
  • Aus einer Vielzahl von CSP-Anlagen, die im Bereich von 6 m/min bis 6,5 m/min Gießgeschwindigkeit arbeiten und unter Produktionsbedingungen im Sequenzbetrieb betrieben werden, wurden Erfahrungen über die Wärmeabfuhr im und unmittelbar unter dem Meniskus-Bereich des Gießmetalls gesammelt. Demzufolge sind die Einflussgrößen auf den Wärmeübergang zwischen dem flüssigen Metall und dem Kühlmittel folgende Größen:
    • Kupferdicke im Abstand zwischen der Heißseite und dem Kühlmittel-Kanal
    • Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels im Kühlmittel-Kanal
    • Strömungsrichtung des Kühlmittels
    • Form der Kühlmittel-Kanäle (Bohrungen oder Schlitze)
    • Druckverlust des Kühlmittels in der gesamten Stranggießkokille
    • verwendetes Gießpulver und
    • Eingangstemperatur des Kühlmittels.
  • Diese Parameter stehen teilweise in einem unmittelbaren und teilweise in einem mittelbaren Zusammenhang.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, für die Erzeugung eines fehlerfreien Endproduktes eine Abstimmung einer Mindestanzahl von Parametern mit grundlegender Bedeutung vorzuschlagen.
  • Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
  • Dadurch können wachsende Gießgeschwindigkeiten von Anlage zu Anlage mit einem einheitlichen Kühlsystem (Kühlmittel-Kanäle und Wasserkästen) bewältigt werden.
  • Die derzeit verwendete Ausführung der Kupferplatten weist eine durchgehende Reihe von Kühlbohrungen mit bestimmtem Abstand zueinander auf. Diese Gestaltung wird dadurch verbessert, dass die aus Kühlmittel-Bohrungen in der Kupferplatte bestehenden Kühlmittel-Kanäle mit einem vorherbestimmten Abstand zur Heißseite der Kupferplatte angeordnet sind. Dadurch werden außer dem Heißseiten-Abstand noch der Abstand in der Reihe über die Kupferplatten-Breite und die Strömungsquerschnitte der Kühlmittel-Kanäle aufeinander abgestimmt.
  • Um bestimmte Kupferwanddicken vor dem Kühlmittel für eine entsprechende Produktqualität einzuhalten, wird ferner vorgeschlagen, dass die Kühlmittel-Bohrungen mit einem vorherbestimmten Abstand zueinander über die Breite der Kupferplatte und mit einer vorherbestimmten Länge über die Höhe der Kupferplatte verlaufen.
  • Die Kühlungs-Intensität im Bereich des Meniskus wird dadurch verstärkt, indem für höhere Gießgeschwindigkeiten in Bezug auf die Heißseite zusätzlich zu einer vorderen, ersten Reihe der Kühlmittel-Bohrungen zumindest eine zur ersten Reihe mit vergrößertem Abstand zur Heißseite angeordnete zweite Reihe von Kühlmittel-Bohrungen vorgesehen ist. Dadurch kann die Gießgeschwindigkeit grundsätzlich erheblich erhöht werden.
  • Die Einführung einer zweiten Reihe von Kühlmittel-Bohrungen kann als eine andere Verbesserung dadurch gestaltet werden, dass die zweite Reihe von Kühlmittel-Bohrungen jeweils eine mit vergrößertem Abstand zur Heißseite angeordnete Kühlmittel-Bohrung zwischen zwei Kühlmittel-Bohrungen der ersten Reihe aufweist.
  • Eine verbesserte Wärmeabfuhr kann außerdem dahingehend unterstützt werden, dass die zweite Reihe von versetzten Kühlmittel-Bohrungen über einen oberen Teilbereich oder auch über die gesamte Höhe der Kupferplatte vorgesehen ist.
  • Nach der weiteren Erfindung ist eine Kühlintensitäts-Änderung vor oder während des Gießbetriebs dadurch möglich, dass die Kühlmittel-Bohrungen der ersten Reihe und der zweiten Reihe jeweils an einen separaten Kühlmittel-Kreislauf angeschlossen sind. Dafür kann eine konstruktive Gestaltung von getrennten Wasserkästen, auf denen die Kupferplattenbreitseiten aufliegen und befestigt sind, gewählt werden.
  • Eine weitere Ausgestaltung besteht darin, dass die Strömungsrichtung des Kühlmittels in der ersten Reihe und in der zweiten Reihe jeweils von oben nach unten oder umgekehrt verläuft. Im Rücklauf werden die Kühlmittel-Mengen von zwei Kühlmittel-Bohrungsreihen entsprechend der benötigten Kühl-Intensität geregelt
  • Für eine solche Regelung ist nach weiteren Merkmalen vorgesehen, dass die Kühlmittel-Mengen der ersten Reihe und der zweiten Reihe von Kühlmittel-Bohrungen in Abhängigkeit der jeweiligen Gießgeschwindigkeit regelbar sind.
  • Dabei kann eine Abstimmung derart erfolgen, dass für eine niedrige Gießgeschwindigkeit der Hauptstrom des Kühlmittels durch die erste Reihe von Kühlmittel-Bohrungen und ein Teilstrom des Kühlmittels durch eine in der Höhe der Kokillenplatte reduzierte Länge oder die gesamte Länge von Kühlmittel-Bohrungen geführt ist.
  • Für eine andere Ausführungsform der Regelung ist vorgesehen, dass für die höheren Gießgeschwindigkeiten der Hauptstrom des Kühlmittels durch eine im der Höhe der Kokillenplatte mit reduzierter Länge oder gesamte Länge ausgeführte, zweite Reihe von Kühlmittel-Bohrungen und nur ein Teilstrom des Kühlmittels durch die erste Reihe von Kühlmittel-Bohrungen geführt ist. Somit ist eine nahezu stufenlose Wahl der Kupferplattendicke vor dem Kühlmittel entsprechend den Gießgeschwindigkeiten und den damit verknüpften Wärmeübergängen möglich.
  • Gleichzeitig kann die Lebensdauer bzw. die Standzeit der Kokillenplatten erhöht werden. Bisher wurden bei nur einer Kühlmittel-Bohrungsreihe und bei hoher Gießgeschwindigkeit verringerte Standzeiten erzielt.
  • In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung dargestellt, die nachstehend näher erläutert werden.
  • Es zeigen:
    • Fig. 1
    eine Vorderansicht auf eine Breitseite der Kupferplatte,
    Fig. 2
    eine zu Fig. 1 gehörende Draufsicht,
    Fig. 3
    ein Diagramm der Temperaturverteilung über die Höhe der Kupferplatte,
    Fig. 4
    eine Einzelheit "X" in vergrößertem Maßstab aus Fig. 2 zur Anordnung und Verteilung der Kühlmittel-Bohrungen von oben gesehen und
    Fig. 5
    ein Diagramm der Kokillen-Heißseiten-Temperatur über der Gießgeschwindigkeit, in Abhängigkeit der Kupferplattendicke.
  • Die Stranggießkokille besteht an ihren Breitseiten ( für Brammen oder Dünnbrammen-Querschnitte) aus Kupferplatten 1 mit einer Kupferplattendicke 1a, von z.B. 25 mm Dicke. Die Stranggießkokille bildet im Ausführungsbeispiel eine sog. Trichterkokille, wie auf der Heißseite 4 angedeutet ist. Solche Trichterkokillen werden z.B. in CSP-Anlagen eingesetzt. Eine der Breitseiten begrenzt das flüssige Metall 5, insbesondere den flüssigen Stahl, und bildet damit die Heißseite 4, wobei das flüssige Gießmetall 5 ständig auf dem Niveau des Badspiegels 4a gehalten wird.
  • Das durch Kühlmittel-Kanäle 2, hier kreisrunde Kühlmittel-Bohrungen 2a, strömende Kühlmittel 3 (Kühlwasser mit oder ohne Zusätze) führt die Wärme des flüssigen Metalls ab, so dass, wie in Fig. 3 dargestellt ist, der Temperaturverlauf 4b am Badspiegel 4a steil ansteigt und knapp unterhalb einen Höhepunkt erreicht, von dem aus gesehen die Temperatur bis zum Ausgang der Kupferplatte 1 abfällt.
  • Wie schon beschrieben, ist es zweckmäßig und vorteilhaft, dass die Kupferplatten-Restdicke 1 c vor einem Kühlmittel-Kanal 2 zur Heißseite 4 hin, die Anordnung und die Abmessungen der Kühlmittel-Kanäle 2 und die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels 3 auf den gesamten Bereich der Gießgeschwindigkeit für das Gießmetall 5 abgestimmt wird.
  • Ein Gesichtspunkt der Abstimmung bildet dabei, dass die aus Kühlmittel-Bohrungen 2a in der Kupferplatte 1 bestehenden Kühlmittel-Kanäle 2 mit einem vorherbestimmten Abstand 6, der der Kupferplatten-Restdicke 1c im wesentlichen entspricht, zur Heißseite 4 der Kupferplatte 1 angeordnet sind und einen Abstand 7 zwischen der nächsten Kühlmittel-Bohrung 2a besitzt. Ein weiteres Kriterium der Abstimmung bildet neben dem Abstand 7 über die Breite 1b der Kupferplatte 1 eine vorherbestimmte Länge 8 über die Höhe 9 der Kupferplatte 1. Dabei kann die Länge 8 über die gesamte Höhe 9 reichen oder die Höhe 8 reicht nur bis in einen mittleren Bereich und der untere Bereich wird wie bisher über Kühlschlitze (nicht gezeichnet) gekühlt.
  • Gemäß den Fig. 1 und 2 ist für höhere Gießgeschwindigkeiten in Bezug auf die Heißseite 4 zusätzlich zu einer vorderen, ersten Reihe 10 der Kühlmittel-Bohrungen 2a zumindest eine zur ersten Reihe 10 mit vergrößertem Abstand 11 zur Heißseite 4 eine zweite Reihe 12 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a angeordnet. Die Reihe 10 wird immer für den normalen Gießbetrieb zur Zeit bis ca. 6 m/min verwendet. Dabei ist auch ein Teilstrom für die Reihe 12 möglich. Bei Einsatz der Reihe 12 ist diese zweite Reihe 12 von Kühlmittel-Bohrungen 2a jeweils eine mit vergrößertem Abstand 11 zur Heißseite 4 angeordnete Kühlmittel-Bohrung 2a, die zwischen zwei Kühlmittel-Bohrungen 2a der ersten Reihe 10 liegt (vgl. Fig. 3). Die zweite Reihe 12 aus versetzten Kühlmittel-Bohrungen 2a kann nur über einen oberen Teilbereich, der Länge 8, in der Kupferplatte 1 vorgesehen sein. Die Kühlmittel-Bohrungen 2a können auch über die volle Höhe 9 der Kupferplatte 1 verlaufen.
  • Für eine Regelung der abzuführenden Wärmemenge pro Zeiteinheit sind die Kühlmittel-Bohrungen 2a der ersten Reihe 10 und der zweiten Reihe 12 jeweils an einen separaten Kühlmittel-Kreislauf angeschlossen, die wechselweise oder gleichzeitig betätigt werden.
  • Die Durchmesser der Kühlmittel-Bohrungen 2a in der ersten Reihe 10 können auch größer als die Durchmesser der Kühlmittel-Bohrungen 2a in der zweiten Reihe 12 gewählt werden. Dadurch ergeben sich unterschiedliche Abstände 11 zur Heißseite 4.
  • Die Strömungsrichtung 13 des Kühlmittels 3 verläuft in der ersten Reihe 10 und in der zweiten Reihe 12 jeweils von oben nach unten.
  • Die weitere Abstimmung auf unterschiedliche Gießgeschwindigkeiten des flüssigen Metalls 5 (Flüssigstahl) erfolgt dadurch; dass die Kühlmittel-Mengen der ersten Reihe 10 und der zweiten Reihe 12 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a in Abhängigkeit der jeweiligen Gießgeschwindigkeit geregelt werden (vgl. Fig. 4).
  • Für eine niedrige Gießgeschwindigkeit wird der Hauptstrom des Kühlmittels 3 durch die erste Reihe 10 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a und ein Teilstrom des Kühlmittels 3 durch die in der Höhe 9 der Kokillenplatte 1 reduzierte Länge 14 der Kühlmittel-Bohrung 2a geführt.
  • Für die höheren Gießgeschwindigkeiten wird der Hauptstrom des Kühlmittels 3 durch die in der Höhe 9 der Kokillenplatte 1 mit kürzerer Länge 14 ausgeführte Reihe 12 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a und nur ein Teilstrom des Kühlmittels 3 durch die erste Reihe 10 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a geführt.
  • In Fig. 5 sind die in CSP-Anlagen auftretenden Heißseiten-Temperaturen in Abhängigkeit der Gießgeschwindigkeiten, der Kühlmittel-Geschwindigkeiten und der Dicke 1a der Kokillen-Kupferplatten 1 ersichtlich.
    • Bezugszeichenliste
    • 1
    Kupferplatte (Breitseite der Stranggießkokille)
    1a
    Kupferplatten-Dicke
    1b
    Kupferplatten-Breite
    1c
    Kupferplatten-Restdicke
    2
    Kühlmittel-Kanal
    2a
    Kühlmittel-Bohrung
    3
    Kühlmittel (Wasser mit oder ohne Zusätze)
    4
    Heißseite
    4a
    Badspiegel
    4b
    Temperaturverlauf
    5
    flüssiges Gießmetall (flüssiger Stahl)
    6
    Abstand zur Heißseite
    7
    Abstand in der Breite
    8
    Länge des Kühlmittel-Kanals
    9
    Höhe der Kupferplatte
    10
    vordere, erste Reihe aus Kühlmittel-Bohrungen
    11
    vergrößerter Abstand zur Heißseite
    12
    zweite Reihe aus Kühlmittel-Bohrungen
    13
    Strömungsrichtung des Kühlmittels
    14
    Reduzierte Länge

Claims (8)

  1. Stranggießkokille, die an ihren Breitseiten Kupferplatten (1) aufweist, zum Gießen von flüssigen Metallen, insbesondere für flüssigen Stahl, die mit unterschiedlichen Gießgeschwindigkeiten, etwa zwischen 3 m/min bis 10 m/min vergießbar sind, wobei unterschiedliche Dicken des Gießstrangs als Bramme wie auch als Dünnbramme vorgesehen sind; wobei
    die Kupferplatten (1) in Gießrichtung verlaufende Kanäle (2) aufweisen, wobei durch die Kanäle (2) geführtes Kühlmittel (3) die Wärme abführt; und die Kupferplatten-Restdicke (1c) vor einem Kanal (2) für Kühlmittel (3) zur Heißseite (4), die Anordnung und die Abmessungen der Kanäle (2) und die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels (3) auf den gesamten Bereich der Gießgeschwindigkeiten für das Gießmetall (5) abgestimmt sind; wobei die aus Kühlmittel-Bohrungen (2a) in der Kupferplatte (1) bestehenden Kühlmittel-Kanäle (2) mit einem vorherbestimmten Abstand (6) zur Heißseite (4) der Kupferplatte (1) angeordnet sind und die Kühlmittel-Bohrungen (2a) mit einem vorherbestimmten Abstand (7) zueinander über die Breite (1b) der Kupferplatte (1) und mit einer vorherbestimmten Länge (8) über die Höhe (9) der Kupferplatte (1) verlaufen,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass für höhere Gießgeschwindigkeiten in Bezug auf die Heißseite (4) zusätzlich zu einer vorderen, ersten Reihe (10) der Kühlmittel-Bohrungen (2a) zumindest eine zur ersten Reihe (10) mit vergrößertem Abstand (11) zur Heißseite (4) angeordnete zweite Reihe (12) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) vorgesehen ist.
  2. Stranggießkokille nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die zweite Reihe (12) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) jeweils eine mit vergrößertem Abstand (11) zur Heißseite (4) angeordnete KühlmittelBohrung (2a) zwischen zwei Kühlmittel-Bohrungen (2a) der ersten Reihe (10) aufweist.
  3. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 oder 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die zweite Reihe (12) von versetzten Kühlmittel-Bohrungen (2a) über einen oberen Teilbereich oder auch über die gesamte Höhe (9) der Kupferplatte (1) vorgesehen ist.
  4. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Kühlmittel-Bohrungen (2a) der ersten Reihe (10) und der zweiten Reihe (12) jeweils an einen separaten Kühlmittel-Kreislauf angeschlossen sind.
  5. Verfahren zur Verwendung einer Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Strömungsrichtung (13) des Kühlmittels (3) in der ersten Reihe (10) und in der zweiten Reihe (12) jeweils von oben nach unten oder umgekehrt verläuft.
  6. Verfahren nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Kühlmittel-Mengen der ersten Reihe (10) und der zweiten Reihe (12) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) in Abhängigkeit der jeweiligen Gießgeschwindigkeit regelbar sind.
  7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass für eine niedrige Gießgeschwindigkeit der Hauptstrom des Kühlmittels (3) durch die erste Reihe (10) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) und ein Teilstrom des Kühlmittels (3) durch eine in der Höhe (9) der Kokillenplatte (1) reduzierte Länge (14) oder die gesamte Länge (14) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) geführt ist.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 5, 6 oder 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass für die höheren Gießgeschwindigkeiten der Hauptstrom des Kühlmittels (3) durch eine in der Höhe (9) der Kokillenplatte (1) mit reduzierter Länge (14) oder die gesamte Länge (14) ausgeführte zweite Reihe (12) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) und nur ein Teilstrom des Kühlmittels (3) durch die erste Reihe (10) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) geführt ist.
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