EP1356879A2 - Stranggiesskokille - Google Patents

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EP1356879A2
EP1356879A2 EP03004607A EP03004607A EP1356879A2 EP 1356879 A2 EP1356879 A2 EP 1356879A2 EP 03004607 A EP03004607 A EP 03004607A EP 03004607 A EP03004607 A EP 03004607A EP 1356879 A2 EP1356879 A2 EP 1356879A2
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EP
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coolant
row
continuous casting
bores
mold according
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EP03004607A
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EP1356879B1 (de
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Karl Rittner
Uwe Kopfstedt
Wolfgang Dr. Hennig
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SMS Siemag AG
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SMS Demag AG
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/055—Cooling the moulds

Definitions

  • the invention relates to a continuous casting mold for liquid metals, in particular for liquid steel with different casting speeds, e.g. between 3 m / min to 10 m / min are pourable, with different thicknesses of the casting strand are provided as a slab and also as a thin slab and the heat by means coolant guided through channels running in the casting direction can be removed.
  • the invention is based, for the production of an error-free end product the task a coordination of a minimum number of parameters with basic Propose meaning.
  • the object is achieved according to the invention in that the remaining copper plate thickness in front of a channel for coolant to the hot side, the arrangement and dimensions of the channels and the flow rate of the coolant to the entire range of casting speeds for the casting metal are coordinated.
  • the currently used version of the copper plates has a continuous row of cooling holes at a certain distance from each other.
  • This design is improved in that the coolant holes in the copper plate Coolant channels with a predetermined distance to the hot side of the Copper plate are arranged. This means that apart from the hot side distance the distance in the row across the copper plate width and the flow cross-sections of the coolant channels matched to each other.
  • the coolant holes at a predetermined distance from each other across the width of the copper plate and run a predetermined length over the height of the copper plate.
  • the cooling intensity in the area of the meniscus can also be increased by by additionally for higher casting speeds in relation to the hot side to a front, first row of the coolant holes at least one to the first Row with a larger distance from the hot side, second row of coolant holes is provided.
  • the casting speed can fundamentally be significantly increased.
  • the introduction of a second row of coolant holes may be different Improvement can be designed by having the second row of coolant holes each have a coolant hole at an increased distance from the hot side between two coolant holes in the first row.
  • Improved heat dissipation can also be supported that the second row of staggered coolant holes over an upper section or is provided over the entire height of the copper plate.
  • a cooling intensity change is before or during the Casting operation possible because the coolant holes of the first row and the second row each connected to a separate coolant circuit are.
  • Another embodiment is that the flow direction of the coolant in the first row and in the second row from top to bottom or reversed.
  • such a regulation provides that the coolant quantities the first row and the second row of coolant holes in Depending on the respective casting speed can be regulated.
  • the continuous casting mold is on its broad sides (for slabs or thin slab cross-sections) made of copper plates 1 with a copper plate thickness 1a, e.g. 25 mm thickness.
  • the continuous casting mold forms a so-called funnel mold, as indicated on the hot side 4.
  • Such funnel molds are e.g. in CSP systems used.
  • One of the broad sides delimits the liquid metal 5, in particular the liquid steel, and thus forms the hot side 4, the liquid Cast metal 5 is constantly kept at the level of the bath level 4a.
  • Coolant 3 (cooling water with or without additives) carries the heat of the liquid metal 3, so that, as shown in FIG. 3, the temperature profile 4b at the bath level 4a rises steeply and reaches a climax just below, seen from there the temperature drops to the exit of the copper plate 1.
  • the copper plate remaining thickness 1 c in front of a coolant channel 2 to the hot side 4 is voted.
  • One aspect of the coordination is that of the coolant holes 2a existing in the copper plate 1 coolant channels 2 with a predetermined Distance 6, which essentially corresponds to the remaining copper plate thickness 1c, to Hot side 4 of the copper plate 1 are arranged and a distance 7 between the next coolant bore 2a.
  • Another criterion for voting is in addition to the distance 7 across the width 1b of the copper plate 1, a predetermined one Length 8 over the height 9 of the copper plate 1.
  • the length 8 over the entire Height 9 reach or height 8 only extends to a middle area and the lower area is cooled as before via cooling slots (not shown).
  • first row 10 of the coolant holes 2a at least one to the first row 10 with an increased distance 11 to the hot side 4th a second row 12 of coolant bores 2a are arranged.
  • Row 10 will always used for normal casting operations up to approx. 6 m / min. It is a partial flow for the 12 series is also possible.
  • this is second row 12 of coolant bores 2a, each with an enlarged distance 11 to the hot side 4 arranged coolant bore 2a, which is between two coolant bores 2a of the first row 10 is located (see FIG. 3).
  • Coolant holes 2a can only over an upper portion, the length 8, can be provided in the copper plate 1.
  • the coolant holes 2a can also run over the full height 9 of the copper plate 1.
  • the coolant holes are for regulating the amount of heat to be dissipated per unit of time 2a of the first row 10 and the second row 12 each to one separate coolant circuit connected alternately or simultaneously be operated.
  • the diameter of the coolant holes 2a in the first row 10 can also larger than the diameter of the coolant bores 2a in the second row 12 to get voted. This results in different distances 11 from the hot side 4th
  • the flow direction 13 of the coolant 3 runs in the first row 10 and in the second row 12 from top to bottom.
  • the main flow of the coolant 3 is passed through the first row 10 of coolant bores 2a and a partial flow of the coolant 3 due to the reduced length 14 of the coolant bore in the height 9 of the mold plate 1 2a led.
  • the main flow of the coolant 3 is passed through row 12 executed at height 9 of mold plate 1 with shorter length 14 from coolant bores 2a and only a partial flow of coolant 3 through the first Row 10 out of coolant holes 2a.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract

Eine Stranggießkokille für flüssige Metalle (5), insbesondere für flüssigen Stahl, die mit unterschiedlichen Gießgeschwindigkeiten, etwa bis 10 m / min oder höher vergießbar sind, wobei unterschiedliche Dicken des Gießstrangs als Bramme wie auch als Dünnbramme vorgesehen sind und die Wärme mittels durch in Gießrichtung verlaufende Kanäle (2) geführtes Kühlmittel (3) abführbar ist, gestattet für die Erzeugung eines fehlerfreien Endproduktes eine Abstimmung einer Mindestzahl grundlegender Parameter dadurch, dass die Kupferplatten-Restdicke (1c) vor einem Kanal (2) für Kühlmittel (3) zur Heißseite (4), die Anordnung und die Abmessungen der Kanäle (2) und die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels (3) auf den gesamten Bereich der Gießgeschwindigkeiten für das Gießmetall (5) abgestimmt sind. <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl, die mit unterschiedlichen Gießgeschwindigkeiten, etwa zwischen 3 m/min bis 10 m/min vergießbar sind, wobei unterschiedliche Dicken des Gießstrangs als Bramme sowie auch als Dünnbramme vorgesehen sind und die Wärme mittels durch in Gießrichtung verlaufende Kanäle geführtes Kühlmittel abführbar ist.
Es sind verschiedene Anordnungen von Kühlmittel-Kanälen bekannt (EP 1 025 930 A1; DE 195 81 604 T1), die jedoch der Bedeutung des Wärmeübergangs nicht ihre volle Aufmerksamkeit schenken oder die die üblichen schlitzförmigen Kühlmittel-Kanäle anwenden. Diese wiederum berücksichtigen mehr die Tiefe der Schlitze und deren seitlichen Abstand (DE 38 40 448 C2).
Die Bestrebungen, eine höhere Gießgeschwindigkeit und damit höhere Produktion oder Endlos-Walzen ( in CSP-Anlagen) von aus der Stranggießmaschine austretendem prozesswarmem Stranggut durchzuführen, setzen wegen der an die Walzgeschwindigkeiten anzunähernden Gießgeschwindigkeiten einen höheren Massenfluss zwischen der Gießmaschine und der Walzstraße voraus und bedeuten eine Erhöhung der Gießgeschwindigkeit. Je nach der Querschnittsform und den Gießabmessungen liegen die Gießgeschwindigkeiten bis 10 m / min oder höher, wobei die oberen Werte noch nicht genutzt oder noch nicht erreicht werden.
Für das Erreichen der hohen Gießgeschwindigkeiten ist ein deutlich höherer Wärmeübergang in der Stranggießkokille zur herkömmlichen Brammentechnik notwendig.
Aus einer Vielzahl von CSP-Anlagen, die im Bereich von 6 m/min bis 6,5 m/min Gießgeschwindigkeit arbeiten und unter Produktionsbedingungen im Sequenzbetrieb betrieben werden, wurden Erfahrungen über die Wärmeabfuhr im und unmittelbar unter dem Meniskus-Bereich des Gießmetalls gesammelt. Demzufolge sind die Einflussgrößen auf den Wärmeübergang zwischen dem flüssigen Metall und dem Kühlmittel folgende Größen:
  • Kupferdicke im Abstand zwischen der Heißseite und dem Kühlmittel-Kanal
  • Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels im Kühlmittel-Kanal
  • Strömungsrichtung des Kühlmittels
  • Form der Kühlmittel-Kanäle (Bohrungen oder Schlitze)
  • Druckverlust des Kühlmittels in der gesamten Stranggießkokille
  • verwendetes Gießpulver und
  • Eingangstemperatur des Kühlmittels.
Diese Parameter stehen teilweise in einem unmittelbaren und teilweise in einem mittelbaren Zusammenhang.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, für die Erzeugung eines fehlerfreien Endproduktes eine Abstimmung einer Mindestanzahl von Parametern mit grundlegender Bedeutung vorzuschlagen.
Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die Kupferplatten-Restdicke vor einem Kanal für Kühlmittel zur Heißseite, die Anordnung und die Abmessungen der Kanäle und die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels auf den gesamten Bereich der Gießgeschwindigkeiten für das Gießmetall abgestimmt sind.
Dadurch können wachsende Gießgeschwindigkeiten von Anlage zu Anlage mit einem einheitlichen Kühlsystem (Kühlmittel-Kanäle und Wasserkästen) bewältigt werden.
Die derzeit verwendete Ausführung der Kupferplatten weist eine durchgehende Reihe von Kühlbohrungen mit bestimmtem Abstand zueinander auf. Diese Gestaltung wird dadurch verbessert, dass die aus Kühlmittel-Bohrungen in der Kupferplatte bestehenden Kühlmittel-Kanäle mit einem vorherbestimmten Abstand zur Heißseite der Kupferplatte angeordnet sind. Dadurch werden außer dem Heißseiten-Abstand noch der Abstand in der Reihe über die Kupferplatten-Breite und die Strömungsquerschnitte der Kühlmittel-Kanäle aufeinander abgestimmt.
Um bestimmte Kupferwanddicken vor dem Kühlmittel für eine entsprechende Produktqualität einzuhalten, wird ferner vorgeschlagen, dass die Kühlmittel-Bohrungen mit einem vorherbestimmten Abstand zueinander über die Breite der Kupferplatte und mit einer vorherbestimmten Länge über die Höhe der Kupferplatte verlaufen.
Die Kühlungs-Intensität im Bereich des Meniskus kann ferner dadurch verstärkt werden, indem für höhere Gießgeschwindigkeiten in Bezug auf die Heißseite zusätzlich zu einer vorderen, ersten Reihe der Kühlmittel-Bohrungen zumindest eine zur ersten Reihe mit vergrößertem Abstand zur Heißseite angeordnete zweite Reihe von Kühlmittel-Bohrungen vorgesehen ist. Dadurch kann die Gießgeschwindigkeit grundsätzlich erheblich erhöht werden.
Die Einführung einer zweiten Reihe von Kühlmittel-Bohrungen kann als eine andere Verbesserung dadurch gestaltet werden, dass die zweite Reihe von Kühlmittel-Bohrungen jeweils eine mit vergrößertem Abstand zur Heißseite angeordnete Kühlmittel-Bohrung zwischen zwei Kühlmittel-Bohrungen der ersten Reihe aufweist.
Eine verbesserte Wärmeabfuhr kann außerdem dahingehend unterstützt werden, dass die zweite Reihe von versetzten Kühlmittel-Bohrungen über einen oberen Teilbereich oder auch über die gesamte Höhe der Kupferplatte vorgesehen ist.
Nach der weiteren Erfindung ist eine Kühlintensitäts-Änderung vor oder während des Gießbetriebs dadurch möglich, dass die Kühlmittel-Bohrungen der ersten Reihe und der zweiten Reihe jeweils an einen separaten Kühlmittel-Kreislauf angeschlossen sind. Dafür kann eine konstruktive Gestaltung von getrennten Wasserkästen, auf denen die Kupferplattenbreitseiten aufliegen und befestigt sind, gewählt werden.
Eine weitere Ausgestaltung besteht darin, dass die Strömungsrichtung des Kühlmittels in der ersten Reihe und in der zweiten Reihe jeweils von oben nach unten oder umgekehrt verläuft. Im Rücklauf werden die Kühlmittel-Mengen von zwei Kühlmittel-Bohrungsreihen entsprechend der benötigten Kühl-Intensität geregelt
Für eine solche Regelung ist nach weiteren Merkmalen vorgesehen, dass die Kühlmittel-Mengen der ersten Reihe und der zweiten Reihe von Kühlmittel-Bohrungen in Abhängigkeit der jeweiligen Gießgeschwindigkeit regelbar sind.
Dabei kann eine Abstimmung derart erfolgen, dass für eine niedrige Gießgeschwindigkeit der Hauptstrom des Kühlmittels durch die erste Reihe von Kühlmittel-Bohrungen und ein Teilstrom des Kühlmittels durch eine in der Höhe der Kokillenplatte reduzierte Länge oder die gesamte Länge von Kühlmittel-Bohrungen geführt ist.
Für eine andere Ausführungsform der Regelung ist vorgesehen, dass für die höheren Gießgeschwindigkeiten der Hauptstrom des Kühlmittels durch eine im der Höhe der Kokillenplatte mit reduzierter Länge oder gesamte Länge ausgeführte, zweite Reihe von Kühlmittel-Bohrungen und nur ein Teilstrom des Kühlmittels durch die erste Reihe von Kühlmittel-Bohrungen geführt ist. Somit ist eine nahezu stufenlose Wahl der Kupferplattendicke vor dem Kühlmittel entsprechend den Gießgeschwindigkeiten und den damit verknüpften Wärmeübergängen möglich.
Gleichzeitig kann die Lebensdauer bzw. die Standzeit der Kokillenplatten erhöht werden. Bisher wurden bei nur einer Kühlmittel-Bohrungsreihe und bei hoher Gießgeschwindigkeit verringerte Standzeiten erzielt.
In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung dargestellt, die nachstehend näher erläutert werden.
Es zeigen:
Fig. 1
eine Vorderansicht auf eine Breitseite der Kupferplatte,
Fig. 2
eine zu Fig. 1 gehörende Draufsicht,
Fig. 3
ein Diagramm der Temperaturverteilung über die Höhe der Kupferplatte,
Fig. 4
eine Einzelheit "X" in vergrößertem Maßstab aus Fig. 2 zur Anordnung und Verteilung der Kühlmittel-Bohrungen von oben gesehen und
Fig. 5
ein Diagramm der Kokillen-Heißseiten-Temperatur über der Gießgeschwindigkeit, in Abhängigkeit der Kupferplattendicke.
Die Stranggießkokille besteht an ihren Breitseiten ( für Brammen oder Dünnbrammen-Querschnitte) aus Kupferplatten 1 mit einer Kupferplattendicke 1a, von z.B. 25 mm Dicke. Die Stranggießkokille bildet im Ausführungsbeispiel eine sog. Trichterkokille, wie auf der Heißseite 4 angedeutet ist. Solche Trichterkokillen werden z.B. in CSP-Anlagen eingesetzt. Eine der Breitseiten begrenzt das flüssige Metall 5, insbesondere den flüssigen Stahl, und bildet damit die Heißseite 4, wobei das flüssige Gießmetall 5 ständig auf dem Niveau des Badspiegels 4a gehalten wird.
Das durch Kühlmittel-Kanäle 2, hier kreisrunde Kühlmittel-Bohrungen 2a, strömende Kühlmittel 3 (Kühlwasser mit oder ohne Zusätze) führt die Wärme des flüssigen Metalls ab, so dass, wie in Fig. 3 dargestellt ist, der Temperaturverlauf 4b am Badspiegel 4a steil ansteigt und knapp unterhalb einen Höhepunkt erreicht, von dem aus gesehen die Temperatur bis zum Ausgang der Kupferplatte 1 abfällt.
Wie schon beschrieben, ist es zweckmäßig und vorteilhaft, dass die Kupferplatten-Restdicke 1 c vor einem Kühlmittel-Kanal 2 zur Heißseite 4 hin, die Anordnung und die Abmessungen der Kühlmittel-Kanäle 2 und die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels 3 auf den gesamten Bereich der Gießgeschwindigkeit für das Gießmetall 5 abgestimmt wird.
Ein Gesichtspunkt der Abstimmung bildet dabei, dass die aus Kühlmittel-Bohrungen 2a in der Kupferplatte 1 bestehenden Kühlmittel-Kanäle 2 mit einem vorherbestimmten Abstand 6, der der Kupferplatten-Restdicke 1c im wesentlichen entspricht, zur Heißseite 4 der Kupferplatte 1 angeordnet sind und einen Abstand 7 zwischen der nächsten Kühlmittel-Bohrung 2a besitzt. Ein weiteres Kriterium der Abstimmung bildet neben dem Abstand 7 über die Breite 1b der Kupferplatte 1 eine vorherbestimmte Länge 8 über die Höhe 9 der Kupferplatte 1. Dabei kann die Länge 8 über die gesamte Höhe 9 reichen oder die Höhe 8 reicht nur bis in einen mittleren Bereich und der untere Bereich wird wie bisher über Kühlschlitze (nicht gezeichnet) gekühlt.
Gemäß den Fig. 1 und 2 ist für höhere Gießgeschwindigkeiten in Bezug auf die Heißseite 4 zusätzlich zu einer vorderen, ersten Reihe 10 der Kühlmittel-Bohrungen 2a zumindest eine zur ersten Reihe 10 mit vergrößertem Abstand 11 zur Heißseite 4 eine zweite Reihe 12 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a angeordnet. Die Reihe 10 wird immer für den normalen Gießbetrieb zur Zeit bis ca. 6 m/min verwendet. Dabei ist auch ein Teilstrom für die Reihe 12 möglich. Bei Einsatz der Reihe 12 ist diese zweite Reihe 12 von Kühlmittel-Bohrungen 2a jeweils eine mit vergrößertem Abstand 11 zur Heißseite 4 angeordnete Kühlmittel-Bohrung 2a, die zwischen zwei Kühlmittel-Bohrungen 2a der ersten Reihe 10 liegt (vgl. Fig. 3). Die zweite Reihe 12 aus versetzten Kühlmittel-Bohrungen 2a kann nur über einen oberen Teilbereich, der Länge 8, in der Kupferplatte 1 vorgesehen sein. Die Kühlmittel-Bohrungen 2a können auch über die volle Höhe 9 der Kupferplatte 1 verlaufen.
Für eine Regelung der abzuführenden Wärmemenge pro Zeiteinheit sind die Kühlmittel-Bohrungen 2a der ersten Reihe 10 und der zweiten Reihe 12 jeweils an einen separaten Kühlmittel-Kreislauf angeschlossen, die wechselweise oder gleichzeitig betätigt werden.
Die Durchmesser der Kühlmittel-Bohrungen 2a in der ersten Reihe 10 können auch größer als die Durchmesser der Kühlmittel-Bohrungen 2a in der zweiten Reihe 12 gewählt werden. Dadurch ergeben sich unterschiedliche Abstände 11 zur Heißseite 4.
Die Strömungsrichtung 13 des Kühlmittels 3 verläuft in der ersten Reihe 10 und in der zweiten Reihe 12 jeweils von oben nach unten.
Die weitere Abstimmung auf unterschiedliche Gießgeschwindigkeiten des flüssigen Metalls 5 (Flüssigstahl) erfolgt dadurch; dass die Kühlmittel-Mengen der ersten Reihe 10 und der zweiten Reihe 12 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a in Abhängigkeit der jeweiligen Gießgeschwindigkeit geregelt werden (vgl. Fig. 4).
Für eine niedrige Gießgeschwindigkeit wird der Hauptstrom des Kühlmittels 3 durch die erste Reihe 10 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a und ein Teilstrom des Kühlmittels 3 durch die in der Höhe 9 der Kokillenplatte 1 reduzierte Länge 14 der Kühlmittel-Bohrung 2a geführt.
Für die höheren Gießgeschwindigkeiten wird der Hauptstrom des Kühlmittels 3 durch die in der Höhe 9 der Kokillenplatte 1 mit kürzerer Länge 14 ausgeführte Reihe 12 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a und nur ein Teilstrom des Kühlmittels 3 durch die erste Reihe 10 aus Kühlmittel-Bohrungen 2a geführt.
In Fig. 5 sind die in CSP-Anlagen auftretenden Heißseiten-Temperaturen in Abhängigkeit der Gießgeschwindigkeiten, der Kühlmittel-Geschwindigkeiten und der Dicke 1a der Kokillen-Kupferplatten 1 ersichtlich.
Bezugszeichenliste
1
Kupferplatte (Breitseite der Stranggießkokille)
1a
Kupferplatten-Dicke
1b
Kupferplatten-Breite
1c
Kupferplatten-Restdicke
2
Kühlmittel-Kanal
2a
Kühlmittel-Bohrung
3
Kühlmittel (Wasser mit oder ohne Zusätze)
4
Heißseite
4a
Badspiegel
4b
Temperaturverlauf
5
flüssiges Gießmetall (flüssiger Stahl)
6
Abstand zur Heißseite
7
Abstand in der Breite
8
Länge des Kühlmittel-Kanals
9
Höhe der Kupferplatte
10
vordere, erste Reihe aus Kühlmittel-Bohrungen
11
vergrößerter Abstand zur Heißseite
12
zweite Reihe aus Kühlmittel-Bohrungen
13
Strömungsrichtung des Kühlmittels
14
Reduzierte Länge

Claims (11)

  1. Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl, die mit unterschiedlichen Gießgeschwindigkeiten, etwa zwischen 3 m / min bis 10 m / min vergießbar sind, wobei unterschiedliche Dicken des Gießstrangs als Bramme wie auch als Dünnbramme vorgesehen sind und die Wärme mittels durch in Gießrichtung verlaufende Kanäle geführtes Kühlmittel abführbar ist,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Kupferplatten-Restdicke (1c) vor einem Kanal (2) für Kühlmittel (3) zur Heißseite (4), die Anordnung und die Abmessungen der Kanäle (2) und die Strömungsgeschwindigkeit des Kühlmittels (3) auf den gesamten Bereich der Gießgeschwindigkeiten für das Gießmetall (5) abgestimmt sind.
  2. Stranggießkokille nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet, dass die aus Kühlmittel-Bohrungen (2a) in der Kupferplatte (1) bestehenden Kühlmittel-Kanäle (2) mit einem vorherbestimmten Abstand (6) zur Heißseite (4) der Kupferplatte (1) angeordnet sind.
  3. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Kühlmittel-Bohrungen (2a) mit einem vorherbestimmten Abstand (7) zueinander über die Breite (1 b) der Kupferplatte (1) und mit einer vorherbestimmten Länge (8) über die Höhe (9) der Kupferplatte (1) verlaufen.
  4. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet, dass für höhere Gießgeschwindigkeiten in Bezug auf die Heißseite (4) zusätzlich zu einer vorderen, ersten Reihe (10) der Kühlmittel-Bohrungen (2a) zumindest eine zur ersten Reihe (10) mit vergrößertem Abstand (11) zur Heißseite (4) angeordnete zweite Reihe (12) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) vorgesehen ist.
  5. Stranggießkokille nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Reihe (12) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) jeweils eine mit vergrößertem Abstand (11) zur Heißseite (4) angeordnete Kühlmittel-Bohrung (2a) zwischen zwei Kühlmittel-Bohrungen (2a) der ersten Reihe (10) aufweist.
  6. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 4 oder 5,
    dadurch gekennzeichnet, dass die zweite Reihe (12) von versetzten Kühlmittel-Bohrungen (2a) über einen oberen Teilbereich oder auch über die gesamte Höhe (9) der Kupferplatte (1) vorgesehen ist.
  7. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Kühlmittel-Bohrungen (2a) der ersten Reihe (10) und der zweiten Reihe (12) jeweils an einen separaten Kühlmittel-Kreislauf angeschlossen sind.
  8. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Strömungsrichtung (13) des Kühlmittels (3) in der erstem Reihe (10) und in der zweiten Reihe (12) jeweils von oben nach unten oderumgekehrt verläuft.
  9. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 4 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Kühlmittel-Mengen der ersten Reihe (10) und der zwenen Reihe (12) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) in Abhängigkeit der jeweiligen Gießgeschwindigkeit regelbar sind.
  10. Stranggießkokille nach den Ansprüchen 1 und 9,
    dadurch gekennzeichnet, dass für eine niedrige Gießgeschwindigkeit der Hauptstrom des Kühlmittels (3) durch die erste Reihe (10) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) und ein Teilstrom des Kühlmittels (3) durch eine in der Höhe (9) der Kokillenplatte (1) reduzierte Länge (14) oder die gesamte Länge (14) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) geführt ist.
  11. Stranggießkokille nach einem der Ansprüche 1 und 9,
    dadurch gekennzeichnet, dass für die höheren Gießgeschwindigkeiten der Hauptstrom des Kühlmittels (3) durch eine in der Höhe (9) der Kokillenplatte (1) mit reduzierter Länge (14) oder die gesamte Länge (14) ausgeführte zweite Reihe (12) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) und nur ein Teilstrom des Kühlmittels (3) durch die erste Reihe (10) von Kühlmittel-Bohrungen (2a) geführt ist.
EP03004607A 2002-04-23 2003-03-01 Stranggiesskokille Expired - Lifetime EP1356879B1 (de)

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DE10217906A DE10217906A1 (de) 2002-04-23 2002-04-23 Stranggießkokille für flüssige Metalle, insbesondere für flüssigen Stahl

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DE (2) DE10217906A1 (de)

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