EP0305668A1 - Verfahren zur Herstellung eines zur Verwendung als Blendingskomponente für Vergaserkraftstoffe geeigneten Aromatenkonzentrates - Google Patents

Verfahren zur Herstellung eines zur Verwendung als Blendingskomponente für Vergaserkraftstoffe geeigneten Aromatenkonzentrates Download PDF

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EP0305668A1
EP0305668A1 EP88110072A EP88110072A EP0305668A1 EP 0305668 A1 EP0305668 A1 EP 0305668A1 EP 88110072 A EP88110072 A EP 88110072A EP 88110072 A EP88110072 A EP 88110072A EP 0305668 A1 EP0305668 A1 EP 0305668A1
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EP
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distillation
boiling
aromatics
extractive distillation
blending component
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Gerhard Dr. Preusser
Gerd Emmrich
Martin Schulze
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Krupp Koppers GmbH
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Krupp Koppers GmbH
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
    • C10G7/08—Azeotropic or extractive distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/04—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons
    • C10L1/06—Liquid carbonaceous fuels essentially based on blends of hydrocarbons for spark ignition

Definitions

  • the invention relates to a process for the production of an aromatic concentrate suitable for use as a blending component for gasoline fuels from hydrocarbon mixtures with a boiling range between 40 and 17 ° C, which contain several aromatics in addition to non-aromatics, the hydrocarbon mixture being subjected to an extractive distillation using N-substituted morpholines and their substituents no more than seven carbon atoms, is subjected as a selective solvent, and the low-boiling non-aromatics with a boiling range up to approx. 1o5 ° C practically completely and the higher-boiling non-aromatics with a boiling range between approx.
  • a method of the generic type is described in DE-OS 36 12 384, which does not belong to the prior art. It is envisaged that the hydrocarbon used mixture is introduced into the extractive distillation column without prior separation into individual fractions. Particularly suitable feed hydrocarbon mixtures are reformates and platforms from petroleum processing with a not too high benzene content. Mixtures of such reformates and platforms with pyrolysis gasolines can also be used.
  • the boiling point of these feedstocks is normally 17o ° C. In practice, however, it has been shown that this boiling point is not observed in many cases, since condensation and polymerization products with a boiling point higher than 17 ° C. occur in the upstream production processes, and the reformates and platformates accordingly contaminate. Since these higher-boiling condensation and polymerization products are present in the reformates and platforms in concentrations of up to about 30% by weight, they can lead to impairments when the process described in DE-OS 36 12 384 is carried out.
  • the invention is therefore based on the object of improving the older method in such a way that the difficulties described above are avoided.
  • This object is achieved according to the invention in that, when working up feed hydrocarbon mixtures which contain constituents boiling above 17 ° C., the feed hydrocarbon mixture is subjected to a pre-distillation in which constituents boiling up to 169 ° C. (under normal conditions) are separated off by distillation and fed to the extractive distillation. while the distillation residue is added to the aromatic concentrate serving as the blending component.
  • the process according to the invention thus provides for a pre-distillation of the feed hydrocarbon mixture in such a way that the top product obtained only contains such constituents holds, which do not lead to permanent contamination of the solvent in the subsequent extractive distillation.
  • Higher-boiling constituents on the other hand, which would be difficult or impossible to remove from the solvent, remain in the distillation residue (bottom product) from the pre-distillation, which according to the invention is added to the aromatic concentrate serving as the blending component.
  • the starting point here was the knowledge that the composition of the reformates and platforms normally used as starting material is generally such that non-aromatic compounds are not present in the fraction boiling above 17 ° C. or only in very small amounts.
  • a typical reformate from petroleum processing has a proportion of about 3% by weight of higher-boiling constituents with a boiling point> 17 ° C. which remains in the distillation residue in the process according to the invention and is added to the aromatic concentrate serving as a blending component.
  • the composition of this higher-boiling fraction is as follows: Connection: Kp ° C % By weight m-Cymol 175 3.4 Hemellitol 176.1 14.3 p-cymene 177.1 12.3 N-butylbenzene 183 2.8 Indan 177.8 9.9 1.2.
  • the pre-distillation can be carried out with a relatively low investment and operating costs (low number of trays and low reflux ratio), since a sharp quantitative separation is not necessary in this case.
  • the operating conditions in the pre-distillation can even be set so that some of the o-xylene (bp 144 ° C) in the distilla tion residue of the pre-distillation remains because even in this boiling range there are normally only so few non-aromatics in the hydrocarbon mixture that they do not make themselves noticeably noticeable when added to the aromatic concentrate serving as a blending component.
  • the non-aromatic content in the distillation residue of the pre-distillation is reduced anyway by the fact that azeotropes between aromatics and non-aromatics predominantly go into the top product of the pre-distillation and are therefore subjected to the subsequent extractive distillation process.
  • the n-nonane forms an azeotrope with the o-xylene.
  • a particularly economical embodiment of the method according to the invention is given when the pre-distillation is carried out under increased pressure.
  • the pressure can be set so that the pre-distillation can be operated at a higher temperature than the extractive distillation, so that the overhead product vapors obtained in the pre-distillation can be used for column heating in the extractive distillation and the condensate obtained is introduced into the extractive distillation.
  • the pre-distillation process uses a pressure of up to 15 bar.
  • the illustration shows the flow diagram of an embodiment of the method according to the invention in a greatly simplified representation.
  • the feed hydrocarbon mixture to be processed is first introduced via line 1 into column 2, in which the predistillation of the feed hydrocarbon mixture according to the invention is carried out is taken.
  • the top product obtained there is introduced via line 3 into the central part of the extractive distillation column 4 provided with internals and / or packing elements.
  • the hydrocarbons of the raffinate escape overhead from the extractive distillation column and pass via line 5 into column 6, in which the hydrocarbons of the raffinate are separated from the solvent residues by distillation.
  • the latter pass through line 7 into line 8, through which the solvent used is introduced into the upper part of the extractive distillation column 4.
  • the hydrocarbons of the raffinate freed from the solvent are withdrawn via the head 9 from the column 6 and fed to their further use.
  • the hydrocarbons of the extract together with the main amount of the solvent, are drawn off from the bottom of the extractive distillation column 4 via line 10 and from there into the middle part of the stripping column 11, which is likewise provided with internals and / or packing elements.
  • the hydrocarbons of the extract consisting mainly of aromatics are driven off from the solvent, the recovered solvent, which accumulates in the bottom of the stripping column 11, being returned via line 8 to the extractive distillation column 4.
  • the hydrocarbons of the extract freed from the solvent are withdrawn from the stripping column 11 via line 12 or 13 and fed to their further use.
  • the operating conditions in the extractive distillation column 2 are set so that the benzene contained in the feed hydrocarbon mixture largely accumulates in the extract and a low-benzene raffinate is obtained.
  • the benzene contained in the extract is then separated from the other aromatics by distillation and withdrawn as salable pure benzene with a non-aromatic content of ⁇ 1ooo ppm as the top product via line 12, while in this case a practically more or less benzene-free aromatic concentrate as a side stream the line 13 or via a side column arranged at this point and not shown in the flow diagram is removed from the stripping column 11.
  • the distillation residue from the pre-distillation is then added to this aromatic concentrate. This is withdrawn via line 14 from the bottom of column 2 and mixed with the product stream flowing in line 13 so that the end product stream serving as blending component can be withdrawn via line 13.
  • the flow diagram shown in the figure contains only those parts of the system that are absolutely necessary for the explanation of the method according to the invention, while all the secondary parts devices that are not directly related to the invention were not shown in the flow diagram. This applies in particular to the heat exchangers for heat exchange between the individual process streams, the circulating cookers for heating the individual columns, the devices for regenerating or supplementing the used solvent, and all measuring and control devices.

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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Ausgestaltung des in der DE-OS 36 12 384 beschriebenen Verfahrens zur Herstellung eines zur Verwendung als Blendingkomponente für Vergaserkraftstoffe geeigneten Aromatenkonzentrates. Hierbei wird das Einsatzkohlenwasserstoffgemisch einer Vordestillation unterworfen, bei der bis 169°C siedende Bestandteile destillativ abgetrennt und der Extraktivdestillation zugeführt werden, in der die weitere Aufarbeitung gemäß dem Verfahren nach der DE-OS 36 12 384 erfolgt. Der Destillationsrückstand der Vordestillation wird dagegen dem als Blendingkomponente dienenden Aromatenkonzentrat zugesetzt.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines zur Verwendung als Blendingkomponente für Vergaserkraft­stoffe geeigneten Aromatenkonzentrates aus Einsatzkohlen­wasserstoffgemischen mit einem Siedebereich zwischen 4o und 17o°C, die neben Nichtaromaten mehrere Aromaten ent­halten, wobei das Einsatzkohlenwasserstoffgemisch einer Extraktivdestillation unter Verwendung von N-substituier­ten Morpholinen, deren Substituenten nicht mehr als sieben C-Atome aufweisen, als selektivem Lösungsmittel unterwor­fen wird, und wobei die niedrig siedenden Nichtaromaten mit einem Siedebereich bis ca. 1o5°C praktisch vollstän­dig und die höher siedenden Nichtaromaten mit einem Siede­bereich zwischen ca. 1o5 und 16o°C zum überwiegenden Teil als Raffinat über Kopf aus der Extraktivdestillationsko­lonne abdestilliert werden, während die Hauptmenge der Aro­maten sowie die restlichen Nichtaromaten zusammen mit dem verwendeten Lösungsmittel als Extrakt aus dem Sumpf der Ex­traktivdestillationskolonne abgezogen werden, worauf das Lösungsmittel in einer nachgeschalteten Abtreiberkolonne destillativ von den übrigen Kohlenwasserstoffen des Ex­traktes abgetrennt wird und diese ganz oder teilweise als Blendingkomponente eingesetzt werden.
  • Ein Verfahren der gattungsgemäßen Art wird in der nicht zum Stand der Technik gehörenden DE-OS 36 12 384 beschrieben. Hierbei ist vorgesehen, daß das Einsatzkohlenwasserstoff­ gemisch ohne vorherige Auftrennung in einzelne Fraktionen in die Extraktivdestillationskolonne eingeleitet wird. Besonders geeignete Einsatzkohlenwasserstoffgemische sind dabei Reformate und Platformate aus der Erdölverarbeitung mit nicht zu hohem Benzolgehalt. Es können aber auch Ge­mische solcher Reformate und Platformate mit Pyrolyse­benzinen eingesetzt werden.
  • Zwar liegt bei diesen Einsatzprodukten das Siedeende nor­malerweise bei 17o°C. In der Praxis hat sich jedoch ge­zeigt, daß dieses Siedeende in vielen Fällen nicht einge­halten wird, da es in den vorgeschalteten Produktionspro­zessen zur Bildung von Kondensations- und Polymerisati­onsprodukten kommt, die einen höheren Siedepunkt als 17o°C aufweisen, und die die Reformate und Platformate ent­sprechend verunreinigen. Da diese höher siedenden Konden­sations- und Polymerisationsprodukte in den Reformaten und Platformaten in Konzentrationen bis zu ca. 3o Gew.-% vorliegen, können sie bei der Durchführung des in der DE-OS 36 12 384 beschriebenen Verfahrens zu Beeinträchti­gungen führen.
  • In der Praxis hat sich nämlich gezeigt, daß sich diese Kondensations- und Polymerisationsprodukte im selektiven Lösungsmittel anreichern, da sie von diesem destillativ praktisch nicht oder nur unvollständig abgetrennt werden können. Dies führt mit fortschreitender Betriebszeit zu einer immer starkeren Verunreinigung des im Kreislauf ge­führten Lösungsmittels, so daß dessen Selektivität stän­dig verringert und der Trenneffekt in der Extraktivdestil­lation entsprechend herabgesetzt wird.
  • Versuche, diese Kondensations- und Polymerisationsprodukte durch Destillation vom Lösungsmittel abzutrennen, haben - ­ wie bereits erwähnt wurde - auch bei Anwendung eines hohen Destillationsaufwandes zu keinem befriedigenden Ergebnis geführt. Es hat sich nämlich gezeigt, daß ein Teil dieser Kondensations- und Polymerisationsprodukte in ihrem Siede­bereich dem des Lösungsmittels entsprechen, so daß eine destillative Trennung praktisch unmöglich ist. Dieses Pro­blem konnte deshalb bisher nur in der Weise gelöst werden, daß nach einer gewissen Betriebszeit ein vollständiger Aus­tausch des verunreinigten Lösungsmittels vorgenommen wurde. Es liegt auf der Hand, daß dieses Verfahren äußerst kost­spielig und damit unwirtschaftlich ist. Außerdem verursacht die Vernichtung des verunreinigten Lösungsmittels zusätz­liche Kosten, da dieses keiner anderweitigen Verwendung bzw. Verwertung mehr zugeführt werden kann.
  • Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, das ältere Verfahren dahingehend zu verbessern, daß die vor­stehend geschilderten Schwierigkeiten vermieden wer­den.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß bei der Aufarbeitung von Einsatzkohlenwasserstoffgemischen, welche oberhalb 17o°C siedende Bestandteile enthalten, das Einsatzkohlenwasserstoffgemisch einer Vordestillation un­terworfen wird, bei der bis 169°C (unter Normalbedingun­gen) siedenden Bestandteile destillativ abgetrennt und der Extraktivdestillation zugeführt werden, während der Destil­lationsrückstand dem als Blendingkomponente dienenden Aro­matenkonzentrat zugesetzt wird.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren sieht also eine Vordestilla­tion des Einsatzkohlenwasserstoffgemisches in der Weise vor, daß das anfallende Kopfprodukt nur solche Bestandteile ent­ hält, die bei der nachfolgenden Extraktivdestillation zu keiner permanten Verunreinigung des Lösungsmittels führen. Höher siedende Bestandteile, die sich vom Lösungsmittel nicht oder nur sehr schwer abtrennen lassen würden, ver­bleiben demgegenüber im Destillationsrückstand (Sumpfpro­dukt) der Vordestillation, der erfindungsgemäß dem als Blendingkomponente dienenden Aromatenkonzentrat zugesetzt wird. Hierbei wurde von der Erkenntnis ausgegangen, daß die Zusammensetzung der normalerweise als Einsatzprodukt dienenden Reformate und Platformate in der Regel so ist, daß nichtaromatische Verbindungen in der oberhalb 17o°C siedenden Fraktion nicht oder nur noch in ganz geringen Mengen vorhanden sind. So weist beispielsweise ein typi­sches Reformat aus der Erdölverarbeitung einen Anteil von etwa 3 Gew.-% an höher siedenden Bestandteilen mit einem Siedepunkt > 17o°C auf, der beim erfindungsgemäßen Ver­fahren im Destillationsrückstand verbleibt und dem als Blendingkomponente dienenden Aromatenkonzentrat zugesetzt wird. Die Zusammensetzung dieser höher siedenden Fraktion ist hierbei wie folgt:
    Verbindung: Kp°C Gew.-%
    m-Cymol 175 3,4
    Hemellitol 176,1 14,3
    p-Cymol 177,1 12,3
    N-Butylbenzol 183 2,8
    Indan 177,8 9,9
    1.2.Diethylbenzol 183,4 24,3
    Durol 196.8 4,7
    I-Durol 198 16,2
    Tetralin 2o7.6 o,1
    Trimethylethylbenzol 213 3,o
    Naphthalin 218 4,o
    Methyltetralin 229 o,1
    β-Methylnaphthalin 241 2,o
    α-Methylnaphthalin 245 1,2
    Diphenyl 255 o,8
    Dimethylnaphthalin 268 o,9
    Summe: 1oo,o
  • Die vorstehenden Prozentangaben beziehen sich dabei nicht auf die Gesamtmenge des Reformates, sondern auf die Zu­sammensetzung der oberhalb 17o°C siedenden Fraktion.
  • Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann die Vordestillation mit einem verhältnismäßig geringen In­vestitions- und Betriebskostenaufwand (geringe Bodenzahl und geringes Rückflußverhältnis) betrieben werden, da ei­ne scharfe quantitative Trennung in diesem Falle nicht er­forderlich ist. So können beispielsweise die Betriebsbe­dingungen in der Vordestillation sogar so eingestellt wer­den, daß auch ein Teil des o-Xylols (Kp 144°C) im Destilla­ tionsrückstand der Vordestillation verbleibt, weil auch in diesem Siedebereich im Einsatzkohlenwasserstoffgemisch nor­malerweise nur so wenig Nichtaromaten vorhanden sind, daß sich diese beim Zusatz zu dem als Blendingkomponente die­nenden Aromatenkonzentrat nicht störend bemerkbar machen. Außerdem ist hierbei zu berücksichtigen, daß der Nichtaro­matenanteil im Destillationsrückstand der Vordestillation ohnehin dadurch vermindert wird, daß sich Azeotrope zwi­schen Aromaten und Nichtaromaten vorwiegend in das Kopfpro­dukt der Vordestillation gehen und damit dem nachfolgen­den Extraktivdestillationsprozeß unterworfen werden. So bildet beispielsweise das n-Nonan ein Azeotrop mit dem o-Xylol.
  • Eine besonders wirtschaftliche Ausführungsform des erfin­dungsgemäßen Verfahrens ist dann gegeben, wenn die Vor­destillation unter erhöhtem Druck betrieben wird. Hierbei kann der Druck jeweils so eingestellt werden, daß die Vordestillation bei höherer Temperatur betrieben werden kann als die Extraktivdestillation, so daß die in der Vordestillation anfallenden Kopfproduktdämpfe zur Kolon­nenbeheizung in der Extraktivdestillation genutzt werden können und das dabei anfallende Kondensat in die Extrak­tivdestillation eingeleitet wird. Hierbei wird in der Vor­destillation mit einem Druck bis zu 15 bar gearbeitet.
  • Die Abbilgung zeigt das Fließschema einer Ausführungsform des erfindungsgemähen Verfahrens in stark vereinfachter Darstellung. Hierbei wird das zur Verarbeitung gelangende Einsatzkohlenwasserstoffgemisch zunächst über die Leitung 1 in die Kolonne 2 eingeleitet, in der die erfindungsgemäße Vordestillation des Einsatzkohlenwasserstoffgemisches vor­ genommen wird. Das dort anfallende Kopfprodukt wird über die Leitung 3 in den mittleren Teil der mit Einbauten und/oder Füllkörpern versehenen Extraktivdestillations­kolonne 4 eingeleitet. Die Kohlenwasserstoffe des Raf­finates entweichen dabei über Kopf aus der Extraktiv­destillationskolonne und gelangen über die Leitung 5 in die Kolonne 6, in der die Kohlenwasserstoffe des Raf­finates destillativ von den Lösungsmittelresten abge­trennt werden. Letztere gelangen uber die Leitung 7 in die Leitung 8, durch die das verwendete Lösungsmittel in den Oberteil der Extraktivdestillationskolonne 4 ein­geleitet wird. Die vom Lösungsmittel befreiten Kohlenwas­serstoffe des Raffinates werden über die Leitung 9 über Kopf aus der Kolonne 6 abgezogen und ihrer weiteren Ver­wendung zugeführt. Die Kohlenwasserstoffe des Extrates werden zusammen mit der Hauptmenge des Lösungsmittels über die Leitung 1o aus dem Sumpf der Extraktivdestillations­kolonne 4 abgezogen und von dort in den mittleren Teil der Abtreiberkolonne 11 eingeleitet, die ebenfalls mit Einbauten und/oder Füllkörpern versehen ist. In dieser Kolonne werden die hauptsächlich aus Aromaten bestehen­den Kohlenwasserstoffe des Extraktes aus dem Lösungsmit­tel abgetrieben, wobei das wiedergewonnene Lösungsmittel, das sich im Sumpf der Abtreiberkolonne 11 anreichert, über die Leitung 8 zur Extraktivdestillationskolonne 4 zurückgeführt wird. Die vom Lösungsmittel befreiten Koh­lenwasserstoffe des Extraktes werden dagegen über die Leitung 12 bzw. 13 aus der Abtreiberkolonne 11 abgezogen und ihrer weiteren Verwendung zugeführt.
  • Im vorliegenden Falle wird davon ausgegangen, daß die Be­triebsbedingungen in der Extraktivdestillationskolonne 2 so eingestellt werden, daß sich das im Einsatzkohlenwas­serstoffgemisch enthaltene Benzol weitgehend in dem Ex­trakt anreichert und ein benzolarmes Raffinat anfällt. In der Abtreiberkolonne 11 wird dann das im Extrakt enthal­tene Benzol von den übrigen Aromaten destillativ abge­trennt und als verkaufsfahiges Reinbenzol mit einem Nicht­aromatengehalt von < 1ooo ppm als Kopfprodukt über die Leitung 12 abgezogen, während ein in diesem Falle praktisch mehr oder weniger benzolfreies Aromatenkonzentrat als Sei­tenstrom über die Leitung 13 oder über eine an dieser Stel­le angeordnete, im Fließschema nicht dargestellte Seiten­kolonne aus der Abtreiberkolonne 11 entfernt wird. Diesem Aromatenkonzentrat wird dann erfindungsgemäß der Destilla­tionsrückstand der Vordestillation zugesetzt. Dieser wird über die Leitung 14 aus dem Sumpf der Kolonne 2 abgezogen und dem in der Leitung 13 fließenden Produktstrom zuge­mischt, so daß über die Leitung 13 der als Blendingkompo­nente dienende Endproduktstrom abgezogen werden kann.
  • Für die Durchführung des Verfahrens bestehen außerdem noch folgende Möglichkeiten:
    • a) In diesem Falle werden die Betriebsbedingungen der Ex­traktivdestillationskolonne 4 so eingestellt, daß ein Teil des im Einsatzkohlenwasserstoffgemisch enthalte­nen Benzols mit ins Raffinat übergeht und im Aromaten­konzentrat des Extraktes nur noch ein Benzolgehalt verbleibt, der einen gewünschten, normalerweise un­ter 5 Gew.-% liegenden Maximalwert nicht über­schreitet. Bei der Aufarbeitung des Extraktes in der Abtreiberkolonne 11 wird hierbei das anfallende, als Blendingkomponente dienende Aromatenkonzentrat ausschließlich über die Leitung 12 abgezogen, wäh­rend der Seitenabzug über die Leitung 13 außer Be­trieb bleibt.
    • b) Wenn einerseits der Benzolgehalt im Einsatzkohlenwas­serstoffgemisch relativ niedrig ist und andererseits die Anreicherung dieses Benzolgehaltes in dem als Blendingkomponente dienenden Aromatenkonzentrat nicht als störend angesehen wird, kann schließlich die Extraktivdestillationskolonne 2 unter solchen Betriebsbedingungen betrieben werden, daß das ge­samte Benzol praktisch vollstandig in den Extrakt übergeht. In Abweichung von der zuerst beschriebenen Verfahrensvariante findet in diesem Falle jedoch in der Abtreiberkolonne 11 keine Abtrennung des Benzols von den übrigen Aromaten statt. Das heißt, in diesem Falle wird das Aromatenkonzentrat in seiner Gesamt­heit über die Leitung 12 aus der Abtreiberkolonne 11 abgezogen und der Seitenabzug über die Leitung 13 bleibt hier ebenfalls außer Betrieb.
  • Es versteht sich von selbst, daß in diesen beiden Fällen in Abweichung von der Darstellung im Fließschema der Zu­satz des Destillationsrückstandes aus der Vordestillation zu dem über die Leitung 12 abgezogenen Aromatenkonzentrat erfolgt.
  • Das in der Abbildung dargestellte Fließschema enthält nur die für die Erläuterung des erfindungsgemäßen Verfahrens unbedingt notwendigen Anlagenteile, während alle Neben­ einrichtungen, die nicht unmittelbar im Zusammenhang mit der Erfindung stehen, im Fließschema nicht dargestellt wurden. Dies gilt insbesondere für die Wärmeaustauscher zum Wärmeaustausch zwischen den einzelnen Prozeßströmen, die Umlaufkocher zur Beheizung der einzelnen Kolonnen, die Einrichtungen zur Regenerierung bzw. Ergänzung des verbrauchten Lösungsmittels sowie sämtliche Meß- und Re­geleinrichtungen.
  • Die Wirksamkeit der erfindungsgemäßen Arbeitsweise wird durch das nachfolgende Verfahrensbeispiel belegt. Dieses bezieht sich dabei auf die Ausführungsform des erfindungs­gemäßen Verfahrens, die dem in der Abbildung dargestellten Fließschema zugrundeliegt. Die wichtigsten Zahlenwerte sind in der nachfolgenden Tabelle zusammengefaßt. Als Ein­satzprodukt wurde ein Reformat aus der Erdölverarbeitung mit einem Benzolgehalt von 4,3 Gew.-% verwendet.
    Figure imgb0001

Claims (3)

1. Verfahren zur Herstellung eines zur Verwendung als Blendingkomponente für Vergaserkraftstoffe geeigne­ten Aromatenkonzentrates aus Einsatzkohlenwasser­stoffgemischen mit einem Siedebereich zwischen 4o und 17o°C, die neben Nichtaromaten mehrere Aromaten enthalten, wobei das Einsatzkohlenwasserstoffgemisch einer Extraktivdestillation unter Verwendung von N-substituierten Morpholinen, deren Substituenten nicht mehr als sieben C-Atome aufweisen, als selek­tivem Lösungsmittel unterworfen wird, und wobei die niedrig siedenden Nichtaromaten mit einem Siedebe­reich bis ca. 1o5°C praktisch vollständig und die höher siedenden Nichtaromaten mit einem Siedebe­reich zwischen ca. 1o5 und 16o°C zum überwiegenden Teil als Raffinat über Kopf aus der Extraktivdestil­lationskolonne abgezogen werden, worauf das Lösungs­mittel in einer nachgeschalteten Abtreiberkolonne destillativ von den übrigen Kohlenwasserstoffen des Extraktes abgetrennt wird und diese ganz oder teil­weise als Blendingkomponente eingesetzt werden, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Aufarbeitung von Einsatzkohlenwasserstoffgemischen, welche oberhalb 17o°C siedende Bestandteile enthalten, das Einsatz­kohlenwasserstoffgemisch einer Vordestillation un­terworfen wird, bei der bis 169°C (unter Normalbe­dingungen) siedende Bestandteile destillativ abge­trennt und der Extraktivdestillation zugeführt werden, während der Destillationsrückstand dem als Blending­komponente dienenden Aromatenkonzentrat zugesetzt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Vordestillation unter erhöhtem Druck durch­geführt wird, wobei der Druck jeweils so eingestellt wird, daß die Vordestillation bei höherer Temperatur betrieben werden kann als die Extraktivdestillation, so daß die in der Vordestillation anfallenden Kopf­produktdämpfe unter vollständiger Kondensation zur Kolonnenbeheizung in der Extraktivdestillation ge­nutzt werden können und das dabei anfallende Konden­sat in die Extraktivdestillation eingeleitet wird.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch ge­kennzeichnet, daß in der Vordestillation mit einem Druck bis zu 15 bar gearbeitet wird.
EP88110072A 1986-04-12 1988-06-24 Verfahren zur Herstellung eines zur Verwendung als Blendingskomponente für Vergaserkraftstoffe geeigneten Aromatenkonzentrates Expired - Lifetime EP0305668B1 (de)

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