EP0263283B1 - Drehgestell und Schienenfahrzeug - Google Patents
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- EP0263283B1 EP0263283B1 EP87112224A EP87112224A EP0263283B1 EP 0263283 B1 EP0263283 B1 EP 0263283B1 EP 87112224 A EP87112224 A EP 87112224A EP 87112224 A EP87112224 A EP 87112224A EP 0263283 B1 EP0263283 B1 EP 0263283B1
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- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- bogie
- steering device
- angle
- wheel sets
- control lever
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- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B61—RAILWAYS
- B61F—RAIL VEHICLE SUSPENSIONS, e.g. UNDERFRAMES, BOGIES OR ARRANGEMENTS OF WHEEL AXLES; RAIL VEHICLES FOR USE ON TRACKS OF DIFFERENT WIDTH; PREVENTING DERAILING OF RAIL VEHICLES; WHEEL GUARDS, OBSTRUCTION REMOVERS OR THE LIKE FOR RAIL VEHICLES
- B61F5/00—Constructional details of bogies; Connections between bogies and vehicle underframes; Arrangements or devices for adjusting or allowing self-adjustment of wheel axles or bogies when rounding curves
- B61F5/38—Arrangements or devices for adjusting or allowing self- adjustment of wheel axles or bogies when rounding curves, e.g. sliding axles, swinging axles
- B61F5/44—Adjustment controlled by movements of vehicle body
Definitions
- the present invention relates to a bogie for a rail vehicle with at least two wheelsets and at least one passive steering device, the steering device consisting of an articulated connection of at least two control rods and a control lever, which at one end has a joint with the car body and in the area of its other end a joint is connected to the bogie and the control rods are articulated on the one hand at articulation points on the wheel sets and on the other hand on both sides of the bogie-side articulation of the control lever via joints on this, in order to use the angle of rotation between the body and the bogie for the radial radial pivoting of the wheel sets.
- Passive steering devices derive their adjustment movement directly from the turning angle, which is only available in sufficient size when cornering through the car body moving relative to the bogie.
- CH-PS 183 368 has already attempted to create a steering device which is arranged horizontally between the body and the bogie and uses its relative turning movement.
- the pivot point of the car body is located on the inside, i.e. its distance from the common longitudinal median plane of the bogie body bogie is smaller than the corresponding distance of the bogie-side fixed point by which the boom is unscrewed.
- the position of the articulation point on the car body has a disadvantage because the internal arrangement results in unnecessarily large unscrewing movements of the rod bearings.
- DE-A1 455 185 is a multi-part articulated rail vehicle whose uniaxial bogies have their axes coupled to one another for at least approximately the same but opposite horizontal rotations.
- the single-axle bogies are connected to each other with a horizontally arranged, complex linkage, which must have at least one angle lever per single-axle drive for changing the direction of rotation.
- An essential requirement with this solution is that the vehicle must be an articulated vehicle, since the axially radial adjustability of the axles is generated exclusively by the articulation angle between two adjacent car body parts.
- the present invention has for its object to provide a bogie with a passive steering device for rail vehicles, especially for vehicles with small radii, such as trams and light rail vehicles, with at least one steering device being arranged approximately horizontally between the bogie and car body, and their relative turning movements be used as an adjustment variable for the wheel set control that the rubber-elastic elements used in the pivot and articulation points of the steering device sought are optimal in terms of their angle of rotation.
- leading and trailing wheelsets of a bogie should m.W. are forcibly aligned to the center of the curve due to the relative unscrewing movement between the car body and the associated bogie as a result of cornering by means of at least one, preferably horizontally arranged linkage.
- the invention solves this problem according to the wording of claim 1 by, because of its special arrangement, it offers the known advantages of a steering device (avoidance of sheet running noise, longer service life of the wheel sets) and at the same time the disadvantages associated with the use of such devices (high wear and tear) at the pivot points).
- a bogie 2, 2 ⁇ is pivoted under a car body 1 by a turning angle ⁇ depending on a curve radius R and a pivot distance 2a *.
- the ratio of the setting angle ⁇ to the turning angle ⁇ finally forms a transmission ratio G, known as "passive steering gain", for the carriage-side forced control of the wheelsets of a bogie by means of a passive steering device.
- G ⁇ ⁇ .
- Fig. 3 the known from the prior art, horizontal steering devices passive type 10, 20 and their effects in relation to an angle of rotation ⁇ of the rubber-elastic elements 9 provided at all pivot and hinge points are compared to a steering device 30 according to the invention.
- a steering device 30 for the better overview, only one bogie side with steering device is shown, because of the steering devices arranged on both sides of a longitudinal center plane 4 on a bogie 2, 2 ⁇ in mirror image.
- a passive steering device 10 mentioned at the beginning of the prior art is shown, which is arranged horizontally in a bogie 2, 2 ⁇ and has an “inner” articulation point 11 of the body 1.
- “inside” is the relation of a distance b5 of the articulation point 11 to a distance b4 of a fixed point 13, around which the turning out of the steering device 10 takes place, to the common longitudinal center plane 4 thereof.
- the relationship is: b5 ⁇ b4.
- the steering device 10 shown consists of an inwardly directed control lever 12 which does not protrude beyond the longitudinal center plane 4 and which is rotatably mounted on the bogie 2, 2 ⁇ in a fixed point 13 on the one hand and on the other hand has the two pivot points 14, 15, one of which is longitudinal Control rod 16, 17 connects to the hinge points 18, 19 of the two wheel sets 3, 3 instruments.
- the ratio of the distances b1 b5 and b2 b5 includes the relation of a distance b1 or b2 of the associated hinge point 18 or 19, as the point of application of the control rod 16 or 17 in question on the respective wheel set 3 or 3 ⁇ , compared to a distance b5 of the inner articulation point 11 to their common longitudinal median plane 4.
- Das relationship b4 b5 describes the relation of a distance b4 of a fixed point 13 on the bogie 2, 2 ⁇ , around which the turning out of the steering device 10 takes place, compared to an existing b5 of an internal articulation point 11, to the common longitudinal center plane 4 thereof.
- a passive steering device 20 mentioned at the beginning of the prior art is shown, which is arranged horizontally in a bogie 2, 2 ⁇ and has an “outside” articulation point 21 of the car body 1.
- "Outside” is the relation of a distance b5 of the articulation point 21 to a distance b4 of a fixed point 23 on the bogie 2, 2 ⁇ , around which the turning-out movement of the steering device 20 takes place, referred to its common longitudinal center plane 4.
- the relationship is: b5> b4.
- the steering device 20 shown consists of an outwardly directed control lever 22, which on the one hand is rotatably mounted on the bogie 2, 2 ⁇ in a fixed point 23 and on the other hand has the two pivot points 24, 25, each of which has a longitudinal control rod 26, 27 to connect the hinge points 28, 29 of the two wheel sets 3, 3 ⁇ .
- the effect of a steering device 20 with an external articulation point 21 with respect to the angle of rotation ⁇ of the rubber-elastic elements 9 provided in all pivot points is visible in a graphical representation, which shows the angle of rotation ⁇ of the rubber-elastic elements 9 as a function of those values which result from the ratio of the distances b1 b5 or b4 b5 or b2 b5 surrender.
- the ratio of the distances includes the relation of a distance b1 or b2 of the associated hinge point 28 or 29, as the point of application of the control rod 26 or 27 in question on the respective wheel set 3 or 3 ⁇ , compared to a distance b5 of the outer articulation point 21 to their common Longitudinal median plane 4.
- the ratio b4 b5 describes the relation of a distance b4 of a fixed point 23 on the bogie 2, 2 ⁇ , around which the turning movement of the steering device 20 takes place, with respect to a distance b5 an external articulation point 21, to the common longitudinal median plane 4.
- a comparative analysis of the effect of a steering device 10 with an internal articulation point 11 compared to a steering device 20 with an external articulation point 21 shows clear disadvantages for the latter type in relation to the twist angle ⁇ of the rubber-elastic elements 9.
- a passive steering device 30 which is arranged horizontally in a bogie 2, 2 ⁇ and has an “internal negative” articulation point 31 of the body 1, such that the articulation point 31 extends over the longitudinal center plane 4 protrudes.
- the term “internally negative” denotes the relation of a distance -b5 of the articulation point 31 to a spacing distance b4 of a fixed point 33 on the bogie 2, 2 ⁇ , about which the turning-out movement of the steering device 30 takes place, to its common longitudinal center plane 4.
- the relationship is: -b5 ⁇ .
- the steering device 30 consists of an inwardly directed, beyond the longitudinal center plane 4 control lever 32, which is rotatably mounted on the one hand on the bogie 2, 2 Vietnamese in a fixed point 33 and on the other hand has the two pivot points 34, 35, each of which has a longitudinal control rod 36, 37 establishes the connection to the articulation points 38, 39 of the two wheel sets 3, 3 ⁇ .
- the ratio of the distances b1 -b5 and b2 -b5 includes the relation of a distance b1 or b2 of the associated hinge point 38 or 39, as the point of application of the control rod 36 or 37 in question on the respective wheel set 3 or 3 ⁇ , with respect to a distance -b5 of the inner, negative articulation point 31 to their common longitudinal median plane 4 .
- the relationship b4 b5 describes the relation of a distance b4 of a fixed point 33 on the bogie 2, 2 ⁇ by which the steering device 30 is rotated relative to a distance -b5 of an internal, negative articulation point 31 to its common longitudinal center plane 4.
- a comparative consideration of the effect of a steering device 20 with an external articulation point 21 compared to a steering device 30 according to the invention with an internal, negative articulation point 31 shows clear advantages for the design according to the invention in relation to the angle of rotation ⁇ of the rubber-elastic elements 9. These result from the fact that the angle of rotation ⁇ , as can be shown mathematically, always assumes a value that is greater than the angle of rotation ⁇ of a bogie 2, 2 ⁇ under a car body 1 when cornering.
- a comparative examination of the effect of a steering device 10 with an internal articulation point 11 compared to a steering device 30 according to the invention with an internal, negative articulation point 31 also shows advantages for the design according to the invention in relation to the angle of rotation ⁇ of the rubber-elastic elements 9. These are clearly visible through the position of the area N in the coordinate system or its three limit curves. With one of the ratios described above as the input variable, the effective rotation angle ⁇ for the rubber-elastic elements 9 of each pivot point of a steering device 30 according to the invention can be immediately compared to that of a steering device 20.
- the steering device 30 according to the invention with an internal, negative articulation point 31 fulfills a long-standing, unsatisfied need, in that, due to its special arrangement, it offers the advantages of a steering device known per se (avoidance of arc running noise and longer service life of the wheel sets) and at the same time that with disadvantages associated with the use of such devices (high wear in the pivot points) is able to prevent.
- the two bogies 2, 2 ⁇ are seen in a known manner in relation to the car body 1, seen in plan view, in each case in the opposite direction of rotation about their vertical axis of rotation.
- the bogie 2 is pivoted counterclockwise by a deflection angle ⁇ and the bogie 2 ⁇ by the same deflection angle ⁇ clockwise in a left curve, whereby a horizontal between car body 1 by the articulation point 31 visible in FIG. 4 and bogie 2, 2 ⁇ arranged steering device 30 is put into action.
- the control lever 32 rotatably mounted on the bogie 2, 2 ⁇ at a fixed point 33 rotates counterclockwise by the setting angle ⁇ and actuates the two longitudinal control rods 36, 37 each in tension.
- the radial setting of the two wheel sets 3, 3 ⁇ is in each case effected by the setting angle ⁇ , the wheel set 3 being aligned counterclockwise and the wheel set 3 ⁇ clockwise towards the center of the curve 5.
- the relationship exists with respect to the angular relationships in the steering device 30 shown with an internal, negative articulation point: ⁇ ⁇ ⁇ .
- a passive steering device 30 shown in FIG. 4 with an internal, negative articulation point 31 is preferably suitable for use with bogies which enable the radial setting of the wheel sets by means of two articulated half frames.
- two steering devices 30 must be arranged in mirror images on both sides of a longitudinal center plane 4 for each bogie for the forced radial adjustment of the wheel sets, the relative movements of the radially adjusting wheel sets being able to be accommodated in the wheel set guide or primary suspension.
- the steering device according to the invention acts on the leading and trailing wheel sets of a bogie
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Description
- Die vorliegende Erfindung betrifft ein Drehgestell für ein Schienenfahrzeug mit mindestens zwei Radsätzen und mindestens einer passiven Lenkeinrichtung, wobei die Lenkeinrichtung aus einer gelenkigen Verbindung von mindestens zwei Steuerstangen und einem Steurhebel besteht, der einenends über ein Gelenk mit dem Wagenkasten und im Bereich seines anderen Endes über ein Gelenk mit dem Drehgestell verbunden ist und wobei die Steuerstangen einerseits in Gelenkpunkten an den Radsätzen und andererseits zu beiden Seiten des drehgestellseitigen Gelenkes des Steuerhebels über Gelenke an diesem angelenkt sind, um den Ausdrehwinkel zwischen Wagenkasten und Drehgestell für den kurvenradiale Verschwenken der Radsätze zu nutzen.
- Bei Schienenfahrzeugen mit Drehgestellen sind aktive und passive Lenkeinrichtungen für deren Radsatzsteuerung bekannte Mittel, um die bei Kurvenfahrt auftretenden Gleitvorgänge zwischen Rad und Schiene zu eliminieren.
- Insbesondere das Befahren enger Gleisbögen, wie sie z.B. bei Strassen- und Stadtbahnen vorkommen, stellt für die Bandagen der Radsätze eine hohe thermische Belastung dar, welche sich in Form von erhöhtem Verschleiss, einhergehend mit dem als lästig empfundenen "Kurvenquietschen", bemerkbar macht.
- Passive Lenkeinrichtungen leiten ihre Verstellbewegung unmittelbar vom Ausdrehwinkel ab, wie er sich in genügender Grösse nur bei Kurvenfahrt durch den sich relativ zum Drehgestell bewegenden Wagenkasten ergibt.
- So wurde bereits mit der CH-PS 183 368 versucht, eine horizontal zwischen Wagenkasten und Drehgestell angeordnete und deren relative Ausdrehbewegung nutzende Lenkeinrichtung zu schaffen. Bei dieser horizontal angeordneten Version des Lenkgestänges befindet sich der Anlenkpunkt des Wagenkastens jeweils innenliegend, d.h. sein Abstand von der gemeinsamen Längsmittelebene des WagenkastensDrehgestells ist kleiner als der entsprechende Abstand des drehgestellseitigen Festpunktes, um den die Ausdrehbewegung des Gestänges erfolgt.
- Als nachteilig wirkt sich die Lage des Anlenkpunktes am Wagenkasten aus, da sich durch die innenliegende Anordnung unnötig grosse Ausdrehbewegungen der Gestängelager ergeben.
- Rückblickend gesehen vermochte sich daher diese Ausführungsform in früheren Jahren nicht durchzusetzen, da den Vorteilen (höhere Standzeiten der Radsätze) ebenso grosse Nachteile (Verschleiss in den Drehpunkten der Lenkeinrichtung) entgegen standen.
- Ebenfalls im Stand der Technik bekannt ist mit der DE-A1 455 185 ein mehrteiliges Schienen-Gelenkfahrzeug, dessen einachsige Drehgestelle für mindestens annähernd gleiche, aber gegensinnige Horizontalverdrehungen ihre Achsen miteinander gekuppelt sind. Hierzu sind die Einachsdrehgestelle untereinander mit einem horizontal angeordneten, aufwendigen Gestänge verbunden, welches für die Drehsinn-Aenderung mindestens einen Winkelhebel pro Einachslaufwerk aufweisen muss. Eine bei dieser Lösung unabdingbare Voraussetzung besteht darin, dass es sich um ein Gelenkfahrzeug handeln muss, da die bogenradiale Einstellbarkeit der Achsen ausschliesslich durch den Knickwinkel zwischen zwei benachbarten Wagenkastenteilen erzeugt wird.
- Obwohl es mit der heute zur Verfügung stehenden Technologie unter Verwendung von gummielastischen Elementen in den Drehpunkten einer Lenkeinrichtung möglich ist, diese wartungsfrei auszuführen, ergibt sich für eine passive Lenkeinrichtung der vorgenannten Bauarten vielmehr eine generelle Einschränkung, herrührend aus den zulässigen Ausdrehwinkeln, die im Sinne einer Ueberbeanspruchung bzw. Dauerhaltbarkeit der gummielastischen Elemente vorgegebene Werte nicht ständig überschreiten dürfen.
- Daher hat die vorliegende Erfindung zur Aufgabe, ein Drehgestell mit einer passiven Lenkeinrichtung für Schienenfahrzeuge, insbesondere für kleine Kurvenradien befahrende Fahrzeuge, wie Strassen- und Stadtbahnwagen zu schaffen, wobei mindestens eine Lenkeinrichtung derart annähernd horizontal zwischen Drehgestell und Wagenkasten angeordnet ist, und deren relative Ausdrehbewegungen als Verstellgrösse für die Radsatzsteuerung genutzt werden, dass für die in den Dreh- und Gelenkpunkten der gesuchten Lenkeinrichtung verwendeten gummielastischen Elemente optimale Verhältnisse bezüglich deren Verdrehwinkel herrschen.
- Die jeweils vor- und nachlaufenden Radsätze eines Drehgestells sollen m.a.W. durch die relative Ausdrehbewegung zwischen Wagenkasten und zugehörigem Drehgestell infolge Kurvenfahrt mittels mindestens einem, vorzugsweise horizontal angeordneten Gestänge zwangsweise auf den Kurvenmittelpunkt hin ausgerichtet werden.
- Die Erfindung löst diese Aufgabe gemäss dem Wortlaut des Anspruchs 1, indem sie aufgrund ihrer besonderen Anordnung die an sich bekannten Vorteile einer Lenkeinrichtung (Vermeidung der Bogenlaufgeräusche, höhere Standzeiten der Radsätze) bietet und gleichzeitig die bislang mit der Verwendung derartiger Einrichtungen einhergehenden Nachteile (hoher Verschleiss in den Drehpunkten) zu verhindern in der Lage ist.
- Die Erfindung wird anhand einer Zeichnung beispielsweise erläutert sowie deren Wirkung und Funktionsweise beschrieben
- Es zeigen
- Fig. 1 eine schematische Darstellung eines bekannten, im Gleisbogen stehenden Drehgestell-Schienenfahrzeuges in Draufsicht,
- Fig. 2 eine schematische Darstellung der Radialstellung zweier Radsätze eines bekannten Drehgestells in Draufsicht,
- Fig. 3 eine schematische Darstellung verschiedener bekannter Lenkeinrichtungen, sowie der erfindungsgemässen Lenkeinrichtung und deren Wirkungen bezüglich dem Verdrehwinkel ihrer gummielastischen Elemente,
- Fig. 4 eine erfindungsgemässe Lenkeinrichtung für die Radialstellung zweier Radsätze eines Drehgestells in Draufsicht.
- Bei einem gemäss Fig. 1 im Gleisbogen stehenden Drehgestell-Schienenfahrzeug werden je ein Drehgestell 2, 2ʹ um einen Ausdrehwinkel α in Abhängigkeit eines Kurvenradius R und eines Drehzapfenabstandes 2a* unter einem Wagenkasten 1 verschwenkt. Für den hieraus resultierenden Ausdrehwinkel α eines Drehgestells 2, 2ʹ ergibt sich die Beziehung:
- Unter diesen Verhältnissen ist in Fig. 2 innerhalb eines, einen Achsabstand 2a+ aufweisenden Drehgestells 2, 2ʹ die Situation für einen erforderlichen Einstellwinkel ψ je eines Radsatzes 3, 3ʹ bei vollkommener Radialstellung infolge Ausrichtung auf einen Kurvenmittelpunkt 5 eines Gleisbogens mit dem Kurvenradius R gezeigt. Für den hieraus resultierenden Einstellwinkel ψ eines Radsatzes 3, 3ʹ ergibt sich die Beziehung:
- Das Verhältnis des Einstellwinkels ψ zum Ausdrehwinkel α bildet schliesslich ein, als "Passive Steering Gain" bekanntes Uebersetzungsverhältnis G für die wagenkastenseitige Zwangssteuerung der Radsätze eines Drehgestells mittels einer passiven Lenkeinrichtung. Für das Uebersetzungsverhältnis G ergibt sich die Beziehung: G =
- In Fig. 3 sind die aus dem Stand der Technik her bekannten, horizontalen Lenkeinrichtungen passiver Art 10, 20 und deren Wirkungen in bezug auf einen Verdrehwinkel φ der an allen Dreh- und Gelenkpunkten vorgesehenen gummielastischen Elemente 9 einer erfindungsgemässen Lenkeinrichtung 30 gegenübergestellt. Hierbei ist der besseren Uebersicht wegen von den, beidseits einer Längsmittelebene 4 an einem Drehgestell 2, 2ʹ spiegelbildlich angeordneten Lenkeinrichtungen jeweils nur eine Drehgestellseite mit Lenkeinrichtung versehen, dargestellt.
- Im oberen linken Quadranten der Fig. 3 ist eine eingangs zum Stande der Technik erwähnte passive Lenkeinrichtung 10 gezeigt, welche horizontal in einem Drehgestell 2, 2ʹ angeordnet ist und einen "innenliegenden" Anlenkpunkt 11 des Wagenkastens 1 aufweist. Mit "innenliegend" ist hierbei die Relation eines Abstandes b₅ des Anlenkpunktes 11 gegenüber einem Abstand b₄ eines Festpunktes 13, um den die Ausdrehbewegung der Lenkeinrichtung 10 erfolgt, zu deren gemeinsamer Längsmittelebene 4 bezeichnet. Für eine Lenkeinrichtung 10 mit innenliegendem Anlenkpunkt 11 ergibt sich die Beziehung: b₅ < b₄.
- Die gezeigte Lenkeinrichtung 10 besteht aus einem nach innen gerichteten, nicht über die Längsmittelebene 4 hinausragenden Steuerhebel 12, der einerseits am Drehgestell 2, 2ʹ in einem Festpunkt 13 drehbar gelagert ist und andererseits die beiden Drehpunkte 14, 15 aufweist, von denen aus je eine längsliegende Steuerstange 16, 17 die Verbindung zu den Gelenkpunkten 18, 19 der beiden Radsätze 3, 3ʹ herstellt.
- Die Wirkung einer Lenkeinrichtung 10 mit innenliegendem Anlenkpunkt 11 in bezug auf die Verdrehwinkel φ der in allen Drehpunkten vorgesehenen gummielastischen Elemente 9 wird in einer graphischen Darstellung sichtbar, welche den Verdrehwinkel φ der gummielastischen Elemente 9 in Abhängigkeit derjenigen Werte zeigt, die sich aus dem Verhältnis der Abstände
- Das Verhältnis der Abstände
- Hierdurch ergibt sich für die Grösse des Verdrehwinkels φ der gummielastischen Elemente 9 ein Bereich J, welcher oberhalb dem Verhältnis 1 liegt. Mit einer der zuvor beschriebenen Verhältniszahlen als Eingangsgrösse, lassen sich die effektiven Verdrehwinkel φ für die gummielastischen Elemente 9 eines jeden Drehpunktes der Lenkeinrichtung 10 mit aussenliegendem Anlenkpunkt 11 sofort aus den Funktionskurven ablesen. Hierbei besteht jeweils die Beziehung: φ > ψ.
- Im oberen rechten Quadranten der Fig. 3 ist eine eingangs zum Stande der Technik erwähnte passive Lenkeinrichtung 20 gezeigt, welche horizontal in einem Drehgestell 2, 2ʹ angeordnet ist und einen "aussenliegenden" Anlenkpunkt 21 des Wagenkastens 1 aufweist. Mit "aussenliegend" ist hierbei die Relation eines Abstandes b₅ des Anlenkpunktes 21 gegenüber einem Abstand b₄ eines Festpunktes 23 am Drehgestell 2, 2ʹ, um den die Ausdrehbewegung der Lenkeinrichtung 20 erfolgt, zu deren gemeinsamer Längsmittelebene 4 bezeichnet. Für eine Lenkeinrichtung 20 mit aussenliegendem Anlenkpunkt 21 ergibt sich die Beziehung: b₅ > b₄.
- Die gezeigte Lenkeinrichtung 20 besteht aus einem nach aussen gerichteten Steuerhebel 22, der einerseits am Drehgestell 2, 2ʹ in einem Festpunkt 23 drehbar gelagert ist und andererseits die beiden Drehpunkte 24, 25 aufweist, von denen aus je eine längsliegende Steuerstange 26, 27 die Verbindung zu den Gelenkpunkten 28, 29 der beiden Radsätze 3, 3ʹ herstellt.
- Die Wirkung einer Lenkeinrichtung 20 mit aussenliegendem Anlenkpunkt 21 in bezug auf die Verdrehwinkel φ der in allen Drehpunkten vorgesehenen gummielastischen Elemente 9 wird in einer graphischen Darstellung sichtbar, welche den Verdrehwinkel φ der gummielastischen Elemente 9 in Abhängigkeit derjenigen Werte zeigt, die sich aus dem Verhältnis der Abstände
- Hierdurch ergibt sich für die Grösse des Verdrehwinkels φ der gummielastischen Elemente 9 ein Bereich A. Dieser liegt oberhalb eines Nulldurchganges mit der Beziehung φ = α. Mit einer der zuvor beschriebenen Verhältniszahlen als Eingangsgrösse lassen sich die effektiven Verdrehwinkel φ für die gummielastischen Elemente 9 eines jeden Drehpunktes der Lenkeinrichtung 20 mit aussenliegendem Anlenkpunkt 21 sofort aus den Funktionskurven ablesen. Hierbei besteht jeweils die Beziehung: φ > α,
- Eine vergleichende Betrachtung der Wirkung einer Lenkeinrichtung 10 mit innenliegendem Anlenkpunkt 11 gegenüber einer Lenkeinrichtung 20 mit aussenliegendem Anlenkpunkt 21 zeigt für die letztgenannte Bauart deutliche Nachteile in bezug auf die Verdrehwinkel φ der gummielastischen Elemente 9. Diese resultieren daraus, dass der Verdrehwinkel φ, wie sich mathematisch zeigen lässt, stets einen Wert annimmt, der grösser ist als der Ausdrehwinkel α eines Drehgestells 2, 2ʹ unter einem Wagenkasten 1 bei Kurvenfahrt. Hierdurch ist eine Lenkeinrichtung 20 mit aussenliegendem Anlenkpunkt 21, insbesondere für kleine Kurvenradien befahrende Fahrzeuge, wie Strassen- und Stadtbahnwagen, bei den sich zwangsläufig ergebenden grossen Ausdrehwinkeln α vorzugsweise nicht anwendbar.
- Im unteren rechten Quadranten der Fig. 3 ist eine erfindungsgemässe, passive Lenkeinrichtung 30 gezeigt, welche horizontal in einem Drehgestell 2, 2ʹ angeordnet ist und einen "innenliegenden negativen" Anlenkpunkt 31 des Wagenkastens 1 aufweist, derart, dass der Anlenkpunkt 31 über die Längsmittelebene 4 hinausragt. Mit "innenliegend negativ" ist hierbei die Relation eines Abstandes -b₅ des Anlenkpunktes 31 gegenüber einem Ab-Abstand b₄ eines Festpunktes 33 am Drehgestell 2, 2ʹ, um den die Ausdrehbewegung der Lenkeinrichtung 30 erfolgt, zu deren gemeinsamer Längsmittelebene 4 bezeichnet. Für eine Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31 ergibt sich die Beziehung: -b₅ < ο.
- Die erfindungsgemässe Lenkeinrichtung 30 besteht aus einem nach innen gerichteten, über die Längsmittelebene 4 hinausragenden Steuerhebel 32, der einerseits am Drehgestell 2, 2ʹ in einem Festpunkt 33 drehbar gelagert ist und andererseits die beiden Drehpunkte 34, 35 aufweist, von denen aus je eine längsliegende Steuerstange 36, 37 die Verbindung zu den Gelenkpunkten 38, 39 der beiden Radsätze 3, 3ʹ herstellt.
- Die Wirkung einer erfindungsgemässen Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31 in bezug auf die Verdrehwinkel φ der in allen Drehpunkten vorgesehenen gummielastischen Elemente 9 wird in einer graphischen Darstellung sichtbar, welche den Verdrehwinkel φ der gummielastischen Elemente 9 in Abhängigkeit derjenigen Werte zeigt, die sich aus dem Verhältnis der Abstände
- Hierdurch ergibt sich für die Grösse des Verdrehwinkels φ der gummielastischen Elemente 9 ein Bereich N. Dieser liegt unterhalb eines Nulldurchganges mit der Beziehung φ = α. Mit einer der zuvor beschriebenen Verhältniszahlen als Eingangsgrösse, lassen sich die effektiven Verdrehwinkel φ für die gummielastischen Elemente 9 eines jeden Drehpunktes der erfindungsgemässen Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31 aus den Funktionskurven sofort ablesen. Hierbei besteht jeweils die Beziehung: ψ < φ < α.
- Eine vergleichende Betrachtung der Wirkung einer Lenkeinrichtung 20 mit aussenliegendem Anlenkpunkt 21 gegenüber einer erfindungsgemässen Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31 zeigt für die erfindungsgemässe Bauart deutliche Vorteile in bezug auf die Verdrehwinkel φ der gummielastischen Elemente 9. Diese resultieren daraus, dass der Verdrehwinkel φ, wie sich mathematisch zeigen lässt, stets einen Wert annimmt, der grösser ist als der Ausdrehwinkel α eines Drehgestells 2, 2ʹ unter einem Wagenkasten 1 bei Kurvenfahrt.
- Eine vergleichende Betrachtung der Wirkung einer Lenkeinrichtung 10 mit innenliegendem Anlenkpunkt 11 gegenüber einer erfindungsgemässen Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31 zeigt für die erfindungsgemässe Bauart ebenfalls Vorteile in bezug auf den Verdrehwinkel φ der gummielastischen Elemente 9. Diese werden deutlich sichtbar durch die Lage des Bereichs N im Koordinatensystem bzw. dessen drei Grenzkurven. Mit einer der zuvor beschriebenen Verhältniszahlen als Eingangsgrösse, lassen sich die effektiven Verdrehwinkel φ für die gummielastischen Elemente 9 eines jeden Drehpunktes einer erfindungsgemässen Lenkeinrichtung 30 denjenigen einer Lenkeinrichtung 20 sofort gegenüberstellen. Hierbei ergeben sich für eine erfindungsgemässe Lenkeinrichtung 30 in bezug auf die Ausdrehwinkel φ der gummielastischen Elemente 9 bedeutend kleinere Werte, so dass sich die erfindungsgemässe Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31 in besonderer Weise für kleine Kurvenradien befahrende Fahrzeuge, wie Strassen- und Stadtbahnwagen, bei den sich zwangsläufig ergebenden grossen Ausdrehwinkeln α, eignet.
- Hierdurch erfüllt die erfindungsgemässe Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31 ein seit langem, bestehendes, unbefriedigtes Bedürfnis, indem sie aufgrund ihrer besonderen Anordnung die an sich bekannten Vorteile einer Lenkeinrichtung (Vermeidung der Bogenlaufgeräusche und höhere Standzeiten der Radsätze) bietet und gleichzeitig die bislang mit der Verwendung derartiger Einrichtungen einhergehenden Nachteile (hoher Verschleiss in den Drehpunkten) zu verhindern in der Lage ist.
- Fig. 4 dient der Erläuterung der Funktionsweise einer erfindungsgemässen Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31.
- Beim Durchfahren eines Gleisbogens werden gemäss Fig. 1 die beiden Drehgestelle 2, 2ʹ in bekannter Weise gegenüber dem Wagenkasten 1, in der Draufsicht gesehen, je im entgegengesetzten Drehsinn um ihre vertikale Drehachse ausgeschwenkt. Bei einer angenommenen Fahrtrichtung gemäss Pfeil 8 werden z.B. in einer Linkskurve das Drehgestell 2 um einen Auslenkwinkel α gegen den Uhrzeigersinn und das Drehgestell 2ʹ um den gleichen Auslenkwinkel α im Uhrzeigersinn ausgeschwenkt, wobei durch den in Fig. 4 sichtbaren Anlenkpunkt 31 eine horizontal zwischen Wagenkasten 1 und Drehgestell 2, 2ʹ angeordnete Lenkeinrichtung 30 in Tätigkeit gesetzt wird. Hierbei dreht sich der am Drehgestell 2, 2ʹ in einem Festpunkt 33 drehbar gelagerte Steuerhebel 32 um den Einstellwinkel φ gegen den Uhrzeigersinn und betätigt die beiden längsliegenden Steuerstangen 36, 37 jeweils auf Zug. Hierdurch erfolgt zwangsweise die radiale Einstellung der beiden Radsätze 3, 3ʹ jeweils um den Einstellwinkel ψ, wobei der Radsatz 3 gegen den Uhrzeigersinn und der Radsatz 3ʹ mit dem Uhrzeigersinn auf den Kurvenmittelpunkt 5 hin ausgerichtet wird. Für den Auslenkvorgang besteht bezüglich der Winkelverhältnisse bei der gezeigten Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt die Beziehung: ψ < φ < α.
- Eine in Fig, 4 gezeigte passive Lenkeinrichtung 30 mit innenliegendem, negativem Anlenkpunkt 31 eignet sich vorzugsweise zur Anwendung bei Drehgestellen, welche die Radialeinstellung der Radsätze mittels zweier gelenkig miteinander verbundenen Halbrahmen ermöglichen. Bei einem Drehgestell mit konventionellem Drehgestellrahmen müssen pro Drehgestell für die zwangsweise Radialeinstellung der Radsätze zwei Lenkeinrichtungen 30 spiegelbildlich beidseits einer Längsmittelebene 4 angeordnet werden, wobei die Relativbewegungen der sich radial einstellenden Radsätze in der Radsatzführung bzw, Primärfederung aufgenommen werden können. Bei Drehgestellen, welche mehr als zwei Radsätze aufweisen, wirkt die erfindungsgemässe Lenkeinrichtung auf den jeweils vor- und nachlaufenden Radsatz eines Drehgestells,
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