EP0149946A2 - Alliage à base de nickel - Google Patents

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EP0149946A2 EP84402689A EP84402689A EP0149946A2 EP 0149946 A2 EP0149946 A2 EP 0149946A2 EP 84402689 A EP84402689 A EP 84402689A EP 84402689 A EP84402689 A EP 84402689A EP 0149946 A2 EP0149946 A2 EP 0149946A2
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nickel
grain
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W

Definitions

  • the present invention relates to nickel-based alloys, comprising chromium and aluminum and allowing precipitation hardening by heat treatment.
  • a family of nickel-based alloys with a high chromium and aluminum content is known from patent FR 1,267,470 in which precipitation hardening is obtained following a solution treatment followed by 'income.
  • the dissolution treatment of the intermetallic hardening phases makes it possible to reach sufficiently low hardness levels so that the metal is easy to shape.
  • the temperature at dissolution should exceed 1100 ° C or even 1150 ° C to furthermore cure during tempering. Maintaining at a temperature above 1100 ° C can cause excessive grain enlargement. A grain that is too coarse leads to irregular surface conditions during shaping operations and makes certain machining operations difficult and especially gives the metal great brittleness after hardening.
  • the object of the present invention is to provide a family of alloys of the above type in which the presence of ferrite improves ductility.
  • the alloys have good resistance to oxidation and corrosion, high mechanical strength and a very high elastic limit and great hardness after heat treatment.
  • alloys comprising by weight 28 to 42% of chromium, less than 25% of iron, 3 to 5% of aluminum, nickel making the balance with the usual impurities, the contents of iron and chromium situated in the area marked I of the diagram in FIG. 1, said alloys having ferrite at dissolution temperatures in order to control the size of the grain.
  • a particular composition comprises by weight 37 to 38% of chromium, 7 to 8% of iron and 3 to 5% of aluminum, 50 to 51% of nickel.
  • the alloys according to the invention are produced by the methods of conventional metallurgy (by casting) or by powder metallurgy. They exhibit precipitation hardening after tempering following a solution treatment. The hardening is caused by the discontinuous (or cellular) precipitation of the ⁇ 'Ni 3 Al phase.
  • Chromium is favorable for corrosion resistance and contributes to the formation of the ⁇ phase with a centered cubic structure (called ferrite).
  • the chromium content must be greater than 28 X and the iron content must be less than 25 X and for the brittleness of the alloy not to be excessive, the content of chromium chromium does not exceed 42%.
  • the cellular precipitation of ⁇ 'phase is more and more slower and less and less complete.
  • the relative contents of chromium and iron must be adjusted so that the alloys according to the invention have, at the usual dissolution temperatures (above 1100 ° C.) a sufficient but not excessive amount of the ⁇ phase.
  • the zone I the outline of which is marked ABCD defines the field of the compositions according to the invention which have a sufficient quantity of phase ( ⁇ to slow down the magnification of the grain upon dissolution.
  • the compositions do not have enough ferrite to slow down the magnification of the grain during dissolution.
  • zone III located above DC the compositions have too much ferrite which decreases the alloy ductility.
  • Aluminum contributes to give good resistance to corrosion and is used to form the hardening phase ⁇ '.
  • the content of this element must be greater than 3% for the precipitation hardening to be sufficient and must be less than 5% to avoid difficult manufacture or excessive brittleness.
  • An alloy N of the family according to the invention has been studied, by way of example, and for comparison, an alloy A having no ferrite.
  • the compositions which are given in Table I below are expressed in percentages by weight.
  • the analyzes of the alloys above reveal non-essential elements which may result from processing, the contents not exceeding 0.05% for each of these elements.
  • the alloys were tested in tension. To this end, the alloy N has undergone a solution treatment at 1200 ° C. followed by a quenching with water which has made it possible to obtain a grain of 9.5 ASTM. Alloy A underwent a solution treatment at 1225 ° C followed by quenching with water which made it possible to obtain a grain of - 3 ASTM. The alloys then underwent income hardening at temperatures between 650 ° C and 800 ° C for several hours. Depending on the tempering conditions, the alloys have a high hardness which ranges from around 500 HV to more than 700 HV. These different treatments make it possible to adjust the elastic limit.
  • the alloys according to the invention can be used for applications requiring high mechanical strength with excellent corrosion resistance and also requiring high ductility. As possible applications, mention may be made of structural parts requiring high ductility (bolts, casing, turbine disc, etc.).

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Abstract

La présente invention se rapporte à des alliages à base de nickel, comportant du chrome et de l'aluminium et permettant un durcissement de précipitation par un traitement thermique. Ces alliages comportent en poids 28 à 42% de chrome, moins de 25% de fer, 3 à 5% d'aluminium, le nickel faisant le solde avec les impuretés habituelles, les teneurs en fer et en chrome se situant dans le domaine repéré l du diagramme de la figure 1 de manière que lesdits alliages présentent la quantité de ferrite nécessaire pour contrôler la taille du grain. Les alliages selon l'invention peuvent être utilisés pour des applications nécessitant une grande résistance mécanique avec une excellente résistance à la corrosion et exigeant en plus une ductilité élevée.

Description

  • La présente invention se rapporte à des alliages à base de nickel, comportant du chrome et de l'aluminium et permettant un durcissement de précipitation par un traitement thermique.
  • On connait par le brevet FR 1.267.470 une famille d'alliages à base de nickel comportant une forte teneur en chrome et de l'aluminium dans lesquels un durcissement de précipitation est obtenu à la suite d'un traitement de mise en solution suivi d'un revenu. Le traitement de mise en solution des phases durcissantes intermétalliques permet d'atteindre des niveaux de dureté suffisamment bas pour que le métal soit facile à mettre en forme. La température à la mise en solution doit dépasser 1100°C voire 1150°C pour assurer par ailleurs le durcissement lors du revenu. Des maintiens à une température supérieure à 1100°C peuvent entrainer un grossissement excessif du grain. Un grain trop grossier entraine des états de surface irréguliers lors d'opérations de mise en forme et rend difficiles certaines opérations d'usinage et confère surtout au métal une grande fragilité après le revenu durcissant.
  • D'autre part le brevet DE 3.240.188 divulgue que dans des alliages de la famille précédente il est nécessaire de limiter la phase riche en chrome afin d'obtenir un polissage régulier et un bon aspect décoratif.
  • La présente invention a pour but de fournir une famille d'allia- ges du type précédent dans lesquels la présence de ferrite améliore, la ductilité. Les alliages présentent une bonne résistance à l'oxydation et à la corrosion, une résistance mécanique élevée et une limite élastique très élevée et une grande dureté après traitement thermique.
  • Ce but est atteint par des alliages comportant en poids 28 à 42 % de chrome, moins de 25 % de fer, 3 à 5 % d'aluminium, le nickel faisant le solde avec les impuretés habituelles, les teneurs en fer et en chrome se situant dans le domaine repéré I du diagramme de la figure l,lesdits alliages présentant de la ferrite aux températures de mise en solution afin de contrôler la taille du grain.
  • Une composition particulière comporte en poids 37 à 38 % de chrome, 7 à 8 % de fer et 3 à 5 % d'aluminium, 50 à 51 % de nickel.
  • D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description suivante qui se réfère aux dessins annexés sur lesquels :
    • La figure 1 représente un diagramme qui définit les pourcentages pondéraux relatifs en chrome et en fer de la famille d'alliages selon l'invention.
    • Les figures 2 et 3 sont des graphiques donnant chacun la taille du grain en fonction de la température θ de mise en solution pour un alliage selon l'invention (figure 2) et pour un alliage sans ferrite (figure 3).
    • La figure 4 est un graphique donnant la variation de l'allongement à la rupture en X (en ordonnée) en fonction de la limite élastique en MPa (en abscisse).
    • La figure 5 est un graphique donnant la variation de la striction à la rupture en X (en ordonnée) en fonction de la limite élastique en MPa (en abscisse).
  • Les alliages selon l'invention sont élaborés par les méthodes de la métallurgie conventionnelle (par coulée) ou par la métallurgie des poudres. Ils présentent un durcissement de précipitation après un revenu qui suit un traitement de mise en solution. Le durcissement est provoqué par la précipitation discontinue (ou cellulaire) de la phase γ' Ni3Al.
  • Le chrome est favorable pour la résistance à la corrosion et contribue à former de la phase α à structure cubique centrée (appelée ferrite).
    • Le fer contribue lui aussi à la formation de la phase
  • Pour que les alliages aient un durcissement suffisant il faut que la teneur en chrome soit supérieure à 28 X et que la teneur en fer soit inférieure à 25 X et pour que la fragilité de l'alliage ne soit pas excessive il faut que la teneur en chrome ne dépasse pas 42 %. Pour les teneurs en chrome inférieures à 28 X et pour les teneurs en fer supérieures à 25 %, la précipitation cellullaire de phase γ' est de plus en plus lente et de moins en moins complète.
  • Les teneurs relatives en chrome et en fer doivent être ajustées pour que les alliages selon l'invention présentent aux températures habituelles de mise en solution (supérieures à 1100°C) une quantité suffisante mais pas excessive de la phase α.
  • Dans le diagramme de la figure 1, la zone I dont le contour est repéré ABCD définit le domaine des compositions selon l'invention qui présentent une quantité suffisante de phase (α pour freiner le grossissement du grain à la mise en solution. Dans la zone II située au-dessous de AB, les compositions ne présentent pas assez de ferrite pour freiner le grossissement du grain lors de la mise en solution. Dans la zone III située au-dessus de DC, les compositions présentent trop de ferrite ce qui diminue la ductilité de l'alliage.
  • L'aluminium contribue à donner une bonne résistance à la corrosion et sert à former la phase durcissante γ'. La teneur de cet élément doit être supérieure à 3 % pour que le durcissement par précipitation soit suffisant et doit être inférieure à 5 % pour éviter une fabrication difficile ou une fragilité excessive.
  • Des éléments connus pour stabiliser la ferrite tels que le molybdène, le vanadium, le titane pourraient être incorporés dans les alliages sans modifier les caractéristiques de l'invention.
  • Il a été étudié, à titre d'exemple, plus particulièrement un alliage N de la famille conforme à l'invention et à titre comparatif, un alliage A ne présentant pas de ferrite. Les compositions qui sont données dans le tableau I ci-dessous sont exprimées en pourcentages pondéraux.
    Figure imgb0001
  • Les analyses des alliages ci-dessus révèlent des éléments non essentiels qui peuvent résulter de l'élaboration, les teneurs n'excédant pas 0,05 % pour chacun de ces éléments. Parmi ces éléments, on peut citer le carbone, le silicium, le soufre, le phosphore, le manganèse, le calcium, le magnésium, l'yttrium.
  • On a étudié l'effet, sur la taille du grain, d'un traitement de mise en solution entre 1000° et 1250°C suivi d'une trempe à l'eau sur des échantillons d'alliages A et N préalablement écrouis par laminage. Après traitement, l'alliage N présente un grain très fin (figure 2). Au contraire l'alliage A présente un grain plus grossier qui n'est jamais plus fin que 2 ASTM (figure 3). Par ailleurs le traitement de mise en solution doit être effectué à plus de 1150°C de manière que la dureté se situe à un niveau assez bas (inférieur à 240 HV) pour permettre un travail de mise en forme.
  • On a testé les alliages en traction. A cet effet l'alliage N a subi un traitement de mise en solution à 1200°C suivi d'une trempe à l'eau qui a permis d'obtenir un grain de 9,5 ASTM. L'alliage A a subi un traitement de mise en solution à 1225°C suivi d'une trempe à l'eau qui a permis d'obtenir un grain de - 3 ASTM. Les alliages ont ensuite subi des revenus durcissants à des températures comprises entre 650°C et 800°C pendant plusieurs heures. Selon les conditions de revenu les alliages ont une dureté élevée qui s'échelonne d'environ 500 HV à plus de 700 HV. Ces différents traitements permettent d'ajuster la limite élastique.
  • Les alliages ont été testés en traction à 20°C, les figures 4 et 5 illustrant les résultats. L'allongement total (figure 4) et surtout la striction (figure 5) sont nettement améliorés par l'affinage du grain et atteignent des niveaux tout-à-fait intéressants.
  • Les alliages selon l'invention peuvent être utilisés pour des applications nécessitant une grande résistance mécanique avec une excellente résistance à la corrosion et exigeant en plus une ductilité élevée. Comme applications possibles on peut citer des pièces de structure exigeant une ductilité élevée (boulonnerie, tubage, disque de turbine, etc ...).

Claims (3)

1.- Alliages à base de nickel subissant un traitement de mise en solution suivi d'un revenu durcissant,
caractérisés par le fait qu'ils comportent en poids, 28 à 42 % de chrome, moins de 25 % de fer, 3 à 5 X d'aluminium, le nickel faisant le solde avec les impuretés habituelles, les teneurs en fer et en chrome se situant dans la zone repérée I du diagramme de la figure 1, lesdits alliages présentant de la ferrite aux températures de mise en solution afin de contrôler la taille du grain.
2.- Alliages selon la revendication 1,
caractérisés par le fait qu'ils comportent en poids 37 à 38 % de chrome, 7 à 8 % de fer, 3 à 5 X d'aluminium, 50 à 51 % de nickel.
3.- Applications des alliages selon l'une quelconque des revendications précédentes à la fabrication de pièces de structure exigeant une ductilité élevée.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0261880A2 (fr) * 1986-09-25 1988-03-30 Inco Alloys International, Inc. Traitement thermique d'un alliage à base de nickel
FR2612818A1 (fr) * 1987-03-26 1988-09-30 Outokumpu Oy Procede de fabrication de tubes, de barres et de bandes
EP0338574A1 (fr) * 1988-04-22 1989-10-25 Inco Alloys International, Inc. Alliages à base de nickel résistant à la sulfidation et à l'oxydation

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE521547C (de) * 1925-12-29 1931-03-23 Heraeus Vacuumschmelze Akt Ges Baustoff zur Herstellung von Turbinenschaufeln und solchen Bauteilen, welche aehnlichen mechanischen und Waermebeanspruchungen unterworfen sind
US2460590A (en) * 1946-05-11 1949-02-01 Driver Harris Co Electric resistance element and method of heat-treatment
FR1267470A (fr) * 1960-09-13 1961-07-21 Alliages nickel, chrome, aluminium résistant à la chaleur
DE3240188A1 (de) * 1981-10-31 1983-05-11 Tokyo Shibaura Denki K.K., Kawasaki, Kanagawa Hartmetallegierung

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE521547C (de) * 1925-12-29 1931-03-23 Heraeus Vacuumschmelze Akt Ges Baustoff zur Herstellung von Turbinenschaufeln und solchen Bauteilen, welche aehnlichen mechanischen und Waermebeanspruchungen unterworfen sind
US2460590A (en) * 1946-05-11 1949-02-01 Driver Harris Co Electric resistance element and method of heat-treatment
FR1267470A (fr) * 1960-09-13 1961-07-21 Alliages nickel, chrome, aluminium résistant à la chaleur
DE3240188A1 (de) * 1981-10-31 1983-05-11 Tokyo Shibaura Denki K.K., Kawasaki, Kanagawa Hartmetallegierung

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0261880A2 (fr) * 1986-09-25 1988-03-30 Inco Alloys International, Inc. Traitement thermique d'un alliage à base de nickel
EP0261880A3 (en) * 1986-09-25 1988-09-14 Inco Alloys International, Inc. Nickel-base alloy heat treatment
FR2612818A1 (fr) * 1987-03-26 1988-09-30 Outokumpu Oy Procede de fabrication de tubes, de barres et de bandes
BE1001676A5 (fr) * 1987-03-26 1990-02-06 Outokumpu Oy Procede de fabrication de tubes, barres et bandes.
EP0338574A1 (fr) * 1988-04-22 1989-10-25 Inco Alloys International, Inc. Alliages à base de nickel résistant à la sulfidation et à l'oxydation

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EP0149946B1 (fr) 1990-11-07
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