EP0008470A1 - Verfahren zur Elektrolyse wässriger Alkalihalogenid-Lösungen - Google Patents
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- C25B1/46—Simultaneous production of alkali metal hydroxides and chlorine, oxyacids or salts of chlorine, e.g. by chlor-alkali electrolysis in diaphragm cells
Definitions
- the invention relates to a process for the electrolysis of aqueous alkali halide solutions in membrane cells at pH values above 1.0 in the anode compartment, the alkali halide solution being passed through the anode compartment and zones for concentration with alkali halide and for adjusting the pH.
- the anode and cathode spaces of the electrolysis cell are separated by an ion exchange membrane, through which essentially only the alkali ions can pass. These are electrically neutralized at the cathode and form alkali water and hydrogen in the anode compartment with water. Halogen ions cannot pass through the membrane and are therefore only released in the anode compartment in the form of halogen gas.
- the object of the invention is to provide a process which is simple to carry out, avoids the disadvantages of the known processes and leads to advantageous results with regard to both halogen yield and alkali yield.
- the object is achieved by designing the method of the type mentioned at the outset in accordance with the invention in such a way that at least a partial stream of the concentrated solution is brought to a pH at an elevated temperature 1-, 0 and then increases to a pH in the range of 1.0 to 6.0.
- a partial flow of 15% should only be set to a pH of 0.67.
- a partial flow of 10% should be brought to a pH of 0.6 if a final pH of 1.7 is desired after the combination with the main flow.
- the pH is preferably set below 1 at a temperature above 70 ° C., in particular in the range from 80 to 90 ° C., since this promotes decomposition.
- the method according to the invention does two things:
- the acidification in particular of a partial stream, below a pH of 1, preferably 0.8, practically quantitatively destroys the halogen oxygen acids or their salts.
- the pH of the electrolyte to be fed to the anode chamber is set to a value in the range from 1 to 2.5.
- a partial stream is branched off from this stream for the purpose of virtually complete destruction of the halogen oxygen acids or their salts, so that ultimately a steady state is established in which as much halogen oxygen acids are destroyed by the partial stream treatment as are formed in the anode compartment.
- the pH is adjusted to 0.6 and the pH of the anolyte after reunification is 1.7, a content of chlorine-oxygen acid or its salts of 20 g / 1 (calculated as sodium chlorate) maintain.
- a further advantageous embodiment of the invention consists in not degassing the electrolyte emerging from the anode space of the membrane cell prior to strengthening with alkali halide, but rather to adjust it to a pH of about 7 to 10 by adding alkali metal hydroxide solution.
- the dissolved halogen gas which is present in small amounts, is converted into halogen oxygen acids or their salts, which are largely eliminated anyway by the acidification that occurs after the saturation and removal of the impurities.
- the membrane cell itself has the known construct tive elements.
- Polyfluorocarbons are the membrane material. with cation-exchanging groups such as sulfonic acid (SO 3 H), carboxylic acid (COOH) and phosphonic acid (PO 3 H 2 ) groups. Individual fluorine atoms can also be replaced by other halogen atoms, in particular chlorine atoms.
- suitable membrane materials cf. also D. Bergner lc, page 441, right column ff.
- the anodes to be used in carrying out the method according to the invention can consist of graphite.
- the method according to the invention in its preferred embodiment with partial flow separation gives the possibility of changing the pH value of the anolyte during operation of the membrane cell by appropriately dimensioning its quantity and its pH value.
- signs of aging in the membrane can be compensated for by lowering the pH of the anolyte.
- Different membrane cells can also be supplied with anolyte of different pH values by differently dimensioning the partial and main streams.
- Chlorine gas is discharged via line 20.
- the electrolyte depleted in sodium chloride reaches the treatment room 4 via lines 2 and 3, is mixed there with sodium hydroxide solution supplied via line 5 and adjusted to a pH of 7 to 10.
- sodium hydroxide solution supplied via line 5 and adjusted to a pH of 7 to 10.
- dissolved chlorine gas is converted into hypochlorite, from which, depending on pH, temperature and time, some or all of the sodium chlorate is formed.
- the solution then reaches the saturator 6 and is brought to a concentration of approx. 310 g / l with sodium chloride introduced via 7.
- the impurities in particular the calcium and magnesium ions, are precipitated by adding sodium hydroxide solution above 9 to a pH of approximately 11.
- the solution reaches line 12 and is divided into a partial flow 13 and a main flow 14. While the main stream 14 flows in the direction of the anode compartments 1, the partial stream 13 in the device 15 is brought to a pH below 1.0, preferably below 0.8, by adding concentrated hydrochloric acid via line 16. Chlorine oxygen acids or their salts are largely destroyed with the formation of chlorine.
- the chlorine gas is combined with the chlorine gas originating from the anode spaces 1 of the membrane cells using a line 21.
- the solution then flows off via line 17 and - mixed with the solution of the main stream 14 - is fed via line 18 or 19 to the anode compartments 1.
- variable mixing ratios and thus different pH values can be set in the solutions flowing through lines 18 and 19, respectively.
- the membranes were used for the electrolysis.
- the membranes consisted of ethylenediamine-modified Nafion R (a product from DuPont).
- the applied cell voltage was 3.8 volts.
- the anode compartments 1 of the membrane cells were charged with a brine which contained 310 g / 1 NaCl and had a pH of 1.7 and a temperature of 85 ° C.
- the residence time of the anelyt in the anode compartments 1 was measured in such a way that the decrease in NaCl was 25 g / l. During this time, approx. 2 g / 1 chlorine oxygen acids (calculated as NaClO 3 ) were formed.
- the electrolyte solution emerging from the anode compartments 1 was adjusted to pH 8 in the treatment compartment 4 with sodium hydroxide solution, then strengthened again in the saturator 6 to a NaCl concentration of 310 g / 1 and brought to pH 11 in the device 8 with further sodium hydroxide solution, the Contamination was precipitated.
- the electrolyte was adjusted to pH 1.7 in the initial phase of the process and returned to the anode compartments.
- the concentration of chlorine-oxygen acid had increased to 22 g / l (calculated as NaClO 3 )
- a 10% partial stream of the pure sols emerging from the filter device 10 was passed into the device 15 via line 13 and there to pH 0 by adding hydrochloric acid , 6 set.
- the chlorine oxygen acid content in the partial stream was reduced to 2 g / l.
- the chlorine gas formed was passed via line 21 to line 20.
- the concentration of chlorine-oxygen acid would reach 140 g / l after a comparatively short operating time. This would reduce the NaCl solubility to 270 g / 1, which would result in an increase in the separation potential by 50 m / V. The resulting occurrence of side reactions would result in a considerable deterioration in the current yield.
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Abstract
Description
- Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Elektrolyse wäßriger Alkalihalogenid-Lösungen in Membranzellen bei pH-Werten oberhalb 1,0 im Anodenraum, wobei die Alkalihalogenid-Lösung durch den Anodenraum sowie Zonen zur Aufkonzentrierung mit Alkalihalogenid und zur pH-Wert-Einstellung geführt wird.
- Bis in die jüngste Zeit standen zur Elektrolyse von Alkalihalogenid-Lösungen, insbesondere Natriumchlorid-Lösungen, im wesentlichen zwei Verfahren, nämlich das Amalgam- und das Diaphragma-Verfahren, zur Verfügung, Das Amalgam-Verfahren hat den Vorzug, die Herstellung hochkonzentrierter Alkalilauge von hoher Reinheit zu gestatten, fordert jedoch infolge der Verwendung von Quecksilber hohe Aufwendungen für den Umweltschutz. Das Diaphragma-Verfahren verlangt derartige Aufwendungen nicht, ermöglicht jedoch nur die Herstellung von Alkalilauge erheblich geringerer Konzentration, die zudem beträchtliche Alkalihalogenid-Gehalte aufweist.
- Nachdem es gelungen war, sogenannte Ionenaustauscher-Membranen, die chemisch resistent, hydraulisch undurchlässig und im wesentlichen nur kationendurchlässig sind, zu schaffen, erlangen Membran-Verfahren zunehmend an Bedeutung. Es ist davon auszugehen, daß das Membran-Verfahren das Verfahren der Zukunft sein wird.
- Beim Membran-Verfahren sind Anoden- und Kathodenraum der Elektrolysezelle durch eine Ionenaustauscher-Membran getrennt, durch die im wesentlichen nur die Alkaliionen hindurchtreten können. Diese werden an der Kathode elektrisch neutralisiert und bilden im Anodenraum mit Wasser Alkalilauge und Wasserstoff. Halogenionen können die Membran nicht passieren und werden daher ausschließlich im Anodenraum in Form von Halogengas freigesetzt.
- Bei Anwendung der derzeit bekannten Ionenaustauscher-Membranen ist hingegen nicht zu vermeiden, daß ein Teil der im Kathodenraum gebildeten OH-Ionen durch die Membran in den Anodenraum wandert. Beispielsweise bei der Natriumchlorid-Elektrolyse sind ca. 2/3 der in Abhängigkeit von der Qualität und Betriebsdauer der Membran erhaltenen Wirkungsgradverluste von 5 bis 20 % auf den Eintritt der OH-Ionen in den Anodenraum zurückzuführen. Hier bilden die OH-Ionen mit Halo-i gangas - je nach dem pH-Wert des Anolyt - Chlorsauerstoffsäuren bzw. deren Salze, insbesondere Hypochlorit und Chlo- . rat, die nur durch Säurezugabe zerstört werden können.
- Die Bildung der Chlorsauerstoffsäuren bzw. deren Salze ist schließlich auch verantwortlich dafür, daß die Löslichkeit des Alkalihalogenids abnimmt. Hierdurch wird das Abscheidepotential - im Extremfall um ca. 50 mV - unedler.
- Um den vorstehend geschilderten Nachteil abzuschaffen, ist es bekannt, die Elektrolyse in der Membranzelle mit saurem Anolyt durchzuführen, wobei der Sole so viel Salzsäure zugegeben wird daß die eindringenden OH-Ionen gerade neutralisiert werden (D. Bergner "Elektrolytische Chlorerzeugung nach dem Membran-Verfahren", Chemiker-Zeitung 101 (1977), Seiten 433 bis 447). Auch ist es bekannt, die Säurezugabe derart zu bemessen, daß der pH-Wert des Anolyt im Bereich von etwa 1 bis 5, vorzugsweise 3,0 bis 4,0 (DE-OS 24 09 193) bzw. bei ca. 2 (DE-OS 26 31 523) liegt. Bei dem Verfahren gemäß US-PS 3 948 737 soll der pH-Wert des Anolyt nicht über 4,5, vorzugsweise zwischen 2,5 und 4,0 liegen, wobei auch Werte von pH = 1 und tiefer zUl lassen sind.
- Obgleich sich die Einstellung tiefer pH-Werte im Hinblick auf die Zerstörung der Chlorsauerstoffsäuren bzw. deren Salze empfiehlt, ist nachteilig, daß bei Einstellung sehr hoher Wasserstoffionenkonzentrationen Wasserstoffionen durch die Membran in den Kathodenraum wandern und dort durch Reaktion mit der Alkalilauge die Laugestromausbeute reduzieren. Es werden mithin zwar die Halogenstromausbeute verbessert, gleic zeitig aber die Laugestromausbeute verschlechtert (D. Bergner 1.c.).
- Aufgabe der Erfindung ist, ein Verfahren bereitzustellen, das einfach in der Durchführung ist, die Nachteile der bekannten Verfahren vermeidet und hinsichtlich sowohl Halogenausbeute als auch Laugenausbeute zu vorteilhaften Ergebnissen führt.
- Die Aufgabe wird gelöst, indem das Verfahren der eingangs genannten Art entsprechend der Erfindung derart ausgestaltet wird, daß man mindestens einen Teilstrom der aufkonzentrierten Lösung bei erhöhter Temperatur auf einen pH-Wert unter 1-,0 einstellt und danach auf einen pH-Wert im Bereich von 1,0 bis 6,0 anhebt.
- Grundsätzlich ist es möglich, die gesamte Alkalihalogenid-Lösung auf einen pH-Wert unter 1 einzustellen und anschließend durch Laugezugabe auf den höheren pH-Wert zu bringen.
- Besonders vorteilhaft ist es jedoch, lediglich einen Teilstrom von maximal 20 %, vorzugsweise von 8 bis 15 %, zu behandeln und dabei die Säurezugabe derart zu wählen, daß nach Vereinigung mit dem Hauptstrom der angestrebte, im Bereich von 1,0 bis 6,0 liegende pH-Wert erzielt wird.
- So ist beispielsweise aus der Alkalihalogenid-Lösung, die üblicherweise mit einem pH-Wert von etwa.11 aus den Zonen der Aufsättigung mit Alkalihalogenid und der Fällung und Filtration der Verunreinigungen anfällt, ein Teilstrom von 8 % abzutrennen und auf pH = 0,4 einzustellen, wenn nach Wiedervereinigung ein End-pH-Wert von 1,5 angestrebt ist. Unter sonst gleichen Voraussetzungen ist ein Teilstrom von 15 % hingegen nur auf einen pH-Wert von 0,67 einzustellen. Ein Teilstrom von 10 % ist auf einen pH-Wert von 0,6 zu bringen, wenn nach der Vereinigung mit dem Hauptstrom ein End-pH-Wert von 1,7 erwünscht ist.
- Im Hinblick auf eine möglichst quantitative Zerstörung der Halogen-Sauerstoffsäuren bzw, deren Salze und eine Verringerung der Gefahr der Bildung von C102 ist es vorteilhaft, den Teilstrom auf einen pH-Wert unter 0,8 einzustellen und ihn in Abhängigkeit von dem angestrebten End-pH-Wert entsprechend klein zu wählen.
- Vorzugsweise erfolgt die Einstellung des pH-Wertes unter 1 bei einer Temperatur oberhalb 70°C, insbesondere im Bereich von 80 bis 90°C, da hierdurch die Zersetzung begünstigt wird.
- Das erfindungsgemäße Verfahren bewirkt zweierlei:
- Durch die Ansäuerung, insbesondere eines Teilstromes, unter einen pH-Wert von 1, vorzugsweise 0,8, werden die Halogen- sauerstoffsäuren bzw. deren Salze praktisch quantitativ zerstört.
- Infolge der Einstellung des Anolyten auf einen pH-Wert im Bereich von 1,0 bis 6,0 erfolgt nur eine geringfügige Bildung von Halogensauerstoffsäuren bzw. deren Salze, die sich auf die Stromausbeute nicht nachteilig auswirken. Insoweit werden besonders günstige Verhältnisse erzielt, wenn in weiterer vorteilhafter Ausbildung der Erfindung der pH-Wert des der Anodenkammer zuzuführenden Elektrolyts auf einen Wert im Bereich von 1 bis 2,5 eingestellt wird.
- Bei der bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung wird von diesem Strom wiederum ein Teilstrom zur praktisch vollständigen Zerstörung der Halogensauerstoffsäuren bzw. deren Salze abgezweigt, so daß sich letztlich ein stationärer Zustand einstellt, in dem ebensoviel Halogensauerstoffsäuren durch die Teilstrombehandlung zerstört wie im Anodenraum gebildet werden. Beispielsweise wird bei Abtrennung eines Teilstromes von 10 %, pH-Wert-Einstellung auf 0,6 und einen pH-Wert des Anolyten nach Wiedervereinigung von 1,7 ein Gehalt an Chlorsauerstoffsäure bzw. deren Salze von 20 g/1 (berechnet als Natriumchlorat) aufrechterhalten.
- Eine weitere Vorteilhafte Ausgestaltung der Erfindung besteht darin, den aus dem Anodenraum der Membranzelle austretenden Elektrolyt vor Aufstärkung mit Alkalihalogenid nicht - wie allgemein üblich - zu entgasen, sondern durch Zugabe von Alkalilauge auf einen pH-Wert von ca. 7 bis 10 einzustellen. Hierdurch wird das gelöste, in geringfügigen Mengen vorhandene Halogengas in Halogensauerstoffsäuren bzw. deren Salze überführt, die durch die nach der Aufsättigung und Entfernung der Verunreinigungen erfolgende Ansäuerung ohnehin zum Überwiegenden Teil beseitigt werden.
- Die Membranzelle selbst weist die an sich bekannten konstruktiven Elemente auf. Als Membranmaterial sind Polyfluorkohlenwasserstoffe. mit Kation-austauschenden Gruppen, wie z.B. Sulfonsäure- (SO3H), Carbonsäure- (COOH) und Phosphonsäure-(PO3H2) Gruppen, geeignet. Dabei können einzelne Fluoratcme auch durch andere Halogenatome, insbesondere Chloratome, ersetzt sein. Bezüglich geeigneter Membranmaterialien vgl. auch D. Bergner l.c., Seite 441, rechte Spalte ff.
- Die bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens einzusetzenden Anoden können aus Graphit bestehen. Insbesondere vorteilhaft sind jedoch mit Edelmetall oder Edelmetalloxid beschichtete Titan-, Niob- oder Tantal-Elektroden oder sogenannte dimensionsstabile Anoden, bei denen die elektrokatalytische Wirkung von Mischoxiden von Edelmetallen und filmbildenden Metallen, insbesondere Titan, ausgeht.
- Als Kathodenmaterial ist insbesondere Stahl und Nickel, Nickel in Form der sogenannten porösen Doppelskelett-Kathoden, besonders geeignet.
- Das erfindungsgemäße Verfahren in seiner bevorzugten Ausgestaltung mit Teilstromabtrennung gibt durch entsprechende Bemessung seiner Menge und seines pH-Wertes die Möglichkeit, während des Betriebes der Membranzelle den pH-Wert des Anolyt zu verändern. Insbesondere können Alterserscheinungen der Membran mit Absenkung des pH-Wertes des Anolyts ausgeglichen werden. Auch lassen sich verschiedene Membranzellen durch unterschiedliche Bemessung der Teil- und Hauptströme mit Anolyt unterschiedlicher pH-Werte versorgen.
- Die Erfindung wird anhand des Fließschemas und des Ausführungsbeispiels beispielsweise und näher erläutert.
- Mit 1 sind die Anodenräume zweier Membranzellen für die Natriumchlorid-Elektrolyse veranschaulicht. Chlorgas wird über Leitung 20 abgeführt. Der an Natriumchlorid verarmte Elektrolyt gelangt über die Leitungen 2 und 3 in den Behandlungsraum 4, wird dort mit über Leitung 5 zugeführter Natronlauge versetzt und auf einen pH-Wert von 7 bis 10 eingestellt. Dabei wird gelöstes Chlorgas in Hypochlorit umgewandelt, aus dem in Abhängigkeit von pH, Temperatur und Zeit teilweise oder ganz Na-Chlorat entsteht.
- Anschließend gelangt die Lösung in den Aufsättiger 6 und wird mit über 7 herangeführtem Kochsalz auf eine Konzentration von ca. 310 g/l gebracht. In der nachgeschalteten Vorrichtung 8 erfolgt die Fällung der Verunreinigungen, insbesondere der Kalzium- und Magnesiumionen, durch Zugabe von Natronlauge über 9 bis zu einem pH-Wert von ca. 11. Nach der Behandlung in der Filtervorrichtung 10 und Austrag der gefällten Verunreinigungen über Leitung 11 gelangt die Lösung in Leitung 12 und wird in einen Teilstrom 13 und einen Hauptstrom 14 aufgeteilt. Während der Hauptstrom 14 in Richtung der Anodenräume 1 fließt, wird der Teilstrom 13 in der Vorrichtung 15 durch Zugabe konzentrierter Salzsäure über Leitung 16 auf einen pH-Wert unter 1,0, vorzugsweise unter 0,8, gebracht. Dabei werden Chlorsauerstoffsäuren bzw. deren Salze unter Bildung von Chlor weitgehend zerstört. Das Chlorgas wird mit dem aus den Anodenräumen 1 der Membranzellen stammenden Chlorgas unter Verwendung einer Leitung 21 vereinigt.
- Die Lösung fließt dann über Leitung 17 ab und wird - mit der Lösung des Hauptstromes 14 vermischt - über die Leitung 18 bzw. 19 den Anodenräumen 1 zugeführt. Durch Einbau entsprechender Regelventile'können variable Mischungsverhältnisse und damit unterschiedliche pH-Werte in den durch die Leitungen 18 bzw. 19 fließenden Lösungen eingestellt werden.
- Zur Durchführung der Elektrolyse dienten zwei Membranzellen mit Stahlkathoden und dimensionsstabilen Anoden auf Basis von Titan. Die Membranen bestanden aus äthylendiaminmodifizierten NafionR (ein Produkt der Fa. DuPont). Die angelegte Zellenspannung lag bei 3,8 Volt.
- Die Anodenräume 1 der Membranzellen wurden mit einer Sole beaufschlagt, die 310 g/1 NaCl enthielt und einen pH-Wert von 1,7 und eine Temperatur von 85°C besaß. Die Verweilzeit des Anelyt in den Anodenräumen 1 wurde dabei derart bemessen, daß die Abnahme an NaCl bei 25 g/1 lag. Innerhalb dieser Zeit bildeten sich ca. 2 g/1 Chlorsauerstoffsäuren (berechnet als NaClO3).
- Die aus den Anodenräumen 1 austretende Elektrolytlösung wurde im Behandlungsraum 4 mit Natronlauge auf pH 8 eingestellt, dann im Aufsättiger 6 wieder auf eine NaCl-Konzentration von 310 g/1 auf gestärkt und in der Vorrichtung 8 mit weiterer Natronlauge auf pH 11 gebracht, wobei die Verunreinigung gefällt wurde. Nach Filtration in der Filtervorrichtung 10 wurde in der Anfangsphase des Verfahrens der Elektrolyt auf pH 1,7 eingestellt und erneut den Anodenräumen zugeführt. Nachdem sich die Konzentration an Chlorsauerstoffsäure auf 22 g/1 (berechnet als NaClO3) erhöht hatte, wurde ein 10 % ausmachender Teilstrom der aus der Filtervorrichtung 10 austretenden Reinsole über Leitung 13 in die Vorrichtung 15 geleitet und dort durch Zugabe von Salzsäure auf pH 0,6 eingestellt. Durch diese Maßnahme wurde der Gehalt an Chlorsauerstoffsäure im Teilstrom auf 2 g/1 abgebaut. Das dabei gebildete Chlorgas wurde über Leitung 21 in Leitung 20 geführt.
- Nach Vereinigung des von Chlorsauerstoffsäure weitgehend befreiten Teilstroms mit dem über Leitung 14 geführten Hauptstrom von Reinsole wurde einerseits ein Misch-pH-Nert von 1,7 und andererseits eine mittlere Konzentration von Chlorsauerstoffsäurenvon 20 g/1 (berechnet als NaClO3) erhalten. Diese Konzentration konnte während des gesamten Verfahrensablaufs aufrechterhalten werden.
- Würde demgegenüber die aus der Filtervorrichtung austretend Reinsole lediglich auf einen pH-Wert von 1,7 angehoben, würde die Konzentration von Chlorsauerstoffsäure nach vergleichsweise-kurzer Betriebsdauer 140 g/1 erreichen. Dadurch würde die NaCl-Löslichkeit auf 270 g/1 sinken, was mit einer Erhöhung des Abscheidepotentials um 50 m/V verbunden wäre. Das dadurch bedingte Auftreten von Nebenreaktionen hätte eine erhebliche Verschlechterung der Stromausbeute zur Folge.
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