DK153235B - Fremgangsmaade og apparat til foroegelse af en superladet forbraendingsmotors ydeevne - Google Patents

Description

i

DK 153235B

Opfindelsen vedrører en fremgangsmåde til forbedring af effektiviteten af en firetakt-forbrændingsmotor såsom en dieselmotor, navnlig af den art, som superlades ved et konstant tryk.

5 En motors optimale driftstilstande beregnes for nominelle belastninger og motoren har derfor dårligere driftsegenskaber under stor, under delvis belastning og under meget svær belastning.

I en dieselmotor begrænses kompressionsforholdet sædvan-10 ligvis under kraftige belastninger for at reducere trykket ved afslutningen af kompressionsslaget. Ifølge en fremgangsmåde, som er udviklet for gasmotorer, og som benævnes Miller-cyklus, opnås trykbegrænsning ved afslutningen af kompressionsslaget ved hjælp af et varia-15 belt, effektivt kompressionsforhold, som er maksimalt under start og er minimalt under kraftig belastning.

Det variable effektive kompressionsforhold opnås på kendt måde ved at fremskynde lukninger af indsugningsventilen i forhold til bunddødpunktet. Ved at styre 20 lukketidspunktet for indsugningsventilen i afhængighed af belastninger opnår man en ekspansion af luftladningen i cylinderen, hvorved den effektive stempelvandring under kompressionslaget reduceres. Ved at styre lukketidspunktet således opnås en ekspansion af luftladningen i 25 cylinderen, hvorved den effektive stempelvandring under kompressionsslaget reduceres.

Brændstoffet i en dieselmotor antændes som følge af, at temperaturen for luftladningen i cylinderen stiger under kompressionsslaget, og et vist kompressionsforhold 30 er derfor nødvendigt for at antænde brændstoffet uanset motorens arbejdstilstand. Temperaturen ved afslutningen af kompressionsslaget kan blive utilstrækkeligt, navnlig under delvise belastninger og under start, og der kendes derfor forskellige metoder til at imødegå dette, for- 2

DK 153235B

trinsvis ved at opvarme luftladningen i cylinderen inden kompressionsslaget. Blandt sådanne metoder kan følgende nævnes: - ved hjælp af en ekstern varmekilde, eller 5 - ved ændring af maskinens tidsdiagram, således at der opnås en indstrømning af gasser, som findes i udstødningskredsløbet.

Opfindelsen har relation til den sidstnævnte løsning, som er nærmere beskrevet i fransk patent nr. 2.271.393, 10 som angiver en teknik, hvor udstødningsgasserne i udstødningskredsløbet delvist genindføres i cylinderen for opvarmning af luftladningen i denne. Denne genindføring opnås ved at holde udstødningsventilen delvis åben i løbet af indsugningsslaget.

15 Den nævnte, kendte teknik beskæftiger sig imidlertid ikke med forholdene omkring start eller omkring andre særlige arbejdsbetingelser, og det er ikke angivet, at udstødningsventilerne kan holdes åbne ved afslutningen af udstødningsslaget og under størstedelen af ind-20 sugningsslaget. I den kendte teknik er det pointeret, at der under start fortrinsvis tilvejebringes en kunstig forøgelse af modtrykket ved cylinderudblæsningen, f.eks. ved hjælp af ventiler.

Formålet med opfindelsen er at angive en fremgangsmåde, 25 hvorved der kan opnås automatisk variation af et effektivt kompressionsforhold, således at der uanset belastningen ikke er behov for yderligere maskindele, idet virkningen opnås alene ved en tilpasning af motorens tidsdiagram, således at problemerne omkring kraftige 30 belastninger og navnlig små belastninger og under start løses. Det skal bemærkes, at det ved høje omdrejningstal er vanskeligt at opnå et drejningsmoment, der er lig 3

DK 153235B

omdrejningsmomentet ved lave omdrejningstal. Denne vanskelighed fremstår endnu tydeligere når der er tale om store drejningsmomenter for turboladede firetakts-motorer med forhøjet nominelt, effektivt middeltryk 5 (højere end 20 - 25 bar).

Opfindelsen angår således nærmere betegnet en fremgangsmåde til forøgelse af effektiviteten af superladet forbrændingsmotor, såsom en dieselmotor, der fortrinsvis superlades ved et konstant tryk, og ved hvilken der 10 hersker et overlapningsområde for motorens tidsdiagram, hvor i det mindste én indsugningsventil og i det mindste én udstødningsventil er løftet, samt hvor indsugningsventilen lukkes tæt ved eller en smule inden bunddødpunktet. Fremgangsmåden er ejendommelig ved, at udstødningsven-15 tilen lukkes efter et fast lukketidspunkt for indsugningsventilen med henblik på, i løbet af en gradvist voksende motorbelastning, automatisk at reducere det effektive kompressionsforhold og slutkompressionstempera-turerne gradvist, regnet fra start til nominel effekt, 20 således at mængden af gas eller frisk luft, som er til stede i udstødningssystemet, og består af røggasser eller luft, som genindføres i cylinderen omkring bunddødpunktet, reduceres i overensstemmelse med den naturlige variation af forholdet mellem superladelufttrykket 25 og modtrykket ved cylinderudstødningen.

Opfindelsen vedrører endvidere et apparat til udøvelse af fremgangsmåden, hvilket apparat er ejendommeligt ved de i krav 5 angivne foranstaltninger.

Ved en udførelsesform udøves opfindelsen ved, at udstød-30 ningsventilen lukkes under størstedelen af indsugningsslaget og derefter genåbnes og senere atter lukkes, efter at indsugningsventilen er lukket.

4

DK 153235B

Ifølge en anden udførelsesform holdes udstødnings ventilen delvist åben under størstedelen af indsugningsslaget og holdes delvist åbent indtil et tidspunkt, som ligger senere end lukketidspunktet for indsugnings-5 ventilen.

Genindføringen af luft eller gas fra udstødningsmanifolden ind i cylinderen styres automatisk af den naturlige variation af modtrykket i udstødningsmanifolden i sammenligning med indsugningstrykket, afhængig af 10 belastning og omdrejningstal.

Ved opfindelsen bevares de fra Miller-systemet kendte fordele under kraftige belastninger, under meget små belastninger samt under start, uden at der er behov for særlige maskinorganer til ændring af motorens tids-15 diagram.

Opfindelsen vil blive nærmere forklaret ved beskrivelse af nogle udførelsesformer, idet der henvises til tegningen, hvor fig. 1 viser en graf over udstødningsventilløftet (kur-20 ven Al)og indsugningsventilløftet (kurven Bl) som funk tion af virikelrotationen for krumtapakselen (6AM) for en maskine med et konventionelt tidsdiagram, fig. 2 viser en graf for ventilløftet ifølge to udførelsesformer for opfindelsen, som er angivet ved kurverne 25 henholdsvis A2a og A2b som funktion af akseldrejningen, samt viser indsugningsventilløftet (kurven B2), fig. 3 en grafisk fremstilling af trykkene i indsugningsmanifolden (kurven P3) og udstødningsmanifolden (kurven P4) i overensstemmelse med en hvirvel-lov, og 30 viser forholdet mellem P3 og P4 som funktioner af det effektive middeltryk og effekten (kun det effektive 5

DK 153235B

middeltryk Pme varierer lineært), fig. 4 en grafisk fremstilling af trykket i cylinderen gældende for forskellige lukketidspunkter for indsugningsventilen, når der er vist kurver, som dels har 5 relation til opfindelsen og dels vedrører konventionelle tidsdiagrammer, hvor indsugningsventilen f.eks. lukkes 35° efter bunddødpunktet, fig. 5 en fælles fremstilling for to rækker kurver, som svarer til forskellige volumetriske effektiviteter 10 og adgangs- eller fyldeforhold som funktion af effekten, hvor kurverne har relation til forskellige tidsdiagrammer omfattende et tidsdiagram ifølge opfindelsen, · fig. 6 viser grafisk overskuddet af forbrændingsluft 15 (ac) i cylinderen som funktion af effekten, gældende for forskellige tidsdiagrammer blandt andet tidsdia-grammet ifølge opfindelsen, fig. 7 en principtegning af en kamskive for aktivering af udstødningsventilen i overensstemmelse med den på 20 fig. 2 viste kurve (A2b), fig. 8 en anden udførelsesform for en kamskive til tilvejebringelse af den på fig. 2 viste kurve (A2a), medens fig« 9 viser princippet for en anden udførelsesform for opfindelsen.

25 Det på fig. 1 viste konventionelle tidsdiagram kan opdeles i tre områder: - område I: konventionelt udstødningsslag, hvor åbning af udstødningsventilen (AOE) er vist i forhold til bunddød- 6

DK 153235B

punktet (PMB), og hvor lukning af udstødningsventilen (RFE) kan ses i forhold til topdødpunktet (PMH); - område II: skylleområde, hvor der er overlap mellem indsugnings- og udstødningsventilerne; 5 - område III: konventionel indsugningsslag, hvor indsugnings ventilens åbning (AOA) er vist i forhold til topdødpunktet (PMH), og hvor lukning af indsugningsventilen (RFA) ses at følge efter bunddødpunktet.

På fig. 2 er angivet et tidsdiagram ifølge opfindelsen, hvil-10 ket omfatter fire trin: - trin I: identisk med trin I som anført ovenfor; - trin II: i tilfælde af kurven A2a er skylleområdet i det væsentlige identisk med trin II som anført ovenfor, og i tilfælde af kurven A2b, hvor udstødningsventilen har et 15 restløft, vil det overlappende område medføre i det væsent lige samme skylleforhold som ved kurven A2a; - trin III: identisk med trin III som anført ovenfor, bortset fra lukning af indsugningsventilen (AFA) i forhold til bunddødpunktet (PMB); 20 - trin IV: dette trin er nyt og svarer til et komplementært trin, hvor forbindelsen mellem udstødningsmanifolden og cylinderen kan styres automatisk ved hjælp af udstødningsventilen. I tilfælde af kurven A2a er udstødningsventilen lukket og genåbnes nogenlunde samtidigt med lukning af ind-25 sugningsventilen, hvorefter udstødningsventilen atter luk kes efter bunddødpunktet. I tilfælde af kurven A2b holdes udstødningsventilen delvis åben under størstedelen af indsugningsslaget og holdes i denne stilling ud over lukning af indsugningsventilen, hvorefter udstødningsventilen 7

DK 153235B

lukkes efter bunddødpunktet.

I det følgende vil der som eksempel blive betragtet en fire-takt superladet dieselmotor under forskellige arbejdsbetingelser.

5 Kraftig belastning (fra 50 til 100% effekt og overbelastning fig. 3) I løbet af perioden, hvor der er overlap mellem udstødnings-og indsugningsventilen (trin II på fig. 2), foregår cylinderskylningen normalt, da trykket ved indsugningsventilen 10 under svær belastning er betydeligt højere end modtrykket i udstødningsmanifolden (P3>P4, fig. 3).

Når indsugningsventilen lukkes før bunddødpunktet, tillades en expansion inden i cylinderen af den luftladning, som er strømmet ind under stemplets nedadgående bevægelse.

15 På denne måde reduceres stemplets effektive kompressionsslag, således at trykket ved kompressionens afslutning begrænses. Indsugningsventilens lukketidspunkt kan f.eks. vælges således, at trykket i cylinderen, i løbet af expan-sionsperioden, falder til en værdi, som svarer til eller 20 endog er en smule mindre end værdien for modtrykket (P4) i udstødningsmanifolden.

På fig. 4 er vist fire kurver G^, G2, G^, G^, som har relation til trykket i cylinderen under svære belastninger.

De fire kurver svarer henholdsvis til tilfælde for et kon-25 ventionelt tidsdiagram (indsugningen lukkes RFA omkring 35° AM efter bunddødpunktet) og til en maskine med et tids-diagram ifølge opfindelsen, hvor indsugningen lukkes således i forhold til bunddødpunktet, at det svarer til henholdsvis i det væsentlige bunddødpunktet (AFA=0), til 10° 30 AM (AFA=-10°) og til 20° AM (AFA=-20°) før bunddødpunktet.

8

DK 153235B

På grund af relationen mellem trykket i cylinderen og middeltrykket i udstødningen vil der ikke ske nogen mærkbar gasudveksling mellem udstødningsmanifolden og cylinderen i løbet af trin IV (fig. 2), hvor udstødningsventilen er åben.

5 Som følge deraf er trykket ved afslutningen af kompressionsslaget og det maksimale forbrændingstryk i dette tilfælde i det væsentlige styret af den faste vinkel, hvor indsugningsventilen lukkes, hvilket også er tilfældet i Miller-systemet, hvor lukning af indsugningsventilen er variabel. Det skal 10 også bemærkes, at uanset omdrejningshastigheden vil genindføring af skylleluft, som er til stede i udstødningen i løbet af trin IV (fig. 2), blive begrænset eller helt elimineret, efterhånden som belastningen vokser, idet belastningen er repræsenteret af forholdet mellem P3 og P4 på fig. 3. Begræns-15 ningen af det maksimale forbrændingstryk sker med andre ord på det tidspunkt, hvor begrænsningen er mest nødvendig.

Mellemsvær belastning (fra 10 til 50% effekt, fig. 3) I dette tilfælde er skylleforholdet yderligere reduceret, da belastningen er mindre, dvs. forholdet mellem P3 og P4 20 på fig. 5 aftager gradvist, men forholdet er tilstrækkeligt (gældende for begge varianter a og b på fig. 2) til at sikre tilstedeværelse af en vis tilstrømning af luft i udstødningsmanifolden.

Som vist på fig. 3 vil ifølge en hvirvellov (eksempel vist) 25 den gradvise reduktion af forholdet mellem P3 og P4 (samtidigt med belastningen) resultere i et højere middeludstødningstryk, end trykket er i cylinderen, hvilket ville få overhånd, hvis udstødningsventilen ikke blev åbnet i trin IV (fig. 2). Genindføringen i løbet af trin IV af frisk skylle-30 luft, som under det foregående skylletrin er lagret oppe i udstødningen, tillader med andre ord et højere adgangsfor-

9 DK 153235 B

hold, end der kan opnås uden trin IV, men hvor indsugningsventilen lukkes tæt ved eller en smule før bunddødpunktet.

I dette tilfælde er adgangsforholdet ikke bestemt ved lukning af indsugningsventilen men ved lukning af udstødnings-5 ventilen.

I. det belastningsområde, som her betragtes, hvor der ikke er nogen begrænsning med hensyn til det maksimale forbrændingstryk, er det således muligt at forøge det effektive kompressionsforhold, adgangsforholdet og den overskydende forbræn-10 dingsluft. Derved er de problemer, som opstår ved delvis belastede, kraftigt superladede maskiner, væsentligt reduceret.

Start og meget lille belastning (fra 0 til 10$ effekt, fig. 3)

Fig. 2 viser, at skylleforholdet ved effekter under 10$ re-15 duceres kraftigt imod nul, hvilket skyldes at modtrykket i udstødningen (P4) bliver lig med eller endog større end trykket ved indsugningen (P3).

Som det er tilfældet ved delvise belastninger som ovenfor omhandlet, vil den fremskudte lukning af indsugningsventilen 20 i forhold til bunddødpunktet, som tillader luftexpansion i cylinderen, i kombination med tilstedeværelsen af trin IV (fig. 2) imidlertid ikke alene sikre det maksimale, effektive kompressionsforhold, men også en automatisk genindføring af en del af forbrændingsgasserne fra den forudgående 25 udstødningscyklus, uden at det er nødvendigt kunstigt at forøge modtrykket i udstødningen ved hjælp af kendte midler, såsom ventiler.

I det foreliggende belastningstilfælde er ligesom som ved det før betragtede det effektive kompressionsforhold bestemt 30 ved lukketidspunktet for udstødningsventilen og ikke ved lukketidspunktet for indsugningsventilen. Denne genindføring

10 DK 153235 B

af forbrændte gasser og det højeffektive kompressionsforhold, som derved opnås, bidrager til løsning af de problemer, som opstår ved start og ved meget små belastninger.

På fig. 5 er vist to rækker af kurver, hvor C1-C4 svarer til 5 den totale volumetriske effektivitet ( f* vt), medens kurverne D1-D4 svarer til adgangsforholdet ( /° t) som funktion af effekten (ifølge hvirvelloven).

Kurven har relation til følgende tilfælde: - kurverne Cl-Dl: en maskine med konventionel ventiltidssty- 10 ring, hvor indsugningsventilen lukker ved ca. 35° rotation efter bunddødpunktet; - kurverne C2-D2: en maskine, hvor Miller-systemet benyttes, og hvor lukketidspunktet for indsugningsventilen varierer i overensstemmelse med belastningen (mellem 10° akseldrej- 15 ning inden bunddødpunktet og 30° akseldrejning efter bund dødpunktet) ; - kurverne C3-D3: en maskine, hvori fremgangsmåden ifølge opfindelsen benyttes, hvor indsugningsventilen lukkes til et fast tidspunkt ca. 10° akseldrejning før bunddødpunktet, og 20 hvor udstødningesventilen lukker til et fast tidspunkt ca.

30° akseldrejning efter bunddødpunktet; - kurverne C4-D4: en maskine, hvor indsugningsventilen har fast lukketidspunkt svarende i det væsentlige til bunddødpunktet, men hvor udstødningsventilen ikke holdes åben 25 eller genåbnes i nærheden af bunddødpunktet (benævnes sæd vanligvis som Atkinsons cyklus). Lukketidspunktet kan f.eks. være ved 10° akseldrejning før bunddødpunktet, og det skal bemærkes, at kurven C4 praktisk talt falder sammen med den tidligere beskrevne kurve C3.

30 På fig. 6 er i samme diagram indtegnet kurver E1-E4, som

u DK 153235 B

viser overskuddet af forbrændingsluft i cylinderen som funktion af effekten (ifølge hvirvelloven). Disse forskellige kurver har tilknytning til hvert sit af de fire tilfælde, som blev betragtet i forbindelse med fig. 5.

5 Inden der drages sammenligninger mellem kurverne på fig. 5 og fig. 6, skal der først gives en klar definition af adgangs- og fyldningsforholdet, den totale volumetriske effektivitet, skyileforholdet og overskuddet af luft:

Masse af luft indeholdt i cylinderen, Adgangsforhold = efter at iadsugnigsventilen er lukket

Masse af luft indeholdt i et enhedsvolumen under temperatur- og tryktilstande, som er fremherskende ved cylinderindgangen (dvs. tætheden af luften ved indgangen)

Masse af luft, som strømmer gennem indsugningsventilen i løbet af ind-Totalvolumetrisk _ sugningscyklus effektivitet “ -

Masse af luft, som er indeholdt i et enhedsvolumen under temperatur-og tryktilstande, som hersker ved cylinderindgangen

Skylleforholdet = - p^

Overskud af _ Mængden af luft i cylinderen forbrændingsluft " - Mængden af luft, som er nødvendig til støkiometrisk forbrænding af den brændstofmængde, som indsprøjtes i cylinderen

Kurverne på fig. 5 og 6 har relation til forskellige arbejdstil-10 stande ved en og samme maksimal forbrænding eller 100% nominel effekt, hvilket indebærer, at superladningstrykket er stør- 12

DK 153235B

re ved nominel effekt end ved en maskine med konventionel tidsdiagram, gældende for en maskine ifølge Miller-systemet, en maskine ifølge opfindelsen, og en maskine med fast lukke-tidspunkt for indsugningsventilen, men uden åbning eller gen-5 åbning af udstødningsventilen.

Ved at sammenligne kurverne kan det ses, at den fordel, som opnås ved opfindelsen, er betragtelig i sammenligning med en maskine med et konventionelt tidsdiagram og er ikke uvæsentlig sammenlignet med en maskine, hvor lukketids-10 punktet for indsugningsventilen er fast i nærheden af bund-dødpunktet (kurven D4), men hvor udstødningsventilen ikke holdes åben eller genåbnes (denne fordel er angivet ved de skraverede områder på fig. 5 og 6).

Det skal også bemærkes, at resultaterne, som opnås ved opfin-15 delsen, ligger tæt på, hvad der kan opnås med en maskine ifølge Miller-systemet, men uden dettes komplicerede system, hvorved der undgås et gear, som er styret i overensstemmelse med belastningen og/eller omdrejningshastigheden.

20 Miller-systemet indebærer heller ikke den fordel, som følger af genindføring af en del varme gasser under meget små belastninger.

På fig. 7 og 8 er der vist to udførelsesformer for løftemekanismer for udstødningsventilen i overensstemmelse med kurver-25 ne henholdsvis A2b og A2a. Det vil kunne ses, at der kun er tale om en overkommelig ændring af løfteknastens form.

Det på fig. 7 viste kamhjul lb har et sædvanligt fremspring 2, som medfører et ventilløft (H) og har et yderligere fremspring 3 for opretholdelse af en reståbning, (h) af ud-30 stødningsventilen i løbet af størstedelen af indsugningsslaget og ud over dette. Da udstødningsventilen ikke er lukket helt umiddelbart efter den fuldstændige åbning af denne, vil 13

DK 153235B

modstående ender af fremspringene 2 og 3 gå jævnt over i hinanden, medens fremspringet 3’s anden ende går jævnt over i grundprofilen 4 for kamhjulet Ih.

Det på fig. 8 viste kamhjul la afviger kun fra det på fig. 7 5 viste kamhjul lb ved, at det yderligere fremspring 3 er adskilt fra hovedfremspringet, hvorved udstødningsventilen først lukkes og derefter genåbnes. Begge ender af det yderligere fremspring 3 vil derfor gå over i grundprofilen 4 for kamhjulet la.

10 Kamhjulene la og lb samvirker f.eks. med en rulle 5, som følger kamhjulenes profil, således at ventilerne aktiveres som ved kendte løftemekanismer.

Fremgangsmåden ifølge opfindelsen medfører ikke alene en forbedret drift under delvise belastninger og under start, 15 men kan også udnyttes til at opretholde tilstandene under delvis belastning uændret med henblik på, at forøge maskinens nominelle effekt.

Ved fortrinsvis at udøve fremgangsmåden ifølge kurven A2b på fig. 2 er det også muligt at superlade små diesel-20 motorer, især sådanne som har et forkompressionskammer og meget store kompressionsforhold. Hidtil har det været vanskeligt at superlade sådanne maskiner enten .af hensyn til det maksimale tryk, når kompressionsforholdet opretholdes, eller af starthensyn, hvor kompressionsforholdet 25 reduceres.

Opfindelsen er også anvendelig i forbindelse med superlade systemer af impuls eller impulsomsættertypen i specielle tilfælde, hvor der findes gunstige intervaller mellem cylindercyklus.

30 Det skal også bemærkes, at udførelsesformen i henhold til

DK 153235B

14 kurven A2a er særlig fordelagtig ved køling af udstødningsventilen og letter derfor skylningen, navnlig i tilfælde af meget store kompresssionsforhold eller i maskiner med et forkammer.

5 Inden for opfindelsens rammer er det også muligt at tilvejebringe en friskluftreserve umiddelbart efter udstødnings-ventilerne ved hjælp af omløbsorganer (uden om cylinderen) mellem superladningsluften før maskinen og udstødningssystemet, hvilket kan erstatte trin II på fig. 2.

10 Virkningen af trin IV på fig. 2, som tidligere har været forklaret i forbindelse med luftreserven, som er akkumuleret umiddelbart efter udstødningsventilerae, kan også opnås med en luftreserve, som står i direkte forbindelse med superladekollektoren, hvis åbning, i løbet af trin (IV) 15 styres af en yderligere indsugningsventil, og hvor forbindelsen mellem indsugningsmanifolden og denne ventil er indrettet til at kunne afbrydes, navnlig under kraftig belastning. Denne alternative udførelsesform er i princippet vist på fig. 9, hvor der ses en cylinder 10 med i det 20 mindste én indsugningsventil 11 i forbindelse med et rør 12 for indsugningsmanifolden og med i det mindste én udstødningsventil 13 i forbindelse med et rør 14 for udstødningsmanifolden. Endvidere er der fortrinsvis anbragt en yderligere indsugningsventil 15 i forbindelse med et 25 hjælperør 16, som er forbundet til røret 12. I hjælperøret er der f.eks. anbragt en ventil 17, der er indrettet til selektivt at kunne afbryde forbindelsen mellem indsugningsmanifolden og ventilen 15.

Det er vigtigt at bemærke, at lukketidspunktet for udstød-30 ningsventilen i forhold til lukketidspunktet for indsugningsventilen eksempelvis svarer til en rotation af hovedakselen på mellem 0 og 70° eller endog mere, hvor lukning

Claims (6)

1. Fremgangsmåde til forøgelse af effektiviteten af en superladet forbrændingsmotor, såsom en dieselmotor, der fortrinsvis superlades ved et konstant tryk, og ved hvilken der hersker et overlapningsområde for moto- 10 rens tidsdiagram, hvor i det mindste én indsugningsven til og i det mindste én udstødningsventil er løftet, kendetegnet ved, at udstødningsventilen lukkes efter indsugningsventilens faste lukketidspunkt, hvilket lukketidspunkt for indsugningsventilen ligger mellem 40° 15 før det nedre dødpunkt og 10° efter det nedre dødpunkt, og er uafhængigt af motorens omdrejningstal og belastning, hvorved de for den trykladede luft, og de i udstødningssystemet rådende trykforhold, ved gradvist øgende belastning, udnyttes til automatisk at mindske den mængde 20 gas eller frisk luft, der tilbageføres til cylinderen.

2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at udstødningsventilen lukkes i løbet af størstedelen af indsugningsslaget, at udstødningsventilen delvist genåbnes, og at udstødningsventilen atter lukkes, 25 efter at indsugningsventilen er lukket.

3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, og hvor udstødningsventilen holdes delvist åben i løbet af størstedelen af indsugningsslaget, kendetegnet ved, at den delvise åbning opretholdes ud over tidspunktet for luk- 30 ning af indsugningsventilen. DK 153235B

4. Fremgangsmåde ifølge ethvert at de foregående krav, kendetegnet ved, at lukning af udstødningsven-tilen forsinkes i forhold til lukning af indsugningsventilen med en værdi, som svarer til en akselrotation 5 på mellem 0 og 70° eller mere, fortrinsvis mellem 25° og 45°.

5. Apparat til udøvelse af fremgangsmåden ifølge krav 1 - 4, og hvor der findes en med et hovedfremspring og et yderligere fremspring forsynet kamskive for akti- -10 vering af udstødningsventilen, kendetegnet ved, at apparatet indeholder omløbsorganer, der er indrettet til at lede den komprimerede luft før motoren til udstødningssystemet, hvorved cylinderen omgås, og der opbygges en friskluftreserve umiddelbart efter ud-15 stødningsventilerne.

5 Patentkravs

6. Apparat ifølge krav 5, kendetegnet ved, at der findes en yderligere indsugningsventil, som er forbundet til indsugningsmanifolden, og at der i en forbindelse mellem den yderligere ventil og manifolden 20 findes organer, såsom en ventil, som er indrettet til at afbryde forbindelsen mellem ventilen og manifolden, især ved kraftig belastning.