DE6605795U - Erweitertes triplet-objektiv aus mindestens vier in luft stehenden gliedern - Google Patents

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VOIGTLÄNDER AKTIENGE.SELLSCHAFT j j "j . ! j L·. . .·" · Braunschweig ··*.!. "..*ϊ I '

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Erweitertes Triplet-Objektiv

aus mindestens vier in Luft

stehenden Gliedern.

Die vorliegende Erfindung betrifft photographische Objektive aus mindestens vier in Luft stehenden Gliedern vom Typus des erweiterten TRIPLET , welche neben einer ihren nutzbaren relativen öffnungen angepaßten sphärischen und chromatischen Korrektion mit anastigmatischer BiIdfeldehnung ausgestattet sind. Die Erfindung bezieht sich dabei insbesondere auf TRIPLET-Erweiterungen mit höheren relativen Öffnungen, da sie besonders vorteilhaft für Aufnahme- und Projekt ions -Objektive eingesetzt werden kann, deren relative öffnung in den Bereich von etwa f/4 bis f/i.8 oder darüber fällt.

Objektive vom erweiterten TRIPLET-Typus sind vielfaltig bekannt geworden. Sie bestehen in ihrer Grundanlage entweder aus drei Einzellinsen nach Art des TAYLORschen 3—li-SoXg-es COOK—Objektivs, oder aus halb—'vefki'fc'te'ten Anordnungen nach Art des 4-linsigen RüDOLPHschen TESSAR-Typs oder des 5-linsigen EARTIfl&senen HIu^IAB-ObT ektivs» oder aber dem aus drei Kittgliedern aufgebauten 6-linsigen BEREKschen HEKTOR-Typus. Sie sind weiter aufgebaut worden in Form der aus vier in Luft stehenden Erweiterungen mit ihren teils verkitteten, teils unverkitteten Abkömmlingen oder Verwandten der ERITOSTAR- und SONNAR-Typen von L. 3SRTE-LE · Die beiden letztgenannten Bauanlagen sind mit mehr als 3 in Luft stehenden Gliedern also selber schon TRIPLST-Srweiterungen, aber sie sind in der Entwicklung lichtstarker photographischer Objektive ebenso wie die vorgenannten 3-gliedrigen Grundformen als Ausgangspunkt fur erweiterte Linsenanlagen verwendet worden.

Diese letzteren Erweiterungen sind mit der Zielsetzung durchgeführt worden» entweder die relative Öffnung zu erhöhen oder aber die öffnungsfehler oder deren zoni-

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sehe Zwischenfehler, mit denen die jeweiligen Grundanlagen behaftet waren, zwecks Verbesserung der Abbildungsleistung zu reduzieren.

Bei allen diesen Erweiterungen wurden den Grundobjektiven entweder Sammellinsen oder Zerstreuungslinsen zugeschaltet, wobei die Erweiterungen auf der Bildseite bei den Objektiven der TRIPLET-Basis ~— wie etwa die Vorschläge nach den Britischen Patentschriften Nr. 299.983 , 320.795 und 375.723 sowie nach den Deutschen Gebrauchsmustern Nr. 1.374.730 und 1.405.484 keine größere

Bedeutung gewinnen konnten.

Von den demgegenüber weiter-verbreiteten objekt-

Π seitigen Erweiterungen der TRIPLET-Grundanlage seien hier angezogen die Erweiterung des COOK-Objektives nach der Britischen Patentschrift Nr. 477.424 , die Erweiterung des TESSAR-Typs nach der Deutschen Patentschrift 404.805 , der XENAR-Erweiterungen gemäß Brit.Pat. 476.349 , die Erweiterung des HELIAR—Typs nach dem Vorschlag der Amerikanischen Patentschrift 2.076.686 und die Erweiterung des HEKTOR-Typs gemäß dem Beispiel II der Britischen Patentschrift Nr. 381.135 .

Ais Beispiel fur eine Erweiterung des BRNOSTAR-Typs .sei hier das Beispiel I des DRP. 428.657 angezogen und für die Erweiterung des SONNAR-Typs von L. BSR= Λ TELE sei auf das Beispiel I der Britischen Patentschrift 419.552 verwiesen.

Alle vorgenannten Objektivbezeichnungen sind die bekannten Warenzeichen-Namen der Firmen TAYLOR - TAYLOR HOBSON , ZEISS , SCHNEIDER , VOIGTLÄNDER , LEITZ und ZEISS - IKON , unter denen diese Linsenbauformen in der angewandten Photographic ihre weltweite spezifische Markt-

'] geltung erlangt haben.

Bei diesen Erweiterungen konnten in den meisten

j Fällen gewisse Verbesserungen im offnungs-abhängigen Verlauf der sphärischen Aberration erreicht werden, welche "ι sich fur den Gesamtzustand der Abbildungsleistung dieser

Objektive aber nur in der Achsennähe und damit im zentralen Bildteil auswirken. Da jedoch im Bildzentrum die Budget e der in Fraga>*-|^«i||ejulfod±£ikationen des TRIPLET-

Typs ohnehin den Durchschnitte-Anforderungen des ausübenden Lichtbildners genügt, blieb der mit diesen vorbeschrie— benen Erweiterungs-Maßnahmen realisierte Leistungnfortschritt nur unbefriedigend, da bei diesen Systemen gerade die Randpartien des Bildfeldes mit einer verbesserten Abbildungsleistung hätten ausgestattet werden müssen, uib einen echten Portschritt zu bringen. Die vorgenrmnte Verbesserung der Abbildungsgüte im achsennahen Bildbereich läßt aber statt dessen vielmehr den Unterschied in der Bildschärfenleistung zwischen Bildmitte und Bildrand ganz besonders auffällig in Erscheinung treten und hat daher für den Gesamt-Bildeindruck eine Wirkung, die von vielen Lichtbildnern als durchaus abträglich angesehen wird.

Hier setzt nun die Erfindung ein, durch welche die Möglichkeit einer einschlagigen Beeinflussung des Lagenverlaufs der seitlichen Bildschalen und der öffnusgs=- fehler in den außerachsialen Bildfeldteilen erschlossen wird. Hierzu wird nach der Erfindung dem zur Erweiterung des Grundtyps objektseitig angeordneten Anfangsglied der neuen TRTPLST-Modifikationen sins Pors gegeben, die im Gegensatz zu den bisherigen Frontlinsen-Anordnungen der TRIPLET-Erweiterungen sn ihren dioptrisen am stärksten wirkenden Flächen für die seitlichen Hauptstrahlenbündel nicht etwa verhältnismäßig kleine sondern vielmehr recht große Strahleneinfallswinkel gegen ihre Flächen-Normalen zu erreichen gestattet. Das wird erfindun/rsgemäß in der Weise bewirkt , daß die erweiterten TRIPLET-Objektive nach der Erfindung den nachfolgenden neunrtigen Aufbau besitzen :

Dem innenstehenden TRTPLET-Negativ (N), in
dessen liähe der Blendenort liegt und dem in Richtung zur Bildebene hin das sammelnde Hinterglied ( HgI ) nachfolgt,
ist auf der anderen, dem fernen Objekt zugekehrten Seite
ein mehrteiliges Frontglied ( Vgl ) vorgeschaltet, dessen
Objektseitige Vorderlinse mit einer gegen eben dns ferne
Objekt hohlen und überkorrigierend-wirkenden Frontfläche

( R₁ ) auegestattet ist, so daß das der längeren Konjugierten zugekehrte Vorderglied sowohl gegen die Seite der aber-Fatiösslös vom feraen Objekt her in das objektiv eintretenden Strahlen durch eine konkave Zerstreuungsfläche einerseits sowie durch das extrem stark überkorrigierend-wirkende TRIELET-Negativ (N) andererseits begrenzt wird, wobei das letztere eine auf die Anfangs-Öffnungszahl ( ζ ) der relativen öffnung des Gesamtobjektives bezogene Linsenbrechkraft C d.i. die Summe seiner paraxialen Flächenbreehkräfte dividiert durch die Öffnungszahl der Anfangsöffnung des Objektives ) φ/jjN * ^ψ($) ^{s z} besitzt, die ein negatives Stärke-Vorzeichen aufweist und ihrem numerischen Wert nach großer iat als das ²/3-fache jedoch kleiner ist als das 1 */y fache der Gesamtbreehkraft Φ ( wofür auch f geschrieben werden kann ), so daß also mit dieser dffnungszahl-bezogenen zerstreuenden Brechkraft an der größt-mÖglichen Strahlenweglänge innerhalb des Tordergliedes die ebenfalls negative Breehkraft der gegen das ferne Objekt hohlen Prontfläche ( R₁ ) zusammenwirkt, deren Flächenscheitel von der dem Bild zugekehrten rückseitigen letzten Außenfläche des Hintergliedes ( HgI ) in einem längs der opti3chen Achse gemessenen Abstand (S) aufgestellt- ist» der kleiner ist als die Aequivalentbrennweite des Gesamtobjektives ohne jedoch einen unteren Grenzwert von 25 # derselben zu unterschreiten, wobei dieser hohle Frontradius ( R₁ ) der objektseitigen T&rderlinse (F) des Frontgliedes mit einer Radienlänge ausgestattet ist, die größer ist als zwei Drittel der Aequivalentbrennweite des Gesamtobjektives aber kleiner ist als «ehn Drittel derselben, und wobei dieser Vorderlinse im Frontglied ( Vgl ) mindestens eine Sammellinse als Innenlinsenteil (J) in Richtung zum in luft stehenden inneren Negativ (N) hin nachfolgt, welche auch den stärkst-eammeladen Radius (R⁺) positiven Riohtungsvorzeichene der an Luft grenzenden Linsenflächen des Frontgliedes ( Vgl ) trägt, welch¹ letzterer dabei mit einer solchen Radienlänge ausgestattet ist, daß die Längensumme von hohlem Frontradius ( R₁ ) und diesem stärkst-brechenden Saiamelradius (R*) des froatgliedes ( Vgl ) mit dem Absolutwert zwischen 0,9 f und

3.8 f liegt, wo"bei f die Aequivalentbrennweite des Gesamtobjektives bedeutet. Formelmäßig lauten diese vier kombinatorischen Bemesüungsregeln wie folgt :

0.25 f < S < 1.00f

2 3	2	f-1	<	und	<	Off" /a-k ^^^ ■ ι Ty 1	5 3	•f-1	. . .	(
		zugleich
■ f			^f	. . c	5a

0.9 f <· IR₁ + R⁺| -S 3.8 f . . ( 3_b )

Durch diesen erfinderischen Aufbau stehen die neuen Objektive im strikten Gegensatz zu den vielverwendeten TRIPLET-Erweiterungen, bei denen der in das Objektiv einfallende, aus dem Objektraum kommende aberrationsfreie Strah-A lengang durch deren stark-sammelnde Prontfläche sowohl hinsichtlich der sphärischen und astigmatisehen Bildfehler als auch hinsichtlich der PETZYALschen Bildkrummung immer zunächst im Sinne der Unterkorrektion und damit also im ungünstigen Sinne beeinflußt wird. Biese nachteiligen Folgen der älteren Bauformen werden noch dadurch verschärft, daß die genannten sammelnden Prontflachen solcher älteren TRIPLET-Erweiteruugsn gegen die Blende hohl sind, so daß die seitlichen Hauptstrahlen wegen des Richtungsvorzeichens dieser

gegen die längere Konjugierte konvexen Frontflächen in

letztere nur mit verhältnismäßig kleinen und daher wenig-änderungsfähigen Einfalls-Winkeln einstoßen, so daß allfällige Wirkungs-Beeinflussungen fühlbaren Ausmasses, die den Weg für einen einschlägigen technischen Fortschritt frei machen könnten, nur durch die Einfuhrung extrem starker Flächenkrümmungen und/^e^c%^figbrechzahlen erreichbar wären.

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Die Erfindung gestattet im Gegensatz zum Stande der Technik die Erschließung besonderer Fortschrittsmöglicnkeiten β dadurch, daß mittels des hohlen Frontradius der aberrations-

— frei von dem Objektraum her kommende Strahlenverlauf zunächst

einmal im Sinne einer Überkorrektionswirkung in ähnlicher Weise wie der Strahlengang in der Blendennähe durch das spezifisch bemessene innenstehende Negativ (N) beeinflußt wird, so daß das Vorderglied auf seinen beiden äußeren Seiten mit tfberkorrektions-Wirkungen spezifischer Größen beginnt und endet, wobei außerdem durch das negative Richtungsvorzeichen des Frontradius verhältnismäßig sehr große und daher leicht nanipulierbare Einfallswinkel für die seitlichen Hauptstrahlen an der gegen den Objektraum konke.ven zerstreuenden Hohlfläche erreicht werden. Insbesondere wird bei den Objektiven nach der Erfindung dadurch die Möglichkeit erschlossen, daß dem der kürzeren Konjugierten zugewandten stark überkorrigie— rend-wirkenden Negativ auf der anderen Vorderglied—Seite eine zwar schwächer wirkende überkorrigierende zerstreuende Hohlfläche optisch—wirksam verkoppelt ist, die nun aber zugleich durch ihre Gestaltung bewirkt, dao an ihr die Strahlenein— fallswinkel der jeweiligen seitlichen Hauptstrahlen am Fläch endurchstoßungspunkt nicht nur per se verhältnismäßig recht groß, sondern darüber hinaus auch noch größer werden können ij| als die zugehörigen Hauptstrahien-Neigungswinkel gegen die optische Achse, wobei außerdem die Größe dieser Strahleneinfallswinkel an der Frontfläche für deren jeweiligen Krümmungsradius mit zunehmenden Bildwinkeln stets noch progressiv zunimmt, was sich besonders fortschrittlich nutzen läßt.

Die merkmalsgemäße Bemessung des hohlen Frontradius ( R₁ ) begrenzt mit ihrem oberen Wert die Erhaltung von einem noch wirksamen Flächeneinfluß im Sinne der Aufgabenstellung zur Erfindung, während die untere Grenze eine überstarke Zerstreuungswirkung dieser hohlen Frontfläche verhindert, wodurch insbesondere dem Auftreten von zu starken und demit die Abbildungsleistung mindernden zoniscben Zwischenfehlern entgegengewirkt wird. Dieser Zielsetzung dient auch der obere Grenzwert der anspruchsgemäßen Teilregel für die Aufstellung dieser hohlen Frontfläche relativ zu dem den Hauptanteil

der Positivwirkung des Gesamtsystems tragenden Hinterglied des Objektives, ausgedrückt durch die Gesamt-Scheit«?!- h8he (S) als dem längs der optischen Achse gemessenen Abstand zwischen dem Scheitel dieser zerstreuenden Frontfläche ( R₁ ) und der biidseitigen letzten Außenfläche des Gesamtobjektives, bezogen auf dessen Aequivalentbrennweite f als der Maßeinheit, Sobald dieser Scheitel abstand (S) grÖQerordnungsmäßig etwa den Brennweitenwert f übersteigt, kßnnen die Schrägstrahlen an der Frontfläche leicht recht große Werte für die Durchstoßungshöhen an dieser Fläche annehmen, wodurch dann die Gefahr einer zu großen Flächenv/irkung an dieser Stelle entstehen kann neben dem meist unerwünschten Zwang zu einer ftberdimensionierung dieser Vorderlinse (F) des Frontgliedes, wenn nämlich eine unzuträgliche Vignettierung vermieden werden soll. Durch die festgesetzte obere Grenze der Bemessungsregel wird dieser Gefahr erfolgreich entgegengetreten, während die untere Grenze wegen der baulichen Notwendigkeiten mehrlinsiger Systeme vom erweiterten TRIPLET—Typus mit den erforderlichen endliehen Linsendicken und Luftabständen als eins Art natürlicher Grenze niedergelegt ist. Das dritte Teilmerkmal des neuen Konstruktionen Prinzips gibt die Bemessungsregel für die wechselseitige Wahl der Wirkungen, ausgedrückt durch die mit ihnen in funktional em Zusammenhang stehenden Krümmungsradien, der hohlen Frontfläche ( R^ ) einerseits und der stärkst-sammelnden Glas-Luft-Fläche (R⁺) andererseits, welche im Frontglied ( Vg! ) der objektseitigen Vorderlinse in Richtung zum Negativ (N) hin nachgesehaltet ist. U±e bei den beiden vorgenannten Bemessungeregeln ist auch diese letzte für den Bereich innerhalb ihrer Grenzwerte auf die Aequivalentbrenn— •wsite f des Gesamtob^ektives bezogen.

Zur Erzielung von höheren relativen öffnungen und/ eine8 weit-ausgedehnten Gesichtsfeldes ist es pemäß eiteren Erfindungsmerkmal fortschrittsfBrdernd, die dem bildeeitigen Hinterglied auf der Seite der länge-

L@rten vorgeschaltete Linsen-Kombination wel-

±n praxi oft geübten mechanischen Zusammenordleinsamen Gesamtfassung vielfach als das ^,'solcher Objektive bezeichnet wird, welches

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für das innenstehende Negativ ( I ) in bekannter Weise eine der kürzeren Konjugierten als Hohlradius zugewandte RÜckflache ( rJI ) besitzt und somit diese beiden Außenflächen ( R₁ und Rl ) der erfindungsgemäßen neuen Vorderglied-Kombination ( P bis N ) eine bikonkave äußere Gestalt geben in

der nachbeschriebenen V/eise zu bemessen. Da die Strahlenwegla'ngen zwischen diesen beiden zerstreuenden Außenflächen von größtem Einfluß auf die Abbildungsvermittelung sind, ist erfindungsgemäß für dieses bikonkave Gesamtvorderglied dessen

Scheitelhöhe als der die inneren Strahlenweglangen in

diesem Bauglied dominierend bestimmende und längs der optischen Achse gemessene Abstand zwischen den Flächenscheiteln von R₁ lind R^ derart festgesetzt, daß diese Scheitelhöhe C S-, ) zwischen den Außenflächen C R₁ und Rl ) der Vorderglied-Kombination ( P bis N ) zur Vermeidung ungünstig großer Strahlen-Durehstoßungshöhen und damit ungünstig-großer Strahlen-Einfallswinkel an der zerstreuenden TrontflÄ^ie ( R^ ) für die stark=geneigten seitliehen Haupt-Strahlen d.h. für die Abbildung in den Randpartien des

ausgedehnten Gesichtsfeldes anspruchsgemäß derart klein

bemessen ist in Bezug auf die Länge des Krümmungsradius R₁ üer nralen Vorüerfiäche des Gesamt-Objektives- daß diese Scheitelhöhe ( Sy- ) kleiner ist als ^/12 ^^es absoluten Wertes des Saäiufi JLj jedoch größer bleibt als ¹/| 2 dieser Radienlänge, also in formelmäßiger Schreibweise unter der gebotenen Vorzeichen-Berücksichtigung gilt :

>· ⁵VgI *- IT N · ... (4a)

Bei diesem Dimensionierungsverhältnis von Prontradien-länge und Vordergüe-i-Scheitelhöhe soll dabei die Summe dieser beiden GrÄßen als der Abstand vom Krümmungsmittelpunkt der Isa&lezt yrontflldie bis zum rückseitigen ilaOhenscheitel (R^) — in dessen ffäh.e nicht nur der Blendenort sondern auch

&±Φ Eintrittepupille des Gesamtobjelctives liegt nicht

»er ianeer ein negatives Vorzeichen besitzen» sondern gleich- «eitig auoh zur Erreichung der angestrebten gunstigen Strah- «p:-Äis?allswinkel im ?rontglied derart bemessen sein, daß

dieser Wert ( Sy - - R₁ ) dabei zahlenmäßig größer ist als 0.80 f aber kleiner bleibt als 3.80 f . Von der genannten unteren Bemessungsgrenze aus nimmt dabei mit zunehmender Größe dieses Wertes die dioptrische Wirkung dieser Anordnung allmählich ab wegen der damit verbundenen Verminderung der Strahlen-Einfallswinkel an der Frontfläche relativ zu den korrespondierenden seitlichen Hauptstrahlen-Neigungswinkeln : daher wird in Übereinstimmung mit dem anspruchsgemäßen Kennzeichnungsmerkmal zur Erreichung des angestrebten Zieles der Aufgabenstellung zugleich als obere Grenze festgesetzt, daß der genannte Bemessunsswert ( Sy , R₁ ) kleiner sein soll als das 3.80-fache der Aequivalentbrennweite des Gesamtobjektives. Diese Bemessungsregel lautet damit formelmäßig :

0.80 f <Z C Sy , - R₁ ) < 3.80f . . C 4_b )

worin f wiederum die Äequivalentbrennweite des Gesamtobjek tives bedeutet und die Vorzeichen berücksichtigt sind.

Wie die beiden letzten Bedingungen ( 4a und 4b )

aufzeigen, ist also die abstimmende Bemessung von aus

Gründen der leichten Nachprüfbarkeit auf die lan^s der optischen Achse bezogene Strahlenveglänge im Vorderglied zusammen mit der mit ihr verknüpften Bemessung des der längeren Konjugierten zugekehrten hohlen "Prontradius einerseits für die Erzielung hoher Lichtstärken oder andererseits für die Erzielung großer Bildwinkel ein wesentlicher Mitbeatandteil dieser Gesamterfindung, wobei es möglich ist, nun auch gleichzeitig für hohe relative Öffnungen und ein verhältnismäßig weitausgedehntes Gesichtsfeld und die damit verbundenen großen Öffnungen der Strahlenquerschnitte und die verhältnismäßig großen Neigungen der Schrägstrahlen des seitlichen Gesichtsfeldes eine fortschrittliche Behebung der zoni— sehen Zwischenfehler zu erreichen.

Einer der hierzu wesentlich mitbestimmenden optischen Gründe liegt darin, daß bei der blendennahen, zur kürzeren Konjugierten hohlen Rückfläche des Vordergliedes ein aehr kleiner prozentualer Unterschied zwischen der parpxia— len PlächenbrechltTÄfitr ηΐΛ,Γ >ein£r£eits und der ast i^mn ti scher.

- ίο -

Flächenbrechkraft φ. andererseits wirksam wird, der nlso mit den sehr kleinen Schrägstrahl en-Durchstoßung'sho'hen beim TRIPLET-Negativ ( N ) einhergeht, während bei der dem fernen Objekt zugekehrten hohlen Frontfläche in Verbindung mit. einer großen Flächen-Durchstoßungs-HÖhe der zugehörigen Schrägstrahlen an eben dieser Fläche ein sehr großer prozentualer Unterschied zwischen diesen beiden Flächenbrech— kräften ®p und φ. durch den erfindungsgemäßen Aufbau eingeführt worden ist, trotzdem dieser überkorrigierend-wirkende hohle Frontradius in seiner Länge ein Mehrfaches derjenigen des rückseitigen Kohl—Radius des Vordergliedes beträgt .

Hierin bedeuten in bekannter Weise die ordinäre ( paraxiale ) Flächenbrechkraft :

während die astigmatische ( verallgemeinerte ) Flächenbrech— kraft bekanntlich gegeben ist durch :

©_Ä = ( n¹ · cos j^f - η · cos j ) : r ,

j'

α worin wiederum in bekannter Weise mit j bzw. j' die Einfalls- bzw. Brechungs-Winkel der schrägen seitlichen Hauptstrahlen an ihren Flächen-Durchstoßungsorten bezeichnet sind.

Zur konstruktiven Umreißung dieser Wirkungs-Herbeifiihrung wird auch, die rückseitige und gegen die kürzere Konjugierte hohle Zerstreuungsfläche ( Ri ) des Negatives ( 2f ) in Bezug auf den der längeren Konjugierten zugekehrten hohlen Froctradius ( R₁ ) derart festgesetzt, daß unter Berücksichtigung der Vorzeichen außerdem die Bemessungsregel

0.4 f < J R^ + R₁ I < 2.9 f . . (5_a)

erfüllt ist, nach der diese Radiensumme zwischen denn 0.4-fachen und 2.9—fachen der Aequivalentbrennweite f er-

Dae Gesamt-Vorderglied der neuen TRIPLET-Srweiterungen hat im Gegensatz zum Stande der Technik also nicht mehr die Form eines gegen das ferne Objekt erhaben-gewölbten Meniskus, sondern die Form einer ungleichschenkligen Bikonkav-Linse. Dementsprechend liegt seine GARDNERS ehe Durchbiegungszahl ( 0L. , ) unterhalb von 1 in dem Absolut bereich zwischen 1 und 0 und dabei vorzugsweise zwischen den Werten 0.45 und 0·90 , wofür dieser Bemessungsbereich formelmSßig geschrieben werden

cann

0.45

0.90

Zur praktischen Ausübung der Erfindung stehen dem Konstrukteur vielfältige Möglichkeiten der Detailgestaltung der neuen Objektive innerhalb des Anspruchsrahmens des vorliegenden neuen Konstruktionsprinzips zur Verfugung. So kann beim nachschaffenden Einsatz des Konstruktionsprinzips die den hohlen Frontradius ( R₁ ) tragende objektseitige Vorderlinse (F), insbesondere in dem der oberen Grenze zugewandten Bereich der Bemessungsregeln des Frontradius, als Bikonkavlinse gestaltet sein mit einer GARDBERschen Durchbiegungszahl §L , deren Absolutwert kleiner ist als 1 und fur die aequikonkave Ge-

stalt dieser Lins* den Wert

KuIl annisst.

dieser Gestaltungsbereich definiert durch den Ausdruck :

(DI)

Je ungleichschenkliger der Konstrukteur die Vorderlinse (F) gestaltet, um so weiter steigt der Absolutwert von $^ an und wird streng gleich 1 für die plankonkave Form dieser Linse. Mit zunehmender Verstärkung der Krümmung der hohlen Frontfläehe R₁ wird der Konstrukteur oft vorteilhaft aueh die dem Restsystem des Frontgliedes ( Vgl ) zugekehrte Rückfläche noch stärker durchbiegen, womit der Ö-Wert dieser Vorderlinse grosser als 1 wird und die Linse selbst dann die Form eines Meniskus annimmt. In diesem Fall erhält der Konstrukteur dann einen Lagenbereich dieser GARDNERsehen Durchbiegungszahl, der formelmäßig definiert ist durch den Ausdruck t

S 30&. 70

( D 2 )

Bei dieser Gestaltung weist dann auch die Rückflache dieser ob;jektseitigen Vorderlinse in gleicher Weise wie die hohle Froatfllehe ein negatives Radienvorzeichen auf und die Lin-8engestalt ist τοπ der bikonkaven bzw» konkav—planen Form in die Meniskus-Form Übergegangen. Im Zuge einer derart fortschreitenden Durchbiegung der RÜckfläohe dieser objektseitigen Vorderlinse nimmt letztere zunächst die Form eines Negativneniskus an, um dann Über die v.HOEGHsehe Null—Linse zu einem Positivmeniskus zu werden. Dabei bewegt sich ihre Durch-Megungszahl & in Übereinstimmung mit der GARDNERschen Definition ( I.C. GARDNER χ Application of the Algebraic Aberration Equations to Optical Design, Sc.Pap. Bureau of Standards, So₈ 550 _s Washington 1927. Seite 83, Fig. 2 ) zunächst im positiven Vorzeichen-Bereich von 1 aus in Richtung OO , nimmt für die Null-Linse den Wert OO an urd lauft dann von dort im negativen Vorzeichenbereich zurück in Richtung auf - 1 , ohne jedoch den letztgenannten Wert zu erreichen.

Es gehört dabei ausdrücklich zum Bestandteil der vorliegenden Erfindung, daß diese dem Konstrukteur im Rahmen des neuen Konstruktionsprinzips erschlossenen vielfältigen Freiheiten in der Detailgestaltung der neuen Objektive auch dann zur praktischen Anwendung offenstehen, wenn diese objekteeitige Vorderlinse (F) des Frontgliedes mit beispielsweise einem inneren Nachbarflächenpaar ausgestattet ist, also mehrlinsig aufgebaut werden soll, um der Abbildungsvermittelung durch das Gesamtobjektiv zusätzlich noch weitere Korrektionewirkungen aufzuprägen. Ein solches inneres Naehbarfläohenpaar kann dabei in bekannter Weise entweder als Kittflache ausgebildet sein oder aber, unter vorzugsweiser Aufgabe der dabei erforderlichen Radiengleiohheit, mit einem zwischen ihnen eingeschlossenen Luftabstand erstellt werden. Die letztgenannte Art der Ausbildung von Naohbarfllchonpaaran hat in der Praxis seit der industriellen Einführung roflesaindernder fttorgangssohichten für die Oberflächen optischer Bauelemente sehr UQd rathr Eingang gefunden usd kann somit θalbstverstEndlich au@h in Rahmen der vorliegenden Erfindung seinen prakti@oh-t@ohnisch®n Einsäte finden, für die Radion-Ungleichheit S©rE7tig@n Iaohbarfllohenpaaroa und ihre swieohen ihn Luftllase galten selbstverständlich dl· gleiehon vorfeooehriebeii^^-feig^unMfrsiheiten wie bei den eine

solche innere Luftlinie umgebenden Linsenteilen, so daß also die Luftlinsenrestalt sowohl dem Ausdruck D 1 als ?'uch der Formdefinition T) ? folgen kann, ohne daß der Kähnen def neuen Konsxruktionsprinzips verlassen wird. Sin solcher ar dieser Stelle eingeschlossener Luftcbrt^nd soll eine lär^r der optischen Achse gemessene Lange (δ. ) von großer f;lf? 0 besitzen ohne jedoch den Betrag von 20 $ der Aequivalentbrennweite des Gesamtobjektives zu überschreiten, wofür die formelmaßige Schreibweise diener Definition lautet :

0 < δ_± < 0.20 f . . . . ( D 3 )

If

Das diesen Luftabstand einschließende Fachbarflachenpaar soll dabei weiter nur so lange als ein echtes inneres Nachbarflachenpaar angesehen werden, als die Brechkraft der von ihn eingeschlossenen Iiuftlinse ( φ. ) in einem angemessenen Verhältnis zur Aequivalentbrechkraft ( Φ ) steht und dabei absolut gerechnet weniger als die Hälfte derselben betragt.

Die formelmäßige Schreibweise dieser Definition lautet dsmit :

Il

^ Im Falle der Anordnung eines zweiten eingeschlossenen und dann

nicht als Kittfläche ausgebildeten Npchbarfläehenpaares gelter, analog für dessen achsiale Lange C δ.. ) und Brechkraft der dabei eingeschlossenen Luftlinse ( φ. . ) ebenfalls die obigel. Definitionsausdrucke.

Bei einer solchen vorbeschriebenen, der optischen Nutzbarmachung von Unterschieden der Dispersions- und/oder Brechzahlen-Eigenschaften des Linsenmaterials sowie zur Nutzung damit einführbarer zusätzlicher innerer Radienunterschiede dienenden Unterteilung der objektseitigen Vorierlinre in ein zusammengesetztes Bauelement wird dann immer der die hohle Frontfläche (R-) tragende Linsenteil ein sammelnder Meniskus sein, wenn die der zerstreuenden Frontfläche (R-) unmittelbar nachfolgende Teilfläche des innenstehenden Nachbarflächenpaares mit einem Radius von ebenfalls negativem Vorzeichen ausgestattet wird, der kleiner oder etwa gleich R. ist. Wird dieser dem Radius R₁ unmittelbar n'-.chfolrende Teilradius jedoch forj^schi-eitend großer gestaltet, ro wird diese vordere ΤβΐΥ"ΡπιΡβ'VrA^fAnnsAQiden I.Teniskus zunächst über-

gehen in den brechkraftslosen und dann weiter .in einen nes&civen Meniskus, um dann weiter über die Form einer konkav-planen Linse nach Übergang zum positiven Krümaungsvorzeichen und dabei nunsehr abnehmender Radienlange dieser Ruckflache eine bikonkave Gestalt anzunehmen. Der nachfolgende Linsenteil erfährt dabei, unter gehöriger Berücksichtigung einer allfälligen Radien-Ungleichheit des eingeschlossenen Nachbarflächenpaares, eine korrespondierende Abwandlung seiner Gestalt in gleichzeitiger Abhängigkeit von der Gastaltung seines rückwärtigen zweiten Krümmungsradius, welcher nach dem oben gesagten auch der Teilradius eines zweiten Nachbarflächenpaares innerhalb dieser mehrteilig-zusammengesetzten objektseitigen Vorderlinse (F) des x Frontgliedes ( Vgl ) sein kann, wie in Fig. 8 veranschaulicht ist.

Solche Linsenunterteilungen sind aber selbstverständlich nicht etwa auf diese objektseitige Vorderlinse des Frontgliedes ( Vgl ) beschränkt, sondern sie können sowohl unabhängig davon als auch gleichzeitig noch an jeder anderen Stelle innerhalb der neuen Objektive ebenso zum Einsatz gebracht werden, wie etwa die einfache oder mehrfache Verwendung sehr-hochbre— chender moderner Gläser insbesondere für Linsen mit sammelnder Brechkraft oder wie etwa die Wahl sehr-niedrigbrechender

Gläser für eine o<?.er mehrere Zerstreuungslinsen nach dem Vorschlage des SRP. 581,472 , ohne daS damit der nachschaffende Konstrukteur aus dem Rahmen der vorliegenden Erfindung heraus-™ tritt. So kann bei derartigen Unterteilungen ein inneres Nachbarflächenpaar in die dem Negativ auf der Seite der längeren Strahlungsweite voraufgehende Sammellinse eingeschaltet werden, wie von H. FOCKE ( DRP. 291.916 ) vorgeschlagen worden ist. Ebenso kann das Negativ mit einem inneren Nachbarflächenpaar ausgestattet sein, welches gemäß dem Vorschlage von H.D. TAYLOR ( DRP. 86.757 ) gegen die kürzere Konjugierte hohl ist, oder welche wie beim Vorschlage von L. BERTELE ( Brit.Pat. 1°<3.376/ 192? ) gegen das Bild konvex ist. Bei der Unterteilung des Hintergliedes (H«t) kann sowohl eine Verkittung vorgesehen sein, etwa nach dem Vorschlage von P. RUDOLPH ( DRP. 142.294 ) mit einer gegen den Blendenort konvexen Kittfläche, oder nach dem Vorschlage von H.W, LEE ( Brit.Pat. 209.371/1923 ) mit einer gegen das Bild konvexen Kittfläche, wobei diese beiden Teillinsen ein entgegengesetztes Stärkevorzeichen besitzen. Sin ebenfalls entgegengesetztes Stärkevorzeichen der beiden Teillinsen

eetztea bti

30.7.70

JNi .*

dee Hintergliedee zeigt der Vorschlag von T₉ UBBAM ( 1.474.743 ) , hei dem aber das innere Nftchbftrflachenpaar am» Hifi- * tergliedee einen endlichen Luftabetand einschließt, wae auch fur den Vorschlag von W.?„ BISLICEB ( US«Pat. 1 „540*752 ) «satriff*? hei welchem aber beide Teillineen des Hintergliedes «it eines positiven Starkevorzeichen ausgestattet sind usä die τοπ Ihnen eingeschlossene Luftlinse ein-) starke positive Brechkraft "besitzt» Hoch «reiter geht die Unterteilung des dem Negativ folgenden sammelnden Hintergliedes im BIOTSSSAR von W«, IHRTE* ( DSP_D 404.805 )» bei dem dieses Hinterglied aus zwei in Luft stehenden Sammellinsen aufgebaut wurde, von denen die bildseitige Teillisse noch mit hinein eingeschalteten Kittflachenpaar versehen und damit als Bonblet gestaltet ist. Zwei andere Formen einer dreilinsigen Unterteilung des bildseitigen Hintergliedes sind „weiter noch im DSF. 451.194 von W. MERTi vorgesehlagen worden, die jedoch bei diesem Vorschlag je eine ganz-verkittete Drill ingsliase bilden-Selbstverständlich kann bei der Anwendung des neuen Konstruktionen Prinzips auch dem Siteren Vorschlage von M. BEBSC gefolgt werden, sowohl in die vor dem Negativ stehende Sammellinse als auch in das Negativ selbsx sowie in das den Negativ nachfolgende Hiß— terglied je ein NachbarflSchenpaar einzuschalten, ohne daß davit der optische Konstrukteur aus der routinemäßigen praktischen Anwendung älterer Teilvorschlage zum erweiterten TRIPLET—Typus heraustritt, solange er nur hierbei eine oder mehrere dieser zur Verfugung stehenden vielfältigen ifSglichkeiten an Detailgestaltung in Verbindung mit dem vorliegenden Konstruktionspriazip einsetzt.

Eine ausgewählte Teil-Obersicht zur Dstailgeataltung der Objektive nach der Erfindung ist in den nachfolgenden Zablentafeln gegeben, in denen neben photographiechen Objektiven auch Frojektionssveteme und Objektive fur die Mikroprojektion enthalten sind. Die notwendigerweise diskrete Auswahl überdeckt dabei einen breiten Bereich relativer öffnungen und unterschiedlicher Gesichtsfeld-Ausdehnungen» wobei außerdem sur Sesoastr©- tion der dem Konstrukteur zur Verfugung stehenden weiten Wahlfreiheiten von den unterschiedlichsten Brechsahlenlagen Gebrauch gesacht wurde, um ausdrücklich zu zeigen, dad Glaabroch— zahlen mit einem n_fl von unter '.55 ebenso eing@s@tst werden können wie die mittelschweren Lagen um 1.65 horua bis su solchen, die oberhalb 1.75 liegen, ohne daß damit der Rahmen der vorliegenden Erfindung überschritten wird.

S6O5795?o.7.w _

Für die objektseiti^e Vorderlinse des Frontgliedes C F ) wurde aus Gründen des einheitlichen Vergleichs in den nachfolgenden Zahlendaten der Ausführungsbeispiele ebenso wie für das in Luft stehende Negativ ( 1Ί ) jene Bauart zu Grunde gelegt, bei der an diesen beiden Stellen von der beschriebenen mehrteiligen Ausgestaltung kein Gebrauch gemacht worden ist, also diese beiden Linsen hier in ihrer einfachsten Form angegeben worden sind, nämlich als Einzellinsen. Aus den gleichen Gründen werden dabei datenmäßig nur solche Beispiele angegeben, bei denen die dem fernen Objekt zugewandte Vorderlinse als Meniskus ausgebildet ist, wobei also die GARDNERsche Durchbiegungszahl ( sigma ) ihrem absoluten Werte nach im Bereich von oberhalb 1 bis cd liegt. Nach dem obengesagten führt allein schon dieser Teilausschnitt aus dem erf induni=;s gemäß en Gestaltungsbereich auf drei verschiedene Linsenformen für die Vorderlinse, nämlich auf die Form eines negativen Meniskus, sowie auf die Form der strengen v.HOEGHschen Null-Linse und auf die Form des positiven Meniskus, bei dem dann bekanntlich der von der Seite der längeren Konjugierten her gerechnet an zweiter Stelle stehende Radius eine stärkere Krümmung und damit einen kleineren Radius besitzt als die gegen das ferne Objekt hohle überkorriiri οτοηΛ—αητΙτοτιΗο Τ?ττ>τ>+·ΡΊ oi"»Via ι Ό ι _o ~ ν ^ , .

Objektive, die mit einer hohlen Außenfläche beginnen j. sind an sich nicht neu, aber sie sind auch andererseits in keiner Weise verwechselungsfähig mit der vorliegenden Erfindung, da diesen älteren Vorschlägen ganz andere Aufgabenstellungen zugrunde lagen und die damit zugleich völlig anderen Abbildungs-Zwecken dienten, zu deren spezifischer Er- j füllung solche vorbekannten Linsenanlegen geschaffen waren. I Diese älteren Vorschläge betreffen dabei einesteils Umbil- · dungs-Systeme für die Abbildung im Maßstab von 1 t 1 bis \ etwa 4 s 1 und zwar für Aufnahmen bzw. Reproduktionen in ΐ natürlicher Größe sowie für das Umkopieren von Lentikular- ·

Farbfilmen mit schwachen Vergrößerungen, wobei im letztge- ;

nannten Falle diese Umbildungs-Objektive als telezentrische j

Systeme ausgebildet sind. Bei diesen vorbekannten Objektiver J

ist daher der dem Betrachter solcher Objektive als hohler j

Frontradius erscheinende Außenradius nicht gegen das ferne J Objekt als Hohlradius ausgebildet, sondern dieser Radius ist · |

Tielmehr der Begrenzungsradius des Objektives gegen die eine |

kürzere Konjugiert· der gesamten. Abbildungsvermittlung, da nämlich die längere Konjugierte bei diesen Systemen im Gegensatz zur vorliegenden Erfindung nicht auf der Objektseite sondern in Inneren dieser Umbildungssyteme liegt, wie leicht aus den Abbildungen und Daten z.B. des Brit.Pat. No. 707.155 , der U.S. - Patentschrift 2.855.824 sowie der Schweizerischen Patentschrift 346.706 entnommen und rechnerisch festgestellt werden kann, wonach bei diesem Objektiv ( Fig, 2 , Zahlentabelle B ) im Kittglied ( L. . L^ ) des Glieder-Teiles I nahezu paralleler Strahlengang herrscht. Für den streng-parallelen Strahlengang zwischen dessen Radien r, und rg beträgt die vordere Schnittweite S₁ = - 1.33 f > so daß die zugehörige hohl© Frontfläche r₁ nicht gegen das ferne Objekt konkav sondern vielmehr gegen die lange Konjugierte zwischen r_ g konvex ist.

So liegt weiter für das acheennahe Bündel bei dem Objektiv nach Fig. 2 des Brit.Pat. 707.155 der parallele Strahlengang zwischen den Flächen R- und Rg » während die nach außen hohlen Flächen R₁ und E₁^ dsis ent sprechend und im Gegensatz zur Erfindung gegen die längere Konjugierte nicht hohl sondern vielmehr konvex sind und damit ihre Hohlseite nicht dem fernen Objekt sondern vielmehr dem benachbarten Bildort zukehren, der in dem angezogenen Beispiel um - O.O8747 vor dem Radius R₁ und um den Betrag + 0.08747

_Λ hi&ter dem Scheitel d#a Radius R^- liegte f

Anderenteils sind außer diesen Sondersystemen für die photographische Umbildung noch einige spezielle Voitwinkel-Objektive bekannt geworden, bei denen auf der Seite der längeren Konjugierten ein hohler Frontradius aufgestellt ist, welcher wie im Falle der* Brit. Patentschriften 848.375 und 850.153 die äußere Begrenzungsfläche eines zusammengesetzten Front-Negativs von ¥eitwiakel-Objektiven nach Art utagekehrter Telephoto-Systeme bildet. Hierbei liegt also nicht nur eine gegenüber den Objektiven nach der Erfindung vollkommen andersartige Aufgabenstellung vor, sondern es stehen auch diese älteren Objektive alt ihren Gessmt-ScheitelhShen von mehr als dem 5-fachen der Aequivalentbrennweite f , die in dem einen Fall sogar noch über den Betrag von 7 f hinausgeht, ebenso is strikten Gegensatz xum Xonatruktionsprinzip nach vorliegender Erfindung wie hi η sichtlich der einzelnen Erfindungsmerkm&le·

a» 4M_β

Ein weiteres Objektiv mit hohlen Außenflächen und dementsprechend auch einer hohlen Frontfläche ist im T)RP. 645.202 von W. MERTi) vorgeschlagen worden, bei dem ein einfacher und ein zusammengesetzter v.HOEGHscher-Ueniskus zu einem Doppelobjektiv in der Weise zusammengestellt sind, daß sie im Gegensatz zu den v.HOEGEschen Vorschlagen nicht mit ihren Hohlflächen sondern vielmehr mit ihren sammelnden Konvex-Flachen gegeneinanderstehen und die Blende dabei zwischen diesen beiden w8lbflachen eingeschlossen ist, welch¹ letztere außerdem zur Erzielung einer scharfen Abbildung als asphärische Flächen ausgebildet sind. Dieser altere Torschlag wurde von W. MERTE später zwecks Erreichung einer praktischen Einsatzfähigkeit weiter-entwickelt, und zwar durch jene mehrteilige Ausgestaltung der beiden mit ihren Wolbflächen gegeneinander-geschalteten Positiv-Menisken , wie sie in dem Brit.Pat. 487.712 beschrieben ist. Danach ist jeder der beiden Sammelmenisken aus drei verkitteten Einzellinsen zusammengesetzt und gleichzeitig die Blende hinter den zweiten Positiv-Meniskus verlegt, wobei letzterer zugleich noch in die Form der DAGOR-Anastigmatlinse übergeführt wurde. W. KSRTE hat in der gleichen Patentschrift noch weiter vorgeschlagen, in dieses Objektiv auf der Bildseite zusätzlich eine Feldlinse sehr geringer positiver Brechiraft C Φ«_-.^-. ^ 0.1 Φ ) aber sehr großer Achsendicke und großen Durchmessers einzufahren, um die Bildleistung eines solchen Systems den praktischen Erfordernissen in etwa angleichen zu können.

Abweichend von diesen Linsenformen sind Jene Modifikationen des PETZVALschen Portrait-Objektives aufgebaut, .die fur ein nur kleines Bildfeld von etwa 15° bis 25° an-

Gesamtausdehnung zwecks Verminderung der selbst fflr solche kleinen Gesichtsfelder sehr störenden EETZVAL-Krflm-Bang auf der Objektseite mit einem sehr dicken Hegativ-Meniskue ausgestattet sind. Bei diesen Variationen beginnt das Qj&Jektiv auf der Seite der längeren Konjugierten ebenfalls alt einer Hohlfläche, jedoch im Gegensatz zur Erfindung zuglsleh mit der die PETZVAL-Summe reduzierenden IJegativ-Linworaus sieh der außerordentliche Unterschied dieser al-Verschlage gegenüber der vorliegenden Erfindung for ergibt. ¥1· oben ausgeführt, 1st dl« neue An-

Linaen-Anlagen der im Oberbe-

^a7.70

griff umrissenen Untemrten der erweiterton TJtTFLETs ohne eine grundlegende Veränderung in der Behebung der sphärischen und chromatischen Bildfehler und für ein erfordernis-gemüß gestaltetes und dabei vorzugsweise geebnetes Bildfeld die Verlaufs—Schalen der sagittal en und tangential en Bildpunkte im seitlichen Gesichtsfeld sowohl absolut als auch gegeneinander zu verschieben und dnbei zugleich eine wesentliche Verbesserung der Aberrationen höherer Ordnung in diesem seitlichen Gesichtsfeld zu nutzen. Gerade diese durch die Erfindung erschlossene Koglichkeit zur Manipulierung der Aberrationen hSherer Ordnung ist von grundlegender Bedeutung fu*r die fortschrittliche Bereicherung des Standes der Technik. Hierzu zählt auch die vorgenannte Gegeneinander-Verschiebung der bei— den astigmatischen Bildschalen und die damit erschließbare Streckung derselben in den Gesichtsfeld—Bereichen seitlich der optischen Achse. Diese Streckung ist dabei nicht notwendigerweise gebunden an eine Ebenung der Bildschalen» sondern 8ie können auch einem vorbestimmten nicht-ebenen Verlauf ongepaßt werden unter gleichzeitiger weitgehender Behebung der astigmatischen Einstelldifferenzen zwischen den beiden Bildschalen und damit des Astigmatismus selbst. In den nachfolgenden Zahlentafeln ist diese Möglichkeit im einzelnen exemplifiziert worden. Ein Vorschlag der in diesem grundsätzlichen Ge⁰¹SHSBtZ wir "vorliegenden Erfindung stellenden vorerwähnten modifizierten PETZVAL-Objektive ist dargestellt in : PHQTOGSAPHIG OPPIGS von Arthur GOS» Focal Press, London &
Hew York, 13. Auflage, ι966, Seite 257, dorteelbot in Figur 82 (β) .

Von diesen Linsenanlagen der vorgenannten Bauarten der PETZVAL-Modifikation, des .umgekehrten Telephoto-Typs und der invert-aufgestellten Doppel-Menisken unterscheiden sich die neuen Objektive durch das in Luft stehende der Blende un-Bittelbar benachbarte und mit seiner ganz spezifischen Brechkrafts-Z«M©88ung ausgestattete Negativ (N), welches zwischen des froatglied (F) und den Rinterglied ( HgI ) aufgestellt ist und einen festen Bestandteil der vorliegenden Brbildet, da erst durch dessen Aufstellung in der Geg« des Objektives die dem fernen Objekt zugekehrte Lied-Kombination ( F bis F ) entsteht mit ihrer M-is Aufi«&for& und Bit jenen inneren Bestiurangsstacken,

verankert sind. Die nicht

außer Acht zu lassende optische Bedeutung des Negativs (" N ) ist iabei dem Fachmanne um so mehr geläufig, als ja bekanntlich beim TRIPLET-Typus und seinen Erweiterungen das Negativ die grundsätzliche Behebung der sphärischen und chromatischen Abweichungen sowie die Reduktion der PSTZVALschen Bildkrümmung primär beeinflußt und daher einen unabdingbaren Bestandteil dieser speziellen Art erweiterter Linsenanlf.^en nach der vorliegenden Erfindung bildet.

Der gleiche grundlegende Unterschied besteht such gegenüber dem Objektiv von H.D. TAYLOR nach dem Brit. Patent Nr. 3799 /1912 , welches aus zwei invert-aufgestell ten Hälften eines GAUSSischen Doppel-Objektives zusammengesetzt ist, bei dem die Blende zwischen den gegen— einander-gekehrten Wölbfla'chen der beiden Hälften steht und bei dem in beiden Hälften das zerstreuende Doublet mit seinem inneren Nachbarflächenρaar je einen endlichen meniskenförmigen Luftnbstand einschließt, wie er z.B. auch in der dort " normal-aufgestellten " objektseitigen Hälfte des GAUSSischen Doppel-Objektives nach dem US.-Patent 2.106.077 enthalten ist. Dieses TAYLORsehe Objektiv enthält also kein in Luft stehendes Negativ ( N ) in der Nähe des Blendenortes, wie es auch keines der Übrigen Merkmale der vorliegenden Erfindung beinhaltet.

In den beifolgenden Abbildungen sind mehrere Aus-

_ä φ führungsbeispiele der neuen Objektive veranschaulicht, wobei in Fig. 1 zunächst das hier verwendete generelle Bezeichnungs-Schema dar-gestellt ist. Ss bedeuten darin der Reihe nach F das objektseitige Frontglied und N des in Luft stehende innere Negativ sowie Hildas dem letzteren in Richtung zur kürzeren Konjugierten hm folgende sammelnde Hinterglied. Weiterhin zeigt die Fig. 1 der Reihe n. ch die charakteristischen Krümmungsradien, nämlich den gegen das ferne Objekt hohlen Frontradius R₁ , den stärkst-sqmme]nden Krümmungsradius R⁺ des im Vorderglied-Tnneren stehenden Farmelnden Innenteiles C J ) des Vordergliedes ( Vgl ) sowie die rückseitige Zerstreuungsfläche R« des Negativs (N) und den Scheitelabstand Sy-, zwischen den die zugehörige Linsen-Korcbination ( F bis N ) mit der äußeren Bikonkuv-Form begrenzenden Radien R. und Rl , während die GesamtscheitelhÖhe des Objektives mi^^^cl^fej^jjn^t^^st.

6615WiM'

Γ I Z ' I I'm"' I ϊ · /"/

-21- Κ

In Fig. 2 ist die durchlaufende Summerierun.r der einzelnen Linsenglieder mit deren Krümmungsradien, Dicken urA Luftabständen veranschaulicht, wobei die ob^ektseitlge Yorderlinse (P) in der Weise mit einem inneren Kachbarflecl enr.a; r ausgestattet ist, daß die beiden Teillinsen ( L₁ und L-^ ) einen luftabstand mit der achsialen Lange δ., einschließen,

wobei das dieser aufgeteilten Vorderlinse ηε-chfolgenie "in element (J) dee Frontgliedes aus der einzelnen Positivlinse Lp besteht, deren konvexe Vorderflache den stärkst-sammelnden Radius H bildet, und bei dem auch das Negativ (H) sowie das Hinterglied ( HgI ) als Sinzellinsen aufgebaut sind. Die Figur zeigt dabei in vergrößerter Darstellung ein Objektiv der relativen öffnung 1 : 3.8 , bei welchem die den objektseitigen Yorderglied ( I ) nachfolgenden drei Glieder ( II — III - IY ) jenen in beiden Sammellinsen mit den neuen hochbrechenden Gläsern ausgestatteten TRIPLST-Grundtyp verkörpern, wie er erstmalig im US.-Patent 1.987.378 niedergelegt ist.

In Fig. 3,4,5 und 6 sind die Linsenechnitte der in den nachfolgenden Zahlentafeln gegebenen Ausführungsbeispiele verschiedenartiger Objektive nach der Erfindung dargestellt.

In Fig. 7 sind die verschiedenen Frontlinsendurcnbiegungen schematisch veranschaulicht, die ia vorhergehenden Text beschrieben worden sind. Die Figur zeigt unter Anschreibung der GARDNERSchen Durchbiegungszahl ( sigma ) die hauptsächlichen Linsenformen in den Figurenteilen a) bis f) , und zwar für die in Übereinstimmung mit dem eingezeichneten Pfeil von links nach rechts fortschreitende Lichtrichtung. Dabei ist der Krümmungsradius der Linsenfla¹-che auf der Lichteintrittsseite mit dem ungestrichenen Radien-Symbol R und der auf der Lichtaustrittsseite der Linre stehende FlSchenradius mit dem gestrichenen Symbol R¹ bezeichnet. Bei der fortschreitenden .Änderung der Durchbiegung der Linfe mit ihrer gegen das ferne Objekt hohlen Vorderflä'che besitzt diese Vorderlince C L₁ ) gema'ß der Teilfigur a) zunächst die Form einet- Positiv-Üeniskus, welche mit zunehmender Abflachung des rückseitigen Radius dnnn übergeht in die HuIl-Lins.e gemäß Teilfigur b) und dann gemäß Teilfigur c) zu einen I''egr:tiv-!..enipkus wird, wobei mit den Übergang von der Full-

Aft

Linse zum Negativ-ITeniskus das Vorzeichen der Durchbiegungszahl positiv geworden ist. Bei weiterer Abflachung de? rückseitigen Radius geht die Linse vom liegttiv-IIeniskus über in eine Konkav-Planlinse gemäß Teilfigur d) und denn im Zuge der v/eiteren Durchbiegungsänderung in die Form einer zunächst ungleichschenkligen Bikonkav-Lin^e gemäß Teilfigur e) » "bis sie schließlich die gleichschenklige Gestalt der Aequi-Konk-'.v— Linse gemäß Teilfigur f) annimmt.,

Bei diesem Durchbiegung verlauf, wie er in den vorgenannten Teilfiguren c) bis f) der Abbildung 7 dargestellt ist, verläuft die GARDNERsche Durchbiegungz&hl im positiven Lagenbereich und nimmt darin von Unendlich übfjr den Wert 1 bis auf Null ab und würde bei einem v/eiteren Fortschreiten der Durchbiegungsänderung in gleichen Sinne danach über die Forn der Aequi-Konkav-Linse hinaus wieder auf eine ungleichschenklige Bikonkav-Lim-e führen, derer rückseitiger Radius dann stärker gekrümmt wäre als der Vorderediur, so d&ß dann in bekannter -Veise die GARDNERsche Durchbiegungszahl sigma unter gleichzeit_gem Vorzeichenv.^rechsel von rull uus in Richtung des Wertes — 1 ansteigen würde, ohne jedoch letzteren zu erreichen.

Die im voraufgehenden Text erläuterte Linsen-Unterteilung mittels eines eingeschalteten Nachbf.rfla'cher.prirrer Ls-:t in Fig. 8 am Beispiel der gegen ds? ferne Objekt hohler. Yorderlinpe (L-) des otjektseitigen Frontaliades dargestellt. Diese Linse ist dabei durch die Einfügung äet irrerer. l'r.ct.t' r— flächenpaares zerlegt in ^ie beiden Teillin?er L₁ und L₁, , wobei in UbereinFtimrrang- r.it der rier gewählten ?ezeic-:r.ur.·-.··- weise das !.'achbrrflächenpaar dann die Krünrr.ur.rrr: ίϊργ R₁-. trägt* Der zwischen dieren beiden Fl "eher; •: handene achsiple Abrt-nd trä/"t nie "ezelcrrur- 6

inr.erhfelb der Linie ] stelle stehende Lin.-e

befindet. Für die belielä e
wird dieser z/.'irc':'.e^v. ein·.·:

inneren Nachbarflacherrarr liegende

stinmung mit obigen Bekehre i bur: rs text fit- δ.

i.d '}■ y- i

buzeicl'net.

und 1 i,- vor- :: er .' ic: • i" i-ter . . ol.i:.f?n 'Λθγο.γ.-

In dieser Pig. 8 sind 10 verschiedene der abglichen Arten ron eingeschalteten Naehbarfläebenpaaren «enematisch dargestellt in den Teilfiguren a) bis k) ·

Darin zeigen die Teilfiguren b) und i) der Pig. 8 den Pail eines gleichgroßen und gleichgerichteten Radienpaares der Nachbarflächen, die damit für eine allfällige Verkittung besondere geeignet sind. Die in den anderen 8 Teilfiguren dargestellten Nachbarflächenpaare schließen endliche Abstände zwischen sich ein, wobei es ausdrücklich ein Bestandteil der vorliegenden Erfindung ist, daß diese Ton den inneren Nachbarflächenpaaren eingeschlossenen Zwischenräume nicht etwa nur als Luftlinsen ausgebildet sind,

sondern auch durch ein lichtdurchlässiges Füllmittel

wie etwa einen der modernen transparenten Kunststoffe

ausgefüllt sein können und somit zwischen dem inneren Nachbarflächenpaar eine Kunststoff-linse angeordnet ist.

Weiterhin fallen auch die in der Pig. 8 nicht ausdrücklich gezeichneten Pormen eingeschlossener Nachbarflächenpaare in den Rahmen der vorliegenden Erfindung, wie etwa auch die nicht-dargestellte aequikonkave Gestaltung eines solchen. In den Abbildungen 3) bis 6) sind die darin offenbarten Baubeispiele nur mit der alleinigen Beisehreibung ihrer Gliederbezeichnungen zwecks Erhöhung der Obersichtlichkeit dieser Abbildungen gegeben, während die Zahlentafeln Etit den ausführlichen Bezeichnungen versehea sind, || welche stets die fortlaufende Du?chnummerierung von der Sei-

_[;, te der längeren Konjugierten her in Richtung zur kürzeren Konjugierten hin tragen.

Die Ausführungsbeispiele beziehen sich auf die angegebenen Brennweiten von f « 1 bzw. f = 100 mm und dementsprechend sind die Krümmungsradien sowie die längs der Achse gemessenen Linsendicken und Luftabstände in den zugehörigen Einheiten bzw. Millimetern angegeben. Die mitgeteilten Brechzahlen ( η ) der Gläser beziehen sich auf die d-Linie des Helium-Spektrums von 5876 AE Wellenlänge. Die Perbenzer3treuung der verwendeten Gläser ist teils durch die ABBEsehe Zahl ν teils durch die Farbdispersionen selbst charakterisiert, soweit die Beispiele nicht nur für monoehroaatieches Licht sondern für einen breiteren Spektralbereich vorgesehen sein sollen.

66O5795ao.7.7O

Im folgenden Beispiel 1 wird die Rohform einee Objektives der Öffnung 1 χ 3.9 gegeben, die den einfachsten erfindungagemäßen Fall einer Linsenanlage aus vier Einzellinsen veran-

ter
schaulicht und bei dem eine Rohkorrektion im Bereich 3 Ordnung durchgeführt und so die Grundanlage eines Objektives für die photographische Aufnahme bzw. Projektion demonstriert ist. Dabei wurde außerdem aus didaktischen Gründen die zwischen der brechkraftsarm ausgebildeten Frontlinse (?) und dem Negativ (S) eingeschaltete Sammellinse als Flankönvex-Linse ausgebildet als Ser Gestaltungs-Grenzfall zwischen 'Positiv-Meniskus ( gleichnamige Radien^-Vorzeichen ) einerseits und Bikonvex-Linse ( ungleichnamige Radien—Vorzeichen ) andererseits. Außerdem wurde dem letzten Radius ( Rl ) eine Flächenbrechkraft zugemessen, die gleich der Aequivalentbrechkraft des Gesamtobjektives ist, so daß also das Hinterglied ( HgI ) der Hauptträger der reellen Abbildung ist und die ihm voraufgehenden Bauelemente praktisch als die Träger-Elemente der Bildfehler-Korrektionen dienen.

"Roi β tit

el 1)

f -

1

057

s1 =

1

Luft

1

Datentafel

57

1)

d1

= 0.

0.83

τ» Λ1

— ~ \j· \j^y = - 0.71

■ 0.

013

046

Luft

.52 /

57

a12

d2

» 0.

+ =R2 R2

= + 0.23 = 1 plan

- 0.

037

013

.62 /

37

(j)

a23

d3

« 0.

• a H" * ^

» - 0.78 - + 0.23

.61 /

(N)

—(Vgl)

^a34

+ 1.99 - 0.65

0.100

d₄ - 0.030

Blendenraum

1.65 / 51

(HgI)

In den folgenden Zahlentafeln werden weiter drei Beispiele gegeben, welche in Übereinstimmung mit Fig. 3 aus vier in Luft stehenden Gliedern mit einer in dem der kürzeren Konjugierten zugekehrten Hinterglied angeordneten sammelnden Kittfläche aufgebaut sind, wobei zur Veranschaulichung der obigen Ausführungen die Frontlinse (F) der Reihe nach im Beispiel 2) mit der Farm eines negativen Meniskus versehen ist» während sie in Beispiel 3) als strenge v. HOEGHsche Null-Linse gestaltet und schließlich in Beispiel 4) mit der Farm eines positiven Meniskus ausgestattet rruräe. Pur das I Beispiel 2) sind zwei Datentafeln gegeben, die veranschaulichen, daß die feinkorrigierte Ausführungsform oft nur verhältnismäßig wenig von der Rohform abzuweichen braucht.

^ In der nachfolgenden Tafel 2a) ist ein solches

Objektiv nach dsr Erfindung gegeben, welches im Bereich y^iST Ordnung monochromatisch korrigiert ist und für eine relative Öffnung von etwa 1 : 3.5 sowie für einen Gesichtsfeld-Durchmesser von ca. 87.5 f> der Aequivalentbrennweite gedacht sein soll, entsprechend einem Blenden-Neigungswinkel ω von 31° für den schrägen Hauptstrahl des Randbildpunktes. In der anschließenden Zahlentafel 2b) ist die feinkorrigierte Form für eine Brennweite von f « 100 mm gegeben, welche für die relative Öffnung 1 t 3.4 bestimmt ist. Der damit erschlossene Fortschritt ist aus dem anliegendes graphischen Blatt f Fig. 3/3Lb ) in strenger Obereinstimmung mit der originalen v.ROHR- g* sehen Darstellung der Aberrationen und nach den Ergebnissen ~ der exakten Durchrechnung niedergelegt, wobei die Unter-Bezeichnungen ( a ) die sphärischen Restfehler und ( b ) den Verlauf der astigmatischen Bildschalen sowie ( c ) den Verlauf der Verzeichnung bedeuten, ebenfalls in direkter Übereinstimmung mit den Festsetzungen von M. v. ROHR .

Die gegen das ferne Objekt hohle Frontlinse F ist also bei diesem Beispiel 2) mit der Form eines negativen Meniskus ausgestattet. Ihre Brechzahl ( n. ) ist großer als 1.62 und zugleich größenordnungsmäßig etwa gleich dem arithmetischen Mittelwert der Brechzahlen der beiden innenstehenden Zerstreuungslinsen. Die Brechzahlen ( n^ und _n ) <j_er beiden starkbrechenden Positivlinsen ( L₂ und L^ ) sind größer als 1.73 . Das Objektiv ist vorgesehen für eine Bildvereinigung, bei der die größte Abweichung des sphärischen

Zoztenfehlers für die genannte Anfange öffnung kleiner bleibt ale 0.375 i» f und die Lagenabweichungen der eagittalen und ■•ridionalen Bildpunkte ron der GAUSSischen Bildebene unter 0.5 Ji f liegen, wobei mit f die Aequivalentbrennweite des Gesamtobjektives bezeichnet ist. Die Verzeichnung ist schwach negativ und bleibt ihrem absoluten Werte nach innerhalb des ganzen Gesichtsfeldes unter 1.25 H fur das ferne Objekt.

Beispiel 2). Patentafel 2a)

f »

0.8 f

0.980 0*998

R* » R₂ » + 0.425 R^ = + 3.650

^a23

= - 0.963 - +· 0.360

»34

» + 3.650 « + 0.383

ά_Λ « 0.043

0,007

ι οι

0.060

0.043

= 1,643

— — < ·

1.673

0.070

Blendenraum

d₄ * 0.043

1.616

« + 0.385 χ£ - - 0.616

d₅ » 0.091 ι

1.744

C J )

Für dieses Ausführungs-Beispiel «em/it» vorstehender Datentafel 2a) ist die lichtstÄrkenbezogene Brechkraft ( φ*_η\ ) dee Negatives (N) gleich - 0.7338 Φ in Übereinstimmung mit dem Teilmerkmal ( 2 ) gemäß Seite 5 dee vorstehenden Beochrei— bungsteiles.

Zur besseren Obereicht wird in der nachfolgenden Tabelle eine geschlossene Zusammenstellung dieser lichtstSrkenbesogenen Brechkraftswerte als der Quotient aus der Fllchenbreohkraft8-Sumiie des Negatives (N) dividiert durch die Öffnungszahl ( ζ ) der Anfangsöffnung der Linsenfolgen für Jedes der in dieser Anmeldung ausgewählten 12 Anwendungsbeispiele gegeben.

Tabelle der φ^»^-Werte Batentafel 1) Datentafel 2a) Datentafel 2b) Datentafel 3) Datentafel 4) Datentafel 5) Datentafel 6) Datentafel 7) Datentafel 8a) Datentafel 8b) Datentafel 9a) Datentafel 9b)

- 0.8806 - 0.7338 - 0.7788 - 0.8738 - 0.9743

.-1

.-1

.-1

1.2483	f
1.3163	f
0.9438	f
1.0342	f
1.1118	f
1.2194	f
1.5831	f

-1

Ss 1st also die Gessmtseheitelbohe S = 0.480 f und »ie liegt damit in Übereinstimmung mit dem Teil-Merkmal ( 1 ) der anspruehsgemäßea Kombination der Erfindungskennzeichen zwischen eiäes Tiefte! und dem Ganzen der Ae qulTal ent brennweite. Der hohle Frontradius ist kleiner als diese Brennweite und liegt mit — 0.98 f infolge dessen im unteren Bereich zwischen

den absoluten Grenzwerten

ψ f gemäß dem Teil-Merk-

j f und

mal ( 3_a ) . Die Summe tob -R₁ uad R"*" liegt mit 1.405 f ebenfalls in der Nähe des unteren Grenzwertes des anspruchsgemäßen Lagenbereiches gemäß Teil-Merkmal (3^). Die Scheitelhöhe de» Yordergliede8» gemessen längs der optischen Achse zwischen den Fläehenseheiteln τοη R₁ und RL· * Rl , beträgt S^₁ * 0.276 f , ist slso gemäß dem Merkmal (4_a) somit kleiner als der absolute Wert τοη η R₁ ( » 0^,571667 f ) und ist zugleich grdßer als der Absolutwert τοη JL R₁ ( * 0.081667 f ) -Weiter ist die Differenz τοη Scheitelhohe des Vordergliedes C Sjgi ) uad der Frontradienlänge gleich + 0.276 f + 0.980 f « 1.256 f und liegt damit ebenfalls im unteren Lagenbereich zwischen den absoluten Grenzwerten 0.80 f und 3.80 f gemäß dem Teil-Merkmal ( 4fc ) der anspruchsgemäßen Gesamtkombination der Bemessungsmerkmale nach der Erfindung*

In der folgenden Zahlentafel 2b) ist in Obereinstimmung mit den obigen Ausführungen die Daten-Zusammenstellung für die feinkorrigierte Form dieses Beispiel 2) unter Fortlassung der in der Datentafel 2a) bereits enthaltenen Buchstaben-Bezeichnungen der einzelnen Linsen bzw. Linsenglieder mitgeteilt. Die angegebenen Brechzahlen beziehen sich ebenfalls in Ober* .nstimmung mit dem Obengesagten auf das gelbe Helium-Licht. Aus einem Vergleich der Tafeln ( 2a ) und ( 2b ) ist zu ersehen, daß zwischen der Torkorrigierten Ausführungsform und den feinkorrigierten Beispielsdaten, denen für den Blendenr um f a,₄ ) auch noch die beiden Blendenabstände zu den benachbarten PIaehenacheitela beigeschrisben sind, nur geringfügige Unterschiede bestehen. Auch bei dieser feinkorrigierten Form nach 7)atentafol 2b) ist das Naohbarfläehenpaar im Hinterglied f UgI ) auf der Saite der kürzeres Konjugierten ait gleichen Krümmungsradi©n Tersehen und nicht mit einem zusätzlichen LuftzwischenrauQ ausgestattet, sondern durch Verkittung als eine sopeni-nnte Kittfliehe ausgebildet. Die Krümmungsradien der feinkorrigier-

3t ■

ten Forr f^ind * uf in£>**iS'·-^ ό Zif^re;r:: .''n^erund^i ■ ^:.τ«-;«ΐ*;Πt, während Mr die Dicken urd I.ufittbi.t-ünde deren ach. I;-le Langer: auf 4 Dezimalen n; c'n dem Komma ( t'lso :mf 1 i'il 1 '. -^-t«--! «j»-r Aequivrlentbrennv.'eite ) gen.-'U an^efrfeben sind.

Detent; fei

f = 100.000 soo - 79.6785 lichtPt-'rke 1 : 3.4

R₁ = - 97.4696 R₁ ¹ = - 99.2599

d₁ = 4.4756 r_M = 1.64250

a₁₂ = 0.8951

R⁺ = R₉ = + 41.3599 Rg = + 366.418

R=- 94.9036

ar, = 11.8356 n₉ = 1.75500

= 5.9178

d, = 4.0778 n, = 1.67270

a,- = 6.5643

b₁ = 4.8735 b₂ = 1.6908

Blende

R₄ =+ 423.351 R| = + 36.0140

= 4.2767 n„ = 1.61650 ⁴

verkittet

+ 36.0140 - 60.6699

= 9.0508 η,- = 1.74400

Hierin bedeutet ebenso wie in allen Übrigen Zahlentafeln die Sröße si) die sogenannte bildseitipre .Schnittweite ( kürzere Konjugierte ) als der axiale Abstand zwischen dem letzten FlaOhenficneitel und der GrAUSSisichen Bildebene für das unendlich ferne Objekt.

s 30- *· ··· ·· ^: st

y f ^

3e ist also -lie lesi-int-ScheitelhÖhe S = 47.0937 £ f gemäß Teil-Merkmal ( 1 ) und der hohle Frontr&dius h?it eine Lange von 97-4-696 mm gemäß Teil-LIerkmrl ( 3_ ) und der ' bsolute T7ert der Radiensumme von ( R - R₁ ) liegt ait 138.8295 ?C f nahe der TJntergrenze des Teil-IIerkmales ( 3, ) .

Die achsiale L^nge zwischen den "beiden Scheiteln der hohlen Außenflächen liegt mit 27.2019 i» zwischen den absoluten Grenzwerten C 56.8573.£ einerseits und 8.1225 5ί andererseits ) gemäß dem Teil-Merkmal ( 4_O ) und der absolute Wert der Summe von hohlem Frontradius plus Vorderglied-Seheitelhöhe liegt mit 124.67*5 nm in der unteren Bereichshälfte des Teil-Merkmales ( 4^, ) der Anspruchs-Kombination.

Im nachfolgenden Beispiel M) ist ebenso wie in der Eatentafel £a) ein weiteres Ausführungsbeispiel gemäß ?ig. 3) gegeben, welches ebenfalls monochromatisch im Bereich 3 Ordnung korrigiert ist und die Paraxialbrennweite £ = 1.000 für den gelben Achsenstrahl besitzt und bei dem in Übereinstimmung mit den obigen Ausführungen die gegen das ferne Objekt hohle Prontlinse als strenge τ. MXBGHsehe Hull—Linse ausgebildet ist. Zur Veranschaulichung der Anwendungsbreite des neuen Konstruktionsprinzips nach der Erfindung wurde diese charakteristische hohle Prontlinse aus einem sehr niedrig-brechendem Glase erstellt, dessen Brechzahl erheblich kleiner ist als 1·57 und gleichzeitig wurden die Radien dieser Null-Linse (?) dicht unterhalb des doppelten Betrages der Aequivalentbrennweite t des Gesamt-Objektives gestaltet. Außerdem wurde die achsiale Sicke dieser Null-Linse gegenüber dem Beispiel 2) so wesentlich vergrößert, daß ihr numerischer Wert gleichzeitig erheblich größer ist als das 1 1/2-fache der ebenfalls längs der optischen Achse gemessenen Dicken der innenrtehenden Zerstreuungslinsen. Dabei ist dieses Objektiv gleichzeitig vorgesehen für eine gegenüber dem Beispiel ü) wesentlich höhere Lichtstärke, welche sich ohne Schwierigkeiten ruf etwa 1 : 2.9 bringen läßt unter Erhaltung einef rupgedehnter. Gesichtsfelder, dessen Durchmesser etwas größer ict al? 87.5 # der Aequivalentbrennweite entsprechend einem blendenseitigen Hiiuptstrahlen-Neigungswinkel von 31° . Auch bei diesem Beispiel S) ist das der kürzeren Konjugierten zugekehrte Hinterglied gemäß Pig. 3) als ein Doublet ausgebildet, dessen inneres Nnchbarflä—

• lint · ι » > >

ι ι > ι ι

chenpaar mit Kruamungsradien gleicher Lange und gleiches Rieh— tungsvorzeiehens versehen sowie als Kittfläche ausgebildet ist-

Beispiel

t = 1.000 so© = 0.79434 ( relative öffnung ca. 1 t 2.96 )

R₁ = - 1.73296

^ ύ_Λ = 0.07051 η- = 1.55232

R' = - 1.73296 '

J ^Π

a₁₂ = 0.00397

R⁺ » R₀ = + 0.42306

^ d« * 0.12215 n₉ - 1.75496

+ 3-62383 *

, - e.05959

0.95596

«, « 0.04270 JW » 1.67270 ( «· - o· . ^ 0.35732 °

Blendenraum

^a34 *

R. = + 3.62383

⁴ 4. = 0.04469 n- = 1.61658

R^ =+ 0.38016 ⁴

verkittet = + 0.38016

S₅ = 0.08839 n₅ = 1*74420 • = _ 0.61175

Die angegebenen Brechzahlen beziehen sich wiederum auf die gelbe Linie des Helium-Lichtes von λ = 5876 IE und sämtliche Radien ₉ achsiale Sicken und Luftabstflnde sind auf Jeweils 5 Dezimalen nach dem Komma angegeben.

660579530.7.70 ^L

Auch bei diesen Objektiv liegt die Verzeichnung ( absolut gerechnet ) unter 1.25 Ί» für den Bildfeldrandpunkt.

Dieses im Bereich 3 Ordnung also mit Vorkorrektion innerhalb des SEIDELschen Gebietes korrigierte

Beispiel **ü weicht von einer feinkorrigierten Ausführungsform "bereite nur noch unwesentlich ab.

Aus didaktischen Gründen wurden die Restaberrationen dieser Roh—Form mittels exakter trigonometrischer Durchrechnung festgestellt, wobei für den Zonenstrahl maximaler sphärischer Aberrationen C &■% = 11.9379 i» f entsprechend einer relativen Öffnung von 1 t 4.188 ) der longitudinale sphärische Zonenfehler kleiner ist als - 0.363 + f » während für einen Eintritts-Pupillen-Durchmesser von 0*33765 t ( genaue Sandstrahlen-EinfallshÄhe von ^λώλ * 16.88273 Ί» £ entsprechend einer exakten Lichtstärke τοπ 1 χ 2.9616 ) die sphärische Randstrahl-Aberration kleiner ist als + 0.082 i» t .

Gleichzeitig beträgt die astigmatische Einstelldifferenz zwischen sagittalem und tangentialem Bildpunkt für den Hauptstrahl am BiltfiTelärand ( entsprechend einem Gesamt-Gesiehtsfeld-Durchmesser von 87.589 i» f ) nur - 0.0925 i> f , während der ssxisale ^oneirfehler der astigmatischen Einstell— differenz fflr einen Gesichtsfeld-Durchmesser von 66.9434 % f nur den Betrag ▼©& + O»3329 & f ausmacht, wobei das positive Vorzeichen bedeutet» daß der tangentiale astigmatische Bild— punkt in der Lichtrichtung rechts vom sagittalen Bildpunkt liegt.

cEen obengenannten grSßten seitlichen Schrägstrahl "beträgt die Verzeichnung bei diesem Beispiel - 1.22 i» , während sie fur den genannten Beitlichen Zonenstrahl - 0.58 $> ausmacht.

Zur exakten Durchrechnung dieser seitlichen Strahlen ist der vordere Blendenabstand im Luftraum a,- mit b₁ * 0.04767 f und der Blendenabstand zum Vorderscheitel des Hintergliedes mit b₂ = 0.02185 f zugrundegelegt worden.

i -³³-. ρ

Die Gesamt-ScheitelhÖhe S ( Teil-Ϊ !erlernt 1 1 ) betrsgt 50.122 jC f , der hohle ?rontrydius gemäß Teil-l'.erkmal (3 ) ist mit einer Länge von annähernd 175 ?ί f ausgestattet, während die Sadien-Sumne genäß Teil-Kerkmül ( 3-u ) - 215.602 # f beträgt. Die Scheitelhöhe ( S₇ -, ) zwischen den beiden zerstreuenden Außenrsdien ( R₁ einerseits und Rl = Ri andererseits ) liegt mit 29.892 $> f in der unteren Hälfte des absoluten Lagenbereiches von 14.441 $ f und 101.089 £ f gemäß Teil-Kerkiaal ( 4_ ) , während die Summe gemäß Teil-Merkmal ( L )

α D

mit ihrem Absolutwert von 203.188 1» f in einiger Nähe der absoluten Lagenbereichs-Mitte ( 2.5Of ) liegt.

Im nachfolgenden Beispiel ^) ist ein noch lichtstärkeres und zugleich Chromatisch-korrigiertes Objektiv ncch der Erfindung gegeben, dessen relative öffnung gemäß nachfolgender Zahlentafel 1 : 2.70 beträgt. Die der längeren Konjugierten zugekehrte Eohllinse ist aus einem niedrig-brechenden Glase erstellt und mit der Form eines positiven Meniskus ausgestattet, wie bereits oben ausgeführt wurde. Das der kürzeren Konjugierten zugewendete Hinterglied ( HgI ) ist wiederum in Übereinstimmung mit Pig. 3) als verkittetes Doublet ausgebildet.

Die für diese hohe Lichtstärke des Beispiels bemerkenswert fortschrittliche Reduktion der Bildfehler höherer Ordnung wird durch die geringen Zonenfehler insbesondere in den seitlichen Bildfeldteilen nachdrücklich bestätigt, wie aus den graphischen Darstellungen der Pig. 3^£ augenfällig zu ersehen ist.

Dieses Objektiv zeichnet sich neben einer sehr kleinen Rest-Yerzeichnung auch noch durch eine sehr gute Behebung der koinatischen Restaberrationen aus.. Bei diesem Beispiel ist auch die der Blende nachfolgende Zerstreuungslinse aus einem niedrigbrechenden Glase erstellt, dessen gelbe Brechzahl kleiner ist als 1.56 , wie aus der nachfolgenden Zahlentafel hervorgeht, welche zugleich zeigt» daß auch die Brechzahl en der Sammellinsen wesentlich niedriger gehalten sind als bei den vorhergehenden lichtschwächeren Ausführungsformen dek in Pig. 3) veranschaulichten neuen Objektiv-Typs.

	• ■ •	-34-	• • , · · ·	ft * t ·	1.54950	* *	/&
	Heisuiel 4") ·	• · ·			* * *
	S^0= 78.417		Öffnung: 1 :
f s 100.0	d1 = 6.05350	ReI,	1.54950	2.7	4^.4
R1 » - 120.7363 aj * - 117.5904	= 1.00097	n1 =		V1 =
a12	d2 = 11.43968		1.71300		53.8
* R2 =+ 38.0846 R^ « + 302.9132	« 6.62548	n2 =		V2 =
a23	d, = 2.24027		1.64611		34.0
R3 = - 89.6108 Rl = + 33.8328	b1 = = 7.38813 -2 =	*3 =	5.33852 Blende 2.04961	V3 =
a34	d4 = 3.49864		Π4 =		45.4
R4 = + 1239.299 R4 = + 44.4050	verkittet		V4 =
	•

= + 44.4050

R^ = - 60.8211

= 8.18795

= 1.72916

Ss ist also S » 46.43462 5C i" zur Srfullung des Teil-

Mertoaals C 1 ) und - R₁ = 120.7363 Ji f zwecks Erfüllunr von

(3 ) gestaltet, während die Radien-Summe gemäß Teil—Lerkmsl

ff-

( 3>, ) zu - 82.65168 jL i "bemessen wurde. In Erfüllung von (4„)

2 7

ist — S₇₁ sehr nahe gleich -^W- R₁ "bemessen worden und der "Sert von ^rcri ~~ ²I ^lieS^ ³^* 148.0962 H f im unteren Teil des iageaibereieh.es gemäß Teil-Kerkmal ( 4-5 ) der erfinderischen

dieser

In Obereinstimmung mit Fig. 4) betreffen die nachzufolgenden zwei Beispiele eine ebenfalls fflnflinsige Form der Objektive nach der Erfindung. Sie sind jedoch aus fflnf in Luft stehenden Einzellinsen aufgebaut und für ein etwas kleineres Gesichtsfeld ( Bildfeld—Durchmesser gleich 0.5 f ) bei noch höherer Lichtstarke ( etwa 1 t 2 ) als die voraufgehenden 3 Beispiele vorgesehen. Davon ist dem ersten ( Beispiel 5 ) eine monochromatische Korrektion für das SEIDELsehe Gebiet jter Ordnung erteilt» die gegen das ferne Objekt hohle Trontlinse als Positiv-Meniskus ausgebildet und aus dem gleichen Glase erstellt wie die dem Bilde zugekehrte letzte Sammellinse. Der Bammelnde Innenlinsenteil (J) besteht aus zwei Binzellin— s-es» die eisen kleinen Luftabstand ( a«* ) zwischen sich einschließen.

Beispiel 5).

- 3.18

0.082

τ»¹ — _ t or "
"1 - - "^Wi

* 0*005 Luft

U620

0-.87

ti « - 5.25

— f\ nan

0.005

Luft

+ 0.47 + 0.73

0.200

1.615

0.047

Luft

Bj

- 1,42 -tr 0.3&

0.021

1.717

—TgI

0.200

Blendenrau«

♦ 1.45 - 0.50

0.082 n₅ - 1.620

(HgI)

Se ist also S - 0.724 gem&S ( 1 ) und H₁ ist

j gleich - 3*18 f ,d.h. liegt bei 9.54 Drittel der Ae<juiva-

; lentbreanweite f , g*m&3 ( 3_a ) · Die Radienlänge genäß ( 3_Ü )

beträgt 3.65 f und liegt somit an der oberen Grenze des Lagenbereiehe« dieses Teil-Merkmales. Sie Scheitelhöhe des Vordergliedea ( S^₁ ) beträgt 0.442 f und liegt demgemäß zwischen 0.266 und 1.855 gemäß ( 4_a ) , wahrend der Wert gemäß ( 4"b ) Bit 3.622 f der oberen Grenze des anspruchsgemäßen Lagenbereiche· ( 4& ) zugemessen ist.

Ia nachfolgenden Beispiel 6) ist eine fein-korrigierte Ausfährungeform des Objektives nach Tig. 4) gegeben, bei des Ib Gegensatz zu de« Ib SEIDELsehen Bereich vorkorrigierten Beispiel 5) säirtliehe Sammellinsen aus der gleichen C Glasart erstellt sind. Aueh bei dieses Objektir ist der stärkstgee Sasaelradlus der in Lientrichtusg an »weiter Stelle stehenden Linse des Imaenlineeiäpaeres (J) zu-erteilt. Sie Breanweite !»trägt 100 bb vatä seine Liv htstärke ist etwas hoher als 1 s 2 ₉ wie aus der nachfolgenden Zahlentafel zu entnehmen ist. Sie rrtiBBUBgsradien sind darin auf 4 Dezimalen nach dem ToBBa abgerundet mitgeteilt, wahrend die sehsialen Linsendicken und Luft abet find· auf 5 Dezimalen nach dem Komma gegeben sind.

Die Aberrationskurron sind in den beifolgenden Darstellungen TIg. 4/6) an nand der Ergebnisse der exakten Durchreehnusg dargestellt» wobei la Abweichung τοπ. der originalen Dare t el lungs art nach M. τ. ROHR für die chromatische Korrektion ( 6ai ) und ffir die sphäro-ehromatische Korrektion ( 6a2 ) separate Darstellungen in vergrößertem Maßstab gegeben sind, um die kleinen Restaberrationen übersichtlich darstellen zu können. Di© diesen Kurven zugrundeliegenden Dispersionswerte sind der folgenden Zahlenzusammensteilung zu entnehmen, in welcher in der 1. Spalte die Spektralberelche angegeben sind, während ν die 2. Spalte die Dispersionswerte der Glasart der vier Sammellinsen und die 3. Spalte die korrespondierenden Werte des Glases der Zerstreuungslinse enthalt t

C-A'	S	0.00360	0.00752
d-G	S	Ο.ΟΟ3Ο3	0.00683
e-d	t	0.00256	0.00596
P-e	?	0.00470	0.01152
g-F	I	0.00557	0.01453

ohromatieoha Ab»rration«n.

	δβ'α	0	6t\	ο
σ	+ 0,09	368	♦ 0.07	695
d	0		0
•	- 0.06	165	- 0.04	452
ϊ	- 0.10	288	- 0.05	560
β	- 0.04	474	+ 0.03	203

Abweiohunjfn (

Spvictr - EiafallshShe der Parallel-Strahlen Ch₁)

*!: 0.00 18.38 25.94

( Ache· ) ( Zone ) ( Rand )

A* ♦ 0.29 470 - 0.08 489 - 0.00 086

0 * 0.09 368 - 0.23 267 - 0.09 597

d 0 0.28 130 - 0.08 230

e - 0.06 165 - 0.29 943 - 0.10 072

P - 0.10 283 - 0.25 051 + 0.11 349

gegen die längere Konjugierte hohle Prontlinse (P) ist hierbei mit der Form eines Positiv-Meniskus ausgestattet, der stärker durchgebogen ist als die korrespondierende Linse des Beispiels JR , wie aus einem Vergleich der Datentafeln z-u entnehmen ist« Das fein-korrigierte Gesichtsfeld ist für ei nen Durchmesser τοπ 51 J^ der Brennweite bestimmt, entsprechend einem Ki anderweitigen Hauptstrahlen-Neigungswinkel von 24 > wie aucli aus dem Xurvenblatt Tig. 4-/<f) zu ersehen ist.

Beispiel #).
f * 100.000 S₀₃ = 60.1944 ReI. Öffnung 1 : 1.95

R₁ «- 179.3726

^ S₁ * 8o24519 η« » 1.6203 V₁ = 60.3

R₁* = - 166.1365 ^{7 7}

= 0.21142

R₀ »♦ 91.6120

* d« » 8.13949 n₉ = 1.6203 v₉ = 60.3

R₂ * - 403.0885 ^c * *

«₂₃ » 0.52854

= R » ♦ 44.9445

³ «L « 20.08444 n, = 1.6203 v, = 60.3 Rj * + 66.0858 * ^? °

*34 " ⁴«75684

R - - 147.2373

⁴ . d. = 2.11415 n. = 1.7180 v. = 29.5 = Rl » + 34.5325 4 4 4

^Zb₁ = 4.22830

a._K » 20.08444 Γ^ Blende

^{45 l5}2 ~ ¹⁵·⁸⁵⁶¹⁴

=+ 157.5050

de » 8.45661 n,- = 1.6203 V₁- = 60.3 ^ =_ 48.4202 ooo

Ss liegt also S - 72.62112 in der oberer. H-¹¹Ifte von TelL^ferkmal ( 1 ) und der hohle Frontradius mit - 179-3726 ebenfalls in der oberen Bereichs-Hälfte von (3 ). Die Radien-, ■tsee gemäß C 5^ ) beträgt - 224.3171 mm , wahrend die ScfceiteütÄae zwischen den beiden zerstreuenden Außerrtdien <\es Vordergliedes alt 8gw£ * 44»08007 ?C f in der unteren Hälfte des · Legea^ereiches ( absolut errechnet ) von 0.149477 einerseits und 1»046340 andererseits gemäß Teil-Merkmal ( 4_a ) liegt und die Surae geels (4^)

- 223.45267

Teil-Merkmal ( 4_& )
f beträgt.

In der K^. 5) ist eine sechslinsige Triplet-Srwei— teruztg aus ffinf la Luft stehenden Gliedern nach der 3rfinduns dargestellt , bei welcher der stärke t-gekruWte Samuelrtdius C m ) in ersten der beiden in Luft stehenden Teile des Innengüledes (Xj angeordnet ist, während das an zweiter Stelle erteilende SsOgXled als verkittetes Doublet ausgebildet ist. Die Objektive aaOh Fig. 5) sind fur Spezialzwecke der Mikroprojektion vorgesehen» wozu in folgenden die Beispiele^^ und gegahen ei^d₉ die aus didaktischen Gi"anden im wesentlichen
des gleie^en CElledem aufgebaut sind, wobei jedoch im Sei— ^p die gegen die längere Konjugierte hohle Frontlinse (F) sit der F©rm eines iegativ-Meniskus ausgestattet ist,
waltrend ia Beisplelj^B diese hohle Fron ti ins e die Form eines Posltlr-Ü&xtislnis beextst. Beide Beispiele sind monochromatisch für öi© gelbe Q-Xilsio des Heliusi-Spektnims und damit f&r die in eins« WellenlSngenbereieh von 550 bis 600 rilvorgQsehen.

nachfolgende Beispiel

ist

_rter

im Bereich 3

Ordnuof? icsrrlgiert unfl bei einer rel· öffnung von etwa f : 3.5 ffir eise© assr geringen Bildwinkel ( angular es Ges^ntfeld etwa 12 »5° } klargesehen β wobei der Abstand von der der kürzeren Konjugier^a zugekehrten sammelnden Außenfläche ( Hg ) bis zur hohlen frontflieh© ( ^₁ ) den Wert 0.41462 gemäß ( 1 ) besitzt. Der Prontradias betragt - 1.607 f gemäß ( 2 ) und die BadiensuEme gemlfi ( 3 ) beträgt - 191.80 # f . Die Vorder-

liegt mit S^₁ = 23.204 ^ f zwiseher den

Werten - 0.1339 t und - 0.9374 f gemäß ( 4_O ) ₉ während die

CX

Summe gemäß (4^) mit — 183.904 $ f bemessen irt.

Beispiel

f =

s<!o = 0.65

- 1 - 1	.607 .740	* 0,	.04565
	a12	C
♦ O ♦ O	■ .311 .918	* 0.	04850
	«23
+ O,	.366	I1 = 0,
	.00190
I2- - 0.
.00095

- 0.366

Q.09034

Terkittet

- 0.36«

Ö.0Q951

Oo018Q7

M₆ « ♦ 6.935

0.04850

1.5523·

= 1.5895 = 1.6131

= 1.5895

■c j r

= 1.6490

.denraum

1.6385

CEgI)

9a* aachfolgende Beisjgielj^ gemäß Pig. 5) ist Bonaenromatlscli für den gelben Spektral bereich korrigiert, wofcei die ftOnt-Hohl-Linse als positiver Meniskus ausgebildet wurde.

Dabei ist Beispiel fa) für den Bereich 3^ter Ordnung korrigiert und für eine relative öffnung von ca. 1:3 vorgesehen, wobei wiederum die zweite Sammellinse des Innengliedes (J) als verkittetes Doublet ausgebildet ist.

	- 1 - 1	.85 .71	f	Datentafel φ&).	64
		a12		= 1· Sqo = 0.	=
B, = «I"			* O	Ii1 ■ 0.0485 ηΊ
		.0020

R⁺ - H₂ * + 0.33

0.0515

-r Ο·«

	β23	= O.0010
	+ 0.39
	- 0.39	d3 "
H4*	- 0.39	TorU ν u9
E* =	* 1^29	4

0.0959

0.0101

0*018?

¹S*"

0·25

- ♦ 0*99 i- »- 1.25

1.5523

n_o = 1.5895

n, = 1.6131

= 1.5895

0.0192 n₅ = 1.6490

0.1424

ELendenraum

0.0515

1.6203

I (Vgl)

Die monochromatisch für das gelbe Licht fein-korrigierte JLusführuJSgsfo-rm gemäß folgender Datentafel ^b) if=t nit ee±aer lichtstSrke von 1 t, 2.8 ein nocn lichtstärkeres Slikro-

Projekt ions -Objekt iv, bei dem die zu projezierenden Objekte --uf \ einer in der Nähe des Brennpunktes auf der Seite der kürzeren Konjugierten angeordneten Hohlschale aufgetragen sind, deren Radius - 5.5 f beträgt und die einen Gesamt-Durchmesser von 0.4 f besitzt.

Datentafel

f = 100.0 S₀₀ = 65.59 ReI. öffnung 1 : 2.8

R₁ = - 184.7636 R^ = - 170.6287

= 4.84626 Xi₁ = 1.5523

έΓ =

+ 33.0151 + 97.4300

&·ππ —

H₃

+ 38.8710 - 38.8710

0.20193

a₂ = 5.14915 0.10096

- 9.59155

verkittet

R₄ =- 38.8Τ10 Rl = + 129.5364

a₄₅ = 1.81735

« - 230.8030 rJ « Rl = + 22.9188

1.9183t

n₂ = 1.5895

= 1.6131

(i₄ = 1.00964 n₄ = 1.5895

a₅₆ = 14.23588

= 1.6490

= 4.23588 = 10.00000

Elende

L₆ =+ 99.2473 11 » - 125.1950

dg = 5.14915 ng = 1.6203

Im nachfolgenden Beispiel #) wird ein sechslinsiges aus sechs in Luft stehenden Gliedern gegeben» dessen Lichtstärke bei etwa f ι 2 liegt und bei dem der sammelnde Innenlinsenteil (J) so aus drei Linsen zusammengesetzt ist, daß in Richtung zur kürzeren Konjugierten hin zwei Sammellinsen stehen, von denen die zweite den stärkst—gekrümmten Sammelradius E⁺ trägt, wahrend die dritte Linse eine Negativlinse ist, die ihre starkstgekrümmte und zerstreuende Außenfläche dem nachfolgenden negativ (N) zukehrt* i.ueh dieses Beispiel ist fur die Verwendung i» gelben Spektralbereich vorgesehen und daher mit einer »onochromatischen Korrektion ausgestattet. Das Objektiv der Datentafel φ&) 1st im SEIDELschen Bereich J*⁶¹" Ordnung korrigiert und seine hohle Frontlinse (F) besitzt die äußere Fora eines po- J sitiven Meniskus, dessen Glasbrechzahl grSßer ist als 1.68 · Zwischen der vorletzten und letzten Linse ist der Luftzwischenraum ( a_. ) als ein paralleler Luftspalt ausgebildet, dessen beide Begrenzungsflächen ( Rl und S* ) zur Vereinfachung mit der Hadienlänge des hohlen Frontradius ( Rj ) ausgestattet sind.

In der Datentafel^fr) ist die gegen die längere Konjugierte h©KE@ RO»-fc2i»ee bei diesem monochrovatisch fur die ί— Linie des Helium-Spektrums von 5876 AE Wellenlänge fein-korrigierten Objektive, mit der Form eines negativen Keniskue versehen, bei der also die Fliehe S^ einen kürzeren Radius besitzt o|a die τ?^?^Η^ —"i-szfisj? FlSsiis SvI . Dieses Objektiv besitzt ist Ubereinstimaung mit der Datentafel eine Lichtstärke von 1 s 1.94 · Bei ■<>"" ist im Gegensatz ssr v&rkeyrigierten lohfora nicht aer der Luftabstand zwischen der vierten und fünften Einzellinse ( a.r ) sondern bereits auch der vorhergehende Luftabstand ( a,. ) als zerstreuende Luftlinse ausgebildet, da der Sammel—Radius ( R» ) um 3Q Jt langer gestaltet wurde, als der vorauf gehende Zerstreuungsradius ( R* ) der zweiten Sammellinse des Innenlin— senteiles ( J ) · Aus diesem Grunde könnte der allfälligen Auffassung nichts im Wege stehen, die beiden von den Luftabständen ( a,. und a,-g ) begrenzten, Zerstreuungslinsen gemeinsam als ein zweiteiliges Hegativ ( 5 } aufzufassen» welches eine stark— zerstreuende Luftlinse ( a*c ) zwischen.sich einschließt. Das nutzbare Gesichtsfeld dieses Objektives betragt 53.8 g der Aequivalent-Brennweite t , entsprechend einem blendenseitigen Hauptbtrahlen-Heigungswinkel ^-» 25.0° , innerhalb dessen sämtliche astigmatischen Bildpunkte um weniger als 0·375 £ f von der GÄÜSSischen Bildebene abweichen und wobei die maximale astig- -;

• ■» t

natisehe "Sinetelldifferenz zwischen den sagittalen und tv-n^tr:Fi alen BüdpuaJrten. im gesamten seitlichen Bildfeld !deiner gehalten ist als «in Tiertel Prozent von f , während gleichzeitig die Kaxiaale fer*eicimung f^r den fiandbildpunkt kleiner bleiDt sJ.8 + 0.62 t ·

Datentafel

0.618

- 2.2038

- 2.0056

+ 0.518t - 5.3T52¹

R⁺ » R₅ « ♦ 0

- + 2.2058

+ 2.2038 ♦ 0*7525

- Y.4513 φ 0.3687

- ♦ U6319 I* m - 0..5288

O₁ * 0.08385
0.00215 .

ä₂ = Q.08278

0.00537 tf, * 0.16127

0.04097

0.04838

= 0*02150

= 1.713

- 1.620

1.613

= 1.615

L· ( J )

0.20426

= 1.717

Blendenraum

λ ^η6

(KgI)

Datentafel

f = 100.000 S^₀ » 61.802 Eel. Öffnung 1 : 1.94

R₁ « - 201.4678 R* » - 202.5878

R₉ - ♦ 86.76476 R^ « - 426.1629

J.37603 H₁ = 1.7130 C

0.21446 8.26930 η₂ » 1.6203

R₂₃ » 0.53665

= + 47.14308 R^ β ♦ 201.0263

R₄ »+ 262.4753 R^ = + 71.24985

_ 159.4964 + 36.00203 • 16.10967
0.12586

a₄ » 4*09286
4.83290

a_c * 2.14762

U613O

I C J )

1.6150

= 1.71740

a₅₆ = 20.40391 4.29524

16.10867

Blende

=+ 146.6633 » - 53.57354 dg = 6.98052 n_g = 1.6585 (HgI)

In den zuletzt mitgeteilten Ausführung:sbeispiele:r> zur vorliegenden Erfindung steht dem optischen Konstrukteur ein derartig großer Blendenrr-uni zur Verfugung, diß derselbe neben orJer beziehungsweise auch anstelle einer körperlicher Blende nit einem Strahler.teilunps—System ausgestattet werden k:nn, velch' letzteres zu einer Umlenkung bzw. zu einer Teil-Ablenkung: der dss Objektiv passierenden Lichtstrahlen benutzbar ist.

Sin solches allfällig vorgesehenes Strahlenteilungs-Bauelement kann d&bei in an sich bekannter Weise rls Licrt-Durchtrittsflachen sowohl Planflächen als euch mehr o^er cinder schwach-gekrümmte Außenflächen besitzen, die eber ±m Sinne der vorliegenden Erfindung zur Erfüllung der einzelnen 3edinfunpen der anspruchsgemllßen Teil-Merkmale jedoch nicht mitzahlen, v/eil solche zusätzlichen yiSchenelemente nicht als optischer Sestrndteil der mit einer äußeren bikonkaven Gestalt versehenen Vor— derglied-Kombinrtion ( Vgl ) zu zählen sind.

Ebenso fallen jene Modifikationen in den Rahmen der vorliegenden Erfindung, bei denen auf der Seite der kürzeren Strahlxmgsweite noch weitere optische Linsen eingeschaltet sind. Das gleiche trifft auch zu, wenn etwa vor der zerstreuenden ■?ront-Hohlfläche (R-) auf der Seite der längeren Konjugierten noch zusätzliche Bauelemente ( wie etwa ein vorerwähntes Strahlenteilungs-System oder Farbfilter ) vorgeschaltet werden, Ha auch im ?alle einer solchen Vorschal tung das Konstruktionsprinzip nach vorliegender Erfindung selbst sowie die durch dasselbe erschlossene fortschrittliche Wirkung und Leistungssteigerung nicht unmittelbar berührt oder gar eliminiert wird.

Schließlich werden auf den folgenden beiden Seiten

jene numerischen ^erte in entsprechender Abkürzung

gegeben , durch welche die dem Konstruktionsprinzip nsch der Erfindung eigenen Kennzeichnungs-Merkmale bei den vorstehenden elf Zahlen-Beispielen realisiert worden sind. Ausgenommen sind dab^i lediglich die korrespondierenden Zahlenwerte für das Teil-Merkmal ( 2 ) der anspruchsgemäßen Kerkmr.lP-Kombination, da die tabellarische Übersicht für dieses Teil-Merkmal bereits oben den Oatentsfeln der Ausübungs-Beispiele zur Erfindung voPgesch&ltet worden

-47-

	t C -	JZ	t	C3·)	f	(3bJ	m	£i<M	(*	0.146	f
1	1	0.276	. t	0.69 f		0.92 f		0.4025 0.0575	ί t	0.276	f
2	2a	0.480	t	0.980.	f	1.405 f		0.57166.. 0.08166..	m •	0.2720.	.. i
	2b	0.4709.	. f	0.9746..	ί	1.3882..		0.56857·. 0.081»..		0.2989.
3	3	0.5015.		1.7329..	1	2.1560.		1.01089.. 0.14441..	*	0.2735.	. f
4	4	0.4643.	. f	1.2073..	ί	1.5882..		^.70429-. 0.10061..	. i	0.442 f
5	5	0.724 f		3.18 t		3.65 f		.855... 0.265...	f f	0.4408.	. f
6	6	0.7262.		1.7937..	1	2.2431..		1.04634.. 0.14947..	. i . 1	0.2320.	f
7	7	0.4146.	. f	1.607 f		1.918 f		0.93741.. 0.13391..	9 J * .	0.2464	f
	8a	0.4403		1.85 f		2.18 f		1.07916.. 0.15416..	. i . i	0.2463.	. f
8	8b	0.4402.	. f	1.8476..	ί	2.1777..	f	'.07778.. J.15396..	. i	0.4475.	f
Q	9a	0.7216.	2.2038 f		1.7254 f		1.28555.. 5.18365..	. 1 . ί	0.4470.	. f
	9b	0.7208.	2.0146..	f	1.5432..		1.17522.. 0.16788..	. i . ί

-45-

ψ*	1SJCT	O	.836 ί	f	0.46 f	i|<4/0f	f	(Sb) 6VgI
1	1	1	.256 f	f	0.620.			- 0,50
	2a			f		f	t	- 0.462..
		1	.246..		0.6277.		ψ
		2	.0318.	f	1.3756.	. f J	f	- 0.475..
3	3	t.	.NO».	f	0.0*90.	1 f	- 0.658..
4	4	3.	632 f	f	2.82 f	f	- 0.650..
5	5	2.	2345.	f	1.4484.		- 0.796..
6	6	1.	339«.	f	1.3910	f	- 0.677..
7	7	2.	096..	f	1.620 I	- 0.763..
8	8a	2.	0939.		1.6184.	- 0.77Ö..
9	8·	2.	651..	2.572..	- 0.779..
	9a	2.	461..	2.374..	- 0.713..
9*			- 0.696..

Claims (1)

-49- Sciiutzansprüclie Anspruch 1.) Lichtstarkes Objektiv aus mindestens vier in Luft stehenden Gliedern vom erweiterten TRIPLET-Typus, bei welchem einem innenstehender. Negativ (N) ,in dessen 5ahe der Blendenort liegt, zur kürzeren Konjugierten hin ein sam-Eelndes Hinterglied ( HgI ) nachfolgt , wahrend auf der anderen» dem fernen Aufnahme-Objekt zugekehrten, Seite ein mehrtei— ligee Frontglied ( Vgl ) vorgeschaltet ist , welches auf der Torderseite durch eine Erweiterungs-Linse, nämlich die ?rontlinse (F), begrenzt ist, dadurch gekenrseichnet , daß dieser abjektseitige Frontteil ( ? ) des Vordergliedes ( Vgl ) »it einer gegen eben das ferne Objekt hohlen und überkorrigierendwirkenden Frontfläeh· ( R1 ) derart ausgestattet ist, daß der hohle Frontscheitel τοη R1 dabei eine Gesamtscheitelhob,· (S) des Objektives gegen die längere Konjugierte hin begrenzt , die zwischen mini«al 0.25 f und maxian! 1.Of bemessen ist, während das innensteilende Negativ (N) mit einer öffnungszar. 1-bezogenen Eigenbrechkraft ( f/B\ ) ausgestattet ist, lerer Ao- 2 * ' 5 solutwert zwischen den ^-fachen und dem ^-fachen der Aeauivalen-tbrechkraft ( # » 1 t f *= f ) liegt und wobei die Lange des hohlen Frontradius ( R1 ) größer ist als — f, ohne jedoch den Wert τοη -^- f zu übersteigen , und wöbe, dieser Torderlinse im Frontglied ( Vgl ) mindestens eine Sammellinse als Innenlinsenteil (J) in Richtung zu dem in Luft stehenden inneren Hegativ (N) hin nachfolgt, wobei der Innen! insenteil (J) auch den stärket-sammelnden Radius ( R+ ) positiven RichttmgeTorzeichens der an Luft grenzenden Linsenflächen des Vordergliedes ( TgI ) trägt, welch1 letzterer dabei mit einer solchen Radienlänge ausgestattet ist, daß die Längensumme von hohlem Frontraclius ( R1 ) und diesem stärkst-brechender. Saaimeiradius ( R+ ) des Sammelteilea (J) absolut gerechnet .w.scr.en 0.9 f und 3.8 f liegt und wobei der längs der opt:??:*»- Ac:.-se gemessene Scheitel abstand ( S7. -^ ) zwischen den beiier äuiieren Grenzflächen ( R1 und R^ ) der mit einer b. k r«·.-:ver. "esamtform ausgestatteten und aus dem objektseitig·· '-'r.T.i/l.ei ·' ' ) ,dem sammelnd en Innenlineenteil ( J ) und ärnrn innenstehenden Negativ'( N ) bestehenden Tordergl ied-Koiibinat ion ( Ψ bis N ) kleiner is·-; ale -~ der »T.&tw» Amm KrsssujSÄsrsdias f R1 ) der gepen das ferne Objekt hohlen Torderfläche des Gesamtobjektives jedoch größer ist als γχ derselbe^ und daß gleichzeitig die 3r3ße ( S- , - R1 ) τοπ Prontradiue und Seheitelabstand dieser Außenflächen der 7orderglied-&mbination (Vgl) größer ist alF das 0.8—fache aber höchstens dap 3.8»fache der Aequivalent brennweite ff) des Geeaatobjektires beträgt. Anspruch ?.^ Objektiv nach Anspruch 1.) , dadurch gekennzeichnet f daß der negative Wert der SuBse der «& Krilmmunesradien der beiden zerstreuenden Außenflächen ( S^ und Bjj ^ der Vorderglied-Konbination großer ist als 0.4 t% jedoch kleiner bleibt als 2-9 f , wobei f die Aequi-ralentbreanweite des Gesaintobjektives bezeichnet , und wobei diese Yorderglied— · Kombination mit einer GARDNERschen Durchbiegungszahl ( migma. ) ausgestattet ist, die ihrem absoluten Werte nach zwlscnen 0.45 und 0.90 liept. Anspruch 3.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet durch folgende abgerundete Daten für die Einheitebrennweite f , wobei die Glaseigenschaften durch die Mittlere Brechzahl ( nd ) und die ABBSsehe Zahl ( ν ) für die Farbdispersion charakterisiert sind und die relative öffnung f s 3.9 beträgt : - OiierIfScheitel abständefLuftGlaeeigen- schaften/57CJ)+ O.-7I0.037f1.527f f0.013LuftCN)CR+)'^0.0461.62- O +· O. anf ffLuft/37(HgI)0.037f(R')+ 1 - O.700.013f1.61/510.100.99 .650.0301.65 -51 - I « «4fl *· I t If Radien Scheitelabstande Gl as e ige nsc-haften Anspruch 4.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet durch folgende abgerundete Daten für die Einheitsbrennweite f , wobei das Glas durch seine mittlere Brechzahl ( n, ) bezeichnet und die relative Öffnung zu f : 3.4 vorgesehen ist : CR+) - 0.97 f - 0.99 f +■ 0.41 f + 3.66 f - 0.95 f + 0.35 t + 4.23 f + 0.36 f + 0.36 f - 0.61 f 0.045 f 0.090 f 0.118 f 0.059 f 0.066 Ι . 043 f 0.091 f

1.642

Luft

1.755

Luft

1.673

Luf-t

1.616 1.744

CJ)

(HgI)

'■tr

•Φ:

0579 S 3 0.7.70

+
+ • ·
• · ·
• ·
• ·
• ■ t - ya- |l · ·
I I · ·
' till··
■ · ·
■ · · · •
•
•
• 1 ?.) _f gekennzeichnet durch f
f Scheitel
abstande Glaseigen
schaften Luft 1.755 Luft 1.673 Luft 1.617 (P) 1 (BgI) 1 .) Objektiv nach Anspruch Ί folgende abgerundete Daten für die Einheitabrenn-
wobei das Glas durch seine mittlere Brechzahl ( n» )
und die relative öffnung zu ί ι 2.96 vorgesehen ist t 0.071 f 1.552 Anspruch 5 + Radien f
f 0.004 f 1.744 (J) weite f ,
bezeichnet 1.73
1.73 0.122 f f
f QiQSQ f (N) £ <V 0 = 42
3.62 0.043 f f
f 0.070 (S⁺) +
+ 0.96
0.36 0.045 f f
f O C Cr;) 3.62
0.38 0.088 t 660579530.7.70 0.38
0.61

/χ.
f • · : · : :·*;■' : : : & ^ $~
ft
*L.) t gekennzeichnet durch Seheitel-
abstände Glaseigen
schaften Luft 1.7130 / 53.8 (J)
1 (HgI) 9 -53 -
Anspruch 6.) Objektiv nach Anspruch folgende abgerundete Daten filr die Einheitsbrenn
weite f , wobei die Glaseigenschaften durch die mittlere Brech
zahl ( n_d ) und die ABBEsche Zahl ( ν ) fur die Farbdispersion
charakterisiert sind und die relative Öffnung f χ 2.7 beträgt t 0.0605 f 1.5495 / 45.4 (F)
* Luft j Radien 0.0100 f I
1.6461 / 34.0 (S) |
Luft (R₁) - 1.207 f
- 1.176 f 0.1144 f 1.5495 / 45=4 it 0.0625 f (R⁺) + 0.381 f
+ 3.029 f 0.0224 f
0.0739 f 1.7292 / 54.8 0.0350 f (R^L) + 0.338 f 0 O + 12.39 f
+ 0.444 f 0.0819 f 660579530.7.70 + 0.444 f
- 0.608 f

-54-

Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet durch folgende abgerundete Daten tür die Binheitebrennweite f , wobei das Glas durch seine Mittlere Breeh.ahi f η ) bexeichnet und die relative öffnua« «u f , ₂.₀ rorge.ehen ΐί* ,

Haaien

(H₁) - 3.18 f - 2.87 f

+ 0.87 t

0„?3 f

- 1.42 f + 0.36 f

+ 1.45 f - 0.50 f

Scheit«! abstände

0.082 t

0.005 f

0.082 f

0.005 f

0.200

0.047 f

0.021 f

0.200 f

0.082

U620

Luft

1.615

Luft

1.615

Luft

1.717

Luft

1.(20

(P)

(J)

00 I

-55-

Anspruoh 8.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet durch folgende abgerundete Daten filr die Einheitsbrennweite f , wobei die Slaseigenscfcaften durch die mittlere Brechzahl ( n. ) und die ABBEsche Zahl ( ν ) für die Farbdispersion charakterisiert sind und die relative öffnung f : 1.95 beträgt :

Radien

Scheitelabstande

Glaseigenschaften

(R₁) - 1 .7<H f

- 1 .661 f

0.0825 f

1.6203 / 60.3

0.0021 f

+ 0.916 f - 4.031 f

(R⁺) + 0.449 f

+ 0.661 f

0.0814 f 0.0053 f 0.2008 f 0.0476 f

1.6203 / 60.3

Luft

1.6203 / 60.3

Luft

- 1.472 f + 0.34¹^ f

0.0211 f

1.7180 / 29.5

0.2008 f

Luft

-0.484 f

0.0846 f

1.6203 / 60.3

05 7|5 3 0.7.70

• f

Anspruch Q.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet durch folgende abgerundete Daten fux die Sinneitobrennweite f , wobei das Glas durch seine mittlere Brechzahl ( n^ ) bezeichnet und die relative öffnung zu f t 3.5 Torgesehen ist :

Radien

Scheitelabstande

CrIas eigenschaft en

0.046 f

1.5523

4- 0.31 1 f
4- 0.Q13 f

+ 0.366 f
- 0.366 f

0.002 ί-

0.048 f

0.001 f

0.090 f

Luft

- 0. 366 f 0. 010 f + 1. •>?Q f O. 017 f 174 f 0. 018 f + 0. ?16 f 0. 134 f 4· C. O3S f 0. 048 f _ -j ?QR f

1.5895

Luft

1.6131

1.5895

Luft

1.6490

Luft

1.6385

(J)

(N)

(HgI)

Aaapruch IQ.) Objekt ix nach Anspruch 2·) , gekeniiseiehnet durch

folder-le *b=rerundete Daten für die Einheitsbrennweite f _t wobei i-!F .1^? iurch seine Kittlere Brechzahl { n, ) bezeichnet und die re'ätive öffnung zu f t 3.0 Torgesehen ist :

-i>d ier.

Scheitelabstande

Glaseigenschaften

- f

1.5523

+ 0.35 f
+ 0.97 f

+ 0.39 f
- 0.39 f

- 0.39 f
+ 1.29 f

- 2.31 f
+ 0.23 f

+ 0.99 f
- 1.?S f

0.C020 f

0.0515 f

0.0010 f

0.0959 f

Luft

0.0101 f

0.0182 t

0.0192 f

0.1424 f

1.5895

Luft

1.6131

1.5895

Luft

1.6490

Luft

1,6203

(HgI)

Anspruch 11.) Objektiv nach Anspruch 2.) , ge&enazeiehaet durch folgende abgerundete Daten für die Eiaheitsbreimweite f . wobei das (Jlas dureh seis« sittlere Brsehsshl { s_Ä ) bezeichnet und die relative Öffnung zu f t 1.94 vorgesehen ist t f

Radien

- 2.20 f

- 2.01 f

+ 0.92 f
- 5.38 f

(R⁺) + 0.48 f

+ 2.20 f

+ 2.20 f + 0.75 f

- 1.45 f + 0.37 f

+ 1.63 f - 0.53 f

•Scheitelabs t linde

0.084 f

0.002 f

0.083 f

0.005 f

0.161 f

0.001 f

0.041 f

0.048

0.022 f

0.204 f

0.070 f

(Ji as eigenschaften

1.713

luft

1.620

Luft

1.613

Luft

1.615

Luft

1.717

Luft

U658

(F)

(J)

(M)

(HgI)

Anspruch 12.) Objektiv nach Anspruch 2.) , gekennzeichnet durch folgende abgerundete Daten für die Einheitsbrennveite f , wobei das Glas durch seine mittlere Brechzahl ( n, ) bezeichnet und die relative Öffnung zu f : 1.94 vorgesehen ist:

Radien

Scheitel· abstände Glaseigen· schäften

(R₁) - 2.015 f - 2.026 f

+ 0.868 f
- 4.262 f

(R⁺) + 0.471 f

+ 2.010 f

+ 2.625 f + 0.712 f

- 1.595 f + Ο.36Ο f

1.467 t Ο.536 t

Ο.Ο838 f

0.0021 f

Ο.Ο827 f

Ο.ΟΟ54 f

O.I6II f

0.0013 f

0.0409 f

O.O4S3 f

0.0215 f

0.20UO f

Ο.Ο698 f

Luft

Luft

Luft

Luft

Luft

I.713O

1.6203

L613O

I.615O

1.7174

1.6585

(P)

(J)

(N)

(HgI)