DE4317413A1 - Verfahren zum Behandeln von kohlenstoffhaltigem Material - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Behandeln von kohlenstoffhaltigem Material, vorzugsweise von Laubholz, im kontinuierlichen einstufigen Prozeß in einem über eine Brennkammer mit Wärmeenergie beauf­ schlagbaren, wenigstens einen Reaktor besitzenden Schachtofen.

Es ist bekannt, kohlenstoffhaltiges Material in mit Wärmeenergie beaufschlagbaren Schachtöfen zu behan­ deln und im Ergebnis dessen Holzkohle oder Aktiv­ kohle herzustellen. Hierzu ist in der DE-PS 36 04 320 bereits ein Verfahren zur Herstellung von Ak­ tivkohle vorgeschlagen worden, bei dem vorzugsweise waldfrisches Hackgut in einem kontinuierlichen ein­ stufigen Prozeß in einem Schachtofen unter Verwen­ dung einer Brennkammer und Aktivierung mit einem gebundenen Sauerstoff enthaltenden Heißgas behandelt wird, wobei das Heißgas in der Brennkammer durch Verbrennung der Ofenabgase (Reaktionsgase) hergestellt wird. Bei dem dort beschriebenen Verfahren ist nachteilig, daß die den Schachtofen verlassenden Reaktionsgase zuvor über eine zwischengeschaltete Einrichtung zu großen Teilen von in den Reaktionsgasen enthaltenen Teeren und anderen ölhaltigen Stoffen befreit werden müssen. Dies ist deshalb notwendig, weil die durch die Verbrennung der Reaktionsgase erzeugten Heißgase direkt als Aktivierungsgase in den Schachtofen zurückgeführt werden. Ein Verbleiben von teerhaltigen Resten in dem Aktivierungsgas verhindert entscheidend eine gute Qualität der auszubringenden Aktivkohle. Weiterhin ist bei dem beschriebenen Verfahren nachteilig, daß eine Trennung der in der Brennkammer erzeugten Heißgase erfolgen muß, da nur ein Teil der Heißgase für die Aktivierung eingesetzt werden kann, während der andere Teil, wie dort genannt, anderweitig ener­ getisch verwertet wird.

Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der gattungsgemäßen Art zu schaffen, mit dem bei geringem Aufwand eine vollständige thermische Nutzung der Reaktionsgase für die Behandlung von kohlenstoffhaltigem Material möglich ist.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im An­ spruch 1 genannten Merkmale gelöst. Es wurde gefun­ den, daß es durch eine einfache Verfahrenssteuerung möglich ist, sowohl die Pyrolyse, also die Holzver­ kohlung, als auch die Aktivierung der Holzkohle in einem einzigen Reaktor durchzuführen. Damit bietet sich die Möglichkeit einer gleichmäßigen gesteuer­ ten Prozeßführung, die auf optimale Produktaus­ beute, homogene Produktqualität und gleichmäßig ge­ ringe Emission ausgerichtet ist. Da bei einer Wei­ terführung des Verfahrens bis zur Aktivierung keine Zwischenkühlung des kohlenstoffhaltigen Materials nach der Verkohlung erfolgen muß, bietet die Pro­ zeßkopplung erhebliche Vorteile in der Energie­ bilanz und kann mit dem Energieinhalt des kohlen­ stoffhaltigen Materials ohne Fremdenergie betrieben werden. Ein geringer Fremdenergieeinsatz ist ledig­ lich beim Anfahren der Anlage notwendig.

In bevorzugter Ausgestaltung des Verfahrens ist vorgesehen, daß die Wärmeenergie durch Verbrennen von Reaktionsgasen und/oder von in den Reaktions­ gasen enthaltenen Bestandteilen in der Brennkammer gewonnen wird, wobei vorzugsweise die Reaktionsgase bzw. die Bestandteile sofort nach Verlassen des Reaktors luftüberschüssig verbrannt werden. Durch dieses sofortige Verbrennen der Prozeßabgase unmittelbar nach Austritt aus dem Reaktor wird erreicht, daß eine thermische Beseitigung sämtli­ cher brennbarer und umweltbelastender gasförmiger und kondensierbarer Produkte erfolgt und der Energiegehalt der gasförmigen und kondensierbaren Produkte für die Wärmeversorgung des Prozesses ge­ nutzt werden kann. Die Nutzung des gebundenen und fühlbaren Energieinhaltes der gas- und dampfförmi­ gen Pyrolyseprodukte wird also mit der Reinigung der Reaktionsgase verfahrenstechnisch verknüpft.

Weiterhin ist vorteilhaft, daß diejenigen gasförmi­ gen Komponenten direkt nach dem Austritt aus dem Reaktor beseitigt werden, die in höheren Konzentra­ tionen ein explosionsfähiges Gemisch bilden können und auf ihrem Weg durch längere Rohrleitungen Sicherheitsvorkehrungen gegen Sauerstoffeinbruch und Zündquellen erfordern würden. Darüber hinaus wird eine Kondensation von Teeren und Ölen aus den flüchtigen Bestandteilen des kohlenstoffhaltigen Materials vermieden und damit eine saubere Be­ triebsführung erreicht. Dies ist dadurch gewährleistet, daß der Strömungswiderstand des Heißgases am Prozeßende durch ein Saugzuggebläse überwunden wird. Dadurch können keine Teer-Öl- Kondensate abgeschieden werden und die Anlagenteile stehen unter einem Unterdruck, so das keine Emissionen auftreten können. Dadurch, daß die Reaktionsgase bzw. die darin enthaltenen Bestandteile einen sehr hohen Heizwert besitzen, kann eine für die Prozeßführung ausreichende Wärmeenergie zur Verfügung gestellt werden. Die Reaktionsgase werden nicht durch Stickstoff verdünnt, wie das bei direkter Beheizung mit Spülgasen der Fall ist.

In weiterer bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die durch die Verbrennung der Reaktionsgase erzeugten Heißgase innerhalb des Schachtofens auf den Reaktor geführt werden und zu einer indirekten Beheizung des Reaktors benutzt werden. Durch diese Ausgestaltung kann sehr vorteilhaft erreicht werden, daß eine sichere Verbrennung der Gaskomponenten unter gezielt eingestelltem Luftüberschuß und damit unter Vermeidung einer Nachbrennkammer zum Ausbrand von Überschußgasen geführt werden kann. Diese Überschußgase würden die Gasmenge enthalten, die nicht als Heißgas in den Schachtofen zurückgeführt werden braucht. Durch die indirekte Beheizung des Reaktors wird weiterhin sehr vorteilhaft erreicht, daß eine Kopplung der Prozesse der Pyrolyse und/oder Aktivierung und deren Wärmeversorgung erfolgt. Hiermit werden beide Vorgänge unabhängig voneinander steuerbar und damit für den Einsatz des Verfahrens leichter beherrschbar.

In bevorzugter Ausgestaltung des Verfahrens ist vorgesehen, daß die Verbrennung in der Brennkammer unter einer Luftstufung erfolgt. Hiermit wird sehr vorteilhaft vermieden, daß sowohl aus dem Holzstickstoff als auch aus dem Stickstoff der Verbrennungsluft Stickoxide gebildet werden. Damit wird eine weitere, beim Betrieb von Gasbrennkammern übliche Emissionsquelle vermieden. Die thermischen Stickoxide, die insbesondere bei einem Ausbrand von Kohlenwasserstoffen, die mit dem Teer in die Brennkammer gelangen zu einer hohen Emission führen würden, werden durch den stufenweise einstellbaren Luftüberschuß auf ein Minimum reduziert und gleichzeitig wird die Bildung von Kohlenmonoxid vermieden, so daß mit hoher Sicherheit die vorgegebenen Grenzwerte unterschritten werden.

Weiterhin ist durch die indirekte Beheizung des Reaktors durch die in den Schachtofen geführten Heißgase möglich, den Schachtofen in seiner ge­ samten Höhe mit Heißgas zu beaufschlagen, so daß auch am Kopf des Schachtofens auf eine hohe Pyrolysegasaustrittstemperatur Einfluß genommen werden kann. Diese hohe Gasaustrittstemperatur verhindert ein Kondensieren der in den Pyrolysegasen (Reaktionsgasen) enthaltenen Teere, bis diese die Brennkammer erreicht haben.

In besonders bevorzugter Ausgestaltung des Verfah­ rens ist vorgesehen, daß die Heißgase derart auf den Schachtofen geführt werden, daß in verschiede­ nen Zonen des Schachtofens eine Trocknung und/oder eine Pyrolyse und/oder eine Aktivierung des kohlen­ stoffhaltigen Materials erfolgt. Durch eine derar­ tige Beaufschlagung des Schachtofens ist eine Pro­ zeßkopplung der einzelnen Prozeßstufen Trocknung, Pyrolyse und Aktivierung in einem kontinuierlichen Prozeß möglich. Das bei der Aktivierung und der Pyrolyse aus dem kohlenstoffhaltigen Material und Aktivierungsgas entstehende Reaktionsgas steigt in dem Reaktor im Gegenstrom zum kohlenstoffhaltigen Material auf. Da das kohlenstoffhaltige Material mit Umgebungstemperatur in den Reaktor eingebracht wird und während seiner Abwärtsbewegung auf die Pyrolyse- bzw. Aktivierungstemperatur aufgeheizt wird, fungiert das aufsteigende Reaktionsgas als Wärmeträger und ermöglicht einen optimalen Wärmehaushalt. Durch diese Prozeßführung stellen sich über der Reaktorhöhe Zonen gleicher physikalisch/chemischer Vorgänge ein, deren horizontale Ausrichtung durch die Zuführung der Heißgase in den Schachtofen leicht zu steuern ist. Je kleiner der Reaktorquerschnitt gewählt ist, um so besser kann auf die horizontale Ausrichtung Einfluß genommen werden und im Reaktorquerschnitt eine homogene Temperatur als Basis für eine einheitliche Produktqualität erzielt werden.

Weitere bevorzugte Ausgestaltungen des Verfahrens ergeben sich aus den übrigen in den Unteransprüchen genannten Merkmalen.

Die Erfindung wird nachfolgend in einem Aus­ führungsbeispiel anhand der einzigen Zeichnung, die schematisch eine Anlage zur erfindungsgemäßen Durchführung des Verfahrens zeigt, näher erläutert.

In der Figur ist eine allgemein mit 10 bezeichnete Anlage zur Behandlung von kohlenstoffhaltigen Mate­ rialen gezeigt. Die Anlage 10 weist einen Schacht­ ofen 12 auf, innerhalb dessen ein Reaktor 14 ange­ ordnet ist. Der Reaktor 14 ist hier mit einer ange­ deuteten Einfülleinrichtung 16 für kohlenstoff­ haltiges Ausgangsmaterial versehen. Im oberen Be­ reich des Reaktors 14 bzw. des Schachtofens 12 ist ein Abzug 18 für Reaktionsgase vorgesehen, der in eine Brennkammer 20 mündet. Die Brennkammer 20 ist einerseits über eine erste Zuführung 22 für Heißgas (Verbrennungsgas) mit dem Schachtofen 12 verbunden und andererseits über eine zweite Zuführung 24 für Heißgas mit einem Wärmetauscher 26 verbunden. Der Wärmetauscher 26 ist mit einer Zuführung 28 mit einem Einlaß 30 für Aktivierungsgase an dem Schachtofen 12 verbunden. Die Brennkammer 20 weist weiterhin einen Einlaß 32 für Frischluft auf.

Die Anlage 10 ist in der Figur nur schematisch gezeigt und aus Gründen der Übersichtlichkeit wurde auf die Darstellung einzelner Stell- und/oder Re­ gelorgane, beispielsweise Schieber, Drosseln oder ähnliches, verzichtet.

Mit der in der Figur gezeigten Anordnung wird das erfindungsgemäße Verfahren folgendermaßen durchge­ führt:

Über die Einfülleinrichtung 16 wird der Schachtofen 14 mit kohlenstoffhaltigem Ausgangsmaterial bis zu einer bestimmten Einfüllhöhe befüllt. Die Brenn­ kammer 20 wird zu Prozeßbeginn durch eine Fremd­ energiequelle, beispielsweise Öl, gestartet, so daß über die Zuführung 22 Heißgas in den Beheizungsraum des Schachtofens 12 gelangt. Das Heißgas erwärmt dort den Reaktor 14 und damit indirekt das in dem Reaktor 14 sich befindende kohlenstoffhaltige Ausgangsmaterial. Über die zweite Zuführung 24 wird gleichzeitig der Wärmetauscher 26 aktiviert, der so ausgestaltet ist, daß über die Zuführung 28 Heißdampf durch den Einlaß 30 in den Reaktor 14 gelangt. Dieser Heißdampf steigt innerhalb des Reaktors 14 im Gegenstrom zu dem sich darin befindenden kohlenstoffhaltigen Ausgangsmaterial auf und dient als Aktivierungsgas. Der Reaktor 14 bildet dabei drei Zonen, bei der in einer oberen Zone bei Temperaturen von ca. 250°C eine Trocknung des kohlenstoffhaltigen Materials stattfindet. In einer mittleren Zone des Reaktors 14 wird das koh­ lenstoffhaltige Ausgangsmaterial bei Temperaturen von ca. 600°C verkohlt, während in einer unteren Zone bei Temperaturen von ca. 950°C das bereits verkohlte Ausgangsmaterial aktiviert wird. Während der Verkohlung, also während der Pyrolyse und während der Aktivierung wird in der mittleren und unteren Zone des Reaktors 14 Pyrolysegas beziehungsweise Prozeßgas frei, das sich mit dem über den Einlaß 30 eingelassenen nicht bei der Aktivierung umgesetzten Heißdampf vermischt und nach oben aus dem Reaktor 14 als Reaktionsgas entweicht.

Das Reaktionsgas wird über den Abzug 18 der Brenn­ kammer 20 zugeführt. Die Brennkammer 20 ist dabei unmittelbar nach dem Schachtofen 12 angeordnet, so daß die Prozeßabgase nicht soweit abkühlen können, daß die darin enthaltenen Teere und Öle konden­ sieren können. Das heißt also, diese Reaktionsgase und die darin enthaltenen Bestandteile werden so­ fort nach Austritt aus dem Reaktor 14 in der Brenn­ kammer 20 verbrannt und übernehmen nach einer An­ laufzeit die Lieferung der Heißgase, die über die Zuführung 22 dem Innenraum des Schachtofens 12 zu­ geleitet werden und die über die Zuführung 24 dem Wärmetauscher 26 zugeführt werden. Somit ist ge­ währleistet, da die Reaktionsgase einen hohen ener­ getischen Wert besitzen, daß nach einer kurzen An­ laufzeit die gesamte Anlage 10 in einem energetisch autarken Betrieb arbeitet. Über den Einlaß 32 wird der Brennkammer 20 dabei in Stufen Luft zugeführt, so daß in der Brennkammer 20 die Luftzufuhr so gesteuert wird, daß eine thermische Stickoxid­ bildung und auch ein Kohlenmonoxidaustritt, auf ein Minimum reduziert werden. Die Brennkammer 20 ist durch die Luftzugabe beliebig temperierbar, weil die Überwindung einer Druckdifferenz der Strömungswege durch einen am kalten Ende des Schachtofens 12 angeordneten Saugzugventilator erfolgen kann. Die Wärmeübertragung auf das in dem Reaktor 14 eingefüllte kohlenstoffhaltige Material erfolgt indirekt über die heißen Wände des Reaktors 14.

Ein wesentlicher Vorteil dieses Prozesses ist es, daß der Reaktor 14 auch in den Bereichen des frisch eingefüllten kohlenstoffhaltigen Materials, also der bereits erwähnten oberen Zone, mit hohen Wand­ temperaturen gefahren werden kann und damit die Möglichkeit besteht, die Austrittstemperatur der Reaktionsgase soweit zu erhöhen, daß bis zur Brennkammer eine Kondensation von Teeren und Ölen nicht erfolgt. Diese werden daher im gasförmigen Zustand in der einfach aufgebauten Brennkammer 20 vollständig mit verbrannt, wodurch erreicht wird, daß keine Fremdenergie für die Prozeßführung außerhalb des Anfahrens notwendig wird. Probleme durch eine eventuelle Kondensatabscheidung oder unverbrannte Gase, die zu Umweltbelastungen führen könnten, werden daher bereits vor der Entstehung gelöst. Der gesamte aus der Verkohlung des kohlenstoffhaltigen Ausgangsmaterials entstehende Wasserdampf, der durch die Holzfeuchte und das damit verbundene Zersetzungswasser entsteht, wird mit durch die Brennkammer 20 geführt und dort von den Belastungen durch organische Säuren befreit und mit den Abgasen der Brennkammer 20 in die Atmosphäre abgegeben. Eine übliche Abwasser­ reinigung für säuren-, teer- und ölhaltige Prozeßabwässer ist damit nicht mehr erforderlich.

Ist die Trocknung des kohlenstoffhaltigen Ausgangs­ materials in der obersten Zone des Reaktors 14 weitgehend abgeschlossen, führt die Exothermie der Pyrolyse zu einer relativ schnellen Verkohlung, die bei einem Gehalt von flüchtigen Bestandteilen von ca. 15% aus Gründen der gewünschten Holzkohlequa­ lität abzubrechen ist. Es hat sich gezeigt, daß eine Gesamtaufheizzeit von ca. 2,5 Stunden genügt, um aus Holzstücken der als Einsatzmaterial vorge­ sehenen Größe Holzkohle der erwarteten Qualität zu erzeugen.

Durch die indirekte Aufheizung des kohlenstoff­ haltigen Materials kann die Temperatur außerhalb des Rohres des Reaktors 14 größer sein als die, die zur eigentlichen Pyrolyse bzw. Aktivierung benötigt wird. Sie darf aber nicht so hoch sein, daß in­ nerhalb der eingefüllten Holzstücke unvertretbare Differenzen im Durchkohlungsgrad, das heißt im An­ teil an flüchtigen Bestandteilen, entstehen.

Eine vorteilhafte Temperaturführung kann beispielsweise dadurch erreicht werden, in dem die über die Zuführung 22 auf den Reaktor 14 geführten Heißgase über ein im Beispiel nicht dargestellten Wärmetauscher geleitet und so gegebenenfalls gekühlt werden können.

Die Optimierung der Temperaturführung im Schacht­ ofen 12 ermöglicht eine Optimierung des Energie­ haushaltes des gesamten Prozesses der Behandlung von kohlenstoffhaltigem Ausgangsmaterial. Bei der Aktivierung der im Reaktor 14 des Schachtofens 12 erzeugten Holzkohle in der unteren Zone des Reak­ tors 14 wird Energie im stark endothermen Prozeß verbraucht. Im Innern des Reaktors 14 wird durch die indirekte Wärmeübertragung eine geringere Reak­ tionstemperatur erreicht als in der Nähe der Reak­ torwand. Hier sind Temperaturführung, Versorgung mit Aktivierungsgas, Reaktorleistung und Produktqualität besonders gut optimierbar.

Nach allem wird festgestellt, daß die bei der trockenen Destillation des kohlenstoffhaltigen Aus­ gangsmaterials, also der Pyrolyse bzw. der Ver­ kohlung entstehenden Gase und kondensierbaren Stoffe, beispielsweise organische Säuren, Teere und Öle, durch die Verfahrensgestaltung ausschließlich energetisch genutzt werden und damit kontrolliert und gezielt umweltfreundlich beseitigt werden.

Durch die Nachschaltung der Brennkammer 20 unmit­ telbar nach dem Schachtofen 12 wird erreicht, daß hohe Temperaturen und Verweilzeiten bei ausreichen­ dem Sauerstoffangebot einen sehr hohen Ausbrenngrad der kondensierbaren Pyrolyseprodukte gewährleisten, während zur Minimierung der Stickoxidemissionen gestuft Luft zugeführt werden kann.

Im nachfolgenden soll der Verfahrensablauf an einem konkreten Ausführungsbeispiel nochmals verdeutlicht werden.

Für die Holzkohleerzeugung mit der Anlage 10 werden an der Luft abgelagertes Buchen- und Eichen­ schichtholz, in Abmessungen von ca. 10×10×10 cm in den Reaktor 14 eingefüllt. Für eine Aktiv­ kohleerzeugung werden Hackschnitzel der gleichen Holzarten in den Abmessungen von ca. 50×20×8 mm eingefüllt. Vor der Verkohlung bzw. Aktivierung werden ca. 85% der Rinde entfernt, da sich ein höherer Rindenanteil negativ auf die Qualität der zu erzeugenden Produkte auswirken kann. Das er­ wähnte Einsatzmaterial besitzt daher folgende typische Ausgangswerte:

• - Wassergehalt ca. 25% (bezogen auf Masse feucht)
• - Aschegehalt ca. 1,5% (wasserfrei)
• - Schwefelgehalt max. 0,05% (wasserfrei)
• - Stickstoffgehalt ca. 0,1% (wasserfrei)
• - flüchtige Bestandteile 80 bis 82% (wasserfrei).

Die mit der Anlage 10 und dem beschriebenen Ver­ fahren hergestellte stückige Holzkohle hat nach dem Austrag aus dem Reaktor 14 folgende Analysewerte:

• - Wassergehalt max. 10%
• - Aschegehalt (wasserfrei) max. 4%
• - fixer Kohlenstoff (wasserfrei) min. 80%
• - Stückgröße 10 bis 100 mm.

Wird im Reaktor in einem Verfahrensschritt aus feuchten gehackten Holzschnitzeln Aktivkohle er­ zeugt, besitzt diese folgende Analysewerte:

• - Körnung 0,5 bis 4 mm
• - Wassergehalt max. 15%
• - Aschegehalt (wasserfrei) max. 6%
• - Rütteldichte 240 bis 410 kg/m³
• - Adsorptionsleistungen gegenüber Phenol 2 bis 4% (bei 1 ppm), 0,8 bis 2% (bei 0,1 ppm)
• - gegenüber Jod min. 650 mg/g
• - spezifische Oberfläche min. 750 m²/g
• - die Porenstruktur ist bimodal.

Die angegebenen Werte für die Holzkohle- bzw. Aktivkohleerzeugung sind lediglich beispielhaft und sind nicht geeignet, das beschriebene Verfahren auf diese Werte einzuschränken.

Durch Einstellung der Prozeßparameter, also insbe­ sondere der Temperaturführung, kann der Reaktor so gefahren werden, daß wahlweise oder anteilig die eingesetzten Ausgangsmengen an kohlenstoffhaltigem Material in die gewünschten Zielprodukte umgesetzt werden können, so daß durch eine Änderung der Pro­ zeßführung Holzkohle oder Aktivat hergestellt wer­ den kann.

Wird die Anlage 10 so betrieben, daß Holzkohle her­ gestellt werden soll, kann über die Zuführung 28 und den Einlaß 30 ebenfalls eine Zuführung von Heißdampf (Wasserdampf) in den Reaktor 14 erfolgen, die eigentlich nur als Aktivierungsgaszufuhr bei der Aktivkohleherstellung notwendig ist. Dieser Wasserdampf wirkt bei einer erforderlichen Temperatur von ca. 500°C für die geforderte Ausgarung des Holzes nicht als Aktivierungsgas im Sinne der Aktivierung. Es wurde jedoch gefunden, daß der Wasserdampf bei der Holzkohleherstellung durch die damit verbundene Erhöhung der Spülgasmenge zu einer Verbesserung des Wärme­ haushaltes im Reaktor 14 führt und damit eine Er­ höhung der Holzkohleausbeute erreicht werden kann.

Claims (9)

1. Verfahren zum Behandeln von kohlenstoffhaltigem Material, vorzugsweise von Laubholz, im konti­ nuierlichen einstufigen Prozeß in einem über eine Brennkammer mit Wärmeenergie beaufschlagbaren, we­ nigstens einen Reaktor aufweisenden Schachtofen, dadurch gekennzeichnet, daß eine Pyrolyse und/oder eine Aktivierung der kohlenstoffhaltigen Ma­ terialien durchgeführt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn­ zeichnet, daß die Wärmeenergie durch Verbrennen von Reaktionsgasen und/oder in den Reaktionsgasen ent­ haltenen Bestandteilen in der Brennkammer gewonnen wird.

3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü­ che, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktionsgase sofort nach Verlassen des Reaktors luftüberschüssig verbrannt werden.

4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü­ che, dadurch gekennzeichnet, daß der Brennkammer während des Verbrennens der Reaktionsgase und/oder der in den Prozeßabgasen enthaltenen Bestandteile die Luft gestuft zugeführt wird.

5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü­ che, dadurch gekennzeichnet, daß die durch die Verbrennung erzeugten sauerstoffhaltigen Heißgase innerhalb des Schachtofens auf den Reaktor geführt werden.

6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü­ che, dadurch gekennzeichnet, daß die Heißgase der­ art in den Schachtofen geführt werden, daß eine indirekte Beheizung des Reaktors durchgeführt wird und vorzugsweise verschiedene Temperaturzonen des Reaktors erreicht werden, so daß gleichzeitig eine Trocknung und/oder eine Pyrolyse und/oder eine Aktivierung des kohlenstoffhaltigen Materials erfolgt.

7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü­ che, dadurch gekennzeichnet, daß überschüssige Heißgase zur Erzeugung von Aktivierungsgasen, insbesondere Aktivierungsdampf, verwendet werden.

8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü­ che, dadurch gekennzeichnet, daß die Aktivierungsgase das kohlenstoffhaltige Material im Gegenstrom durchströmen.

9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprü­ che, dadurch gekennzeichnet, daß der Reaktor konti­ nuierlich mit kohlenstoffhaltigem Material be­ schickt wird.