DE4003568A1 - Giessschnauze fuer erschmolzenen stahl - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft eine Gießschnauze für erschmolzenen
Stahl, bei der beim kontinuierlichen Gießen bzw. Strang
gießen eines aluminiumhaltigen, aluminiumberuhigten er
schmolzenen Stahls wirksam ein Zusetzen bzw. Verstopfen
einer von erschmolzenem Stahl durchströmten Bohrung der
Schnauze verhindert werden kann.
Ein kontinuierliches Gießen von erschmolzenem Stahl erfolgt
beispielsweise durch Gießen von aus einer Pfanne in einer
Gießwanne stanmendem, erschmolzenem Stahl durch eine an der
Unterseite der Gießwanne befestigte Gießschnauze für er
schmolzenen Stahl in eine senkrecht unter der Gießschnauze
für den erschmolzenen Stahl befindliche senkrechte Kokille
zur Bildung eines Gußstahlstrangs und kontinuierliches Ab
ziehen des gebildeten Gußstahlstrangs als langer Strang.
Als Gießschnauze für erschmolzenen Stahl gelangt allgemein
eine Schnauze mit einem Aluminiumoxid/Graphit-Feuerfest
material zum Einsatz.
Eine Gießschnauze für erschmolzenen Stahl mit einem
Aluminiumoxid/Graphit-Feuerfestmaterial ist jedoch mit
folgenden Nachteilen behaftet:
Wird ein aluminiumberuhigter erschmolzener Stahl gegossen,
reagiert das als Desoxidationsmittel zugesetzte Aluminium
mit in dem erschmolzenen Stahl enthaltenem Sauerstoff unter
Bildung nicht-metallischer Einschlüsse, wie α-Aluminiumoxid.
Die gebildeten nicht-metallischen Einschlüsse, wie
α-Aluminiumoxid, scheiden sich ab und sammeln sich an der
Oberfläche der Bohrung der Gießschnauze für den erschmol
zenen Stahl, durch die der erschmolzene Stahl fließt, an
und verstopfen diese. Auf diese Weise bereitet es Schwierig
keiten, den Gießvorgang stabil zu halten. Darüber hinaus
lösen sich die an der Oberfläche der Bohrung angesammelten
nicht-metallischen Einschlüsse, wie α-Aluminiumoxid, oder
fallen ab und werden in den Gußstahlstrang eingeschlossen,
wodurch dessen Qualität beeinträchtigt wird.
Um nun einem durch die nicht-metallischen Einschlusse, wie
α-Aluminiumoxid, hervorgerufenen Zusetzen bzw. Verstopfen
der Bohrung der Gießschnauze für den erschmolzenen Stahl zu
begegnen, wurde bereits vorgeschlagen, ein Inertgas von der
Oberfläche der Bohrung der Gießschnauze für den erschmolzenen
Stahl in Richtung auf den durch die Bohrung strömenden er
schmolzenen Stahl zu blasen, um die in dem erschmolzenen
Stahl vorhandenen nicht-metallischen Einschlüsse, wie
α-Aluminiumoxid, an einem Absetzen und einer Ansammlung
auf der Oberfläche der Bohrung zu verhindern (bekannte
Maßnahme 1).
Die bekannte Maßnahme 1 ist mit folgenden Nachteilen be
haftet:
Eine größere Menge des eingeblasenen Inertgases führt dazu,
daß die durch das Inertgas gebildeten Blasen in den Guß
stahlstrang eingeschlossen werden. Dies führt dazu, daß
in dem Stahlprodukt nach beendetem Auswalzen Fehler, wie
Lunker, auftreten. Dieses Problem macht sich besonders
stark bemerkbar, wenn ein erschmolzener Stahl für qualitativ
hochwertige dünne Stahlbleche vergossen werden soll.
Eine geringere Menge an eingeblasenem Inertgas führt je
doch andererseits zu einer Ablagerung und Ansammlung der
nicht-metallischen Einschlüsse, wie α-Aluminiumoxid, auf
der Oberfläche der Bohrung der Gießschnauze für den er
schmolzenen Stahl. Dies wiederum führt zu einem Zusetzen
bzw. einer Verstopfung der Bohrung. Bei langdauerndem Gießen
von erschmolzenem Stahl bereitet eine stabile Steuerung der
von der Oberfläche der Bohrung der Gießschnauze für den er
schmolzenen Stahl aufgeblasenen Inertgasmenge immer größere
Schwierigkeiten, da die Form des die Gießschnauze für den
erschmolzenen Stahl bildenden Feuerfestmaterials eine
Änderung erfährt. Dies führt zu einer Ablagerung und An
sammlung der nicht-metallischen Einschlüsse, wie α-Aluminium
oxid, auf der Oberfläche der Bohrung der Gießschnauze für
den erschmolzenen Stahl und bedingt ein Zusetzen bzw. eine
Verstopfung der Bohrung. Darüber hinaus wird bei lang
dauerndem Gießen von erschmolzenem Stahl durch das einge
blasene Inertgas eine lokale Erosion der Oberfläche der
Bohrung der Gießschnauze für den erschmolzenen Stahl be
trächtlich beschleunigt. Dadurch wird ein kontinuierliches
Einblasen des Inertgases ohne rasche Verstopfung der
Bohrung unmöglich.
Um nun diesen Schwierigkeiten ohne Anwendung mechanischer
Maßnahmen, z. B. ein Einblasen von Inertgas, zu begegnen,
wurde auch bereits eine Gießschnauze für erschmolzenen Stahl
mit einem Bornitridfeuerfestmaterial verwendet (bekannte
Gießschnauze 2).
Die bekannte Gießschnauze 2 für erschmolzenen Stahl ist
jedoch mit folgenden Nachteilen behaftet:
Eine Gießschnauze für erschmolzenen Stahl mit einem Bor
nitridfeuerfestmaterial ist nur unter hohen Herstellungs
kosten herstellbar. Darüber hinaus läßt die Wirksamkeit
dieser Schnauze in bezug auf die Hemmung einer Ablagerung
der nicht-metallischen Einschlüsse, wie α-Aluminiumoxid,
auf der Oberfläche der Bohrung noch erheblich zu wünschen
übrig. Schließlich besitzt Bornitrid einen hohen Wärmeaus
dehnungskoeffizienten. Wenn folglich bei integraler Her
stellung einer Gießschnauze für erschmolzenen Stahl mit
Hilfe eines Aluminiumoxid/Graphit-Feuerfestmaterials für
den Außenbereich der Gießschnauze für den erschmolzenen
Stahl und eines Bornitridfeuerfestmaterials für einen die
Bohrung bildenden Innenbereich der Gießschnauze für den
erschmolzenen Stahl erfolgt, ist die Verbindung an der
Grenzfläche zwischen dem den äußeren Bereich der Gießschnauze
für den erschmolzenen Stahl bildenden Aluminiumoxid/Graphit-
Feuerfestmaterial und dem den Innenbereich der Gießschnauze
für den erschmolzenen Stahl bildenden Bornitridfeuerfest
material schlecht, so daß eine Ablösung des Bornitrid
feuerfestmaterials von dem Aluminiumoxid/Graphit-Feuerfest
material während des Gießens von erschmolzenem Stahl den
Gießvorgang erschwert.
Zur Verhinderung einer Verstopfung der Bohrung der Gieß
schnauze für den erschmolzenen Stahl ist aus der JP-OS
57-71 860 eine Gießschnauze für erschmolzenen Stahl bekannt,
die unter Verwendung eines Feuerfestmaterials hergestellt
wurde, das im wesentlichen aus:
10 bis 50 Gew.-% Graphit,
20 bis 75 Gew.-% Calciumoxid,
und zum Rest einem Feuerfestmaterialzuschlag besteht.
10 bis 50 Gew.-% Graphit,
20 bis 75 Gew.-% Calciumoxid,
und zum Rest einem Feuerfestmaterialzuschlag besteht.
Der genannte Feuerfestmaterialzuschlag kann zusätzlich,
bezogen auf 100 Gew.-Teile des Feuerfestmaterialzuschlags,
1 bis 15 Gew.-Teil(e) metallischen Aluminiums enthalten
(bekannte Gießschnauze 3).
Die bekannte Gießschnauze 3 für erschmolzenen Stahl ist
jedoch mit folgenden Nachteilen behaftet:
Zugegebenermaßen reagiert Calciumoxid (CaO) rasch mit den
bei der Reaktion des als Desoxidationsmittel zugesetzten
Aluminiums mit dem in erschmolzenem Stahl vorhandenem
Sauerstoff gebildeten nicht-metallischen Einschlüssen, wie
α-Aluminiumoxid, unter Bildung niedrigschmelzender Ver
bindungen. Folglich wirkt Calciumoxid im Sinne einer Ver
hinderung der Ablagerung und Ansammlung der nicht-metalli
schen Einschlüsse, wie α-Aluminiumoxid, auf der Oberfläche
der Bohrung. Wenn jedoch Calciumoxid alleine vorhanden ist,
reagiert dieses selbst bei Raumtemperatur heftig mit Wasser
oder Luftfeuchtigkeit unter Bildung von Calciumhydroxid
(Ca(OH)2), das leicht zerfällt und in ein Pulver übergeht.
Auf diese Weise kommt es zu einer Beeinträchtigung der
Form der Gießschnauze für den erschmolzenen Stahl. Die La
gerung der Gießschnauze für erschmolzenen Stahl erfordert
folglich erhebliche Sorgfalt. Darüber hinaus entsteht in
folge des hohen Wärmeausdehnungskoeffizienten von Calcium
oxid im Inneren der Gießschnauze für erschmolzenen Stahl
eine erhebliche Wärmespannung, wenn Calciumoxid alleine
vorhanden ist und erwärmt wird. Auf diese Weise kommt es
zu einer ungleichmäßigen Temperaturverteilung, was wiederum
eine schlechtere Wärmeschockbeständigkeit der Gießschnauze
für den erschmolzenen Stahl zur Folge hat.
Aus den genannten Gründen bereitet es Schwierigkeiten,
eine aus einem Feuerfestmaterial, in dem Calciumoxid alleine
vorhanden ist, hergestellte Gießschnauze für erschmolzenes
Metall über längere Zeit hinweg zum kontinuierlichen Gießen
von erschmolzenem Stahl zu verwenden.
Es besteht folglich ein erheblicher Bedarf nach einer
Gießschnauze für erschmolzenen Stahl, bei der sich wirksam
ein Zusetzen bzw. eine Verstopfung der Bohrung und ein
Formabbau des die Schnauze bildenden Feuerfestmaterials
auch ohne mechanische Maßnahmen, z. B. ein Einblasen von
Inertgas, verhindern lassen.
Gegenstand der Erfindung ist somit eine Gießschnauze für
erschmolzenen Stahl mit einer von erschmolzenem Stahl
durchströmten Bohrung längs ihrer Achse, welche dadurch
gekennzeichnet ist, daß zumindest ein Teil des die Bohrung
bildenden Innenbereichs der Gießschnauze für erschmolzenen
Stahl aus einem Feuerfestmaterial gebildet ist, das im
wesentlichen aus
40 bis 85 Gew.-% eines Zirkonoxidklinkers mit kubischem Zirkonoxid und Calciumzirkonat, wobei der Gehalt an Calciumoxid in dem Zirkonoxidklinker im Bereich von 3 bis 35 Gew.-Teilen, bezogen auf 100 Gew.-Teile des Zirkonoxidklinkers, liegt;
10 bis 30 Gew.-% Graphit und
mindestens einem Element aus der Gruppe 1 bis 15 Gew.-% Siliziumdioxid und
1 bis 15 Gew.-% Magnesiumoxid besteht.
40 bis 85 Gew.-% eines Zirkonoxidklinkers mit kubischem Zirkonoxid und Calciumzirkonat, wobei der Gehalt an Calciumoxid in dem Zirkonoxidklinker im Bereich von 3 bis 35 Gew.-Teilen, bezogen auf 100 Gew.-Teile des Zirkonoxidklinkers, liegt;
10 bis 30 Gew.-% Graphit und
mindestens einem Element aus der Gruppe 1 bis 15 Gew.-% Siliziumdioxid und
1 bis 15 Gew.-% Magnesiumoxid besteht.
Die Erfindung wird anhand der Zeichnung näher erläutert.
Im einzelnen zeigt die Figur eine als Tauchschnauze ausge
bildete Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Gieß
schnauze für erschmolzenen Stahl.
Wenn man eine Gießschnauze für erschmolzenen Stahl mit
Hilfe eines Feuerfestmaterials, das neben Zirkonoxid
Calciumoxid enthält, herstellt, läßt sich die heftige
Reaktion von Calciumoxid mit Wasser oder Luftfeuchtigkeit
dämpfen und damit einen Abbau der Form der Gießschnauze
für den erschmolzenen Stahl verhindern. Ferner kann man
durch die Bildung niedrigschmelzender Verbindungen durch
Reaktion des auf der Oberfläche der Bohrung in dem Zirkon
oxidklinker enthaltenen Calciumoxids mit dem bei der
Reaktion des der Stahlschmelze als Desoxidationsmittel
zugesetzten Aluminium mit dem in der Stahlschmelze vor
handenem Sauerstoff gebildeten nicht-metallischen Einschlüs
sen, wie α-Aluminiumoxid, die nicht-metallischen Ein
schlüsse, wie α-Aluminiumoxid, an einer Ablagerung und
Ansammlung auf der Oberfläche der Bohrung der Gießschnauze
für den erschmolzenen Stahl hindern.
Einen Zirkonoxidklinker gegebener Teilchengröße erhält
man durch Erschmelzen von Calciumoxid und Zirkonoxid in
einem elektrischen Ofen bei einer Temperatur von mindestens
1600°C, anschließendes Abkühlen der erhaltenen Schmelze
unter Verfestigung derselben und abschließendes Pulveri
sieren des erhaltenen Feststoffs. Der hierbei erhaltene
Zirkonoxidklinker, der kubisches Zirkonoxid und Calcium
zirkonat (CaO×ZrO2) enthält, ist ähnlich stabil wie
stabilisiertes Zirkonoxid und besitzt einen geringen
Wärmeausdehnungskoeffizienten. Er hemmt eine heftige
Reaktion des Calciumoxids mit Wasser oder Luftfeuchtig
keit und verhindert damit einen Formabbau der Gieß
schnauze für den erschmolzenen Stahl.
Wenn der genannte Zirkonoxidklinker gemeinsam mit
Siliziumdioxid und/oder Magnesiumoxid in gegebener Menge
vorhanden ist, neigt das in jedem Zirkonoxidklinkerteil
chen enthaltene Calciumoxid unter dem Einfluß des gleich
zeitig vorhandenen Siliziumdioxids und/oder Magnesiumoxids
ohne weiteres zu einer Wanderung in Richtung auf die Ober
fläche jeden Zirkonoxidklinkerteilchens. Mit anderen
Worten gesagt, wandert das mit dem a-Aluminiumoxid, d. h.
dem Hauptbestandteil der sich auf der Oberfläche der
Bohrung der Gießschnauze für den erschmolzenen Stahl ab
lagernden nicht-metallischen Einschlüsse, reagierende
Calciumoxid in Richtung zur Oberfläche jeden Zirkonoxid
klinkerteilchens und sammelt sich dort an. Dies gestattet
eine Hemmung der heftigen Reaktion des Calciumoxids mit
Wasser oder Luftfeuchtigkeit und sorgt für eine konti
nuierliche Reaktion zwischen dem Calciumoxid und a-Aluminium
oxid unter Bildung der niedrigschmelzenden Verbindungen.
Auf diese Weise läßt sich über lange Zeit hinweg eine Ab
lagerung und Ansammlung der nicht-metallischen Einschlüsse,
wie α-Aluminiumoxid, auf der Oberfläche der Bohrung der
Gießschnauze für den erschmolzenen Stahl wirksam verhindern.
Im folgenden werden die Gründe für die spezielle chemische
Zusammensetzung des zumindest einen Teil des Innenbereichs
der Gießschnauze für den erschmolzenen Stahl bildenden
Feuerfestmaterials angegeben:
Zirkonoxidklinker besitzt einen geringen Wärmeausdehnungs
koeffizienten und eine hervorragende Abblätterungsbeständig
keit. Wenn wenn jedoch der Gehalt an Zirkonoxidklinker
unter 40 Gew.-% liegt, wird die Menge an Calciumoxid, das
mit den nicht-metallischen Einschlüssen, wie α-Aluminium
oxid, in dem erschmolzenen Stahl reagieren soll, unzu
reichend, so daß sich auch die Ablagerung und Ansammlung
der nicht-metallischen Einschlüsse, wie α-Aluminiumoxid,
auf der Oberfläche der Bohrung der Gießschnauze für den
erschmolzenen Stahl nicht verhindern lassen. Liegt
andererseits der Gehalt an Zirkonoxidklinker über 85
Gew.-%, steigt der Wärmeausdehnungskoeffizient unter
gleichzeitigem Verlust der Abblätterungsbeständigkeit.
Folglich sollte die Menge an Zirkonoxidklinker im Bereich
von 40 - 85 Gew.-% liegen. Der Zirkonoxidklinker sollte
vorzugsweise eine durchschnittliche Teilchengröße von bis
zu 44 µm aufweisen, um eine gute Oberflächenglätte der
Schnauze zu gewährleisten.
Das in Zirkonoxidklinker enthaltene Calciumoxid, dessen
Eigenschaft zur heftigen Reaktion mit Wasser oder Luft
feuchtigkeit in hohem Maße verlorengegangen ist, reagiert
mit den nicht-metallischen Einschlüssen, wie α-Aluminium
oxid, in erschmolzenem Stahl unter Bildung der niedrig
schmelzenden Verbindungen. Liegt der Gehalt an Calcium
oxid in dem Zirkonoxidklinker unter 3 Gew.-Teilen, bezogen
auf 100 Gew.-Teile Zirkonoxidklinker, stellt sich jedoch
der gewünschte Effekt nicht ein. Darüber hinaus bedingt
die Anwesenheit von Baddeleyit (ZrO2) im Zirkonoxidklinker
einen Formabbau der Gießschnauze für den erschmolzenen Stahl.
Liegt der Gehalt an Calciumoxid im Zirkonoxidklinker über
35 Gew.-Teilen, bezogen auf 100 Gew.-Teile Zirkonoxid
klinker, reagiert das nicht zu Calciumzirkonat gelöste
Calciumoxid heftig mit Wasser oder Luftfeuchtigkeit und
besitzt einen hohen Wärmeausdehnungskoeffizienten. Darüber
hinaus kommt es hierbei zu einem Formabbau der Gieß
schnauze für den erschmolzenen Stahl. Folglich sollte der
Gehalt an Calciumoxid im Zirkonoxidklinker auf einen Be
reich von 3 bis 35 Gew.-Teilen, bezogen auf 100 Gew.-Teile
Zirkonoxidklinker, begrenzt werden.
Graphit besitzt die Funktion einer Verbesserung der
Oxidationsbeständigkeit, der Benetzbarkeit des Feuerfest
materials durch erschmolzenen Stahl und einer Erhöhung
der Wärmeleitfähigkeit des Feuerfestmaterial. Insbesondere
eignet sich natürlicher Graphit zur Gewährleistung der
geschilderten Funktion. Wenn jedoch der Gehalt an Graphit
unter 10 Gew.-% liegt, stellt sich der gewünschte Effekt
bei gleichzeitig schlechter Abblätterungsbeständigkeit
nicht ein. Liegt der Gehalt an Graphit über 30 Gew.-%,
geht andererseits die Korrosionsbeständigkeit verloren.
Folglich sollte der Graphitgehalt auf einen Bereich von
10 bis 30 Gew.-% begrenzt werden. Vorzugsweise sollte der
Graphit eine durchschnittliche Teilchengröße von bis zu
500 µm aufweisen, damit die geschilderten Funktionen
voll zur Geltung kommen.
Siliziumdioxid fördert die Bewegung des Calciumoxids in
jedem Zirkonoxidklinkerteilchen in Richtung auf die Ober
fläche jeden Zirkonoxidklinkerteilchens und die Ansammlung
des Calciumoxids an der Zirkonoxidklinkerteilchenober
fläche. Darüber hinaus kommt dem Siliziumdioxid die Aufgabe
einer Verminderung des Wärmeausdehnungskoeffizienten des
Zirkonoxidklinkers und einer Verbesserung seiner Abblätter
beständigkeit zu. Wenn der Siliziumdioxidgehalt unter
1 Gew.-% liegt, stellt sich der gewünschte Effekt nicht
ein. Wenn andererseits der Siliziumdioxidgehalt 15 Gew.-%
übersteigt, geht bei sich verschlechternder Korrosions
beständigkeit auch die Form des Feuerfestmaterials verloren.
Folglich sollte der Siliziumdioxidgehalt auf einen Bereich
von 1 bis 15 Gew.-% beschränkt werden. Im Hinblick auf
eine akzeptable Dispergierbarkeit des Siliziumdioxids und
eine Verbesserung der geschilderten Aufgaben des
Siliziumdioxids sollte letzteres vorzugsweise eine durch
schnittliche Teilchengröße von bis zu 20 µm aufweisen.
Dem Magnesiumoxid kommt, ähnlich wie dem Siliziumdioxid,
die Aufgabe zu, die Bewegung des Calciumoxids in jedem
Zirkonoxidklinkerteilchen in Richtung auf die Oberfläche
jeden Zirkonoxidklinkerteilchens und seine Ansammlung an dieser
Stelle zu begünstigen. Liegt der Magnesiumgehalt unter
1 Gew.-%, stellt sich der gewünschte Effekt nicht ein.
Wenn der Magnesiumoxidgehalt 15 Gew.-% übersteigt, führt
andererseits die Reaktion des Magnesiumoxids mit Aluminium
oxid in dem erschmolzenen Stahl zu einer Spinellbildung
(MgO×Al2O3) und folglich zu einer leichteren Ablagerung
und Ansammlung der nicht-metallischen Einschlüsse, wie
Spinell, auf der Oberfläche der Bohrung der Schnauze für
den erschmolzenen Stahl. Im Hinblick auf eine akzeptable
Dispergierbarkeit des Magnesiumoxids und eine Verbesserung
der genannten Aufgabe des Magnesiumoxids sollte letzteres
vorzugsweise eine durchschnittliche Teilchengröße von bis
zu 20 µm aufweisen. Sind in dem Feuerfestmaterial beide
Zuschläge, nämlich Magnesiumoxid und Siliziumdioxid, ent
halten, lassen sich die geschilderten Aufgaben von Magnesium
oxid und Siliziumdioxid synergistisch verbessern.
Im folgenden wird anhand der Zeichnung eine Ausführungs
form der erfindungsgemäßen Gießschnauze für erschmolzenen
Stahl näher erläutert.
In der Figur ist eine als Tauchschnauze ausgebildete er
findungsgemäße Gießschnauze für erschmolzenen Stahl im lotrech
ten Schnitt dargestellt. Diese Ausführungsform der erfin
dungsgemäßen Gießschnauze für erschmolzenen Stahl ist als
Tauchschnauze zwischen einer Gießwanne und einer darunter an
geordneten senkrechten Form ausgebildet. Wie aus der Figur
ersichtlich, besitzt eine erfindungsgemäße Gießschnauze 4
für erschmolzenen Stahl längs ihrer Achse eine von er
schmolzenem Stahl durchströmte Bohrung 1. Ein Innenbereich 2
der Gießschnauze 4 für erschmolzenen Stahl, der die Boh
rung 1 bildet, besteht aus einem Feuerfestmaterial der an
gegebenen chemischen Zusammensetzung. Der den inneren Be
reich 2 umgehende äußere Bereich 3 besteht aus einem
Feuerfestmaterial, beispielsweise einem Aluminiumoxid/
Graphit-Feuerfestmaterial hervorragender Erosionsbeständig
keit gegenüber erschmolzenem Stahl. Bei der in der Figur
dargestellten Gießschnauze 4 für erschmolzenen Stahl kann
man eine Ablagerung und Ansammlung der in erschmolzenem
Stahl vorhandenen nicht-metallischen Einschlüsse, wie
α-Aluminiumoxid, auf der Oberfläche des die Bohrung 1
bildenden inneren Bereichs 2 der Gießschnauze 4 für den
erschmolzenen Stahl über lange Zeit hinweg verhindern.
Das folgende Beispiel soll die Erfindung näher veran
schaulichen.
Zunächst werden Calciumoxid (CaO) und Zirkonoxid (ZrO2)
in einem elektrischen Ofen bei einer Temperatur von min
destens 1600°C erschmolzen. Die erhaltene Schmelze wird
zur Verfestigung auf Raumtemperatur abgekühlt und danach
in einer Kugelmühle pulverisiert, wobei ein Zirkonoxid
klinker einer durchschnittlichen Teilchengröße von bis zu
44 µm erhalten wird. Der Gehalt an Calciumoxid in dem er
haltenen Zirkonoxidklinker liegt im Bereich von 3 bis 35
Gew.-Teilen, bezogen auf 100 Gew.-Teile Zirkonoxidklinker.
Verschiedenen, den in der geschilderten Weise hergestellten
Zirkonoxidklinker enthaltenden Rohmaterialmischungen der
in Tabelle I angegebenen Zusammensetzung wird ein pulver
förmiges bzw. flüssiges Phenolharz in einer Menge von
5 bis 10 Gew.-% einverleibt. Die eine erfindungsgemäße
Zusammensetzung aufweisenden Rohmaterialmischungen Nr. 1
bis 3 mit dem zugesetzten Phenolharz werden gründlich
durchgemischt und -geknetet, um eine Knetmasse herzu
stellen. Aus jeder der erhaltenen Knetmassen werden ein
30 mm×30 mm×250 mm großer Formling zum Testen der
Ablagerungsmenge an nicht-metallischen Einschlüssen, wie
α-Aluminiumoxid, und ein weiterer röhrenförmiger Formling
eines Außendurchmessers von 100 mm, eines Innendurchmessers
von 40 mm und einer Länge von 250 mm zum Testen der Ab
blätterbeständigkeit hergestellt. Die erhaltenen Formlinge
werden zur Herstellung von Prüflingen (im folgenden als
"erfindungsgemäße Prüflinge Nr. 1 bis 3" bezeichnet) bei
einer Temperatur im Bereich von 1000-1200°C reduktions
gebrannt.
Weiterhin wird den in der geschilderten Weise herge
stellten Zirkonoxidklinker enthaltenden Rohmaterialmi
schungen Nr. 4 bis 6 einer chemischen Zusammensetzung außer
halb des erfindungsgemäßen Bereichs (vgl. ebenfalls
Tabelle I) pulverförmiges bzw. flüssiges Phenolharz in
einer Menge von 5 bis 10 Gew.-% einverleibt. Die erhal
tenen Rohmaterialmischungen Nr. 4 bis 6 mit dem zugesetzten
Phenolharz werden zur Zubereitung einer Knetmasse durchge
mischt und -geknetet. Aus den erhaltenen Knetmassen werden
ein 30 mm×30 mm×250 mm großer Formling zum Testen der
Ablagerungsmenge an nicht-metallischen Einschlüssen, wie
α-Aluminiumoxid, und ein weiterer röhrenförmiger Formling
eines Außendurchmessers von 100 mm, eines Innendurchmes
sers von 40 mm und einer Länge von 250 mm zum Testen der
Abblätterbeständigkeit hergestellt. Die erhaltenen Form
linge werden zur Herstellung von Vergleichsprüflingen
("Vergleichsprüflinge 1 bis 4") bei einer Temperatur von
1000-1200°C reduktionsgebrannt.
Von den erfindungsgemäßen Prüflingen Nr. 1 bis 3 und den
Vergleichsprüflingen Nr. 4 bis 6 werden das spezifische
Schüttgewicht, die scheinbare Porosität (%) und die Biege
festigkeit (kPa) sowie die Oberflächeneigenschaften ein
schließlich der durchschnittlichen Rauheit Ra (µm), der
maximalen Höhe R max (µm) und einer durchschnittlichen
Zehn-Punktrauheit Rz - D (µm) bestimmt. Die Ergebnisse
finden sich in Tabelle II.
Die erfindungsgemäßen röhrenförmigen Prüflinge Nr. 1 bis 3
bzw. die röhrenförmigen Vergleichsprüflinge Nr. 4 bis 6
mit Außendurchmessern von 100 mm, Innendurchmessern von
40 mm und Längen von 250 mm werden 30 min lang in einem
elektrischen Ofen auf eine Temperatur von 1550°C erwärmt
und danach zur Ermittlung der Abblätterbeständigkeit rasch
in Wasser abgekühlt. Die Ergebnisse finden sich in
Tabelle II.
Die 30 mm×30 mm×250 mm großen erfindungsgemäßen Prüf
linge Nr. 1 bis 3 bzw. Vergleichsprüflinge Nr. 4 bis 6
werden in erschmolzenen Stahl einer Temperatur von 1550°C,
der Aluminium in einer Menge im Bereich von 0,05 bis 0,10
Gew.-% enthält, 180 min lang getaucht, um das Erosionsver
hältnis (%) und die Ablagerungsmenge (mm) an nicht-metalli
schen Einschlüssen, wie α-Aluminiumoxid, zu bestimmen. Die
Ergebnisse sind ebenfalls in Tabelle II zusammengestellt.
Wie aus Tabelle II hervorgeht, besitzen sämtliche erfindungs
gemäßen Prüflinge Nr. 1 bis 3 hervorragende Oberflächeneigen
schaften und darüber hinaus ein geringes Erosionsverhältnis.
Auf diese Weise läßt sich eine Formveränderung bzw. ein Form
verlust des Feuerfestmaterials vermeiden. Die erfindungs
gemäßen Prüflinge Nr. 1 bis 3 besitzen schließlich eine
hervorragende Abblätterbeständigkeit und zeigen keine Ab
lagerungen an nicht-metallischen Einschlüssen, wie
α-Aluminiumoxid, so daß sich in diesem Falle ein Zusetzen
bzw. ein Verstopfen der Bohrung der Gießschnauze für
erschmolzenen Stahl wirksam verhindern läßt. Sämtliche
Vergleichsprüflinge Nr. 4 bis 6 zeigen dagegen eine große
Menge an Ablagerung an nicht-metallischen Einschlussen,
wie α-Aluminiumoxid. Insbesondere zeigt der Vergleichs
prüfling Nr.6 mit einem die erfindungsgemäß einzuhaltende
Obergrenze für Zirkonoxidklinker übersteigenden Zirkonoxid
klinkergehalt eine sehr schlechte Abblätterbeständigkeit
und infolge Abwesenheit von Siliziumdioxid und Magnesium
oxid eine große Menge an Ablagerungen an nicht-metallischen
Einschlüssen, wie α-Aluminiumoxid.
Den Rohmaterialmischungen Nr. 1 und 3 einer chemischen Zu
sammensetzung innerhalb des erfindungsgemäß einzuhaltenden
Bereichs (vgl. Tabelle I) wird pulverförmiges bzw. flüssiges
Phenolharz in einer Menge von 5 bis 10 Gew.-% zugesetzt.
Danach werden die Rohmaterialmischungen Nr.1 und 3 mit dem
zugesetzten Phenolharz zur Herstellung einer Knetmasse
durchgemischt und -geknetet. Die erhaltenen Knetmassen
werden zur Herstellung einer Gießschnauze gemäß der Figur
für den die Bohrung 1 bildenden inneren Bereich 2 der
Gießschnauze 4 für erschmolzenen Stahl verwendet. Zur Um
hüllung des inneren Bereichs 2, d. h. zur Herstellung des
äußeren Bereichs der Gießschnauze 4 für erschmolzenen Stahl
bedient man sich eines Aluminiumoxid/Graphit-Feuerfest
materials. Der innere Bereich 2 und der äußere Bereich 3
werden durch bekanntes isostatisches Pressen unter einem
Formdruck von 98100 kPa (1 Tonne/cm2) als Einheit herge
stellt. Beim anschließenden Reduktionsbrennen bei einer
Temperatur im Bereich von 1000-1200°C erhält man als
Tauchschnauzen verwendbare Gießschnauzen für erschmolzenen
Stahl (im folgenden als "erfindungsgemäße Gießschnauzen
Nr. 1 bis 3" bezeichnet).
Zu Vergleichszwecken wird eine bekannte Gießschnauze für
erschmolzenen Stahl, bei der ein Inertgas von der Ober
fläche der Schnauzenbohrung in Richtung des durch die
Bohrung strömenden erschmolzenen Stahls geblasen wird
(im folgenden als "Vergleichsgießschnauze" bezeichnet)
hergestellt.
Danach werden in einer Stranggießvorrichtung bzw. konti
nuierlich arbeitenden Gießvorrichtung mit einer 250 Tonnen-
Gießpfanne und einer 25 Tonnen-Gießwanne die erfindungsge
mäßen Gießschnauzen Nr. 1 bis 3 bzw. die Vergleichsgieß
schnauze zwischen der Gießwanne und einer unter dieser an
geordneten senkrechten Form befestigt. Danach wird eine
aluminiumberuhigte Stahlschmelze mit Aluminium in einer
Menge im Bereich von 0,05 bis 0,06 Gew.-% kontinuierlich
400 min lang vergossen, um den Ablagerungszustand an nicht
metallischen Einschlüssen, wie a-Aluminiumoxid, für jede
der erfindungsgemäßen Gießschnauzen Nr. 1 bis 3 bzw. die
Vergleichsgießschnauze zu bestimmen.
Hierbei hat es sich gezeigt, daß auf der Oberfläche der
Bohrungen der erfindungsgemäßen Gießschnauzen Nr. 1 bis 3
0-2 mm an nicht-metallischen Einschlüssen, wie α-Aluminium
oxid, abgelagert wurden. Bei der Vergleichsgießschnauze be
trägt die Ablagerung 4-12 mm.
Die Ergebnisse belegen, daß bei den erfindungsgemäßen
Prüflingen Nr. 1 bis 3 bzw. erfindungsgemäßen Gießschnauzen
Nr. 1 bis 3 eine Ablagerung an nicht-metallischen Ein
schlüssen, wie α-Aluminiumoxid, wirksam verhindert werden
kann.
Dies gilt auch für Fälle, in denen die erfindungsgemäße
Gießschnauze für erschmolzenen Stahl als Beschickungs
schnauze für eine kontinuierlich arbeitende Horizontal
gießvorrichtung verwendet wird.
Bei einer erfindungsgemäßen Gießschnauze für erschmolzenen
Stahl läßt sich, wie detailliert erläutert, dauerhaft ein
Zusetzen bzw. ein Verstopfen der Bohrung der Schnauze
durch nicht-metallische Einschlüsse, wie α-Aluminiumoxid,
ohne Formabbau des Feuerfestmaterials wirksam verhindern.
Claims (4)
1. Gießschnauze für erschmolzenen Stahl mit einer Bohrung
längs ihrer Achse, durch die erschmolzener Stahl
fließt, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Teil
des die Bohrung bildenden Innenbereichs der Gießschnauze
für erschmolzenen Stahl aus einem Feuerfestmaterial ge
bildet ist, das im wesentlichen aus
40 bis 85 Gew.-% eines Zirkonoxidklinkers mit kubischem Zirkonoxid und Calciumzirkonat, wobei der Gehalt an Calciumoxid in dem Zirkonoxidklinker im Bereich von 3 bis 35 Gew.-Teilen, bezogen auf 100 Gew.-Teile des Zirkonoxidklinkers, liegt;
10 bis 30 Gew.-% Graphit und
mindestens einem Element aus der Gruppe 1 bis 15 Gew.-% Siliziumdioxid und
1 bis 15 Gew.-% Magnesiumoxid besteht.
40 bis 85 Gew.-% eines Zirkonoxidklinkers mit kubischem Zirkonoxid und Calciumzirkonat, wobei der Gehalt an Calciumoxid in dem Zirkonoxidklinker im Bereich von 3 bis 35 Gew.-Teilen, bezogen auf 100 Gew.-Teile des Zirkonoxidklinkers, liegt;
10 bis 30 Gew.-% Graphit und
mindestens einem Element aus der Gruppe 1 bis 15 Gew.-% Siliziumdioxid und
1 bis 15 Gew.-% Magnesiumoxid besteht.
2. Gießschnauze für erschmolzenen Stahl nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß sie vollständig aus dem
Feuerfestmaterial besteht.
3. Gießschnauze für erschmolzenen Stahl nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß der die Bohrung bildende
Innenbereich der Gießschnauze für erschmolzenen Stahl
aus dem Feuerfestmaterial besteht.
4. Gießschnauze für erschmolzenen Stahl nach Ansprüchen 2
oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Zirkonoxid
klinker eine durchschnittliche Teilchengröße von bis
zu 44 µm, der Graphit eine durchschnittliche Teilchen
größe von bis zu 500 µm und das Siliziumdioxid und
Magnesiumoxid eine durchschnittliche Teilchengröße von
bis zu 20 µm aufweist.
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