DE3887386T2

DE3887386T2 - Schlauchkonstruktion.

Info

Publication number: DE3887386T2
Application number: DE3887386T
Authority: DE
Inventors: Tetsu Kitami; Jun Mito; Toyotaka Narita
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 1987-06-01
Filing date: 1988-06-01
Publication date: 1994-05-26
Anticipated expiration: 2008-06-02
Also published as: US4905736A; DE3887386D1; EP0294181A2; KR960006172B1; KR890000822A; EP0294181B1; EP0294181A3

Description

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf Schläuche, die zum Transport oder einer anderen Behandlung von Kältemitteln und öligen Flüssigkeiten verwendet werden können.
Bekannte Schläuche dieses Typs bestehen aus einem inneren Rohr und einer äußeren Ummantelung, wobei das innere Rohr eine zweilagige Struktur mit einer thermoplastischen Kunstharzwandung und einer Gummiwandung aufweist, um die Dichtheit gegenüber Gasen und öligen Flüssigkeiten zu verbessern. Die innere Wandung dieses Schlauchs besteht im Normalfall aus einem thermoplastischen Material mit ausreichender Festigkeit gegenüber Hitze und Chemikalien.
Das Patent US-E-32230 beschreibt einen Schlauch, der aus einem inneren Rohr (12, 14), einer Versteifungsschicht (16) und einer äußeren Ummantelung (18) besteht. Diese drei Schichten liegen in der erwähnten Reihenfolge übereinander. Das innere Rohr bei dieser Erfindung weist eine zweilagige Struktur auf, bei der das Rohr (12) als innere Wandung agiert und das Rohr (14) als äußere Wandung. Mit dieser Konstruktion soll ein Schlauch gebildet werden, der gegenüber den chemischen Angriffen von Benzinen widerstandsfähig ist. Im Patent US 4510974 wird ein mehrschichtiger Schlauch für Kältemittel beschrieben, wobei hier insbesondere der Permeation von Gasen aus dem Schlauch und der inneren Permeation von Wasser Beachtung geschenkt wurde.
Bei diesen bereits bekannten Konstruktionen gibt es jedoch Schwierigkeiten bei der dichten Verbindung mit Metallanschlüssen durch Klemmkraft, da die innere Harzwandung des Rohres einen großen Modul aufweist, der im allgemeinen etwa 50 bis 100 mal größer als der Modul der äußeren Ummantelung und der äußeren Wandung ist. Eine Verbindung mit Hilfe von sehr starken Klammern würde deshalb eine Verformung oder schließlich sogar eine Beschädigung der äußeren Ummantelung oder sogar der äußeren Wandung zur Folge haben, was zu einem gefährlichen Austreten des Kältemittels oder des Öls aus dem betroffenen Schlauchabschnitt führen könnte dagegen würde eine zu schwache Klammerung zur Folge haben, daß der Schlauch leicht vom Metallanschluß rutschen könnte und somit die Schlauchverbindung getrennt werden könnte. Um die genannten Probleme zu lösen, wurde vorgeschlagen, eine Klebeschicht oder eine Gummibeschichtung auf dem Metallanschlußstück zu verwenden. Das ist zwar mit großem Aufwand möglich, hat aber nur einen geringen Erfolg.
Als Materialien für das innere Rohr sind verschiedene Kunstharze gebräuchlich, zu denen Nylon-6, ein Kopolymer von Nylon-6 und Nylon-66 (Nylon-6-66), Nylon-11 und Nylon-12 gehören. Nylon-6 und Nylon-6-66 wurden hinsichtlich der Gasdichtheit als zufriedenstellend eingeschätzt, hinsichtlich Belastungsbrüchen und Elastizität sind sie jedoch empfindlich. Dagegen sind Nylon-11 und Nylon-12 nicht genügend gasdicht.
Außerdem wurde festgestellt, daß beim Verarbeiten des Rohres - beispielsweise bei Strangpressen oder während der Herstellung des Schlauches - nadelförmige Lunker und winzig kleine Kratzer auf der inneren Harzwandung des inneren Rohres entstehen können, die dann aufgrund der wiederholten Druckeinwirkung auf den Schlauch während des Einsatzes zu Rissen werden können, und insbesondere bei Berührung mit Metallchloriden wie beispielsweise Zinkchlorid entstehen Spannungsrisse. Diese Art von Rissen erweitern sich in den meisten Fällen und durchbrechen die äußere Gummiwandung, was als Rißausbreitung bezeichnet wird, so daß damit die strömende Flüssigkeit austreten kann, was zu einer Zerstörung des Schlauchs und somit zu einer verringerten Nutzungsdauer führt.
Aus diesen Gründen ist es das Hauptziel der vorliegenden Erfindung, einen verbesserten Schlauch bereitzustellen, der die bekannten Konstruktionen in Bezug auf die Verbindung mit Metallanschlußstücken, die Dichtheit gegenüber gasförmigen oder öligen Stoffen sowie die Flexibilität übertrifft, und bei dem keine Rißausbreitung auftritt, wodurch eine sichere und zuverlässige Funktion der Leitungen garantiert wird.
Eine Vielzahl von anderen Zielen, welchen die vorliegende Erfindung gerecht wird und die anderen Vorteile der Erfindung lassen sich besser aus der folgenden Beschreibung verstehen, die Bezug auf die beigefügten Zeichnungen nimmt.
Entsprechend der vorliegenden Erfindung wird ein Schlauch bereitgestellt, bestehend aus einem inneren Rohr, einer Versteifungsschicht und einer äußeren Ummantelung, die jeweils übereinandergelagert sind, wobei die äußere Ummantelung einen Hundertprozent-Modul im Bereich von 20 bis 50 kgf/cm² aufweist, wobei das innere Rohr mindestens zwei Wandungen enthält, von denen eine eine innere Wandung und die andere eine äußere Gummiwandung ist, die einen Hundertprozent-Modul von 15 bis 40 kgf/cm² hat, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Wandung durch einen Polyamidharz gebildet wird und daß die äußere Ummantelung einen Hundertprozent-Modul aufweist, welcher höher als derjenige der äußeren Gummiwandung ist.
Von den Abbildungen stellt Fig. 1 eine segmentäre, teilweise geöffnete Perspektivansicht des Schlauches entsprechend der vorliegenden Erfindung dar; und
Fig. 2 zeigt eine Schnittansicht des Schlauches mit einem installierten Metallanschlußstück.
Ein entsprechend der vorliegenden Erfindung aufgebauter Schlauch, der in Abbildung 1 mit der Kennziffer 10 gekennzeichnet ist, besteht aus einem inneren Rohr (20), einer äußeren Ummantelung (40) und einer Versteifungsschicht (30), die sich dazwischen befindet. Das innere Rohr (20) besteht aus mindestens zwei Wandungen, von denen die eine, das heißt die innere Wandung (20a) aus einer bestimmten Klasse von Polyamidharzen besteht und direkt dem Kontakt mit gashaltigen Flüssigkeiten, beispielsweise mit Kältemittel und öligen Flüssigkeiten wie Benzin, Dieselkraftstoff, Schmieröl, Hydrauliköl und ähnlichem, ausgesetzt ist. Die andere Wandung ist eine äußere Wandung (20b), die aus einer bestimmten Klasse von Gummi besteht und über der inneren Wandung (20a) liegt.
Zu den für den Zweck der Erfindung geeigneten Polyamidharzen gehören beispielsweise Nylon-6, Nylon-11, Nylon-12, Nylon-6-66, eine Mischung aus Nylon-6, Nylon-11 und einem Polyolefin (Nylon-6/Nylon- 11/Polyolefin) und ähnliche. Die ternären Mischungen sollten bevorzugterweise zu 40 bis 80 Gewichtsteilen aus Nylon-6, zu 5 bis 30 Gewichtsteilen aus Nylon- 11 und zu 10 bis 40 Gewichtsteilen aus einem Polyolefin bestehen. Als Polyolefin kann entweder Polyethylen, Polypropylen oder ein Ethylen/Propylen- Kopolymer gewählt werden.
Die innere Wandung (20a) hat eine Stärke von 0,05 bis 0,80 mm, bevorzugterweise 0,08 bis 0,50 mm, das heißt 5 bis 25% (bevorzugterweise 5 bis 10%) der Gesamtstärke des inneren Rohres (20).
Dabei ist es wichtig, daß die äußere Wandung (20b) einen Hundertprozent-Modul zwischen 15 und 40 kgf/cm² hat. Wäre der Hundertprozent-Modul kleiner, würde das zur Folge haben, daß die äußere Wandung (20a) bei der Befestigung der Klammern zu stark deformiert wird, was zu Ausbuchtungen am Ende des Metallanschlußstückes (50) führen würde, welches aus einer Hülse (50a) und einem Nippel (50b) besteht, wie in Fig. 2 dargestellt. Bei einem größeren Modul könnte die äußere Wandung (20b) nicht in ausreichendem Maße zusammengedrückt und ausreichend verformt werden, was zur Folge hätte, daß sich die innere Wandung (20a) nicht exakt an die Aussparungen an der Innenseite des Metallanschlußstückes anpassen würde, wodurch ein Zwischenraum entstehen würde, aus dem die Flüssigkeit leicht austreten könnte.
Geeignete Gummiwerkstoffe für die äußere Wandung (20b) sind beispielsweise solche elastischen Gummis wie Acrylonitril/Butadien-Kopolymergummi (NBR), chlorosulfonatiertes Polyethylen-Gummi (CSM), Ethylen/Propylen/Dien-Terpolymergummi (EPDM), Butyl-Gummi (IIR), chloriertes Butyl-Gummi (CI-IIR), bromiertes Butyl-Gummi (Br-IIR), Acryl- Gummi (ACM), Chlorophen-Gummi (CR) und ähnliche. Bevorzugte Werkstoffe sind dabei insbesondere IIR, CI-IIR, Br-IIR, CSM, EPDM, CHR und CHC, da diese gegenüber Feuchtigkeit besonders undurchlässig sind.
Die äußere Wandung (20b) hat eine Stärke zwischen 0,5 und 3 mm.
Die äußere Ummantelung (40) sollte aus einer ausgewählten Klasse von Gummiwerkstoffen bestehen, die einen Hundertprozent-Modul von 20 bis 50 kgf/cm² haben. Darüber hinaus ist von Bedeutung, daß der Hundertprozent- Modul der äußeren Ummantelung (40) um bis zu 20 kgf/cm² größer als der Modul der äußeren Gummiwandung (20b) sein sollte. Abweichungen von dieser Vorgabe würden dazu führen, daß die äußere Wandung (20b) und auch die innere Wandung (20a) nicht in genügendem Maße verformt werden könnten, was die gleichen Probleme wie im Zusammenhang mit der äußeren Wandung (20b) erwähnt zur Folge hätte.
Beispiele für Gummiwerkstoffe mit einem solch hohen Hundertprozent- Modul sind Ethylen/Propylen/Dien-Terpolymergummi (EPDM), chlorosulfonatiertes Polyethylen-Gummi (CSM), Epichlorohydrin-Gummi (CHR und CHC), Butyl-Gummi (IIR), chloriertes Butyl-Gummi (CI-IIR), bromiertes Butyl-Gummi (Br-IIR) und ähnliche.
Die Stärke der äußeren Ummantelung (40) beträgt zwischen 0,5 und 3 mm.
Um eine verbesserte Widerstandsfähigkeit gegenüber der Rißausbreitung zu erreichen, die ihre Ursachen in den nadelförmigen Lunkern und kleinen Kratzern auf der inneren Harzwandung haben, ist es von Bedeutung, daß die äußere Wandung (20b) des inneren Rohres (20) einen Hundertprozent-Modul von 15 bis 40 kgf/cm² und eine Reißfestigkeit von mindestens 15 kgf/cm² hat, bevorzugterweise 15 bis 50 kgf/cm² bei einer Temperatur von 120 ºC, bei der die Schläuche entsprechend der vorliegenden Erfindung eingesetzt werden. Zu diesem Zweck sind Butyl-Gummi (IIR), chloriertes Butyl-Gummi (CI-IIR), bromiertes Butyl-Gummi (Br-IIR) und ähnliche am besten geeignet. Bei Bedarf können auch geeignete Haftklebemittel auf oder zwischen die innere und äußere Wandung des inneren Rohres aufgetragen werden.
Hinsichtlich der Versteifungsschicht (30) gibt es keine besonderen Einschränkungen. Diese Schicht kann je nach Bedarf beispielsweise aus einem Reyon-Geflecht oder Polyester bestehen.
Der Schlauch entsprechend der vorliegenden Erfindung kann nach einer geeigneten herkömmlichen Methode hergestellt werden. Bei einer dieser Methoden wird ein mit einem Trennmittel behandelter Dorn durch einen Extruder geführt, der mit einem Kopfstück ausgestattet ist, aus dem ein Harz peripher auf dem Dorn aufgetragen wird, wodurch ein inneres Plastikrohr entsteht. Der Dorn mit dem darauf befindlichen Rohr wird anschließend allmählich in einen Gummi-Extruder eingeführt, wodurch sich auf dem Plastikrohr eine äußere Gummischicht ablagert und damit ein äußeres Gummirohr gebildet wird. Um die dauerhafte Verbindung zwischen der Plastik- und der Gummiwandung zu erzielen, kann das Plastikrohr mit Hilfe einer Spray-Einrichtung mit chloriertem Gummi oder Phenolharz beschichtet werden.
Anschließend wird eine Versteifungsschicht aufgebracht, indem geeignete Textilgarne um die äußere Gummiwandung des Kernrohres versponnen werden. Über dieser Geflechtschicht wird durch Extrusionsbeschichtung mit einem geeigneten Material eine äußere Ummantelung aufgetragen.
Der so entstehende Schlauchkörper wird unter Druck bei Temperaturen zwischen 130 und 170ºC (bevorzugt 140 bis 160ºC) vulkanisiert und anschließend abgekühlt. Dann wird der Dorn aus dem vulkanisierten Schlauchkörper gezogen, womit die Herstellung des gewünschten Schlauchprodukts abgeschlossen wird.
Die folgenden Beispiele sollen der weiteren Veranschaulichung der vorliegenden Erfindung dienen.

Beispiele 1 bis 9 und Vergleichsbeispiele 1 bis 6

Nach der in Tabelle 1 gezeigten Zusammensetzung wurden verschiedene Schläuche hergestellt. Die der vorliegenden Erfindung entsprechenden Schläuche hatten eine äußere Ummantelung aus Butyl- Gummi-1 (IIR-1) mit einem Hundertprozent-Modul (M-100) von 35 kgf/cm² oder aus Chloropren (CR) mit 43 kgf/cm². Für die äußeren Ummantelungen der Vergleichsschläuche wurde Butyl-Gummi-2 (IIR-2) mit 21 kgf/cm², chlorosulfonatiertes Polyethylen-Gummi (CSM) mit 27 kgf/cm² und chloriertes Butyl-Gummi (CI-IIR) mit 24 kgf/cm² verwendet. Als Versteifungsschicht wurde ein Reyon-Geflecht verwendet.
Die Verbindung der Schläuche mit den Metallanschlußstücken wurde unter den unten beschriebenen Bedingungen untersucht, wobei die in Tabelle 1 gezeigten Ergebnisse erreicht wurden.

IIR-1

IIR (Exxon Butyl 268, Esso Chemical Co.) . . . 100
Carbon Black (Show Black N220, Showa Cabot Co.) . . . 65
AC Polyethylen . . . 7
Stearinsäure . . . 3
Oxidationsinhibitor (Antage OD, Kawaguchi Kagaku Co.) . . . 2
Zinkoxid . . . 5
bromiertes Phenolharz (Tackiroll 250-1, Taoka Kagaku Kogyo Co.) . . . 12

IIR-2

IIR (Exxon Butyl 268, Esso Chemical Co.) . . . 100
Carbon Black (Show Black N220, Showa Cabot Co.) . . . 65
AC Polyethylen . . . 7
Stearinsäure . . . 3
Oxidationsinhibitor (Antage OD, Kawaguchi Kagaku Co.) . . . 2
Weichmacher (Machine Oil 22, Fuji Kosan Co.) . . . 8
Zinkoxid . . . 3
bromiertes Phenolharz (Tackiroll 250-1, Taoka Kagaku Kogyo Co.) . . . 12

CI-IIR

CI-IIR (Chlorobutyl 1066, Esso Chemical Co.) . . . 100
Carbon Black (Show Black N220, Showa Cabot Co.) . . . 60
AC Polyethylen . . . 7
Stearinsäure . . . 2
Magnesiumoxid . . . 1
Oxidationsinhibitor (Antage OD, Kawaguchi Kagaku Co.) . . . 2
Weichmacher (Machine Oil 22, Fuji Kosan Co.) . . . 5
Beschleuniger TT (Sunceller TT, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . . 2
Beschleuniger R (Actor MS-R, Kawaguchi Kagaku Co.) . . . 2

NBR-1

NBR (Nipol 1042, Nippon Zeon Co.) . . . 100
Carbon Black (Asahi 50, Asahi Carbon Co.) . . . 80
Stearinsäure . . . 2
Zinkoxid . . . 5
Oxidationsinhibitor (Antage OD, Kawaguchi Kagaku Co.) . . . 2
Plastifikator (DOP, Chisso Chemical Co.) . . . 10
Schwefel . . . 2
Beschleuniger TS (Sunceller MS, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . 1

CSM

CSM (Hypalon 40, Dupont) . . . 100
Carbon Black (Asahi 50, Asahi Carbon Co.) . . . 60
Paraffinwachs (Sunnoc, Ohuchi Shinko Kagaku Co.) . . . 1,5
Magnesiumoxid . . . 4
Stearinsäure . . . 1
Weichmacher (Fuccol 1000, Fuji Kosan Co.) . . . 30
Pentaerythrit (Noylizer P, Nippon Kagaku Kogyo Co.) . . . 3
Beschleuniger TRA (Sunceller TRA, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . . 2

CR

CR (Neoprene W, Showa Neoprene Co.) . . . 100
Carbon Black (Asahi 50, Asahi Carbon Co.) . . . 100
Magnesiumoxid . . . 4
Stearinsäure . . . 3
Oxidationsinhibitor (Ozonon 3C, Seiko Kagaku Co.) . . . 3
Weichmacher (Fuccol 1150N, Fuji Kosan Co.) . . . 10
Schwefel . . . 1
Beschleuniger TS (Sunceller TS, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . . 1
Beschleuniger D (Sunceller D, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . . 1
Zinkoxid . . . 5

Befestigung der Metallanschlußstücke

Wie in Fig. 2 dargestellt, wurde ein Schlauch mit einem Metallanschlußstück verbunden, das aus Hülse und Nippel besteht. Dabei liegt die äußere Ummantelung an der Hülse an und die innere Wandung des inneren Rohres am Nippel. Das Metallanschlußstück wurde mit einem Klemmverhältnis von 30 bis 50 Prozent an den Schlauch geklemmt. Anschließend wurde der Schlauch in einer Luftatmosphäre für 168 Stunden einer Temperatur von 120ºC ausgesetzt und dann mit Stickstoffgas bei 30 kgf/cm² gefüllt. Die Beurteilung der Anschlußbefestigung erfolgte danach, ob 5 Minuten nach dem Einfüllen des Gases ein Austreten des Gases (Luftdichtheit) festgestellt wurde.

Beispiele 10 bis 17 und Vergleichsbeispiele 7 bis 12

Nach der in Tabelle 2 gezeigten Zusammensetzung wurden verschiedene Schläuche gefertigt. Es erfolgten Funktionsprüfungen hinsichtlich Rißausbreitung, Flon-Gaspermeation und Flexibilität. Diese Prüfungen wurden unter den unten beschriebenen Bedingungen durchgeführt, die Ergebnisse sind in Tabelle 2 dargestellt.

IIR-3

IIR (Exxon Butyl 268, Esso Chemical Co.) . . . 100
Carbon Black (Show Black N330T, Showa Cabot Co.) . . . 80
AC-Polyethylen . . . 7
Stearinsäure . . . 3
Zinkoxid . . . 5
Weichmacher (Machine Oil 22, Fuji Kosan Co.) . . . 10
bromiertes Phenolharz (Tackiroll 250-1, Taoka Kagaku Kogyo Co.) . . . 10

IIR-4

Br-IIR (Promobutyl X-2, Polycer Co.) . . . 100
Carbon Black (Show Black N330T, Showa Cabot Co.) . . . 40
White Carbon (Nipseal AQ, Nippon Silica Industries Co.) . . . 40
Stearinsäure . . . 1
Phenolharz (Tackiroll 101, Taoka Kagaku Kogyo Co.) . . . 2
AC-Polyethylen . . . 2
Weichmacher (Machine Oil 22, Fuji Kosan Co.) . . . 10
Zinkoxid . . . 5
Beschleuniger Na22 (Sunceller 22, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . . 1,5
Beschleuniger DT (Soccinol DT, Sumitomo Chemical Co.) . . . 2
Lithage (Litage Yellow No. 1) . . . 4

IIR-5

Br-IIR (Promobutyl X-2, Polycer Co.) . . . 100
Carbon Black (Show Black N330, Showa Cabot Co.) . . . 65
Stearinsäure . . . 3
Weichmacher (Machine Oil 22, Fuji Kosan Co.) . . . 10
Zinkoxid . . . 5
Beschleuniger Na22 (Sunceller 22, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . . 1,5
Beschleuniger DT (Soccinol DT, Sumitomo Chemical Co.) . . . 2
Magnesiumoxid . . . 1

NBR-2

NBR (Nipol 1042, Nippon Zeon Co.) . . . 100
Carbon Black (Asahi 50, Asahi Carbon Co.) . . . 80
Zinkoxid . . . 5
Stearinsäure . . . 1
Oxidationsinhibitor (Antage OD, Kawaguchi Kagaku Co.) . . . 1
Plastifikator (DOP, Chisso Chemical Co.) . . . 10
Schwefel . . . 2
Beschleuniger TS (Sunceller MSPO, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . . 1

NBR-3

NBR (Nipol 1042, Nippon Zeon Co.) . . . 100
Carbon Black (Asahi 50, Asahi Carbon Co.) . . . 70
White Carbon (Nipseal AQ, Nippon Silica Co.) . . . 20
Zinkoxid . . . 5
Stearinsäure . . . 1
Oxidationsinhibitor (Antage OD, Kawaguchi Kagaku Co.) . . . 1
Plastifikator (DOP, Chisso Chemical Co.) . . . 15
Schwefel . . . 2
Beschleuniger TS (Sunceller MSPO, Sanshin Kagaku Kogyo Co.) . . . 1

Rißausbreitung

Die innere Harzwandung des inneren Rohres eines Schlauches wurde mit Hilfe eines Messers auf einer Länge von 1 mm eingeschnitten und auf einem Impulsprüfgerät befestigt. Anschließend wurde der Schlauch mit Hydraulik-Öl (Autoloop SAE 30) gefüllt. Der Schlauch wurde wiederholten Belastungen bei einer Öltemperatur von 120ºC und bei einem Druck von 30 kgf/cm² (Rechteckwelle 100%) ausgesetzt, insgesamt einem Zyklus von 300 000 Durchläufen. Wenn eine Rißausbreitung zu beobachten war, die bereits vor dem Ende des Gesamtdurchlaufzyklus zum Reißen der äußeren Wandung des inneren Rohres und schließlich zum Platzen des Schlauches führte, wurde die Anzahl der Impulse gezählt. Wenn selbst nach dem Gesamtzyklus der Durchläufe kein Platzen auftrat, wurde die Rißausbreitung nach der Rißbildung in der äußeren Wandung des inneren Rohres beurteilt.

Freon-Gaspermeation (Freon: Eingetragenes Warenzeichen von Dupont)

Es wurden die Richtlinien JRA 2001 der Japan Refrigerating and Air- Conditioning Association eingehalten. Ein 45 cm langer Testschlauch mit einem Metallanschlußstück wurde pro Kubikzentimeter mit 0,6 ± 0,1 g eines Kältemittels (Freon R-12) gefüllt und anschließend für 96 Stunden einer Temperatur von 100ºC ausgesetzt. Die Beständigkeit gegenüber der Gaspermeation wurde danach bewertet, ob nach 24 bis 96 Stunden ein Austritt von Gas zu beobachten war, die Beurteilung erfolgte in g/m/72 Stunden.

Flexibilität

Ein Testschlauch wurde in einem Krümmungsradius gebogen, der dem Zehnfachen des äußeren Durchmesser des Schlauches entsprach. Anschließend erfolgte eine Messung der Biegungsbeanspruchung (n=2) für einen Krümmungsradius zwischen dem Dreifachen und dem Zehnfachen des Außendurchmessers. Die Flexibilität wurde bestimmt, indem die Biegefestigkeit (in kgt) bei einem Krümmungsradius vom Vierfachen des Außendurchmessers von der Spannungsradiuskurve abgelesen wurde. Tabelle 1 Schlauch Bsp. Vergl.-Bsp. innere Wandung Harz Mischg. Stärke äußere Wandung Gummi äußere Ummantelung Verbindung mit Metallanschlußstück Klemmverh. Dichtheit Ausbuchtung N-6 Nylon-6, CM 1041, Toray Industries, INc. N-11 Nylon-11, BESNO TL, Atochem. Co. Mischg. N-6/N-11/Polyolefin=59,6/27,5/14,9 : kein Austritt ·: Austritt -: keine Ausbuchtung Tabelle 2 Schlauch Vergl.-Bsp. Bsp. Harz innere Wandung Mischg. Stärke Gummi äußere Wandung Reißfestigkeit Stärke äußere Wandung Rißausbreitung Impulse Freon-Permeabilität Flexibilität N-6, N-11, Mischg.: Siehe Fußnote zu Tabelle 1 : keine Rißausbreitung ·: Rißausbreitung

Claims

1. Schlauch, bestehend aus einem inneren Rohr (20), einer Versteifungsschicht (30) und einer äußeren Ummantelung (40), die jeweils übereinandergelagert sind, wobei die äußere Ummantelung (40) einen Hundertprozent-Modul im Bereich von 20-50 kgf/cm² aufweist, wobei das innere Rohr (20) mindestens zwei Wandungen enthält, von denen eine eine innere Wandung (20a) und die andere eine äußere Gummiwandung (20b), die einen Hundertprozent-Modul von 15-40 kgf/cm² hat, ist, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Wandung (20a) durch einen Polyamidharz gebildet ist und daß die äußere Ummantelung (40) einen Hundertprozent-Modul aufweist, welcher höher als derjenige der äußeren Gummiwandung (20b) ist.

2. Schlauch nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Wandung (20b) eine Reißfestigkeit von nicht weniger als 15 kgf/cm² aufweist.

3. Schlauch nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die innere Wandung (20a) aus Nylon-6, Nylon-11, Nylon-12, Nylon-6/66 oder Nylon-6/Nylon-11/Polyolefin ausgebildet ist.

4. Schlauch nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Wandung (20b) aus Acrylonitril/Butadien- Gummi, chlorosulphonatiertem Polyethylen-Gummi, Ethylen/Propylen/Dien-Gummi, Butyl-Gummi, chloriertem Butyl-Gummi, bromiertem Butyl-Gummi, chlorosulphonatiertem Polyethylen, Butyl-Gummi, chloriertem Butyl-Gummi oder bromiertem Butyl-Gummi ausgebildet ist.

5. Schlauch nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die äußere Ummantelung (40) aus Ethylen/Propylen/ Dien-Gummi, Chloropren-Gummi, Epichlorohydrin-Gummi, Butyl-Gummi, chloriertem Butyl-Gummi oder bromiertem Butyl-Gummi ausgebildet ist.

6. Schlauch nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er 100%-Modul der äußeren Ummantelung (40) um bis zu 20 kgf/cm² höher ist als der 100%-Modul der äußeren Gummiwandung (20b)