DE3884959T2 - Cermet-schneidevorrichtung. - Google Patents

Cermet-schneidevorrichtung.

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DE3884959T2 DE88908031T DE3884959T DE3884959T2 DE 3884959 T2 DE3884959 T2 DE 3884959T2 DE 88908031 T DE88908031 T DE 88908031T DE 3884959 T DE3884959 T DE 3884959T DE 3884959 T2 DE3884959 T2 DE 3884959T2
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Description

  • Die Erfindung betrifft Cermet-Zusammensetzungen. Sie betrifft insbesondere Cermet-Schneidwerkzeuge zum spanabhebenden Bearbeiten von Metallen und Legierungen.
  • Unter Cermets werden nachfolgend gesinterte Zusammensetzungen verstanden, die ein Titancarbonitrid und ein Bindemetall enthalten.
  • In der Vergangenheit wurden verschiedene Cermet-Schneidwerkzeuge zum Zerspanen von Metallen und Legierungen verwendet. Diese Cermets schließen die von Rudy in der US-PS 3,971,656 beschriebenen ein, die ein Titancarbonitrid in fester Lösung mit Molybdän oder Wolfram sowie ein Bindemetall oder eine Bindelegierung wie Nickel und/oder Cobalt enthalten. Andere Cermet-Zusammensetzungen, die Titancarbonitrid enthalten, sind in den US-PS 3,994,692, 3,741,733, 3,671,201 und 4,120,719 beschrieben. Die GB-A-2015574 betrifft Cermets, die ein Titanoxycarbonitrid in fester Lösung mit Molybdän, Wolfram und/oder anderen Metallen der Gruppen IVa, Va und VIa enthalten. Von Interesse ist in dieser Beziehung auch H. Doi, "Advanced TiC and TiC-TiN Base Cermets", Science of Hard Materials (1986), Seiten 489-523. Im Handel erhältliche Beispiele für solche Cermet-Schneidwerkzeug-Zusammensetzungen (in Gew.-%) sind in Tabelle I aufgeführt. Tabelle I Handelsübliche Cermet-Schneidwerkzeug-Nennzusammensetzungen Typ Element Gesamt Ni + Co
  • Obwohl sich die vorstehend aufgeführten Typen als gut erwiesen haben, beteht immer noch ein Bedürfnis zur Herstellung eines Schneidwerkzeugs aus einer Cermet-Zusammensetzung zum Drehen, und zwar mit einer Zähigkeit, die derjenigen von handelsüblichen Cermet-Schneidwerkzeugen des Standes der Technik vergleichbar oder besser ist, ein Schneidwerkzeug, das jedoch eine bessere Verschleißfestigkeit und deutlich bessere Leistungen (d.h. eine längere Lebensdauer) bei der spanabhebenden Metallbearbeitung aufweist.
    • Kurze Zusammenfassung der Erfindung
  • Die vorliegenden Erfinder haben überraschenderweise gefunden, daß ein verbessertes Cermet-Schneidwerkzeug zur Verwendung beim Hochgeschwindigkeitsdrehen zur Endbehandlung (d.h. mit geringem Vorschub) durch Kombinieren eines hohen Wolframgehalts mit einem niedrigen Bindemetallgehalt in der Cermet-Zusammensetzung erhalten wird, die folgendes enthält: 3,5 bis 6,5 Gew.-% Nickel, 4,5 bis 7,5 Gew.-% Cobalt, wobei die Summe aus Nickel und Cobalt zwischen 8 und 11 Gew.-% beträgt, 20 bis 25 Gew.-% Wolfram, 5 bis 11 Gew.-% Molybdän, bis zu 6 Gew.-% Tantal plus Niob, bis zu 0,05 Gew.-% Chrom, bis zu 1 Gew.-% Aluminium, bis zu 3 Gew.-% Vanadium, wobei der Rest, mit Ausnahme von Verunreinigungen, aus Titan, Kohlenstoff und Stickstoff beteht, und wobei mindestens im wesentlichen der gesamte Kohlenstoff und Stickstoff als Metallverbindungen vorliegen, die ausgewählt sind aus der Gruppe der Metallcarbonitride und der Gemische aus Metallcarbiden und Metallcarbonitriden, worin das Metall ausgewält ist aus der aus Wolfram, Molybdän, Titan, Tantal, Niob, Vanadium, Chrom und deren festen Lösung und Gemischen bestehenden Gruppe.
  • In der erfindungsgemäßen Zusammensetzung sollte der Gesamtgehalt an Bindemetall (Ni + Co) mindestens 8,0 Gew.-% betragen, um die notwendige Bruchzähigkeit zu schaffen, da Reduzierungen des Bindergehalts zu einer geringeren Bruchzähigkeit führen. Der Bindergehalt sollte jedoch nicht 11 Gew.% überschreiten, da mit ansteigendem Bindergehalt Verschleißfestigkeit und Lebensdauer des Werkzeugs vermindert würden. Im Hinblick auf die große Menge an Wolframcarbid werden erfindungsgemäß sowohl Nickel als auch Cobalt zugegeben, da Nickel Titancarbid und Titancarbidnitrid besser als Cobalt benetzt, aber Cobalt benetzt Wolframcarbid besser als Nickel. Vorzugsweise wird Nickel zwischen 3,5 und 5,5 Gew.-% und Cobalt zwischen 4,5 und 6,5 Gew.-% gehalten. Besonders bevorzugt wird Nickel auf 3,5 bis 4,5 Gew.-% und Cobalt auf 4,5 bis 5,5 Gew.-% begrenzt.
  • Molybdän ist in einer Menge von mindestens 5 Gew-% vorhanden, um die Benetsbarkeit der Titancarbonitrid-Körner mit dem Nickelbinder zu verbessern. Molybdän sollte jedoch vorzugsweise 11 Gew.-% nicht überschreiten. Besonders bevorzugt enthält die vorliegende Zusammentsetzung 9,5 bis 10,5 Gew.-% Molybdän.
  • Wolfram liegt in der Zusammensetzung in einer Menge von über 20 Gew.-% vor, um der Zusammensetzung eine verbesserte thermische Leitfähigkeit zu verleihen und eine optimale Kombination von Zähigkeit und Verschließfestigkeit zu schaffen. Wolfram sollte jedoch 25 Gew.-% nicht übersteigen, da oberhalb von dieser Menge die ungünstige Wirkung des Wolframs auf die chemische Verschleißfestigkeit durch die geringere Beständigkeit des Schneidwerkzeugs gegen Kraterbildung während seiner Verwendung auftreten kann. Um eine größere Gewißheit zu schaffen, daß die erforderliche Verschleißfestigkeit gegen Kraterbildung vorliegt, wird Wolfram vorzugsweise unterhalb von 23 Gew.-% gehalten.
  • Bemerkenswert ist, daß die mit den erfindungsgemäß zusammengesetzten Schneidwerkzeugen erhaltenen verbesserten Schneidwerkzeug-Eigenschaften überraschenderweise ohne Verwendung des teuren Legierungselements Tantal erhalten wurden. Obwohl dieses Element vorzugsweise wegen der zusätlichen Kosten hier nicht verwendet wird, kann es doch zur weiteren Verbesserung der Eigenschaften alleine oder zusammen mit einem oder mehreren der Elemente Niob, Vanadium, Chrom oder Aluminium zugegeben werden.
  • Tantal und/oder Niob können in Menge zugegeben werden, die 6 Gew.-% (gesamt Ta + Nb) nicht übersteigen, um die Temperaturwechselbeständigkeit und die Festigkeit gegen thermische Verformung zu verbessern.
  • Vanadium kann in Mengen bis zu 3 Gew.-% vorliegen, aber vorzugsweise in einer Menge von weniger als 2 Gew.-%, um eine verbesserte Festigkeit gegen Verformung bei hohen Temperaturen durch die Bildung einer festen Lösung aus Titan-Vanadium-Carbiden und -Carbonitriden zu schaffen.
  • Chrom kann in Mengen bis zu 0,05 Gew.-% zugegeben werden, um die Kriechfestigkeit bei hohen Temperauren durch Stärkung des Binders zu verbessern. Oberhalb von 0,05 Gew.-% neigt Chrom zur Verminderung der Duktilität des Binders und deshalb auch der Zähigkeit der Zusammensetzung.
  • Aluminium kann ebenfalls der vorliegenden Zusammensetzung in Mengen bis zu etwa 1 Gew.-% zugegeben werden, um die Binderfestigkeit zu verbessern durch die Bildung von Nickelaluminid-Ausfällungen im Binder.
  • Der Rest des Materials besteht aus Titan, Kohlenstoff und Stickstoff, mit Ausnahme von Verunreinigungen (z.B. Sauerstoff). Wenn Tantal, Niob, Vanadium oder Aluminium nicht absichtlich zugegeben werden, können sie als Verunreinigungen in Mengen von jeweils weniger als 0,05 Gew.-% vorliegen.
  • Die Zusammensetzung wird mittels herkömmlicher pulvermetallurgischer Methoden hergestellt unter Verwendung von Ausgangsmaterialien, bei denen Titan als Titancarbid- und Titancarbonitrid-Pulver zugegeben wird. Wolfram, Molybdän, Vanadium, Tantal, Niob und Chrom werden vorzugsweise als Metallcarbidpulver zugegeben. Tantal kann alternativ als Tantalnitridpulver zugegeben werden. Cobalt und Nickel werden als Metallpulver zugegeben. Aluminium kann, wenn es zugegeben wird, in Form einer Aluminiumverbindung zugegeben werden. Diese Pulver werden vorzugsweise miteinander vermahlen, verpreßt und dann gesintert, unter Bildung eines mindestens im wesentlichen vollkommen dichten Körpers, der als Wendeschneidplatte mit oder ohne Schleifen und/oder Honen verwendet werden kann.
  • Diese und andere Aspekte der Erfindung werden in der folgenden, ins einzelne gehenden Beschreibung eines bevorzugten Ausführungsbeispiels der Erfindung in Verbindung mit der nachfolgend kurz beschriebenen Zeichnung näher erläutert.
    • Kurzbeschreibung der Zeichnung
  • Die Zeichnung zeigt eine typische Mikrostruktur, wie sie in einem erfindungsgemäßen Schneideinsatz mit dem Rasterelektronenmikroskop bei 5000-facher Vergrößerung beobachtet werden kann.
    • Detaillierte Beschreibung des bevorzugten Ausführungsbeispiels der Erfindung
  • Erfindungsgemäß werden Wolframcarbid, Titancarbonitrid, Titancarbid, Molybdäncarbid, Cobalt und Nickel jeweils pulverförmig unter Bildung der ersten Ausgangsmischung (Mischung I), die 3000 g wiegt, zusammengegeben, wie in den Tabellen II und III angegeben. Tabelle II Ausgangsmaterialien Gewichtsprozent, bezogen auf die Ausgangsmaterialien Bestandteil scheinbare Teilchengröße (um) * spezifisches Gewicht Gesamtkohlenstoff Wolframcarbid Titancarbonitrid (vorgemahlen) Titancarbid (vorgemahlen) Molybdän (vorgemahlen) Cobalt (Afrimet X-Fine) Nickel (Inco 255) * ermittelt durch Fisher-Siebanalyse Tabelle III Anteile in der Mischung Gew.-%, bezogen auf die Mischung Bestandteil Gew.-% in der Mischung Gewicht (g) Wolframcarbid Titancarbonitrid Titancarbid Molybdäncarbid Cobalt Nickel Gesamt in der Mischung
  • Die Ausgangsmischung wurde mit 21000 g zementierten (durch Bindemetall gebundenen) Wolframcarbid-Cycloiden in einer Kugelmühle mit Heptan 36 Stunden lang unter Bildung einer scheinbaren Teilchengröße von etwa 0,7 bis 0,8 um vermahlen. Die Mahlaufschlämmung wurde dann mit einem Schmiermittel und einem oberflächenaktiven Mittel in einen Trockner mit einem Z-förmigen Knetarm verbracht. Nach dem Trocknen wurde die Mischung durch ein Sieb zerkleinert. Die Mischung wurde dann kalt zu Kügelchen verpreßt und vakuumgesintert. Beim Sintern wurde während des Aufheizens auf 1450ºC bei 1200ºC ein Halt von 30 Minuten eingelegt; die Temperatur von 1450ºC wurde 90 Minuten lang gehalten, danach wurde der Strom abgeschaltet, und man ließ den Ofen abkühlen.
  • Die vorstehend geschilderte Vorgehensweise führte zu einem gesinterten Produkt, das die in der Zeichnung dargestellte typische Mikrostruktur aufwies. Wie aus der Zeichnung ersichtlich, sind die Carbid- und Carbonitridkörner sehr fein (< 1 bis 3 um) und weisen eine bimodale Größenverteilung auf.
  • Man nimmt an, daß die großen schwarzen Körner, die in der Zeichnung zu sehen sind, eine Titancarbonitrid-Phase sind, die Molybdän und/oder Wolfram in fester Lösung enthalten kann. Man nimmt an, daß die hellgraue Phase, die die großen schwarzen Körner umgibt, ebenfalls eine Titancarbonitrid- Phase ist, jedoch mit höheren Gehalten an Molybdän und/oder Wolfram als in der schwarzen Phase. Die weißen Körner sind vermutlich wolframreiche Carbidkörner, die in fester Lösung auch Molybdän und Titan enthalten können. Aufgrund des Wesens der Rasterelektronenmikroskopie ist die Binderphase, die Nickel, Cobalt und Molybdän enthält und auch geringere Mengen an Wolfram, Kohlenstoff, Titan und Stickstoff enthalten kann, nicht sehr gut in der Zeichnung zu sehen.
  • Das vorstehend geschilderte Verfahren führt zu einem mindestens im wesentlichen vollständig dichten Erzeugnis mit einer Porosität vom Typ A, typischerweise nur mit einer Porosität vom Typ A02 bis A04. Obschon nicht bevorzugt, kann Porosität vom Typ B vorhanden sein, ohne ungünstigen Einfluß auf die Schneideigenschaften.
  • Erfindungsgemäß wurde eine zweite Mischung (Mischung II) durch Vermahlen, Verpressen und Sintern in ähnlicher Weise hergestellt wie die Mischung I, jedoch mit der bemerkenswerten Ausnahme, daß anstelle des Vakuumsinterns ein Argonsintern angewandt wurde. Die Mischung II hat einen höheren Wolframgehalt als die Mischung I.
  • Eine dritte Mischung (Mischung III), die wegen ihres niedrigen Wolframgehalts außerhalb der Erfindung liegt, wurde zu Vergleichszwecken hergestellt. Die chemischen Zusammensetzungen im gesinterten Zustand (in Gew.-%) sowie andere Eigenschaften der Mischungen I, II und III sind in Tabelle IV angegeben. Bemerkenswert ist, daß die Mischung I nach dem Sintern etwa 23 Gew.-% Wolfram enthielt, was einen Anstieg von etwa 2,5 Gew.-% über den Wolframgehalt in der Mischung vor dem Vermahlen (vgl. Tabelle III) bedeutet. Dieser Anstieg des Wolframgehalts ist vermutlich durch die Aufnahme von Wolframcarbid aus den zementierten Wolframcarbid- Cycloiden zu erklären, die beim Vermahlen des Pulvergemischs verwendet wurden. Tabelle IV Chemische Zusammensetzungen im gesinterten Zustand Mischung Nr. Element Gesamt Ni + Co Eigenschaften Dichte (g/cm³) Härte (Rockwell A) Magnetische Sättigung (MS) Koerzitivkraft (Hc) Porosität
  • Das gesinterte Erzeugnis aus den vorgenannten drei Mischungen wurde dann zu den Wendeschneidplatten des Typs SNG-433 geschliffen und im Vergleich zu den Schneideinsätzen vom Typ SNG-433 aus den handelsüblichen Zusammensetzungen B, C, D und E in den Metallbearbeitungstests untersucht, deren Verfahren und Ergebnisse in den Tabellen V bis IX umrissen sind (die Lebensdauer ist in Minuten angegeben).
  • Aus den in Tabelle V beschriebenen Tests ist klar zu sehen, daß unter den Bedingungen des mit geringem Vorschub (d.h. unter Endbearbeitungsbedingungen) durchgeführten Hochgeschwindigkeitsdrehtests die erfindungsgemäße Mischung II den untersuchten handelsüblichen Zusammensetzungen eindeutig überlegen war. Unter den Bedingungen des in Tabelle VI beschriebenen Tests, bei hoher Geschwindigkeit und großem Vorschub (Rohbearbeitung), war das Verhalten der Mischung II den handelsüblichen Zusammensetzungen C und B im großen und ganzen gleichwertig. Tabelle V Drehen von AISI 1045-Stahl (Brinellhärte: 180-200) Werkzeugmaterial Lebensdauer und Art der Werkzeugmängel Durchschnitt handelsüblich Mischung II Testbedingungen: 304,8 m/min (1000 sfm) (Oberflächenmeter (feet)/Minute)/ 0,254 mm (.010 inch)/Umdrehung/2,54 mm (.100 inch) Schnittiefe SNG-433 (0,0762 - 0,1016 mm (.003 - .004 inch) x 25º Fase) 15º Freiwinkel kein Kühlmittel.
    • Lebensdauerkriterien für das Werkzeug (bei allen in den Tabellen V bis IX angegebenen Test verwendet):
  • fw - 0,381 mm (.015") gleichmäßiger Freiflächenverschleiß
  • mw - 0,762 mm (.030") konzentrierter Freiflächenverschleiß
  • cr - 0,102 mm (.004") Kraterverschleiß
  • dn - 0,762 mm (.030") Schnittkerbentiefe
  • ch - 0,762 mm (.030") konzentrierter Verschleiß oder Span
  • bk - Bruch Tabelle VI Drehen von AISI 1045-Stahl (Brinellhärte: 180-200) Werkzeugmaterial Lebensdauer und Art der Werkzeugmängel handelsüblich Mischung II Testbedingungen: 304,8 m/min/0.660 mm/Umdrehung/2,54 mm Schnittiefe (1000 sfm/.026 ipr/.100 inch doc)
  • Die übrigen Testbedingungen sind gleich wie in Tabelle V.
  • Bei dem in Tabelle VII beschriebenen Test übertraf die Mischung II sowohl die Vergleichsmischung III als auch die handelsübliche Zusammensetzung B durch einen Überschuß von mindestens etwa 2 zu 1.
  • Bei dem in Tabelle VIII beschriebenen Test übertraf die Mischung II die handelsübliche Zusammensetzung B durch etwas weniger als 2 zu 1 und die Vergleichsmischung III durch etwas weniger als 3 zu 1. Bei dem einen Versuch, bei dem die Mischung II nach nur 8,1 Minuten versagte, ergab die anschließende Prüfung des Einsatzes, daß er eine etwas größere Fase als die anderen Einsätze hatte, was für den frühen Ausfall verantwortlich gewesen sein kann.
  • Aus den vorgenannten Tests ergibt sich, daß die Mischung II eine bessere Verschleißfestigkeit bietet als die Zusammensetzungen, mit denen sie unter Endbearbeitungsdrehbedingungen getestet und verglichen wurde. Tabelle VII Drehen von AISI 1045-Stahl (Brinellhärte: 180-200) Werkzeugmaterial Lebensdauer und Art der Werkzeugmängel Durchschnitt Mischung handelsüblich B Testbedingungen: wie in Tabelle V Tabelle VIII Drehen von AISI 4340-Stahl (Brinellhärte: 280-300) Werkzeugmaterial Lebensdauer und Art der Werkzeugmängel Durchschnitt Mischung handelsüblich B Testbedingungen: 244 Oberflächenmeter/min/0, 254 mm/Umdrehung/2,54 mm Schnittiefe (800 sfm/.010 ipr/.100 inch doc)
  • Die übrigen Testbedingungen gleich wie in Tabelle V.
  • Bei den in Tabelle IX beschriebenen Tests wurden die Auswirkungen der Herstellung der Schneidkante (gehont gegenüber abgefast) untersucht und das Verhalten der erfindungsgemäßen gehonten Schneideinsätze wurde mit dem der gehonten handelsüblichen Einsätze verglichen. Wie aus Tabelle IX ersichtlich, waren die gehonten Einsätze aus der Mischung I wesentlich besser als die abgefasten Ensätze der Mischung I. Es wurde ferner beobachtet, daß die Einsätze aus der Mischung I in gehonter Form nicht anfälliger für das Abplatzen und Zerbrechen waren als die Einsätze aus der Mischung I in abgefaster Form. Tabelle IX Drehen von AISI 4340-Stahl (Brinellhärte: 280-300) Werkzeugmaterial Kantenherstellung Lebensdauer und Art der Werkzeugmängel Durchschnitt Mischung handelsüblich gehont gefast Testbedingungen: 366 Oberflächenmeter/min/0,254 mm/Umdrehung/2,54 mm Schnittiefe (1200 sfm/.010 ipr/.100 inch doc) SNG-433 (0,025 - 0,051 mm (.001 - .002 inch) Honradius) SNG-433 (0,076 - 0,102 mm (.003 - .004 inch) x 25º Fase) 15º Freiwinkel kein Kühlmittel.
  • Die gehonten Einsätze aus der Mischung I waren auch wesentlich besser als die gehonten Einsätze aus den handelsüblichen Zusammensetzungen B und C und als die gehonten Einsätze aus der Mischung II. Die gehonten Einsätze aus der Mischung II verhielten sich im großen und ganzen gleich wie diejenigen aus der handelsüblichen Zusammensetzung C und nur geringfügig besser als diejenigen aus der handelsüblichen Zusammensetzung B.
  • Direkte Vergleiche zwischen der vorliegenden Erfindung am Beispiel der Mischungen I und II und der handelsüblichen Zusammensetzung A waren nicht möglich, und zwar wegen der Unterschiede in der zur Verfügung stehenden Geometrie der Schneideinsätze der Zusammensetzung A. Es wurden jedoch Versuche zum Vergleich der Erfindung mit der Zusammensetzung A gemacht, wobei Einsätze ähnlicher (nicht identischer) Geometrie verwendet wurden. Bei diesen Tests waren, obschon die Einsätze aus der Zusammensetzung A eine längere Lebensdauer aufwiesen als die erfindungsgemäßen Einsätze, die Ergebnisse unschlüssig, weil unsicher war, ob die beobachteten Verhaltensunterschiede auf Unterschieden in der Einsatzgeometrie, der chemischen Zusammensetzung oder beidem beruhte. Bemerkenswert ist, daß die handelsübliche Zusammensetzung A deutliche Mengen an Tantal-, Niob- und Vanadium-Zusätzen in Verbindung mit einem hohen Wolframgehalt enthält. Obgleich die Erfindung derartige Zusätze zu machen gestattet, enthielten die Mischungen I und II keine solchen Zusätze.
  • Andere Ausführungsformen der Erfindung ergeben sich für den Fachmann aus der Beschreibung oder bei der Ausführung der hier offenbarten Erfindung. Die Beschreibung und die Beispiele sollen nur beispielhaft sein, während der eigentliche Umfang der Erfindung sich aus den folgenden Patentansprüchen ergibt.

Claims (24)

1. Cermet-Schneidwerkzeug, bestehend aus:
3,5 bis 6,5 Gew.-% Nickel;
4,5 bis 7,5 Gew.-% Cobalt;
wobei die Summe aus Nickel + Cobalt zwischen 8,0 und 11,0 Gew.-% beträgt;
20 bis 25 Gew.-% Wolfram;
5 bis 11,0 Gew.-% Molybdän;
bis zu 6 Gew.-% Tantal + Niob;
bis zu 0,05 Gew.-% Chrom;
bis zu 1 Gew.-% Aluminium;
bis zu 3 Gew.-% Vanadium;
und zum Rest aus Titan, Kohlenstoff, Stickstoff und Verunreinigungen,
wobei mindestens im wesentlichen der gesamte Kohlenstoff und Stickstoff als Metallverbindungen vorliegen, die ausgewählt sind aus der Gruppe der Metallcarbonitride und der Gemische aus Metallcarbiden und Metallcarbonitriden, worin das Metall ausgewählt ist aus der aus Wolfram, Molybdän, Titan, Tantal, Niob, Vanadium, Chrom und deren festen Lösungen und Gemischen bestehenden Gruppe.
2. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 1, worin Nickel auf zwischen 3,5 und 5,5 Gew.-% begrenzt ist.
3. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 1, worin Cobalt auf zwischen 4,5 und 6,5 Gew.-% begrenzt ist.
4. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 1, worin Nickel auf 3,5 bis 4,5 Gew.-% begrenzt ist.
5. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 3, worin Nickel auf zwischen 3,5 und 4,5 Gew.-% begrenzt ist.
6. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 1, worin Cobalt auf 4,5 bis 5,5 Gew.-% begrenzt ist.
7. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 4, worin Cobalt auf 4,5 bis 5,5 Gew.-% begrenzt ist.
8. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 1, worin Molybdän auf 9,5 bis 10,5 Gew.-% begrenzt ist.
9. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 4, worin Molybdän auf 10 bis 10,4 Gew.-% begrenzt ist.
10. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 1, worin Vanadium als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegt.
11. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 4, worin Vanadium als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegt.
12. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 8, worin Vanadium als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegt.
13. Gesintertes Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 9, worin Vanadium als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegt.
14. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 1, worin Tantal als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% und Niob als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegen.
15. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 7, worin Tantal als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% und Niob als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegen.
16. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 8, worin Tantal als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% und Niob als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegen.
17. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 9, worin Tantal als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% und Niob als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegen.
18. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 10, worin Tantal als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% und Niob als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegen.
19. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 13, worin Tantal als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% und Niob als Verunreinigung zu nicht mehr als 0,05 Gew.-% vorliegen.
20. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 1, worin Wolfram auf 20 bis 23 Gew.-% begrenzt ist.
21. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 7, worin Wolfram auf 20 bis 23 Gew.-% begrenzt ist.
22. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 8, worin Wolfram auf 20 bis 23 Gew.-% begrenzt ist.
23. Cermet-Schneidwerkzeug nach Anspruch 9, worin Wolfram auf 20 bis 23 Gew.-% begrenzt ist.
24. Cermet-Schneidwerkzeug, bestehend aus
3,5 bis 4,5 Gew.-% Nickel;
4,5 bis 5,5 Gew.-% Cobalt;
20 bis 25 Gew.-% Wolfram;
9,5 bis 10,5 Gew.-% Molybdän;
und zum Rest aus Titan, Kohlenstoff, Stickstoff und Verunreinigungen;
wobei mindestens im wesentlichen der gesamte Kohlenstoff und Stickstoff als Metallverbindungen vorliegen, die aus der Gruppe der Carbide und Carbonitride von Titan, Wolfram, Molybdän, deren festen Lösungen und Gemischen ausgewählt sind.
DE88908031T 1987-10-14 1988-08-19 Cermet-schneidevorrichtung. Expired - Fee Related DE3884959T2 (de)

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US07/108,259 US4942097A (en) 1987-10-14 1987-10-14 Cermet cutting tool

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