DE3816915A1 - L-foermige lageranordnung - Google Patents
L-foermige lageranordnungInfo
- Publication number
- DE3816915A1 DE3816915A1 DE3816915A DE3816915A DE3816915A1 DE 3816915 A1 DE3816915 A1 DE 3816915A1 DE 3816915 A DE3816915 A DE 3816915A DE 3816915 A DE3816915 A DE 3816915A DE 3816915 A1 DE3816915 A1 DE 3816915A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- bearing
- sealing ring
- radial
- groove
- dimensions
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C27/00—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement
- F16C27/06—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement by means of parts of rubber or like materials
- F16C27/063—Sliding contact bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/72—Sealings
- F16C33/74—Sealings of sliding-contact bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/54—Other sealings for rotating shafts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2208/00—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers
- F16C2208/20—Thermoplastic resins
- F16C2208/60—Polyamides [PA]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2208/00—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers
- F16C2208/20—Thermoplastic resins
- F16C2208/76—Polyolefins, e.g. polyproylene [PP]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2208/00—Plastics; Synthetic resins, e.g. rubbers
- F16C2208/20—Thermoplastic resins
- F16C2208/76—Polyolefins, e.g. polyproylene [PP]
- F16C2208/78—Polyethylene [PE], e.g. ultra-high molecular weight polyethylene [UHMWPE]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Sealing Of Bearings (AREA)
- Support Of The Bearing (AREA)
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft eine wirkungsvolle Lager
anordnung für mit äußerst hohen Geschwindigkeiten mit Schmie
rung in Metallagerschalen rotierenden Metallwellen.
Das Lager besteht notwendigerweise aus einem selbstschmieren
den Werkstoff mit einem Druck/Geschwindigkeitswert von min
destens 1800 bei einer Oberflächengeschwindigkeit von 100 Fuß
per Minute, um die Verschleißfläche zwischen dem Lager und der
Welle ausreichend zu schmieren. Um Kosten zu sparen, sollte
solch ein Werkstoff formbar sein.
Das Lager ist unterbrochen oder geschlitzt, um Abweichungen im
Durchmesser der Welle auszugleichen, die durch Temperatur
wechsel verursacht werden, welche ein Ergebnis der hohen
Umdrehungsgeschwindigkeit sind.
Das Lager wird durch einen Dichtring in ständigen Kontakt
mit der Welle gebracht. Die Konstruktion des erfindungs
gemäßen Dichtringes bewirkt Ansprechbarkeit und sofortiges
Nachgeben auf Druckänderungen. Somit gleicht er die üblichen
großen Fertigungstoleranzen der Nut, in welcher er angeord
net ist, sowie die Änderungen des Wellendurchmessers aus.
Eine detailierte Beschreibung einer bevorzugten Ausgestaltung
der L-förmigen Lageranordnung ist im folgenden dargelegt:
Fig. 1 ist ein abgebrochener senkrechter Schnitt
der erfindungsgemäßen Lageranordnung,
Fig. 2 ist ein senkrechter Schnitt der Fig. 3 entlang
der Linie 2-2,
Fig. 3 ist hiervon eine Endansicht,
Fig. 4 ist hiervon eine Draufsicht,
Fig. 5 ist ein senkrechter Schnitt der Fig. 6 entlang der
Linie 5-5,
Fig. 6 ist eine Endansicht des Dichtringes hinter
dem Lager,
Fig. 7 ist ein senkrechter Schnitt in einem vergrößerten
Maßstab des in Fig. 5 gezeigten Ringes,
Fig. 8 ist ein senkrechter Schnitt eines Dichtringes
mit verändertem Querschnitt,
Fig. 9 ist ein abgebrochener senkrechter Schnitt einer
unterschiedlichen, jedoch ähnlichen Lageranordnung,
Fig. 10 ist ein senkrechter Schnitt in einem vergrößertem
Maßstab des in Fig. 9 gezeigten Lagerteiles,
Fig. 11 ist eine Endansicht des in Fig. 10 gezeigten
Lagerteiles und
Fig. 12 ist eine Draufsicht des in Fig. 10 und 11
gezeigten Lagerteiles.
Eine bevorzugte Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung
ist in den Fig. 1 bis einschließlich 7 dargestellt. Die
Lageranordnung weist ein geformtes unterbrochenes
geschlitztes, selbstschmierendes, ringförmiges Lagerteil
auf. Es wirkt als ein doppeltes Lager, dadurch, daß es
eine Lagerfläche für die Welle aufweist, und außerdem
unzulässigen Verschleiß des Dichtteiles ausschließt, der
die Unterschiede im Ausdehnungskoeffizienten von Stahl und
Messing ausgleicht. Der Dichtring wirkt als eine elastomere
Feder.
Das Dichtteil ist aus einem Kunststoffmaterial gebildet,
welches vorzugsweise thermoplastisch ist, jedoch können
auch wärmefixierte Werkstoffe verwendet werden. Einige
Beispiele sind nicht modifizierte Polycarbonate und
nicht modifizierte Polystyrene. Diese beiden Werkstoffe
funktionieren gut bei Anwendungen mit niedriger Geschwin
digkeit und niedrigem Druck. Aus Kostengründen sollte das
Lager formbar sein, das heißt, es sollte entweder durch
Verspritzen oder Spritzpressen formbar sein. Aus Wirtschaft
lichtkeitsgründen ist auf lange Sicht wahrscheinlich ein
6/10 Nylon mit Zusatzstoffen am besten geeignet. Andere
verwendbare Werkstoffe sind Polyethylen, Polypropylen,
Styren und Polyvinylchloren. Es ist wichtig, daß der
Werkstoff formbar ist, und daß er einen Druck-Geschwindig
keitswert von über 1800 bei einer Oberflächengeschwindig
keit von 100 Fuß per Minute aufweist.
Die Fig. 1 bis 7 zeigen die erfindungsgemäße Lageranordnung
mit einer Welle 15, die bei hoher Geschwindigkeit um ihre
Längsachse in einer Bronze-Lagerschale 16 rotiert.
Die oberen Enden dieser Welle und der Lagerschale enden
mit einem nicht gezeigten Getriebekasten, welcher einen
Schmierstoff zur Schmierung der Welle enthält. Ein Spindel
bund 17 ist durch Preßpassung auf die Welle 15 aufgebracht
und liegt am Ende der Lagerschale 16 an. Eine Stahlmutter 18
erstreckt sich um den Spindelbund 17, wie es in einer
Baumwollpflückmaschine üblich ist.
Das Lagerteil 20 weist einen allgemein L-förmigen Querschnitt
auf. Ein Abschnitt 21 weist eine radiale Abmessung auf, die
im wesentlichen gleich der Tiefe der Nut 19 ist, während
ihr Abschnitt 22 eine kleinere radiale Abmessung aufweist.
Das Lagerteil 20 weist eine Dichtfläche 20 a an ihrem
inneren Durchmesser auf, welche eine Dichtung um die Welle
15 bildet. Die axialen Abmessungen des Lagerteils 20 sind
etwas geringer als die der Nut 19.
Ein Laschenteil 23 erstreckt sich axial in eine im Lager 16
gebildete Öffnung 24, um ein Drehen des Teiles 20 mit der
Welle 15 zu verhindern. Die beiden Abschnitte 21 und 22
bilden eine zweite Nut 24, in der ein Dichtring 25 angeordnet
ist.
Das Lagerteil 20 ist im übrigen einheitlich in der Aus
bildung des Querschnitts, wobei die axiale Länge etwa
0,140 Zoll beträgt. Die radiale Abmessung des Abschnittes
20 beträgt etwa 0,030 Zoll, und die radiale Ausdehnung
des Abschnittes 21 beträgt etwa 0,059 bis 0,065 Zoll.
Der innere Durchmesser der Dichtung beträgt 0,488 Zoll.
Die äußere Ausdehnung der Lasche 23 beträgt etwa 0,100 Zoll
über den Abschnitt 22 des Lagers hinaus, welcher die kleine
ren radialen Abmessungen aufweist. Die axiale Ausdehnung
des Abschnittes 22 beträgt etwa 0,070 Zoll.
Das Lagerteil 20 umfaßt einen geschlitzten Ring, wobei der
Schlitz in der Fig. 4 mit der Nummer 26 bezeichnet ist.
Auf diese Art können sich die Enden angleichen.
Die Feder 25 ist aus einem gleichmäßig nachgiebigen,
fließfähigen, gummiähnlichen Werkstoff hergestellt, welcher
allgemein ein Elastomer darstellt. Der Ring 25 weist
einen rechtwinkligen polygonen Querschnitt auf, wobei er
gleiche radiale und axiale Abmessungen hat. Er ist durch
gängig symmetrisch und gleichförmig. Jede Seite ist konkav,
und jede Ecke ist ein konvexer Lappen 27. Die dazwischen
liegenden konkaven Einbuchtungen 28 haben einen Krümmungs
radius, der etwa 28% der größten Querschnittsausdehnung
des Ringes beträgt. Die konkaven Einbuchtungen 28 verbinden
sich tangential mit den konvexen Lappen 27.
Die größte radiale Abmessung des Ringes 25 ist etwas
größer als die radialen Abmessungen der Nut 24, wenn sie
mit den radialen Abmessungen des Abschnitts 22 des Lagers
verbunden ist. Damit wird das Lager 20 in radialer Rich
tung leicht durch den Ring 25 zusammengedrückt.
Der Ring 25 ist kontinuierlich und weist einen gleichmäßigen
Querschnitt auf. Der Radius der Ecklappen 27 beträgt etwa
16% der größten radialen Ausdehnung des Ringes. Es wurde
herausgefunden, daß ein Ring sehr zufriedenstellend funktio
niert, der einen inneren Durchmesser von 0,540 Zoll und
größte radiale und axiale Abmessungen von etwa 0,048 Zoll
aufweist. Ein solcher Ring weist kleinste radiale Abmes
sungen zwischen den gegenüberliegenden konkaven Oberflächen
28 von etwa 0,036 Zoll auf. Der Krümmungsradius der Ein
buchtungen 28 beträgt etwa 0,016 Zoll, und der Krümmungs
radius der Lappen 27 beträgt etwa 0,008 Zoll.
Der Ring 25 braucht nicht notwendigerweise einen recht
eckigen Querschnitt aufzuweisen. Stattdessen kann die Nut
axial länger ausgebildet sein, dann ist der Ring in axialer
Richtung länger als der Ring 30 in Fig. 8. Die verbundene
radiale Abmessung des Ringes 30 und des Abschnittes
des Ringteiles, gegen den er anliegt, ist etwas größer als
die radiale Abmessung der Nut. Die axiale Abmessung des
Ringes 30 ist etwas kleiner als die axiale Abmessung der
Nut, wenn sie mit der axialen Abmessung des Abschnittes des
Lagerteils verbunden wird, entlang dem sie sich erstreckt.
Die Fig. 9 bis 12 zeigen ein ähnliches Lager mit der Aus
nahme, daß die Dichtung auf der
Außendurchmesserfläche des Lagers angeordnet ist. Wie in
den Fig. 9 bis 10 gezeigt wird, ist dadurch die größte
axiale Abmessung an seinem äußeren Umfang. Der kleiner
bemessene radiale Abschnitt ist durch die Nummer 32 und
der größer bemessene Abschnitt durch die Nummer 33
gekennzeichnet. Damit weist der Abschnitt 32 kleinere
radiale Abmessungen und größere axiale Abmessungen als
der Abschnitt 33 auf. Die Dichtung befindet sich an der
Außendurchmesserfläche des Teiles 31 anstelle der Innen
durchmesserfläche. In allen übrigen Punkten ist die
Einrichtung ähnlich, mit der Ausnahme, daß das Lager sich
mit der Welle 34 dreht.
Die Nut 35 ist in der Welle ausgebildet, die sich in der
Lagerschale 36 dreht. Das Lager 31 liegt innerhalb dieser
Nut, und der Abschnitt 32 bildet eine Dichtung
bei 38 gegen das Lager 36.
Der Dichtring 39 kann die gleichen Abmessungen und
Beziehungen gegenüber der zweiten Nut 40 aufweisen wie die
Dichtung am inneren Durchmesser in Fig. 1, wobei der Ring 39
solche radialen Abmessungen aufweist, daß er den Abschnitt 32
unter Druck gegen die Innenfläche der Lagerschale 36
hält. Die Nummern 40 und 41 bezeichnen jeweils den Bund
und die Stahlmutter.
Das Lager 31 ist geschlitzt, wie durch die Nummer 42 in
der Fig. 12 angegeben ist, so daß seine Enden sich ver
schieben und die Änderungen in der Oberflächenabmessung
ausgleichen können, die durch die durch die Welle erzeugte
Wärme auftreten. Der Ring 39 hält das Lager unter Druck
gegen die Innenfläche der Lagerschale 36, um eine Dichtung
zwischen dem Lager 31 und der Lagerschale 36 zu bilden. Es
hat auch kleinere Abmessungen als die Nut 37 und liegt
gegen den Abschnitt 33 an.
Während des Betriebes halten die elastomeren Federelemente 25,
31 die Lager unter Druck gegen die Flächen, gegen die die
Abdichtung gebildet werden soll. Dies ist die Lagerfläche
mit der größeren axialen Abmessung. Durch den Gebrauch
eines hierin beschriebenen Lagers wird der Schmierstoff
verlust stark verringert und durch die Verringerung von
Verschleiß die Stillstandszeit und das Auswechseln von
Teilen stark reduziert. Der Schmierstoff befindet sich im
Getriebekasten und die Lagerschale bleibt viel länger ge
schmiert als bis dato. Die Ringe 25 und 39 halten während
der gesamten Zeit einen leichten Druck auf das Lager
aufrecht, so daß die innewohnenden selbstschmierenden
Fähigkeiten maximal ausgenutzt werden. Dies sichert eine
lange Verschleißstandzeit und bewirkt eine wirksame Dichtung
gegen das Austreten von Schmierstoff.
Die Ringe 25, 39 sind höchst nachgiebig und gleichen Abmes
sungsänderungen leicht aus, die durch Temperaturänderungen
der sich drehenden Teile verursacht werden. Die gezeigte
Einrichtung verlängert die nutzbare Lebensdauer von bereits
im Einsatz befindlichen Maschinen wesentlich. Ähnliche Kon
struktionen werden von den Herstellern der Einrichtungen
angewendet, um diese Maschinen wesentlich zu verbessern,
wobei die nutzbare Lebensdauer stark vergrößert wird.
Claims (11)
1. Lageranordnung, gekennzeichnet durch eine Welle (15), die
so ausgelegt und angeordnet ist, daß sie bei hoher Geschwin
digkeit um ihre Längsachse rotiert, einen Bund (17), der von
der Welle getragen und in umfassend dichtender Beziehung an
ihr befestigt ist, eine Lagerschale (16), die die Welle (15)
rotierend abstützt, zur Drehung um Ihre Längsachse und in
einer nahen, aber beabstandeten Beziehung zu dem Bund (17),
ein Gehäuse (18), das die Lagerschale (16) umgibt und ab
stützt und sich über sie hinaus erstreckt bis in eine enge
Nähe zu dem Bund (17) und gemeinsam mit dem Bund eine ring
förmige Nut (19) um die Welle (15) an einem Ende der Lager
schale bildet, ein geformtes unterbrochenes, geschlitztes,
selbstschmierendes, ringförmiges Lagerteil (20) aus form
barem, selbstschmierendem Werkstoff mit einem Druck/Geschwin
digkeitswert von mindestens 1800 bei 100 Fuß per Minute Ober
flächengeschwindigkeit, wobei das Lagerteil (20) allgemein
mit einem L-förmigen Querschnitt ausgebildet ist und einen
Abschnitt von geringerer radialer Abmessung als der verblei
bende Teil aufweist, und wobei die axialen Abmessungen im
wesentlichen gleich den axialen Abmessungen der Nut (19) und
darin angeordnet sind, einen Dichtring (25) aus gleichförmig
nachgiebigem, fließfähigem, gummiähnlichem Werkstoff, der in
umfassender Beziehung zu dem Abschnitt des Lagerteils (20)
mit kleineren radialen Abmessungen in der Nut (19) angeord
net ist, wobei der innere Umfang des Dichtringes (25) im
wesentlichen gleich dem äußeren Umfang des Abschnittes des
Lagerteils (20) mit der kleineren radialen Abmessung ist,
wobei die axialen Abmessungen des Dichtringes (25) verbun
den mit den axialen Abmessungen des Abschnittes des Lagers
(20) mit der größeren radialen Abmessung kleiner als die
axiale Abmessung der Nut (19) ist, und wobei die vereinig
ten radialen Abmessungen des Abschnittes des Lagers (20)
mit den kleineren radialen Abmessungen und die des Dicht
rings (25) in seiner freien Form die radialen Abmessungen
der Nut (19) leicht überschreiten, wodurch der Dichtring
und der letztere Abschnitt unter leichtem radialem Druck
um die Welle gehalten werden.
2. Lageranordnung, gekennzeichnet durch einen geformten unter
brochenen, geschlitzten, selbstschmierenden Lagerteil (31),
der aus formbarem, selbstschmierendem Werkstoff mit einem
Druck/Geschwindigkeitswert von mindestens 1800 bei einer
Oberflächengeschwindigkeit von 100 Fuß per Minuten gebildet
ist, wobei der Lagerteil (31) im wesentlichen gleichmäßig
allgemein L-förmig in der Querschnittsausbildung ist und
einen axialen Abschnitt (32) von kleinerer radialer Stärke
aufweist, als der verbleibende Teil, wobei der Abschnitt
eine ringförmige, mit dem Dichtring zusammenwirkende Fläche
aufweist, einen Dichtring (39) aus gleichmäßig nachgiebigem,
fließfähigem, gummiähnlichem Werkstoff, der in Wirkbeziehung
mit der mit dem Dichtring zusammenwirkenden Fläche des
Abschnittes (32) des Lagerteiles (31) angeordnet ist und
sich gänzlich dort entlang erstreckt, wobei eine seiner
Umfangsflächen in ihrer freien Form gleich einer der Umfangs
flächen des Abschnittes ist, wobei sich der Dichtring (39)
entlang des verbleibenden Abschnittes (33) des Lagerteiles
mit der größeren radialen Stärke erstreckt, wobei der Dicht
ring (39) eine allgemein rechtwinklige polygonale Quer
schnittsausbildung aufweist und ein Paar gegenüberliegender
radial beabstandeter Arbeitsflächen (28) und ein Paar von
axial beabstandeten Flächen aufweist, wobei der Dichtring
in seiner freien Form konvex gekrümmte Eckabschnitte (27)
aufweist, die in einem kontinuierlichen Bogen in die Ein
buchtungen der Flächen übergehen, wobei die Stützkonstruktion
(34, 36) ein Paar gegenüberliegender Flächen aufweist, von
denen eine so ausgebildet und angeordnet ist, daß sie sich
schnell relativ zu der anderen bewegen kann, wobei eine sol
che Stützkonstruktion das Lagerteil (31) und den Dichtring
(33) umgibt und eine ringförmige erste Nut (35) in einer der
Flächen bildet, in der sich das Lagerteil und der Dichtring
erstrecken, wobei die axialen Abmessungen des Dichtringes
(39) vereinigt mit den axialen Abmessungen des Abschnittes
(33) des Lagerteils mit der größeren radialen Stärke klei
ner als die axialen Abmessungen der Nut (35) sind, wobei
der Dichtring (39) in seiner freien Form größte radiale
Querschnittsabmessungen aufweist, welche zusammen mit
denen des Abschnittes des Lagerteils (32) mit der klei
neren radialen Stärke die radialen Abmessungen der Nut
(35) leicht überschreiten und deswegen unter leichtem
Druck unter radialer Richtung stehen, wenn sie in der
Nut angeordnet sind, und wobei das Lagerteil (31) eine
sich axial erstreckende Dichtfläche aufweist, die in der
Nut (35) sanft in radialer Richtung durch den unter Druck
befindlichen Dichtring (39) gegen die Gegenfläche gedrückt
wird, um dadurch eine Dichtung über die Nut zu bewirken.
3. Lageranordnung gemäß Anspruch 2, gekennzeichnet durch
Ankermittel (23), die durch das Lager getragen werden
und sich axial davon erstrecken, um das Lager gegen Rela
tivbewegungen zu der Stützkonstruktion zu verankern.
4. Lageranordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die axialen Abmessungen des Dichtringes (39) des
sen radiale Abmessungen in seiner freien Form übertref
fen.
5. Lageranordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß das Lagerteil (31) und die Stützkonstruktion gemeinsam
eine zweite ringförmige Nut (35) bilden, deren axialen
Abmessungen ihre radialen Abmessungen überschreiten,
und in der der Dichtring angeordnet ist.
6. Lageranordnung, gekennzeichnet durch ein geformtes,
unterbrochenes, geschlitztes, selbstschmierendes Lager
teil (31) aus formbarem, selbstschmierendem Werkstoff
mit einem Druck/Geschwindigkeitswert von wenigstens
1800 bei einer Oberflächengeschwindigkeit von 100 Fuß
per Minute, wobei das Lagerteil (31) allgemein einen
L-förmigen Querschnitt und einen Abschnitt (32)
mit kleinerer radialer Abmessung als das übrige Teil
aufweist, einen Dichtring (39) aus gleichförmig
nachgiebigem, fließfähigem, gummiähnlichem Werkstoff,
der in radial anliegender Beziehung zu dem Abschnitt
des Lagerteils angeordnet ist, der kleinere radiale
Abmessungen aufweist, und wobei einer seiner radialen
Durchmesser im wesentlichen gleich dem Durchmesser
der Oberfläche des zuletzt erwähnten Abschnittes ist,
gegen den er anliegt, wobei der Dichtring (39) einen
allgemein rechtwinklig polygonalen Querschnitt auf
weist, und ein Paar von konkaven, radial beabstandeten
Arbeitsflächen (28) und ein Paar von konkaven, axial
beabstandeten Flächen aufweist, wobei der Dichtring
(39) in seiner freien Form konvex gekrümmte Eckab
schnitte (27) aufweist, die in einem kontinuierlichen
Bogen in die konkaven Abschnitte (28) der Oberflächen
übergehen, wobei eine Stützkonstruktion (34, 36)
das Lager (31) und den Dichtring (39) umgibt, und
eine ringförmige erste Nut (35) bildet, in der sich
das Lagerteil und der Dichtring erstrecken, wobei das
Lagerteil (31) und die Nut (35) im wesentlichen gleiche
axiale Abmessungen aufweisen, wobei die radiale Tiefe
der Nut (35) im wesentlichen gleich der maximalen,
radialen Querschnittsabmessung des Lagerteils (31)
ist, wobei die axiale Weite der Nut (35) ein wenig
größer als die Summe der maximalen axialen Quer
schnittsabmessung des Dichtrings (39) in seiner
freien Form und des Abschnitts (33) des Lagerteils
mit den größeren radialen Abmessungen ist, und wobei
der Dichtring (39) in seiner freien Form maximale
radiale Querschnittsabmessungen aufweist, welche
zusammen mit denen des Abschnitts (32) des Lagers
mit den kleineren radialen Abmessungen die radialen
Abmessungen der Nut (35) leicht übertreffen und wobei
er sich in radialer Richtung unter leichtem Druck befin
det, wenn er in der Nut (35) angeordnet wird.
7. Lageranordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß der Dichtring (39) mit einem etwas kleineren inneren
Durchmesser, als es dem äußeren Umfang des Abschnitts (32)
des Lagers mit der kleineren radialen Abmessung ent
spricht, diesen umgibt.
8. Lageranordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß das Lagerteil (31) und die Stützkonstruktion (34)
gemeinsam eine zweite ringförmige Nut (35) zwischen
sich bilden und der Dichtring (39) sich in der
zweiten Nut erstreckt, wobei die maximalen radialen
Querschnittsabmessungen des Dichtrings in seiner
freien Form etwas größer als die radialen Abmessungen
der zweiten Nut sind.
9. Lageranordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß das Lagerteil (31) und die Stützkonstruktion (34)
gemeinsam zwischen sich eine zweite ringförmige Nut (35)
bilden und der Dichtring (39) sich in der zweiten Nut
erstreckt, wobei die maximale radiale Querschnittsab
messung des Dichtrings in seiner freien Form etwas
größer als die radiale Abmessung der zweiten Nut ist,
wobei die maximalen axialen Abmessungen des Dichtrings
in seiner freien Form etwas geringer als die axialen
Abmessungen der zweiten Nut sind.
10. Lageranordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß der Abschnitt (32) des Lagers (31) mit den kleineren
radialen Abmessungen radiale Abmessungen von etwa
0,030 bis 0,060 Zoll aufweist.
11. Lageranordnung, gekennzeichnet durch ein Wellenteil (34),
welches so ausgeführt und angeordnet ist, daß es bei hoher
Geschwindigkeit um seine Längsachse rotiert, ein Gehäuse
teil (36), welches die Welle (34) umgibt und so ausgeführt
und angeordnet ist, daß es flüssigen Schmierstoff in um
gebender und schmierender Weise in bezug auf die drehende
Welle enthält, wobei das Gehäuseteil (36) und die Welle
(34) so ausgeführt und angeordnet sind, daß sie zwischen
sich eine ringförmige Nut (35) bilden, ein geformtes
unterbrochenes geschlitztes selbstschmierendes ringför
miges Lager (31) aus formbarem selbstschmierendem Werk
stoff mit einem Druck/Geschwindigkeitswert von mindestens
1800 bei 100 Fuß per Minute Oberflächengeschwindigkeit,
wobei das Lager (31) in der ringförmigen Nut (35) ange
ordnet ist und maximale axiale Abmessungen aufweist, die
im wesentlichen gleich den axialen Abmessungen der Nut
sind und in umfassender Beziehung zu der Welle (34) sich
erstreckt, wobei einer ihrer Abschnitte mit einem der
Teile in dichtender Beziehung zusammenwirkt, wobei das
Lager (31) einen axialen Abschnitt (33) von größerer
radialer Stärke als den anderen aufweist und eine im we
sentlichen gleichförmige Querschnittsausbildung aufweist,
einen Dichtring (39) aus gleichförmig nachgiebigem fließ
fähigem gummiähnlichem Werkstoff, der in der Nut (35) ge
genüber dem Abschnitt (32) des Lagers mit der kleineren
radialen Stärke angeordnet ist und an ihm anliegt und ge
meinsam mit ihm eine Dichtung zwischen der Welle (34) und
dem Gehäuseteil (36) bildet, wobei der Dichtring (39) sich
in der Nut entlang dem Abschnitt (33) des Lagers mit der
größeren radialen Stärke erstreckt, wobei die axialen Ab
messungen des Dichtrings (39) verbunden mit den axialen
Abmessungen des Abschnitts (33) des Lagers (31) mit der
größeren radialen Stärke geringer sind als die axialen Ab
messungen der Nut (35) und wobei die kombinierten radialen
Abmessungen des Abschnitts (32) des Lagers (31) mit der
geringeren radialen Stärke und des Dichtrings (39) in sei
ner freien Form leicht die radialen Abmessungen der Nut
(35) übertreffen, wodurch der Dichtring und der letztere
Abschnitt unter leichtem radialem Druck in der Nut gehal
ten werden und eine Dichtung zwischen dem Gehäuseteil (36)
und der Welle (34) erzielt und aufrechterhalten wird.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/092,657 US4750847A (en) | 1987-09-03 | 1987-09-03 | L-shaped bearing assembly |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3816915A1 true DE3816915A1 (de) | 1989-11-30 |
Family
ID=22234387
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3816915A Withdrawn DE3816915A1 (de) | 1987-09-03 | 1988-05-18 | L-foermige lageranordnung |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4750847A (de) |
AU (1) | AU603438B2 (de) |
BE (1) | BE1001957A6 (de) |
DE (1) | DE3816915A1 (de) |
FR (1) | FR2631400A1 (de) |
GB (1) | GB2218753A (de) |
NL (1) | NL8801262A (de) |
Families Citing this family (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4878766A (en) * | 1988-08-25 | 1989-11-07 | Quadion Corporation | High speed self-lubricating bearing-seal assembly |
US4764035A (en) * | 1987-11-06 | 1988-08-16 | Quadion Corporation | Molded self-lubricating split-ring bearing assembly |
CA1320978C (en) * | 1987-10-09 | 1993-08-03 | Quadion Corporation | Elastomeric combined seal and spring |
US5040905A (en) * | 1987-10-09 | 1991-08-20 | Quadion Corporation | Elastomeric combined seal and spring |
US5092125A (en) * | 1987-10-29 | 1992-03-03 | Automotive Products Plc | Seal |
CH681760B5 (fr) * | 1991-10-04 | 1993-11-30 | Werthanor Sa | Garniture d'étanchéité. |
DE19734662A1 (de) * | 1997-08-11 | 1999-02-18 | Mann & Hummel Filter | Dichtsystem für eine Druckdose |
US6191204B1 (en) | 1998-06-25 | 2001-02-20 | Caterpillar Inc. | Tribological performance of thermoplastic composite via thermally conductive material and other fillers and a process for making the composite and molded articles of the same |
DE60008359T2 (de) * | 2000-06-30 | 2004-12-09 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Getriebestruktur |
US6837317B2 (en) | 2001-11-16 | 2005-01-04 | Varel International, Ltd. | Bearing seal |
AU2003902189A0 (en) * | 2003-05-07 | 2003-05-22 | Extreme Machining Australia Pty Ltd | Seal for a roller assembly |
US7419165B2 (en) * | 2004-08-18 | 2008-09-02 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Seal assembly and method of manufacturing the same |
US8371755B2 (en) * | 2007-08-06 | 2013-02-12 | Mastergear Worldwide A Division of Recal-Beloit Corporation | Sleeve bearing device |
US8202022B2 (en) * | 2008-08-06 | 2012-06-19 | M-B-W Inc. | Vibratory percussion rammers and methods of making vibratory percussion rammers |
US8057125B2 (en) * | 2008-08-06 | 2011-11-15 | M-B-W Inc. | Vibratory percussion rammers and methods of making vibratory percussion rammers |
DE102009028148A1 (de) * | 2009-07-31 | 2011-02-03 | Robert Bosch Gmbh | Zahnradpumpe |
CN103867579A (zh) * | 2012-12-10 | 2014-06-18 | 杭州冠群科技开发有限公司 | 一种异形骨架橡胶密封圈 |
US9605683B2 (en) * | 2013-05-30 | 2017-03-28 | Ingersoll-Rand Company | Centrifugal compressor having a bearing assembly |
US10519721B2 (en) | 2015-04-27 | 2019-12-31 | Halliburton Energy Services, Inc. | Nested bearing and seal for roller cone drill bit |
US9869136B2 (en) | 2015-10-15 | 2018-01-16 | Halliburton Energy Services, Inc. | Driveshaft clamping assembly |
DE102016114678A1 (de) * | 2016-08-08 | 2018-02-08 | Thyssenkrupp Ag | Drehlageranordnung für eine Lenksäule eines Kraftfahrzeugs |
DE102017123118A1 (de) * | 2017-10-05 | 2019-04-11 | Kiekert Ag | Magnetorheologischer Aktor mit Lageranordnung |
US11982313B2 (en) * | 2021-06-29 | 2024-05-14 | Roller Bearing Company Of America, Inc. | Spherical plain bearing with lubrication features |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US24332A (en) * | 1859-06-07 | Ftjenace and stove | ||
US1900849A (en) * | 1931-07-24 | 1933-03-07 | Louis C Sickel | Seal |
US2873132A (en) * | 1954-04-23 | 1959-02-10 | Tanner Engineering Co | Fluid pressure seal ring |
US2983533A (en) * | 1957-01-22 | 1961-05-09 | A P D Co | Sealing ring |
US2954264A (en) * | 1957-03-04 | 1960-09-27 | A P D Co | Sealing ring |
US2968501A (en) * | 1957-04-18 | 1961-01-17 | A P D Co | Fluid seal |
US3322433A (en) * | 1964-03-10 | 1967-05-30 | Minnesota Rubber Co | Sealing ring and method of making same |
US3421412A (en) * | 1965-02-26 | 1969-01-14 | Edward L Ackley | High speed rotary hydraulic motor |
US3418001A (en) * | 1967-11-01 | 1968-12-24 | Minnesota Rubber Co | Fluid seal |
US4199199A (en) * | 1978-09-13 | 1980-04-22 | Granda Gerald L | Cartridge-type pivotal pin and bushing joint |
US4281942A (en) * | 1978-11-13 | 1981-08-04 | General Electric Company | Lubrication system for high speed spline connection and bearing |
US4375292A (en) * | 1982-04-23 | 1983-03-01 | Rexnord Inc. | Take-apart seal |
IT206929Z2 (it) * | 1986-06-16 | 1987-10-19 | Riva Calzoni Spa | Gruppo di tenuta al fluido in pressione per alberi rotanti. |
-
1987
- 1987-09-03 US US07/092,657 patent/US4750847A/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-05-03 AU AU15535/88A patent/AU603438B2/en not_active Ceased
- 1988-05-16 FR FR8806547A patent/FR2631400A1/fr not_active Withdrawn
- 1988-05-16 NL NL8801262A patent/NL8801262A/nl not_active Application Discontinuation
- 1988-05-18 DE DE3816915A patent/DE3816915A1/de not_active Withdrawn
- 1988-05-18 BE BE8800550A patent/BE1001957A6/fr not_active IP Right Cessation
- 1988-05-19 GB GB8811841A patent/GB2218753A/en not_active Withdrawn
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2631400A1 (fr) | 1989-11-17 |
BE1001957A6 (fr) | 1990-04-24 |
AU1553588A (en) | 1989-11-09 |
GB8811841D0 (en) | 1988-06-22 |
US4750847A (en) | 1988-06-14 |
AU603438B2 (en) | 1990-11-15 |
GB2218753A (en) | 1989-11-22 |
NL8801262A (nl) | 1989-12-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3816915A1 (de) | L-foermige lageranordnung | |
DE3874538T2 (de) | Radialwellendichtungsring mit rippen, die ein mitdrehen verhindern. | |
DE3852479T2 (de) | Dichtungs- und Staubschutzeinheit für einen Kreuzgelenkzapfen. | |
DE69911385T2 (de) | Schienenfahrzeuglageranordnung mit verbessertem reibkorrosionsverhalten | |
DE3722127C2 (de) | Haltering, insbesondere für Freilaufkupplung | |
DE10024026A1 (de) | Dichtmanschette, insbesondere für Einbauräume mit kleinen Abmessungen | |
DE2601798C2 (de) | Lager | |
DE3517959C2 (de) | ||
DE3207488C2 (de) | ||
DE3544988C2 (de) | ||
DE3833690C2 (de) | ||
DE4311194A1 (de) | Gleit-/Wälzlager, das Wälzelemente hat | |
WO2007147386A2 (de) | Winkeleinstellbares wälzlager | |
DE69404658T2 (de) | Verriegelte dichtung und hülse für ölfillmlager eines walzwerkes | |
DE3309959C2 (de) | Walzenlager mit auf den Walzenzapfen sitzender Zapfenbüchse | |
DE69309909T2 (de) | Waffendichtung mit radial komprimierbarem stützring | |
DE69825172T2 (de) | Gleitringdichtung mit statischem dichtring | |
DE19547741A1 (de) | Dichtung für Wälzlager | |
DE4216900A1 (de) | Zapfen-spurwaelzlager mit vergroesserter gleitkontaktflaeche | |
DE1096133B (de) | Dichtung zwischen zwei im Verhaeltnis zueinander drehbaren Teilen | |
DE4222852A1 (de) | Wälzlagereinheit | |
DE3017452A1 (de) | Gleitlager, insbesondere fuer kreuzgelenkzapfen | |
DE8210552U1 (de) | Dichtungseinheit | |
DE102006058945A1 (de) | Dichtungselement für rotierbare Teile mit Traktrix-Form | |
DE3713814C2 (de) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |