DE3745156C5 - Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen - Google Patents
Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen Download PDFInfo
- Publication number
- DE3745156C5 DE3745156C5 DE3745156A DE3745156A DE3745156C5 DE 3745156 C5 DE3745156 C5 DE 3745156C5 DE 3745156 A DE3745156 A DE 3745156A DE 3745156 A DE3745156 A DE 3745156A DE 3745156 C5 DE3745156 C5 DE 3745156C5
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- springs
- flywheel
- radially
- flange
- annular
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/13415—Wound springs characterised by the dimension or shape of spring-containing windows
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/13114—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by modifications for auxiliary purposes, e.g. provision of a timing mark
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/13142—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the method of assembly, production or treatment
- F16F15/1315—Multi-part primary or secondary masses, e.g. assembled from pieces of sheet steel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/13164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by the supporting arrangement of the damper unit
- F16F15/13171—Bearing arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/1343—Wound springs characterised by the spring mounting
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/133—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/134—Wound springs
- F16F15/13469—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations
- F16F15/13476—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates
- F16F15/13484—Combinations of dampers, e.g. with multiple plates, multiple spring sets, i.e. complex configurations resulting in a staged spring characteristic, e.g. with multiple intermediate plates acting on multiple sets of springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/131—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses
- F16F15/139—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon the rotating system comprising two or more gyratory masses characterised by friction-damping means
- F16F15/1397—Overload protection, i.e. means for limiting torque
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
- F16F15/164—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material characterised by manufacturing, e.g. assembling or testing procedures
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
- F16F15/165—Sealing arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/16—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material
- F16F15/167—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using a fluid or pasty material having an inertia member, e.g. ring
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
- F16D13/58—Details
- F16D13/70—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members
- F16D2013/703—Pressure members, e.g. pressure plates, for clutch-plates or lamellae; Guiding arrangements for pressure members the pressure plate on the flywheel side is combined with a damper
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2226/00—Manufacturing; Treatments
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2230/00—Purpose; Design features
- F16F2230/04—Lubrication
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
a) die Dämpfungsvorkehrung besitzt eine radial nach außen geschlossene, ringförmige Kammer (30), die radial außen einen Ringkanal (51) bildet, in dem Kraftspeicher, wie Federn, aufgenommen sind.
b) an den seitlichen Begrenzungswandung des Ringkanals (51) sind erste Abstützbereiche zur Beaufschlagung von Enden der Kraftspeicher vorgesehen,
c) in den Ringkanal (51, 151, 251, 551) ragt ein mit dem zweiten Schwungradelement (4, 204, 504) in Drehschluß stehender Flanschkörper (41, 141; 241, 541), der zweite Abstützbereiche zur Beaufschlagung von Kraftspeicherenden bildet, hinein,
d) die zwischen ersten und zweiten Abstützbereichen vorgesehenen Kraftspeicher (45; 145; 245) lassen zwischen den Schwungradelementen...
Description
- Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen, insbesondere zwischen einem Motor und einer Kupplung in einem Antriebsstrang, mit zwischen zwei Schwungradelementen vorzusehender Dämpfungsvorkehrung, wobei das Eingangsteil das eine, mit dem Motor verbindbare und das Ausgangsteil das andere, eine Gegenreibfläche zum Angriff einer Reibscheibe der Kupplung aufweisende Schwungradelement ist.
- Derartige Einrichtungen, wie sie beispielsweise durch die
DE 35 20 853 C2 vorgeschlagen wurden, besitzen als Dämpfungsmittel in der Regel zwischen den Schwungradelementen sowohl in Umfangsrichtung wirksame Kraftspeicher, wie z.B. Schraubenfedern, die Energie speichern, als auch in Achsrichtung wirksame Kraftspeicher, die im Zusammenwirken mit Reib- oder Gleitbelägen eine Reibung, d.h. eine Hysterese bewirken, die parallel zu den in Umfangsrichtung wirksamen Kraftspeichern geschaltet ist. - Solche Einrichtungen vermögen zwar bei gewissen Einsatzfällen relativ gute Verbesserungen des Schwingungs- bzw. Geräuschverhaltens zu bewirken, jedoch stellen diese in vielen fällen eine Kompromißlösung dar. So vermögen diese rein mechanischen Lösungen nicht, das breite Spektrum der anstehenden Forderungen bei den verschiedenen Betriebszuständen, die vollkommen unterschiedlichen Schwingungs- und Geräuschverhalten aufweisen, abzudecken. Sie wären also um so aufwendiger und damit teurer, wenn versucht wird, viele Betriebszustände zu erfassen, da für zusätzliche Amplitudenbereiche zusätzliche und jeweils kompliziertere Maßnahmen erforderlich sind. Insbesondere vermögen derartige Einrichtungen nicht, die Dämpfungscharakteristik an mehrere sich verändernde Betriebsbedingungen anzupassen, unter anderem deshalb nicht, weil die den einzelnen Dämpferstufen bzw. den in Umfangsrichtung wirksamen Kraftspeichern zugeordneten Hysteresen sich nicht in Abhängigkeit der auftretenden Bedingungen verändern können. Sie sind außerdem verschleiß- und störanfällig.
- Bei den bisherigen Einrichtungen der eingangs genannten Art ist weiterhin zwischen den Schwungradelementen eine verhältnismäßig geringe drehelastische Relativrotation möglich, weshalb zumindest über einen großen Bereich dieser Relativrotation die Dämpfungsrate der zwischen den Schwungradelementen wirksamen Dämpfungsmittel verhältnismäßig hoch ist. Für viele Einsatzfälle wäre es jedoch vorteilhaft, um eine bessere Dämpfung der Schwingungen zu erzielen, wenn große Relativverdrehungen zwischen den Schwungradelementen vorhanden wären, da nämlich dadurch Schwingungen mit großer Amplitude besser gedämpft werden könnten.
- Durch die DE-AS 28 48 748 ist eine elastische Kupplung in Scheibenbauweise vorgeschlagen worden, die ein mit Flüssigkeit füllbares Gehäuse aufweist, in dem Federn sowie spezielle Verdrängungskammern angeordnet sind. Die das Gehäuse bildende Bauteile werden mit der Abtriebswelle eines Motors und die in das Gehäuse hineinragende Mittelscheibe über eine Innennabe unmittelbar mit einer anzutreibenden Welle verbunden. Diese Schrift betrifft also keine Einrichtungen mit zwei Schwungradelementen gemäß der eingangs beschriebenen Art. Eine solche elastische Kupplung in Scheibenbauweise hat weiterhin den Nachteil, daß infolge der Anordnung der Verdrängungskammern für die radial außen in dem Gehäuse vorgesehenen Federn verhältnismäßig wenig Platz in Umfangsrichtung verbleibt, so daß nur ein kleiner Relativverdrehwinkel zwischen dem Gehäuse und der Mittelscheibe möglich ist.
- Der vorliegenden Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, Einrichtungen der eingangs beschriebenen Art zu verbessern, insbesondere deren Dämpfungswirkung, so daß eine optimale Filtrierung der zwischen Motor und Getriebe auftretenden Schwingungen sowohl bei niedrigen, als auch bei hohen Drehzahlen, bei Resonanzdrehzahlen, beim Anlassen bzw. beim Abstellen oder dergleichen erzielt wird. Weiterhin soll die Möglichkeit geschaffen werden, die Dämpfungscharakteristik, d.h. das Maß der Energievernichtung an das unterschiedliche Schwingungs- und Geräuschverhalten eines Fahrzeuges unterverschiedenen Betriebsbedingungen und anderen Einflüssen anpassen zu können. Außerdem soll die erfindungsgemäß Einrichtung in besonders einfacher und kostengünstiger Weise herstellbar sein. Insbesondere soll durch konstruktive Maßnahmen ein geringer Fertigungsaufwand durch Einsatz eines möglichst hohen Anteils an spanloser Fertigung ermöglicht werden. Auch soll der Verschleiß minimiert und die Lebensdauer verlängert werden. Weiterhin soll eine gedrängte und somit platzsparende Bauweise, insbesondere in axialer Richtung, gewährleistet werden.
- Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erzielt, daß die erfindungsgemäße Einrichtung die nachfolgend angeführten Merkmale aufweist:
- a) die Dämpfungsvorkehrung besitzt eine radial nach außen geschlossene, ringförmige Kammer, die radial außen einen Ringkanal bildet, in dem Kraftspeicher, wie Federn, aufgenommen sind,
- b) an den seitlichen Begrenzungswandungen des Ringkanals sind erste Abstützbereiche zur Beaufschlagung von Endender Kraftspeicher vorgesehen,
- c) in den Ringkanal ragt ein mit dem zweiten Schwungradelement in Drehschluß stehender Flanschkörper, der zweite Abstützbereiche zur Beaufschlagung von Kraftspeicherenden bildet, hinein,
- d) die zwischen ersten und zweiten Abstützbereichen vorgesehenen Kraftspeicher lassen zwischen den Schwungradelementen mindestens eine relative Verdrehung von ± 25 Grad, ausgehend von einer Mittelstellung, zu,
- e) das den Ringkanal bildende Schwungradelement besitzt Abschnitte, welche die Kraftspeicher axial übergreifen und fliehkraftmäßig abstützen.
- Durch die erfindungsgemäßen Merkmale wird eine Ausgestaltung der Einrichtung ermöglicht, die eine einwandfreie Führung bzw. Abstützung der im Ringkanal aufgenommenen Federn gewährleistet, so daß diese Federn verhältnismäßig lang ausgebildet werden können und somit ein großer Verdrehwinkel zwischen den beiden Schwungradelementen ermöglicht wird. Dadurch kann eine bessere Dämpfung der zwischen den Schwungradelementen auftretenden Schwingungen erzielt werden da aufgrund der möglichen großen Relativverdrehungen zwischen den Schwungradelementen, die zwischen dieser wirksamen Dämpfungsrate über einen großen oder gar über fast den gesamten Verdrehwinkel verhältnismäßig niedrig sein kann. Die Dämpfungsrate kann dabei desto kleiner werden, je größer der mögliche Verdrehwinkel ist.
- Durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung der Einrichtung können also lange, einstückige Federn mit einer verhältnismäßig geringen Steifigkeit, jedoch mit großem Federweg eingesetzt' werden, welche die zuvor erwähnte geringe Dämpfungsrate ermöglichen. Aufgrund des möglichen großen Verdrehwinkels bei gleichzeitiger geringer Dämpfungsrate können sowohl Schwingungen großer Amplitude bzw. große Wechseldrehmomentspitzen als auch Schwingungen mit kleiner Amplitude bzw. kleinere Wechseldrehmomente gedämpft bzw. filtriert werden. Somit ist praktisch in allen Betriebszuständen des Motors eine einwandfreie Dämpfung der auftretenden Schwingungen möglich.
- Für die Montage und die Funktion einer erfindungsgemäß ausgestalteten Einrichtung kann es besonders vorteilhaft sein, wenn bei „n" Federn, bzw. Kraftspeichern auf gleichem Durchmesser, wobei 2 ≤ n ≤ 4, die einzelnen Federn bzw. Kraftspeicher sich über 70 – 96 % eines Winkelsektors erstrecken, wobei der Winkelsektor 360 Grad/n beträgt.
- Insbesondere bei Verwendung von langen einstückigen Federn kann es für die Montage besonders vorteilhaft sein, wenn diese zumindest annähernd auf den Radius, auf den sie angeordnet werden, vorgekrümmt sind. Dadurch wird das Einlegen in die für die Federn vorgesehenen kanalartigen Aufnahmen erheblich erleichtert, da keine zusätzlichen Maßnahmen erforderlich sind, um die Federn bei der Montage in einer gekrümmten Lage zu halten.
- Für die schwingungsmäßige Entkoppelung der beiden Schwungradelemente ist es besonders vorteilhaft, wenn die radial außen in der Kammer angeordneten Kraftspeicher eine federnde Verdrehsteifigkeit bewirken, die in der Größenordnung von 2 bis 15 Nm pro Grad liegt. Für viele Anwendungsfälle hat es sich als besonders zweckmäßig erwiesen, wenn die Kraftspeicher eine Verdrehsteifigkeit in der Größenordnung von 2 bis 4 Nm pro Grad zwischen den beiden Schwungradelementen erzeugen.
- Die Kammer bzw. der Ringkanal kann zumindest im radial äußeren Bereich derart ausgebildet sein, daß die entsprechenden Begrenzungsflächen an den äußeren Querschnitt der Kraftspeicher angeglichen ist. Durch eine derartige Auslegung kann eine zusätzliche Verbesserung der radialen Abstützung sowie der Führung der Kraftspeicher innerhalb der Kammer bzw. des Ringkanals erzielt werden.
- Für den Aufbau und die Funktion der Einrichtung kann es weiterhin besonders vorteilhaft sein, wenn eines der die Kammer begrenzenden Bauteile einen Anlasserzahnkranz trägt.
- Die Federrate bzw. die Steifigkeit des durch die Federn zwischen den Schwungradelementen gebildeten elastischen Dämpfers kann in der Größenordnung zwischen 2 bis 20 Nm/Grad, vorzugsweise zwischen 4 bis 15 Nm/Grad liegen. Besonders zweckmäßig kann es sein, wenn diese Federrate bzw. Steifigkeit über zumindest einen Verdrehwinkel von 15 Grad zwischen den beiden Schwungradelementen in Zugrichtung und/oder in Schubrichtung vorhanden ist.
- Als vorteilhaft kann es sich weiterhin erweisen, wenn der Ringkanal zumindest teilweise mit viskosem Medium, wie einem pastösen Mittel, gefüllt ist. Es kann auch zweckmäßig sein, wenn bei einer erfindungsgemäßen Einrichtung – in Umfangsrichtung der Einrichtung betrachtet – die Kraftspeicher zwischen den ihnen jeweils zugeordneten Abstützbereichen fliehkraftmäßig abgestützt sind.
- Weiterhin kann durch die beim Komprimieren und Entspannen der langen Federn sowie infolge der Bewegung der Bereiche des Flanschkörpers, die in den Ringkanal hineinragen, auftretende Verwirbelung bzw. Verdrängung des im Ringkanal aufgenommenen viskosen Mediums eine viskose bzw. hydraulische Dämpfung erzeugt werden. die in Abhängigkeit der aufgrund von Drehmomentschwankungen bzw. Drehschwingungen zwischen den beiden Schwungradelementen auftretenden Winkelgeschwindigkeiten bzw. -beschleunigungen sich ändert. Ein weiterer Vorteil besteht darin, daß die durch das viskose Medium verursachte Dämpfung veränderbar ist in Abhängigkeit der Drehzahl des Motors. Es kann also in Abhängigkeit der Winkelgeschwindigkeit zwischen den beiden Schwungradelementen sowie in Abhängigkeit der Drehzahl der Einrichtung das Dämpfungsverhältnis bzw. die Hysterese und damit die gesamte Dämpfungscharakteristik der Einrichtung verändert werden. Durch das im Ringkanal vorgesehene viskose Medium können somit nicht nur Schwingungen großer Amplitude gedämpft werden, die durch hohe Drehmomentstöße bzw. Wechselmomente verursacht werden, sondern auch Schwingungen kleiner Amplitude, die mit entsprechend kleiner Hysterese gedämpft werden müssen und die insbesondere im Lastbetrieb auftreten. Dies kann darauf zurückgeführt werden, daß der sich im viskosen Medium aufbauende Druck abhängig ist von der momentanen Geschwindigkeit, mit der ein bestimmtes Volumen des viskosen Mediums verdrängt wird. Das bedeutet also, daß die Dämpfungskapazität des zumindest im Ringkanal aufgenommenen viskosen Mediums davon abhängig ist, ob zwischen den beiden Schwungmassen Stoßmomente bzw. hohe Wechselmomente oder geringere Momentenschwankungen auftreten. Es kann also praktisch eine selbstätige Regulierung der Dämpfungswirkung erzielt werden.
- Durch die Verwendung von vargekrümmten Federn können die in diesen beim Komprimieren auftretenden Spannungen reduziert und weiterhin die Montage erleichtert werden.
- Die Abstützbereiche für die Federn im Ringkanal können in vorteilhafter Weise durch am Flanschkörper angeformte radiale Ausleger gebildet werden, die in die radialen Bereiche des Ringkanals einmünden. Die Ausleger können dabei radial außerhalb der Abstützbereiche übergehen in einen die Federn in Umfangsrichtung übergreifenden Steg. Die – in Umfangsrichtung betrachtet – jeweils zwei radiale Ausleger verbindenden Stege können in einer ringförmigen Ausnehmung aufgenommen werden, welche sich radial außen an den Ringkanal anschließt.
- Die Stege können – in radialer Richtung betrachtet – in bezug auf den Ringkanal derart ausgebildet sein, daß zumindest bei rotierender Einrichtung die Federn sich im wesentlichen an diesen Stegen radial abstützen. Dies kann insbesondere dann vorteilhaft sein, wenn zumindest einzelne der in den Ringkanal aufgenommenen Kraftspeicher nacheinander zur Wirkung kommen, also eine mehrstufige drehelastische Dämpfung bilden, und die erst nach einem Relativverdrehwinkel zwischen den beiden Schwungradelementen einsetzenden Federn zunächst über den Flansch in Umfangsrichtung positioniert sind, da dann während des Verdrehwinkels in dem diese Federn nicht komprimiert werden, diese sich mit dem Bauteil drehen, nämlich dem Flansch, an dem sie sich radial abstützen, so daß eine zusätzliche Reibungsdämpfung zwischen diesen Federn und den Begrenzungsflächen des Ringkanals vermieden werden kann.
- Ein besonders vorteilhafter Aufbau der Einrichtung kann gegeben sein, wenn der Ringkanal durch zwei schalenartige Körper gebildet ist, wobei wenigstens einer dieser Körper ein Blechformteil sein kann.
- Besonders zweckmäßig kann es sein, wenn der Ringkanal durch zwei halbschalenartige Blechformteile gebildet ist, wobei diese Bestandteil des mit dem Motor verbundenen Schwungradelementes sein können oder gar dieses Schwungradelement bilden. Ein Vorteil derartiger Blechformteile gegenüber durch Verspanung hergestellten Teilen besteht im wesentlich reduzierten Fertigungsaufwand. Weiterhin sind bei durch Stanzen, Ziehen und Prägen hergestellten Blechteilen eine Vielzahl von günstigen Ausgestaltungsformen möglich, so können z.B. auch Kanalquerschnitte kostengünstig hergestellt werden, die von der rotationssymmetrischen Form abweichen. Auch können die Umfangsabstützungen für die Federn im Ringkanal durch Anprägungen bzw. taschenförmige Anformungen gebildet werden, so daß keine zusätzlichen Elemente erforderlich sind, um diese Funktion sicherzustellen.
- Die Abstützungen bzw. Anschläge im Ringkanal für die Endbereiche der Federn können jedoch auch in einfacher Weise durch einzelne Elemente gebildet werden, die in den ansonsten über den Umfang durchgehend ausgebildeten Ringkanal eingesetzt sind. Diese Elemente können durch aufgenietete Klötzchen bzw. Plättchen, durch Formniete oder durch angeschweißte Formteile gebildet sein.
- Zur einwandfreien Beaufschlagung der im Ringkanal aufgenommenen Federn ist es angebracht, wenn – in der neutralen Stellung des Dämpfers bzw. der Einrichtung – beidseits eines Flanschauslegers eine taschenförmige Anformung oder ein anderes Anschlagelement vorgesehen ist.
- Um – ausgehend von einer mittleren Stellung bzw. einem mittleren Bereich der beiden Schwungradelemente relativ zueinander – zumindest in eine Drehrichtung eine mehrstufige drehelastische Dämpfung zu erhalten, kann es vorteilhaft sein, wenn zumindest ein Ausleger des Flanschkörpers gegenüber den beidseits von diesem vorgesehenen Abstützungen des Ringkanals – in Umfangsrichtung betrachtet – eine geringere Erstreckung aufweist. Dabei können die Ausleger und die Abstützungen in der erwähnten Ausgangsposition in bezug aufeinander derart angeordnet sein, daß deren Beaufschlagungsbereiche in beiden Drehrichtungen relativ zueinander versetzt sind, so daß sich in beide Drehrichtungen eine mehrstufige drehelastische Dämpfung ergibt. In der erwähnten Ausgangsposition können die Beaufschlagungsbereiche der Ausleger für die Kraftspeicher und der Abstützungen jedoch auch auf einer Seite bündig sein, so daß sich dann lediglich in eine Drehrichtung eine abgestufte drehelastische Dämpfung ergibt.
- Die Beaufschlagungsbereiche der Ausleger und der Abstützungen können in bezug auf die Federenden jedoch auch derart zueinander versetzt sein, daß um die Nullage der Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen über einen bestimmten Winkel keine Federung vorhanden ist, so daß dann praktisch keine oder lediglich eine hydraulische bzw. viskose und/oder eine Reibungsdämpfung auftreten kann. Diese Dämpfung kann sehr klein sein.
- Eine geringere Erstreckung der Ausleger des Flanschkörpers gegenüber den Abstützungen des Ringkanals ist insbesondere bei Enrichtungen vorteilhaft, bei denen die zunächst nicht komprimierte(n) Feder bzw. Federn durch die Abstützungen des Ringkanals in Umfangsrichtung festgelegt ist bzw. sind.
- Bei Einrichtungen, bei denen die erst nach einem relativen Verdrehwinkel zwischen den Schwungradelementen zur Wirkung kommenden Kraftspeicher sich über diesen Relativverdrehwinkel mit dem Flanschkörper verdrehen, kann es zweckmäßig sein, wenn wenigstens ein Ausleger des Flanschkörpers gegenüber den beidseits desselben vorgesehenen Abstützungen im Ringkanal – in Umfangsrichtung betrachtet – eine größere Erstreckung aufweist. Dabei können die Beaufschlagungsbereiche der Ausleger und der Abstützungen lediglich in eine Drehrichtung zueinander versetzt sein oder aber auch in beide Drehrichtungen.
- Für die Funktion der Einrichtung kann es besonders vorteilhaft sein, wenn zumindest zwischen einigen der Ausleger des Flanschkörpers und den ihnen zugewandten Federenden Zwischenlagen vorgesehen sind, die zumindest einen Querschnittsbereich aufweisen, der zumindest annähernd an den Querschnitt des die Federn aufnehmenden Ringkanals angepaßt ist. Durch eine derartige Ausgestaltung der Zwischenlagen wirken diese im Ringkanal bei einer Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen wie Verdrängungskolben für das in diesem Ringkanal vorgesehene viskose Medium. Zur besseren Führung der Federenden können die Zwischenlagen auf ihrer dem jeweiligen Federende zugekehrten Seite eine in den Innenraum der Federn hineinragende Verlängerung besitzen. Um eine Selbsteinfädelung der Verlängerungen in die Federenden zu ermöglichen, können diese einen leicht konischen Bereich aufweisen, der zum Ende zu in einen einen größeren Kegelwinkel oder eine kalottenförmige Gestalt aufweisenden Abschnitt übergeht. Dadurch kann sichergestellt werden, daß, falls eine Zwischenlage bzw. ein Federnapf im Betrieb aus einem Federende herausrutscht bzw. herausgedrängt wird, beim Entspannen der Feder bzw. bei der Beaufschlagung des Federnapfes letzterer sich wieder in die Feder einfädeln kann, ohne daß diese oder er selbst beschädigt wird.
- Dadurch daß die Zwischenlagen bzw. die Federnäpfe im Ringkanal Verdrängungskolben für das viskose Medium bilden, können diese in vorteilhafter Weise zur Steuerung der durch das viskose Medium erzeugten Dämpfung herangezogen werden. So ist es in besonders einfacher Weise möglich, über die kolbenähnlichen Zwischenlagen die Durchflußmenge bzw. das verdrängte Volumen an viskosem Medium über einen bestimmten Relativverdrehwinkel zwischen den beiden Schwungradelementen zu bestimmen bzw. zu regulieren und somit einen definierten, charakteristischen Dämpfungsverlauf in Abhängigkeit bestimmter Betriebsparameter zu erzielen. Die Veränderung des durch das viskose Medium erzeugten Verdrehwiderstandes kann in einfacher Weise durch Veränderung wenigstens eines Durchflußquerschnittes für das viskose Medium erfolgen. Dies kann zum Beispiel dadurch erzielt werden, daß der Ringkanal wenigstens über Teilbereiche der Längenerstreckung von zumindest einer Feder, die an beiden Enden mit Zwischenlagen bzw. Feder näpfen versehen ist, keinen konstanten Querschnitt besitzt. Bei einer Relativbewegung zwischen dem Ringkanal und einer Zwischenlage kann sich somit der freie Querschnitt zwischen dem Ringkanal und der Zwischenlage in Abhängigkeit des Verdrehwinkels verändern. Zweckmäßig kann es dabei sein, wenn zumindest einige der sich in den Endabschnitten der nicht komprimierten Federn befindlichen Bereiche des Ringkanals gegenüber den übrigen Bereichen dieses Kanals im Querschnitt erweitert sind. Derartige Querschnittserweiterungen können über einen bestimmten Verdrehwinkelbereich progressiv verlaufen oder es können auch die Querschnittsveränderungen schlagartig erfolgen. Um eine einwandfreie Führung der Zwischenlagen und der Kraftspeicher radial außen zu ermöglichen, ist es zweckmäßig, derartige Querschnittserweiterungen im Bereich der inneren Hälfte des Ringkanales vorzusehen.
- Die durch die Zwischenlagen in Verbindung mit dem viskosen Medium erzeugte Dämpfung kann weiterhin durch Einbringen von axialen Ausschitten oder von axialen Ausnehmungen in diese Zwischenlagen verändert werden.
- Für die Funktion der Einrichtung kann es vorteilhaft sein, wenn die Ausleger des Flanschkörpers in Umfangsrichtung weisende Nasen besitzen, welche in eine Ausnehmung der Zwischenlagen eingreifen. Die Nasen der Ausleger sind dabei in bezug auf die ihnen jeweils zugeordnete Ausnehmung der Zwischenlagen derart angeordnet bzw. ausgebildet, daß über die Zwischenlagen zumindest die Endbereiche der Federn außer Kontakt gehalten werden mit den radial äußeren Bereichen des Ringkanals. Die Nasen der Ausleger können dabei derart ausgebildet sein, daß bei Beaufschlagung der Zwischenlagen letztere durch die Nasen leicht radial nach innen gezogen werden, und damit von der Ringkanalwandung abgehoben werden. Hierdurch wird erreicht, daß auch bei hoher Drehzahl zumindest einige der Endwindungen der Federn nicht zur Anlage kommen an den schalenartigen Körpern, welche den Ringkanal bilden, und damit frei Federn können. Vorteilhaft kann es dabei sein, wenn die Ausnehmungen in den Zwischenlagen im Querschnitt kreisringförmig ausgebildet sind und die Vasen der Ausleger zumindest an die Ausnehmungen angepaßte Bereiche aufweisen. Letzeres kann zum Beispiel durch Anprägen der zuvor ausgestanzten Nasen erfolgen. Die Auslegernehmungen der Zwischenlagen können – in Achsrichtung der Federn betrachtet – kegel- oder kugelartig geformt sein und Sacklöcher bilden.
- Gemäß einer Weiterbildung der Erfindung kann radial innerhalb des Ringkanals mindestens eine weitere Federgruppe der Dämpfungsvorkehrung vorgesehen sein. Für manche Einsatzfälle kann es vorteilhaft sein, wenn diese weitere Federgruppe mit der im Ringkanal vorgesehenen ersten Federgruppe zwischen den Schwungradelementen in Parallelschaltung angeordnet ist. Die Anordnung der einzelnen Federn der ersten und weiteren Federgruppe zwischen den beiden Schwungradelementen kann dabei derart vorgenommen werden, daß mindestens einzelne Federn beider Federgruppen stufenweise, das heißt winkelversetzt zur Wizkung kommen und/oder mindestens einzelne Federn wenigstens einer Federgruppe stufenweise, das heißt winkelversetzt einsetzen.
- Gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung können die im Ringkanal vorgesehene erste Federgruppe und die radial weiter innen angeordnete weitere Federgruppe zwischen den Schwungradelementen in Reihenschaltung angeordnet sein. Die innerhalb dieser Federgruppen parallel geschalteten Federn können dabei ebenfalls verschiedene Stufen bilden, die winkelversetzt zur Wirkung kommen.
- Die Koppelung der wenigstens zwei Federgruppen, welche zwischen den Schwungradelementen vorgesehen sind, kann in einfacher Weise mittels eines Flanschkörpers erfolgen, der entsprechende Aufnahmen für die einzelnen Federn aufweist. Diese Aufnahmen können in vorteilhafter Weise dadurch gebildet werden, daß der Flanschkörper radial äußere, durch radiale Ausleger in Umfangsrichtung voneinander getrennte Ausschnitte besitzt, in denen die Federn der ersten Federgruppe aufgenommen sind, sowie radial weiter innen liegende Fenster, in denen die Federn der weiteren Federgruppe vorgesehen sind. Die Ausschnitte und die Fenster können dabei – in Umfangsrichtung betrachtet – derart relativ zueinander angeordnet sein, daß radial innerhalb eines Ausschnittes jeweils ein Fenster liegt. Ausschnitte und Fenster können dabei zumindest annähernd eine gleiche winkelmäßige Erstreckung in Umfangsrichtung aufweisen.
- Um einen möglichst großen Verdrehwinkel zwischen den beiden Schwungradelementen zu ermöglichen, kann es vorteilhaft sein, wenn die erste und/oder die weitere Federgruppe jeweils maximal vier Kraftspeicher aufweist.
- Für den Aufbau und die Wirkungsweise der Einrichtung kann es besonders vorteilhaft sein, wenn radial innerhalb des Ringkanales die Gehäusehälften bzw. die schalenartigen Körper, wie Blechformteile, aufeinander zu weisende Bereiche besitzen, die für den Flanschkärper einen Durchlaß bilden. Die aufeinander zu weisenden Bereiche können dabei kreisringartige Flächen definieren, die einen kreisringförmigen Durchlaß bzw. Spalt begrenzen, der in den Ringkanal einmündet. Zur Erzielung einer sehr hohen Dämpfung durch das im Ringkanal aufgenommene viskose Medium kann die Durchlaßbreite zumindest annähernd der Dicke des Flanschkörpers entsprechen. Für viele Anwendungsfälle kann es jedoch vorteilhaft sein, wenn der axiale Abstand zwischen den aufeinander zu weisenden Bereichen 0,1 mm bis 2mm größer ist als die Dicke der darin aufgenommenen Bereiche des Flanschkörpers: Durch den dadurch definierten Spalt kann ein Teil des in dem Ringkanal aufgenommenen viskosen Mediums bei einer plötzlichen Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen radial nach innen entweichen. Durch entsprechende Bemessung des Spaltes kann die durch das im Ringkanal enthaltene viskose Medium hervorgerufene Dämpfungswirkung auf das gewünschte Maß festgelegt werden.
- Weiterhin ist es möglich, die aufeinander zu weisenden Bereiche der Gehäusehälften und die darin aufgenommenen Bereiche des Flanschkörpers in bezug aufeinander derart auszubilden, daß zwischen diesen ein in Abhängigkeit des Verdrehwinkels zwischen den Schwungradelementen sich verändernder Spalt vorhanden ist, wobei der durch den Spalt definierte Durchflußquerschnitt mit zunehmendem Verdrehwinkel sich verringern kann, wodurch die durch das viskose Medium erzeugte Dämpfung größer wird. Hierfür kann der Flanschkörper auf zumindest einer Seite in Umfangsrichtung verlaufende und in axialer Richtung sich erhebende Rampen aufweisen, die mit entsprechend ausgebildeten Gegenrampen des ihm auf dieser Seite zugekehrten Gehäusebereiches zusammenwirken, derart, daß wenn die Rampen und Gegenrampen aufeinander zu bewegt werden, der Durchflußquerschnitt für das viskose Medium kleiner wird.
- Für den Aufbau der Einrichtung kann es besonders vorteilhaft sein, wenn radial innerhalb des zwischen den aufeinander zu weisenden Bereichen der Gehäusehälften vorhandenen Durchlasses für den Flanschkörper die weitere Federgruppe vorgesehen ist. Zur Aufnahme dieser Federgruppe können die Gehäusehälften bzw. die schalenartigen Körper axiale Einbuchtungen aufweisen. Für die Funktion der Einrichtung kann es dabei besonders vorteilhaft sein, wenn die axialen Einbuchtungen, der Durchlaß für den Flanschkörper und der Ringkanal ineinander übergehen. Zur einwandfreien Führung der Kraftspeicher der weiteren, inneren Federgruppe kann es zweckmäßig sein, wenn die Einbuchtungen zumindest im radial äußeren Bereich den Umfang des Querschnittes dieser Kraftspeicher angeglichen sind. Der zwischen Ringkanal und den Einbuchtungen vorhandene Spalt bzw. Durchlaß für den Flanschkörper kann im wesentlichen verschlossen sein. Hierfür kann der Flanschkörper einen kreisringartigen Bereich aufweisen, der sich zumindest teilweise radial in diesen Spalt erstreckt. In vorteilhafter Weise kann dieser kreisringartige Bereich des Flanschkörpers im wesentlichen durch sich in Umfangsrichtung radial zwischen den äußeren und den inneren Federn erstreckende Stege gebildet sein, welche die Beaufschlagungsbereiche des Flanschkörpers für die Federn, wie radiale Ausleger, miteinander verbinden.
- Zur Erleichterung der Montage der Einrichtung können die Federn der weiteren Federgruppe auf wenigstens annähernd den Durchmesser vorgekrümmt sein, auf den sie angeordnet werden. Dies ist insbesondere dann vorteilhaft, wenn es sich um lange Federn handelt. Weiterhin hat das Vorkrümmen der Federn der äußeren und/oder der inneren Federgruppe den Vorteil, daß sie im eingebauten Zustand und bei nicht beanspruchter Einrichtung praktisch biegemomentfrei sind.
- Es kann vorteilhaft sein, wenn Federn der weiteren Federgruppe radial außen durch die die Fenster des Nabenkörpers begrenzenden Bereiche geführt sind, so daß diese Federn sich bei rotierender Einrichtung sowie Beaufschlagung hauptsächlich gegen die radial äußeren Konturen der Fenster des Nabenkörpers abstützen und damit praktisch nur in axialer Richtung durch die Einbuchtungen der Gehäuseteile geführt werden, das bedeutet also, mit minimaler Anlagekraft entlang der die Einbuchtungen begrenzenden Wandung gleiten. In vorteilhafter Weise können die Außenkonturen der Fenster durch zwischen den äußeren und den inneren Federn vorhandene Stege des Flanschkörpers, die sich in Umfangsrichtung erstrecken, gebildet sein. Um eine Anlage der Federenden am Gehäuse zu verhindern, können die einzelnen Fenster bzw. die Stege zum Ende hin radial etwas nach innen gezogen wer den, so daß die beaufschlagten Federenden durch den Flanschkörper von den radial äußeren Bereichen der Einbuchtungen oder des Ringkanals radial zurückgehalten werden.
- Für manche Anwendungsfälle kann es jedoch auch vorteilhaft sein, wenn die inneren Federn sich zumindest unter Fliehkrafteinwirkung an den die Einbuchtungen begrenzenden Flächen radial abstützen. Dies kann bei Federn von Vorteil sein, die erst nach einem bestimmten relativen Verdrehwinkel zwischen den beiden Schwungradelementen zum Einsatz kommen. Weiterhin kann es für die Funktion der Einrichtung von Vorteil sein, wenn die Fenster des Flanschkörpers für die inneren Federn derart ausgebildet sind, daß sie in Umfangsrichtung weisende Nasen bilden, die unmittelbar in die Federenden eingreifen oder in eine Ausnehmung einer Zwischenlage, die zwischen einem Federende und dem ihm zugeordneten Beaufschlagungsbereich des Flanschkörpers vorgesehen ist. Die Nasen können dabei in bezug auf die Federenden bzw. auf die Zwischenlagen derart ausgebildet sein, daß sie zumindest die Endbereiche der Federn radial nach innen halten, so daß diese bei Beaufschlagung außer Kontakt bleiben mit den radial äußeren Bereichen der Einbuchtungen und/oder den sie übergreifenden Stegen des Flanschkörpers. Dadurch ergeben sich ebenfalls die in Verbindung mit den an den Auslegern des Flanschkörpers angeformten Nasen bereits beschriebenen Vorteile.
- Für die. Herstellung der Einrichtung kann es besonders vorteilhaft sein, wenn die Einbuchtungen für die weitere Federgruppe ringförmig sind, das heißt, sich über den gesamten Umfang der Einrichtung erstrecken und die Abstützbereiche in Umfangsrichtung für die Kraftspeicher durch in die Einbuchtungen eingebrachte Anschlagelemente gebildet sind. Derartige Anschlagelemente können durch einzelne Elemente gebildet sein, wie sie im Zusammenhang mit den im Ringkanal vorgesehenen Anschlagelementen beschrieben wurden. Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn die Anschlagelemente durch Formniete gebildet sind, deren Beaufschlagungsbereiche für die Kraftspeicher eben bzw. abgeflacht sind.
- Für den Aufbau und die Funktion der Einrichtung kann es vorteilhaft sein, wenn die Federn der inneren Federgruppe in Fenstern zweier Scheiben aufgenommen sind, die mit dem anderen, mit dem Antriebsstrang verbindbaren Schwungradelement in Drehverbindung stehen und axial zwischen sich einen, die radial äußere und die radial innere Federgruppe in Reihe koppelnden Flanschkörper aufnehmen.
- Gemäß einer Weiterbildung der Erfindung kann es für die Funktion und den Zusammenbau der Einrichtung besonders vorteilhaft sein, wenn das eine Schwungradelement das eine, ein Profil aufweisende Bestandteil einer axialen Steckverbindung und das andere Schwungradelement das Gegenprofil der die beiden Schwungradelemente drehschlüssig koppelnden Steckverbindung aufweist. Eine derartige Steckverbindung kann insbesondere bei einer Einrichtung zweckmäßig sein, bei der die Federgruppen der Dämpfungsvorkehrung in einer mit einem viskosen bzw. pastösen Medium zumindest teilweise füllbaren Kammer aufgenommen sind, die im wesentlichen durch die Bauteile des einen mit dem Motor verbindbaren Schwungradelementes gebildet ist und wobei das Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung ein flanschartiges Bauteil ist, das Profilierungen aufweist, die in Eingriff bringbar sind mit an dem anderen Schwungradelement vorgesehenen Gegenprofilierungen, weiterhin eines der Schwungradelemente ein Dichtungselement trägt, das beim Zusammenstecken der beiden Schwungradelemente an einer Fläche des anderen der Schwungradelemente dichtend zur Anlage kommt. Ein derartiger Aufbau gestattet eine Vormontage in zwei Baugruppen, nämlich der mit dem Motor verbindbaren primärseitigen und der über eine Kupplung mit dem Antriebsstrang verbindbaren sekundärseitigen Baugruppe.
- Vorteilhaft kann es sein, wenn das flanschartige Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung, wie Flanschkörper, über die Profilierungen der Steckverbindung mit dem anderen Schwungradelement eine drehschlüssige Koppelung besitzt, axial jedoch nicht festgelegt ist. Durch einen derartigen Aufbau kann der Flansch sich in axialer Richtung frei ausrichten, so daß er bei der Montage der Einrichtung nicht zwischen den beiden Schwungradelementen verspannt wird, wodurch Bauteile der Einrichtung unzulässig beansprucht werden könnten und eine bereits bei kleinen Verdrehwinkeln einsetzende, zum Beispiel im Leerlauf des Motors unerwünschte, hohe Reibungshysterese entstehen würde. Besonders zweckmäßig kann es sein, wenn das flanschartige Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung, wie Flanschkörper, axial schwimmend zwischen den beiden Gehäusehälften bzw. den schalenartigen Körpern des mit dem Motor verbindbaren Schwungradelementes montiert ist.
- Eine besonders vorteilhafte Ausgestaltung der Einrichtung kann dadurch ermöglicht werden, daß die durch den Zusammenbau der beiden Schwungradelemente erzeugte Dichtung die mit viskosem Medium zumindest teilweise gefüllte Kammer abdichtet bzw. verschließt gegenüber einem axial zwischen den beiden relativ zueinander verdrehbaren Schwungradelementen befindlichen Ringspalt, der nach außen hin offen sein kann. Dabei kann es vorteilhaft sein, wenn die Gegenprofilierungen am Außenumfang eines ringscheibenartigen mit dem anderen Schwungradelement verbundenen Bauteils vorgesehen sind.
- Das die Kammer abdichtende Dichtungselement besitzt in vorteilhafter Weise wenigstens ein ringscheibenartiges Dichtungsteil. Zweckmäßig kann es sein, wenn das ringscheibenartige Dichtungsteil axial federnd nachgiebig ist, so daß nach dem Zusammenstecken der Schwungradelemente dieses zur Herstellung einer einwandfreien Abdichtung elastisch verformt werden kann. Ein derartiges Dichtungsteil kann von dem mit dem Motor verbindbaren Schwungradelement getragen sein, so daß es nach dem Zusammenstecken der Schwungradelemente an einer Anlagefläche des anderen Schwungradelementes mit Vorspannung anliegt.
- Zur Erleichterung der Montage der Einrichtung, kann es zweckmäßig sein, wenn der Innendurchmesser des die Kammer zum Ringkanal hin abdichtenden Dichtungselementes größer ist als der äußere Durchmesser der Gegenprofilierungen der Steckverbindung. Dadurch kann das Dichtungselement beim Zusammenbau der Einrichtung axial über die Gegenprofilierungen geführt werden, was insbesondere dann von Vorteil ist, wenn das flanschartige Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung eine mittlere Ausnehmung aufweist, deren Umfangskontur die Profilierungen der Steckverbindung begrenzt und das die Gegenprofilierungen am Außenumfang aufweisende, ringscheibenartige Bauteil auf einer dem motorseitigen Schwungradelement zugewandten Stirnfläche des anderen Schwungradelementes axial festgelegt ist.
- Eine einwandfreie Abdichtung der Kammer und ein einfacher Aufbau der Einrichtung kann dadurch erzielt werden, daß das Dichtungselement mit seinem radial äußeren Randbereich an einer radialen Wandung des einen Schwungradelementes axial abgestützt ist, die durch die Gehäusehälfte gebildet ist, welche an den zwischen den beiden Schwungradelementen vorhandenen radialen Ringspalt angrenzt. Dabei kann der radial äußere Randbereich des Dichtungselementes an der radialen Wandung axial festgelegt sein. Für die Funktion des Dichtungselementes kann es angebracht sein, wenn dieses am äußeren Randbereich axial eingespannt ist. Eine derartige Einspannung, die axial federnd sein kann, ermöglicht dem Dichtungselement, ähnlich wie eine Tellerfeder sich um den Einspannbereich zu verschwenken. Die auf dem anderen Schwungradelement vorgesehene Anlagefläche für das Dichtungselement kann in einfacher Weise durch ein kreisringförmiges Bauteil gebildet sein, das zwischen der Stirnfläche des anderen Schwungradelementes und dem die Gegenprofilierungen aufweisenden Bauteil axial eingespannt ist und radial nach außen sich weiter erstreckt als die Gegenprofilierungen. Dieses kreisringförmige Bauteil kann dabei radial außen in Richtung von dem mit den Gegenprofilierungen versehenen Bauteil wegversetzt bzw. getellert sein.
- Für manche Anwendungsfälle kann es zweckmäßig sein, wenn die zwischen den beiden Schwungradelementen wirksame Dämpfungsvorkehrung mindestens eine Reibeinrichtung umfaßt. Diese Reibeinrichtung kann über den gesamten Verdrehwinkel zwischen den beiden Schwungradelementen wirksam sein oder aber nur in einem bestimmten Bereich dieses Verdrehwinkels zum Einsatz kommen. Vorteilhaft kann es dabei sein, wenn die Reibeinrichtung mindestens eine Reibscheibe aufweist, die mit mindestens einem in Umfangsrichtung wirksamen Kraftspeicher zusammenwirkt. Der Kraftspeicher kann dabei derart ausgelegt sein, daß das von ihm auf die Reibscheibe ausgeübte Moment zumindest über einen Teilbereich seines Kompressionsweges ausreicht, um das Reibmoment der Reibscheibe zu überwinden, so daß diese zumindest teilweise zurückgestellt wird.
- Weiterhin kann es zweckmäßig sein, wenn die zwischen den Schwungradelementen vorgesehene Reibeinrichtung in Umfangsrichtung mit Spiel behaftet ist, das bedeutet also, daß zwischen den Anschlägen der Reibscheibe der Reibeinrichtung und den ihnen zugeordneten Gegenanschlägen ein Spiel vorhanden ist. Dadurch wird der Einsatz der Reibeinrichtung in bezug auf den Einsatz der Kraftspeicher verschleppt.
- Um ein über die gesamte Lebensdauer der Einheit möglichst konstantes Reibmoment zu erzielen, kann es angebracht sein, die Reibeinrichtung in der durch die Gehäusehälften bzw. die schalenartigen Körper gebildeten Kammer für viskoses Medium vorzusehen.
- Für andere Anwendungsfälle kann es jedoch auch vorteilhaft sein, wenn außerhalb des mit viskosem Medium zumindest teilweise gefüllten Raums bzw. Ringkanals zusätzlich eine zwischen den beiden Schwungradelementen wirksame Trockenreibungsdämofungseinrichtung angeordnet ist.
- Obwohl es für manche Anwendungsfälle vorteilhaft sein kann, wenn die Reibungsdämpfungseinrichtung mit den Federn der Dämpfungsvorkehrung parallel geschaltet ist, kann es für andere Anwendungsfälle besonders zweckmäßig sein, wenn zwischen den Schwungradelementen mindestens eine mit den zwischen diesen wirksamen Federn in Reihe geschaltete Reibungsdämpfungseinrichtung vorhanden ist. Die Dämpfungswirkung der Reibeinrichtung bzw. Reibungsdämpfungseinrichtung kann dabei über den Verdrehwinkel veränderlich sein, wobei die Dämpfungswirkung mit zunehmendem Verdrehwinkel größer werden kann.
- Für die Funktion und den Aufbau der Einrichtung kann es von Vorteil sein, wenn die mit der inneren Federgruppe parallel wirksame Reibungsdämpfung und/oder viskose Dämpfung wesentlich geringer ist als die der äußeren Federgruppe parallel geschaltete viskose Dämpfung und/oder Reibungsdämpfung. Hierfür können äußere Federn an ihren Enden mit Näpfen versehen werden, deren Außenkontur zumindest annähernd der Kontur des Ringkanals entspricht, wodurch eine große Dämpfung durch Fettverdrängung entsteht. Die inneren Federn, zumindest der ersten Stufe, sind ohne Federnäpfe eingesetzt, um zumindest in der ersten Stufe eine geringe Fettverdrängung und damit auch eine geringe Dämpfung zu erzielen. Die mit Spiel eingesetzten Federn der inneren Federgruppe können zur Optimierung der Dämpfung mit oder ohne Federnäpfe eingebaut werden. Weiterhin kann die der äußeren und inneren Federgruppe zugeordnete viskose Dämpfung durch entsprechende Festlegung des Niveaus an viskosem Medium beeinflußt werden. Vorteilhaft kann es sein, wenn der äußere Ringkanal ganz und die inneren Einbuchtungen nur teilweise mit viskosem Medium gefüllt sind. Die hohe Dämpfungswirkung bei Komprimierung der äußeren Federn beginnt daher sofort mit Beaufschlagungsbeginn der Federn. Die der inneren Federgruppe zugeordnete Dämpfung bleibt dagegen gering, da die Federn nur teilweise in das viskose Medium eintauchen.
- Für die Funktion und den Aufbau der Einrichtung kann es besonders vorteilhaft sein, wenn die dem Motor zugekehrte Gehäusehälfte bzw. der motorseitige, schalenartige Körper radial innen einen axialen Ansatz trägt, der in Richtung des mit dem Antriebsstrang verbindbaren Schwungradelementes gerichtet ist und ein Wälzlager trägt, das die beiden Schwungradelemente relativ zueinander verdrehbar lagert. Das mit dem Antriebsstrang verbindbare Schwungradelement kann eine axiale Ausnehmung aufweisen, in die der axiale Ansatz axial hineinragt. Vorteilhaft ist es dabei, wenn diese Ausnehmung einen Sitz bildet zur Aufnahme des äußeren Ringes des Wälzlagers.
- Für den Zusammenbau der Einrichtung ist es besonders vorteilhaft, wenn vor dem Zusammenbau der beiden Schwungradelemente, das Wälzlager formschlüssig festgelegt wird an dem mit dem Antriebsstrang verbindbaren Schwungradelement und beim Zusammenbau dieses Wälzlager auf einen Sitz des axialen Ansatzes aufgeschoben wird.
- Um eine mehrstufige Federkennlinie zwischen den Schwungradelementen zu erhalten, können wenigstens einzelne Federn einer Federgruppe bzw. eines Dämpfers kürzer sein als der Kreisbogenabschnitt zwischen den mit diesen zusammenwirkenden Anschlägen.
- Anhand der
1 bis10 sei die Erfindung näher erläutert: - Dabei zeigt
1 eine erfindungsgemäße Einrichtung im Schnitt, -
2 eine Ansicht der Einrichtung gemäß Pfeil II der1 mit Ausbrüchen, -
3 einen Schnitt durch eine andere erfindungsgemäße Einrichtung, -
3a die Einzelheit "X" der6 im vergrößerten Maßstab, -
4 eine Ansicht der Einrichtung gemäß6 in Richtung des Pfeiles IV mit Ausbrüchen, -
5 einen Halbschnitt durch eine erfindungsgemäße Ausführungsvariante einer Einrichtung, -
6 einen teilweise dargestellten Schnitt gemäß der Linie VI-VI der5 , -
7 einen Schnitt gemäß der Linie VII-VII der6 , wobei auch Bauteile dargestellt sind, die lediglich aus5 ersichtlich sind, -
8 Details einer erfindungsgemäßen Einrichtung, welche zum Beispiel bei Ausführungsformen gemäß den1 bis7 verwendet werden können, die9 und10 weitere Schnitte durch erfindungsgemäße Einrichtungen. - Die in den
1 und2 dargestellte Drehmomentübertragungseinrichtung1 zum Kompensieren von Drehstößen besitzt ein Schwungrad2 , welches in zwei Schwungradelemente3 und4 aufgeteilt ist. Das Schwungradelement3 ist auf einer Kurbelwelle5 einer nicht näher dargestellten Brennkraftmaschine über Befestigungsschrauben6 befestigt. Auf dem Schwungradelement4 ist eine schaltbare Reibungskupplung7 befestigt. Zwischen der Druckplatte8 der Reibungskupplung7 und dem Schwungradelement4 ist eine Kupplungsscheibe9 vorgesehen, welche auf der Eingangswelle10 eines nicht näher dargestellten Getriebes aufgenommen ist. Die Druckplatte8 der Reibungskupplung7 wird in Richtung des Schwungradelementes4 durch eine am Kupplungsdeckel11 schwenkbar sich abstützende Tellerfeder12 beaufschlagt. Durch Betätigung der Reibungskupplung7 kann das Schwungradelement4 und somit auch das Schwungrad2 bzw. die Brennkraftmaschine der Getriebeeingangswelle10 zu- und abgekuppelt werden. Zwischen dem Schwungradelement3 und dem Schwungradelement4 ist ein erster, radial äußerer Dämpfer13 sowie ein mit diesem parallel geschalteter zweiter, radial innerer Dämpfer14 vorgesehen, welche eine Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 ermöglichen. - Die beiden Schwungradelemente
3 und4 sind relativ verdrehbar zueinander über eine Lagerung15 gelagert. Die Lagerung15 umfaßt ein Wälzlager in Form eines einreihigen Kugellagers16 . Der äußere Lagerring17 des Wälzlagers16 ist in einer Ausnehmung18 des Schwungradelementes4 und der innere Lagerring19 des Wälzlagers16 ist auf einem zentralen, sich axial van der Kurbelwelle5 weg erstreckenden und in die Ausnehmung18 hineinragenden zylindrischen Zapfen20 dem Schwungradelement3 angeordnet. - Der innere Lagerring
19 ist mittels Preßpassung auf dem Zapfen20 aufgenommen und zwischen einer Schulter21 des Zapfens20 bzw. dem Schwungradelement3 und einer Sicherungsscheibe22 , die auf der Stirnseite des Zapfens20 befestigt ist, eingespannt. - Das Lager
16 ist gegenüber dem Schwungradelement4 axial gesichert, indem es unter Zwischenlegung zweier im Querschnitt L-förmiger Ringe23 ,24 axial zwischen einer Schulter25 des Schwungradelementes4 und einer über Niete26 mit dem zweiten Schwungradelement4 fest verbundenen, ringförmigen Scheibe27 eingespannt ist. - Die beiden Ringe
23 ,24 bilden eine thermische Isolierung, die den Wärmefluß von der mit der Kupplungsscheibe9 zusammenwirkenden Reibfläche70 des Schwungradelementes4 zum Lager16 unterbricht bzw. zumindest vermindert. - Die radial nach innen weisenden Schenkel
23a ,24a der Ringe23 ,24 erstrecken sich teilweise radial über den inneren Lagerring19 und stützen sich axial an diesem ab, wodurch sie gleichzeitig als Dichtung für das Lager16 dienen. Um eine einwandfreie Abdichtung des Lagers16 sicherzustellen, werden die radial verlaufenden Schenkel23a ,24a jeweils durch einen Kraftspeicher in Form einer Tellerfeder28 ,29 axial in Richtung der Stirnflächen des inneren Lagerringes19 beaufschlagt. - Das Schwungradelement
3 bildet ein Gehäuse, das eine ringförmige Kammer30 begrenzt, in der die Dämpfer13 ,14 aufgenommen sind. Das die ringförmige Kammer30 aufweisende Schwungradelement3 besteht im wesentlichen aus zwei Gehäuseteilen31 ,32 , die radial außen mittels Schrauben33 miteinander verbunden sind. Die Schrauben33 sind im radialen Bereich der Stirnflächen bzw. Stoßflächen34 ,35 über die die beiden Gehäusehälften31 ,32 aneinander anliegen, vorgesehen. Die Stoßflächen34 ,35 befinden sich radial außerhalb des ersten Dämpfers13 . Zur Abdichtung der ringförmigen Kammer30 nach außen hin ist ein Dichtring36 vorgesehen, der axial zwischen den beiden Stoßflächen34 ,35 und radial innerhalb der Schrauben33 angeordnet ist. Zur Aufnahme des Dichtringes36 besitzt das Gehäuseteil31 eine axiale Ringnut37 . Zur genauen Positionierung der beiden Gehäuseteile31 ,32 bei der Montage sind außerdem Zylinderstifte38 vorgesehen, die radial außerhalb des Dichtringes36 in axial fluchtenden Bohrungen der beiden Gehäuseteile31 ,32 aufgenommen sind. - Das dem Motor zugekehrte Gehäuseteil
31 besitzt am Außenumfang eine Schulter39 , auf der ein Anlasserzahnkranz40 aufgeschrumpft ist. Die beiden Gehäuseteile31 ,32 können aus Gußeisen hergestellt werden. Falls ein geringes Trägheitsmoment des ersten Schwungradelementes3 erwünscht ist, kann zumindest eines der Gehäuseteile31 ,32 aus einer Leichtmetallegierung, wie Aluminiumguß hergestellt werden. Derartige Leichtmetallgußteile haben den Vorteil, daß sie durch ein Druck- bzw. Preßverfahren hergestellt und ohne große Nacharbeit verwendet werden können. - Die beiden Dämpfer
13 ,14 besitzen ein gemeinsames Ausgangsteil in Farm eines radialen Flansches41 , der axial zwischen den beiden Gehäusehälften31 ,32 angeordnet ist. Der Flansch41 ist, wie dies insbesondere aus2 hervorgeht; mit seinen radial inneren Bereichen über eine axiale Steckverbindung42 mit dem ringförmigen Scheibenteil27 drehfest verbunden; welches auf der Stirnseite des in Richtung der Kurbelwelle5 weisenden axialen Ansatzes43 des Schwungradelmentes4 über die Niete26 befestigt ist. Zur genauen radialen Positionierung bei der Montage ist zwischen dem ringförmigen Scheibenteil27 und dem axialen Ansatz43 ein Zentrierungssitz43a vorgesehen. - Der Flansch
41 weist an seinem Außenumfang radiale Ausleger44 auf, welche die Beaufschlagungsbereiche für die Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern45 des äußeren Dämpfers13 bilden. Radial innerhalb der – in Umfangsrichtung betrachtet – zwischen den Auslegern44 vorhandenen Ausschnitte46 für die Schraubenfedern45 besitzt der Flansch41 bogenförmige Fenster47 , in denen die Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern48 des inneren Dämpfers14 aufgenommen sind. Radial zwischen den Ausschnitten46 und den Fenstern47 bildet der Flansch41 in Umfangsrichtung verlaufende Stege49 , die die radialen Ausleger44 bzw. die in Umfangsrichtung zwischen den Fenstern47 vorhandenen radialen Bereiche50 des Flansches41 miteinander verbinden. Die radialen Bereiche50 bilden die Beaufschlagungsbereiche des Flansches41 für die Schraubenfedern48 . - Die ringförmige Kammer
30 bildet radial außen eine ringkanalartige bzw. torusähnliche Aufnahme51 , in die radial die Ausleger44 des Flansches41 eingreifen. - Die ringkanalartige Aufnahme
51 für die Kraftspeicher45 ist im wesentlichen durch sich über den Umfang erstreckende axiale Einbuchtungen52 ,53 gebildet, welche in die radialen Bereiche der Gehäuseteile31 ,32 eingebracht sind und in die die beidseits des Flansches41 überstehenden Bereiche der Krafspeicher45 axial eintauchen. Radial nach innen wird die ringkanalartige Aufnahme51 durch die Stege49 des Flansches41 , abgesehen von einem geringen Spalt54 , verschlossen. - Wie aus
1 ersichtlich ist, sind die axialen Einbuchtungen52 ,53 im Querschnitt derart ausgebildet, daß deren bogenartiger Verlauf zumindest annähernd an den Umfang des Querschnittes der Kraftspeicher45 angeglichen ist. Die äußeren Bereiche der Einbuchtungen52 ,53 können somit für die Kraftspeicher45 Anlagebereiche bzw. Führungsbereiche bilden, an denen sich die Kraftspeicher45 zumindest unter Fliehkrafteinwirkung radial abstützen können. Durch das Angleichen der durch die Einbuchtungen52 ,53 gebildeten Anlagebereiche an den Außenumfang der Kraftspeicher45 kann der Verschleiß, welcher aufgrund der Reibung der Windungen der Kraftspeicher45 an den radial äußeren Bereichen der Einbuchtungen52 ,53 stattfindet, wesentlich reduziert werden, da die Abstützfläche zwischen Federn45 und Einbuchtungen52 ,53 vergrößert ist. Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher45 sind beidseits der Ausleger44 in die Einbuchtungen52 ,53 Umfangsanschläge55 ,55a eingebracht, welche in Umfangsrichtung Abstützbereiche für die Kraftspeicher45 bilden. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzen die Umfangsanschläge55 ,55a – in Umfangsrichtung betrachtet – die gleiche winkelmäßige Erstreckung wie die Ausleger44 des Flansches41 . Die Umfangsanschläge55 ,55a sind durch an die Einbuchtungen52 ,53 angepaßte Bauteile56 ,57 gebildet, die mittels Nieten58 mit den Gehäuseteilen31 ,32 fest verbunden sind. Die in Umfangsrichtung betrachteten Endbereiche der Umfangsanschläge55 ,55a sind zur besseren Beaufschlagung der Kraftspeicher45 abgeflacht. - Zwischen den Auslegern
44 und den ihnen zugewandten Enden der Federn45 sind Federnäpfe59 vorgesehen (siehe2 ), deren Umfang an den Querschnitt der ringkanalartigen Aufnahme51 angepaßt ist. - Radial innerhalb der ringkanalartigen Aufnahme
51 besitzen die Gehäusehälften31 ,32 aufeinander zu weisende, kreisringartige Flächen bildende Bereiche60 ,61 , zwischen denen ein kreisringförmiger Durchlaß62 für den Flansch41 vorhanden ist. - Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß
1 und2 ist die Breite dieses kreisringförmigen Durchlasses62 etwas größer als die in diesem enthaltenen Bereiche des Flansches41 , so daß mindestens auf einer Seite des Flansches41 ein Spalt54 vorhanden ist. - Radial innerhalb des kreisringförmigen Durchlasses
62 besitzen die Gehäuseteile bzw. Gehäusehälften31 ,32 weitere axiale Einbuchtungen63 ,64 , in welche die beidseits des Flansches41 überstehenden Bereiche der inneren Schraubenfedern48 zumindest teilweise eintauchen. - Wie aus
1 ersichtlich ist, sind die axialen Einbuchtungen63 ,64 im Querschnitt derart ausgebildet, daß deren bogenartiger Verlauf zumindest im radial äußeren Bereich an den Umfang des Querschnittes der Schraubenfedern48 angeglichen ist, so daß die Federn48 zumindest in axialer Richtung durch die Einbuchtungen63 ,64 gehalten bzw. geführt werden. - Ahnlich wie die äußeren Einbuchtungen
52 ,53 erstrecken sich auch die inneren Einbuchtungen63 ,64 über den gesamten Umfang der Einrichtung. Dies ist vorteilhaft, da dann zum Beispiel die vorgegossenen Einbuchtungen52 ,53 und63 ,64 durch eine Drehoperation bearbeitet werden können. Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher bzw. Schraubenfedern48 sind in die Einbuchtungen63 ,64 Umfangsanschläge65 ,66 eingebracht, welche in Umfangsrichtung Abstützbereiche für die Schraubenfedern48 bilden. Diese Umfangsanschläge65 ,66 sind durch an die Einbuchtungen63 ,64 angeglichene Bauteile gebildet, die mit den Gehäuseteilen31 ,32 über Niete67 fest verbunden sind. Wie aus2 zu entnehmen ist, besitzen die beidseits der radialen Bereiche50 des Flansches41 vorgesehenen Anschläge65 ,66 – in Umfangsrichtung betrachtet – eine geringere winkelmäßige Erstreckung, als diese radialen Bereiche50 , welche die Schraubenfedern48 beaufschlagen. - Die Stege
49 des Flansches41 sind in bezug auf die inneren Einbuchtungen63 ,64 derart dimensioniert, daß die Schraubenfedern48 sich zumindest unter Fliehkrafteinwirkung radial an den Stegen49 abstützen. - Dies ist vorteilhaft, da der Flansch aus Stahl hergestellt werden kann, der zumindest oberflächengehärtet wird, wodurch der. Verschleiß an den radialen Abstützbereichen für die Federn
48 reduziert werden kann. Ein weiterer Vorteil der radialen Abstützung der Federn48 an den Stegen49 besteht darin, daß bis zur Anlage der Federn48 an den Umfangsanschlägen65 ,66 die Federn48 sich mit dem Flansch41 verdrehen können ohne eine wesentliche Reibung aufgrund der auf sie einwirkenden Fliehkraft an den Gehäuseteilen31 ,32 zu erzeugen. Eine derartige Reibung ist in vielen Fällen unerwünscht, da sie die Charakteristik des äußeren Dämpfers13 verfälscht. - Wie aus
2 zu entnehmen ist, sind über den Umfang der Einrichtung1 betrachtet, jeweils 3 Federn45 und48 vorgesehen, wobei die radial äußeren Federn45 sich jeweils zumindest annähernd über 110 Grad erstrecken. Die radial inneren Federn48 erstrecken sich zumindest annähernd über den gleichen Winkel wie die äußeren Federn45 . Im vorliegenden Falle erstreckt sich eine Feder48 zumindest annähernd über 100 Grad. Die äußeren Federn45 erstrecken sich also über cirka 91 % des Umfanges der Einrichtung und die inneren Federn48 über cirka 83 % des Umfanges. - Im nicht montierten Zustand können die Federn
45 und/oder die Federn48 – in Achsrichtung betrachtet – gerade sein, das bedeutet also, daß bei der Montage diese Federn entsprechend der Form der sie aufnehmenden Einbuchtungen gebogen werden müssen, oder es können aber auch die Federn45 und/oder die Federn48 entsprechend der Form der sie aufnehmenden Einbuchtungen bereits eine entsprechende Krümmung aufweisen. Durch die Verwendung von vorgekrümmten Federn45 ,48 können die in diesen beim Komprimieren auftretenden Spannungen reduziert und weiterhin die Montage erleichtert werden. - In der ringförmigen Kammer
30 ist ein viskoses Medium bzw. ein Schmiermittel, wie zum Beispiel Siliconöl oder Fett vorgesehen. Das Niveau des viskosen Mediums bzw. des Schmiermittels kann dabei – bei drehender Einrichtung1 – zumindest bis zum Mittelbereich bzw. der Achse der äußeren Federn45 des Dämpfers13 reichen. Bei der dargestellten Ausführungsform ist es vorteilhaft, wenn dieses Niveau zumindest bis an die äußeren Bereiche der Windungen der inneren Schraubenfedern48 reicht, so daß zumin dest zwischen diesen Windungen und den sie radial abstützenden Bereichen, im vorliegenden Fall die Stege49 des Flansches1 , eine den Verschleiß reduzierende Schmierung vorhanden ist. Bei der gezeigten Einrichtung1 ist es vorteilhaft, wenn die Füllung an viskosem Medium bzw. Schmiermittel in etwa bis zur Achse der inneren Schraubenfedern48 reicht. - Durch die Zuordnung der ringförmigen Kammer
30 , welche ein viskoses Medium bzw. ein Schmiermittel beinhaltet, zu dem mit dem Motor verbundenen Schwungradelement3 und durch die räumliche Trennung von dem die Reibungskupplung7 tragenden Schwungradelement4 wird ein Einfluß der im Zusammenhang mit der Reibungskupplung entstehenden Wärme auf das viskose Medium bzw. Schmiermittel weitgehend ausgeschaltet. - Weiterhin ist zwischen der ringförmigen Kammer
30 bzw. dem Gehäuseteil32 und dem Schwungradelement4 ein nach außen offener Ringkanal68 vorgesehen, der im Zusammenhang mit Belüftungskanälen69 die Kühlwirkung weiter verbessert. Die Luftkanäle69 sind radial innerhalb der Reibfläche70 des Schwungradelmentes4 für die Kupplungsscheibe9 vorgesehen. - Wie insbesondere aus
2 ersichtlich ist, besitzt der Flansch41 eine mittlere Ausnehmung71 , deren Kontur radiale Profilierungen72 bildet, welche in Eingriff stehen mit Gegenprofilierungen73 , welche am Außenumfang des mit dem Schwungradelement4 verbundenen ringförmigen Scheibenteils27 vorgesehen sind. Die die axiale Steckverbindung42 bildenden Profilierungen72 und Gegenprofilierungen73 ermöglichen eine einwandfreie Ausrichtung des Flansches41 zwischen den beiden Gehäusehälften31 ,32 , so daß der zwischen dem kreisringförmigen Durchlaß62 und dem Flansch41 vorhandene Spalt54 sehr klein ausgeführt werden kann. auch ermöglicht die Steckverbindung42 die axialen Toleranzen zwischen den verschiedenen Anlage- bzw. Abstützflächen der Bauteile zu erweitern. - Zur Abdichtung der ringförmigen Kammer
30 ist eine Dichtung74 zwischen dem radial inneren Bereich des Gehäuseteiles32 und der ringförmigen Scheibe27 bzw. dem axialen Ansatz43 des Schwungradelementes4 vorgesehen. Die Dichtung74 besitzt eine kreisringförmige Scheibe75 , die mit ihrem radial inneren Bereich sich an einer am axialen Ansatz43 angeformten Schulter76 und mit ihrem äußeren Bereich sich an einer Fläche77 , die am radial inneren Bereich des ringförmigen Gehäuseteiles32 angeformt ist, abstützt. Die kreisringförmige Scheibe75 ist ähnlich einer Tellerfeder axial verformbar. Die kreisringförmige Scheibe75 wird axial gegen die Schulter76 und die Fläche77 durch eine Tellerfeder78 beaufschlagt, welche axial zwischen der Scheibe75 und dem Flansch41 verspannt ist. Durch die Tellerfeder78 wird auch der Flansch41 gegen die Fläche60 gedrückt, wodurch lediglich auf einer Seite des Flansches41 ein Spalt54 zwischen der ringkanalartigen Aufnahme51 an den radial weiter innen liegenden Bereichen der ringförmigen Kammer30 vorhanden ist. Wie aus1 ersichtlich ist, dichtet die Dichtung74 die ringförmige Kammer30 zu dem zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 vorhandenen Ringspalt68 hin ab. Der Innendurchmesser der die ringförmige Kammer30 zum Ringspalt68 hin abdichtenden Scheibe75 ist größer als der Außendurchmesser der Gegenprofilierungen73 der Steckverbindung42 . - Die Steckverbindung
42 und die Dichtung74 ermöglichen einen besonders einfachen Zusammenbau der Drehmomentübertragungseinrichtung1 , indem nämlich zunächst die beiden Schwungradelemente3 und4 vormontiert werden und danach durch axiales Zusammenstecken und Befestigung der Sicherungsscheibe22 auf der Stirnseite des Zapfens20 axial miteinander verbunden werden. Hierfür wird zunächst die Dichtung74 auf dem Schwungradelement3 vormontiert und das Wälzlager16 auf dem Schwungradelement4 formschlüssig festgelegt. Beim Zusammenbau der beiden Schwungradelemente3 und4 wird der innere Wälzlagerring19 auf den Sitz20a des axialen Ansatzes20 des Gehäuseteiles31 aufgeschoben und die Gegenprofilierungen73 mit den Profilierungen72 in Eingriff gebracht. Weiterhin kommt während des Zusammenschiebens der beiden Schwungradelmente3 und4 der radial innere Bereich der Dichtscheibe75 zur Anlage an der durch die Schulter76 gebildeten Gegendichtfläche, so daß die Dichtscheibe75 entgegen der Kraft der Tellerfeder78 in sich verschwenkt wird und mit Vorspannung gegen die Schulter76 anliegt. Die endgültige axiale Festlegung der beiden Schwungradelemente3 und4 relativ zueinander erfolgt, wie bereits erwähnt, durch Befestigung der Scheibe22 am Zapfen20 . - Zur Verringerung des Verschleißes im Kontaktbereich zwischen den Windungen der Federn
45 und48 und den ihnen zugeordneten Einbuchtungen52 ,53 bzw.63 ,64 können zumindest in diesen Kontaktbereichen die Oberflächen der diese Einbuchtungen begrenzenden Teile31 ,32 eine größere Härte aufweisen. Dies kann zum Beispiel dadurch erfolgen, daß diese Berührungsbereiche induktivgehärtet, einsatzgehärtet, laserstrahlgehärtet oder flammgehärtet werden. Bei sehr hohen Beanspruchungen kann es jedoch auch zweckmäßig sein, wenn die die Einbuchtungen begrenzenden Teile31 ,32 zumindest in den vorerwähnten Kontaktbereichen eine den Abriebverschleiß verringernde Beschichtung aufweisen. Eine solche Beschichtung kann zum Beispiel durch chemisches Vernickeln, durch Verchromen oder durch Beschichtung mit Kunststoff oder Molybdän gebildet sein. Die aufgebrachte Beschichtung kann weiterhin nachträglich geglättet werden, um eine bessere Oberflächenqualität der Einbuchtungen, an denen die Windungen der Federn reiben, zu erhalten. Ein derartiges Glätten kann zum Beispiel durch einen Schleifprozeß oder eine Drehbearbeitung erfolgen. - Im folgenden sei nun die Wirkungsweise der Einrichtung gemäß den
1 und2 beschrieben. - Bei einer Verdrehung des Schwungradelementes
4 gegenüber dem Schwungradelement3 aus der in2 dargestellten Ruheposition wird der Flansch41 über die Steckverbindung42 angetrieben, so daß zunächst die äußeren Federn45 zwischen den Umfangsanschlägen55 ,55a und den radialen Auslegern44 komprimiert werden. Nach Durchfahren des relativen Verdrehwinkels79 in die eine Drehrichtung bzw.80 in die andere Drehrichtung kommen die Umfangsanschläge65 ,66 an den inneren Federn48 zur Anlage, so daß bei einer weiteren Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 zusätzlich zu den Federn45 die Federn48 komprimiert werden. Die gemeinsame Komprimierung der Federn45 und48 erfolgt solange, bis die inneren Federn48 auf Block gehen, wodurch die Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 begrenzt wird. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel liegt der maximale Verdrehwinkel, ausgehend von der in -
2 dargestellten Ruheposition, in beiden Drehrichtungen in der Größenordnung von 47 Grad. Bei einer Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 wird eine Reibungsdämpfung durch Reibung der äußeren Federn45 an den Flächen der Einbuchtungen52 ,53 sowie durch Reibung des Flansches41 an der Fläche60 erzeugt. Auch zwischen den radial inneren Federn48 und deren radialen Abstützbereichen findet eine Reibungsdämpfung statt. Die zwischen den Federn45 ,48 und deren radialen Abstützbereichen auftretende Reibungsdämpfung ist drehzahlabhängig, wobei mit zunehmender Drehzahl diese Dämpfung größer wird. Weiterhin wird eine Dämpfung durch Verwirbelung bzw. Verdrängung des in der ringförmigen Kammer30 enthaltenen viskosen bzw. pastösen Mediums erzeugt. Insbesondere das in der praktisch geschlossenen ringkanalartigen Aufnahme51 vorhandene viskose Medium erzeugt eine hydraulische bzw. viskose Dämpfung, da die Federnäpfe59 in der ringkanalartigen Aufnahme kolbenähnlich wirksam sind. Bei einer Kompression der äußeren Federn werden die durch die Ausleger44 beaufschlagten Federnäpfe59 in Richtung der sich an den Umfangsanschlägen55 ,55a abstützenden Näpfe bewegt, so daß das in den Federn vorhandene viskose Medium im wesentlichen durch den Spalt54 , der ähnlich einer Drossel wirkt, gedrängt wird. Ein weiterer Teil des viskosen Mediums wird zwischen den Federnäpfen59 und den Wandungen der ringkanalartigen Aufnahme51 verdrängt. Das zunächst nach innen verdrängte viskose Medium verteilt sich wieder infolge der auf dieses einwirkenden Fliehkraft gleichmäßig über den Umfang. Während der Entspannung der äußeren Federn45 wird das auf der den Federn45 abgekehrten Seite der Federnäpfe59 vorhandene viskose Medium in ähnlicher Weise an den Federnäpfen vorbeigepreßt und durch den Spalt54 verdrängt und füllt infolge der auf sie einwirkenden Fliehkraft wieder die Federn45 aus. Die durch das viskose Medium erzeugte Dämpfung ist abhängig von der auf das Medium einwirkenden Fliehkraft, das bedeutet also, daß mit höher werdenden Drehzahlen die Dämpfung zunimmt. - Die in das viskose Medium eintauchenden Bereiche der radial inneren Federn
48 erzeugen ebenfalls eine viskose bzw. hydraulische Dämpfung durch Verwirbelung. - Durch Einbringung von axialen Ausnehmungen bzw. Ausschnitten in zumindest einzelne Näpfe sowie durch entsprechende Dimensionierung des Spaltes
54 bzw. des Außenumfanges der Näpfe, kann die durch das viskose Medium erzeugte Dämpfung verändert bzw. an den jeweiligen Einsatzfall angepaßt werden. Weiterhin kann die viskose bzw. hydraulische Dämpfung dadurch angepaßt werden, daß lediglich einige der Federn45 mit Näpfen59 versehen werden. Auch können zwischen den Federenden wenigstens einer inneren Feder48 und den radialen Bereichen50 des Flansches41 Federnäpfe vorgesehen werden. - Die in
3 und4 dargestellte Einrichtung besitzt zwei Schwungradelemente3 und4 , die ähnlich wie bei der Einrichtung gemäß den1 und2 über ein Wälzlager16 zueinander verdrehbar gelagert sind. Die die beiden Schwungradelemente axial sichernde Scheibe122 ist auf der Stirnseite des axialen Ansatzes120 mittels Nieten122a befestigt. Das Zusammenbauen der beiden Schwungradelemente3 und4 erfolgt in ähnlicher Weise, wie in Verbindung mit1 und2 beschrieben. Das bedeutet, daß das Lager16 zunächst am Schwungradelement4 vormontiert wird und beim Zusammenbau der beiden Schwungradelemente3 und4 auf den Sitz120a des axialen Ansatzes120 aufgeschoben wird. Weiterhin ist vor dem Zusammenbau der beiden Schwungradelemente3 und4 auf dem motorseitig vorgesehenen Schwungradelement3 eine Dichtung174 vormontiert, und es ist zwischen dem Flansch141 , der das Ausgangsteil der beiden parallel geschalteten Dämpfer13 ,14 bildet, und dem scheibenartigen Bauteil127 , der am Schwungradelement4 über Niete126 befestigt ist, eine axiale Steckverbindung142 vorgesehen. Die beiden, die ringförmige Kammer130 begrenzenden Gehäuseteile131 ,132 sind als Gußteile ausgebildet. Das Gehäuseteil132 besitzt an seinem Umfang einen axialen zylinderförmigen Ansatz132a , über dessen innere Mantelfläche135 das Gehäuseteil132 auf einer äußeren Mantelfläche134 des Gehäuseteiles131 zentriert ist. Die axiale Sicherung der beiden Gußgehäuseteile131 ,132 erfolgt über radiale Stifte138 , die im Bereich der Zentrierflächen134 ,135 eingebracht sind. Das Gehäuseteil132 trägt einen Anlasserzahnkranz140 , der die Stifte138 teilweise axial übergreift, so daß diese radial nicht auswandern können. - Die axiale Steckverbindung
142 ist durch am Innenumfang des Flansches141 angeformte radiale Ausleger172 , die zwischen am Außenumfang des ringscheibenartigen Bauteils127 angeformte radiale Vorsprünge173 greifen, gebildet. - Wie insbesondere aus
3a ersichtlich ist, besitzt die zwischen dem radial inneren Bereich des Gehäuseteiles132 und dem ringscheibenartigen Bauteil127 bzw. dem axialen Ansatz143 des Schwungradelementes4 vorgesehene Dichtung174 eine kreisringförmige, axial federnde Scheibe175 , die mit ihrem radial inneren Bereich sich an einem am axialen Ansatz143 befestigten ringförmigen Bauteil176 abstützt und mit ihrem radial äußeren Bereich am radial inneren Bereich des Gehäuseteils132 axial festgelegt ist. Die ähnlich einer Tellerfeder axial verformbare Dichtungsscheibe175 trägt an ihren radial äußeren und inneren Bereichen eine Beschichtung175a ,175b , wie Kunststoffbeschichtung, die z.B durch Anspritzen aufgebracht ist. Diese Beschichtungen175a ,175b sollen einen geringen Reibwert sowie eine gewisse elastische bzw. plastische Verformbarkeit aufweisen. - Der radial äußere Randbereich der Dichtungsscheibe
175 ist in einen ringförmigen Träger180 dichtend eingebördelt. Die Einbördelung des äußeren Bereiches der Dichtungsscheibe175 findet dabei derart statt, daß die Dichtungsscheibe175 eine Konizitätsveränderung vollführen kann. Die Bereiche180b des ringförmigen Trägers180 , welche den äußeren Umfang der Dichtungsscheibe175 umgreifen, sind in einem axialen Einstich bzw. in einem axialen. Rücksprung177 aufgenommen, der am radial inneren Bereich des Gehäuseteiles132 angeformt ist. Zur axialen Festlegung des äußeren Bereiches der Dichtungsscheibe175 besitzt der ringförmige Träger180 abgebördelte Bereiche180a , die den inneren Rand132b des Gehäuseteils132 radial umgreifen. Der ringförmige Träger180 bildet für die tellerfederähnlich verformbare Dichtungsscheibe175 eine kreisringartige Verschwenklagerung. - Das ringförmige Bauteil
176 , welches eine mit der Dichtungsscheibe175 zusammenwirkende Dichtfläche aufweist, hat einen radial inneren scheibenförmigen Bereich176a , der zwischen der Stirnfläche des axialen Ansatzes143 und dem scheibenartigen Bauteil127 axial eingespannt ist, sowie einen kreisringförmigen äußeren Bereich176a , an dem die Dichtscheibe175 mit axialer Vorspannung dichtend anliegt. - Die radial äußeren Bereiche
l76b des ringförmigen Bauteils176 sind gegenüber den radial inneren Bereichen176a in axialer Richtung von dem die Gegenprofilierungen173 der Steckverbindung142 aufweisenden, ringscheibenartigen Bauteil zurückversetzt. Wie aus3 ersichtlich ist, dichtet die Dichtung174 die ringförmige Kammer130 zu dem zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 vorhandenen Ringspalt168 hin ab. - Um ein axiales Zusammenstecken der beiden Schwungradelemente
3 und4 zu ermöglichen, ist der Innendurchmesser der Dichtscheibe175 größer als der Außendurchmesser der radialen Vorsprünge bzw. der Gegenprofilierungen173 . Die Bereiche17bb des ringförmigen Bauteils176 , an denen sich die Dichtscheibe175 axial abstützt, erstrecken sich radial nach außen hin weiter als die Gegenprofilierungen173 . - Beim Aufschieben des Wälzlagers
16 auf den Sitz120a wird die Steckverbindung142 hergestellt und die Dichtungssscheibe175 wird durch Anlage an den Gegendichtbereichen176b axial verspannt. - Zur Verhinderung bzw. Verringerung des Verschleißes an den radialen Abstützbereichen der ringkanalartigen Aufnahme
151 für die Federn145 ist ein eine hohe Härte aufweisendes Stahlband181 vorgesehen, das sich über den Umfang der ringkanalartigen Aufnahme151 erstreckt und die Federn145 umsdhließt. Das Stahlband181 ist zylindrisch ausgeführt und in einer Ausnehmung182 aufgenommen, die durch einen radialen Einstich bzw. einen radialen Rücksprung gebildet ist. Bei rotierender Einrichtung101 stützen sich die Federn145 infolge der auf sie einwirkenden Fliehkraft über ihre Windungen an dem Stahlband181 ab. - Die Umfangsanschläge
155 ,155a für die äußeren Federn145 sowie die Umfangsanschläge165 ,166 für die inneren Federn148 sind durch Formteile, wie Schmiedeteile, Preßformteile gebildet, die einteilig angeformte Niete158 ,167 besitzen zur Befestigung an dem jeweiligen Gehäuseteil131 ,132 . - Wie aus
4 zu entnehmen ist, besitzen die beidseits eines Auslegers144 des Flansches141 vorgesehenen Anschläge155 ,155a eine größere Erstreckung in Umfangsrichtung als die Ausleger144 , wobei bei dem gezeigten Ausführungsbeipsiel in der in4 dargestellten Ruheposition der Einrichtung die Ausleger144 gegenüber den Anschlägen155 ,155a mittig angeordnet sind, das bedeutet, daß die Anschläge155 ,155a die Ausleger144 beidseits um ein gleiches Maß überragen. - Die Umfangsanschläge
165 ,166 , die beidseits der radialen Bereiche150 des Flansches141 angeordnet sind, besitzen in Umfangsrichtung ebenfalls eine größere Erstreckung als die Bereiche150 , welche zur Beaufschlagung der Federn148 dienen. Die Anordnung der Anschläge165 ,166 in bezug auf die radialen Bereiche150 ist jedoch derart getroffen, daß die Umfangsanschläge165 ,166 in der Ruhestellung der Einrichtung101 einseitig gegenüber den Bereichen150 überstehen, wohingegen auf der anderen Seite die Anschläge165 ,166 und die radialen Bereiche150 bündig sein können. Weiterhin ist der Versatz der Anschläge165 ,166 in bezug auf die radialen Bereiche150 derart getroffen, daß zwei in Umfangsrichtung aufeinanderfolgende Anschläge165 bzw.166 in entgegengesetzter Drehrichtung gegenüber den ihnen zugeordneten radialen Bereichen150 des Flansches141 versetzt sind. Aufgrund dieses Aufbaues bilden die inneren Federn148 zwei Federgruppen, nämlich148a und148 , die stufenweise zur Wirkung kommen. - Das in der ringförmigen Kammer
130 aufgenommene viskose Medium bzw. Schmiermittel, wie zum Beispiel Siliconöl oder Fett, sollte bei drehender Einrichtung101 zumindest die ringkanalartige Aufnahme151 ausfüllen. Vorteilhaft kann es jedoch sein, wenn das Niveau des viskosen Mediums bzw. Schmiermittels zumindest bis an die äußeren Bereiche der Windungen der inneren Schraubenfedern148 reicht, wobei es besonders zweckmäßig sein kann, wenn die Füllung an viskosem Medium bzw. Schmiermittel in etwa bis zur Achse der inneren Schraubenfedern148 sieh erstreckt. - Zwischen den Auslegern
144 bzw. den Umfangsanschlägen155 ,155a und den ihnen zugewandten Enden der Federn145 sind Federnäpfe159 , deren Umfang an den Querschnitt der ringkanalartigen Aufnahmen151 angepaßt ist, vorgesehen. Dadurch wird, wie in Verbindung mit1 und2 beschrieben, eine verhältnismäßig große Dämofung durch Verdrängung des in der ringförmigen Kammer130 vorhandenen viskosen Mediums erzeugt. - Die Federnäpfe
159 besitzen einen leicht konischen Zapfen159a , der in die Federn145 axial hineinragt. Das Ende159b des Zapfens159a ist bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel kegelig ausgebildet, könnte jedoch auch kalottenartig ausgebildet sein. Durch eine derartige Ausgestaltung der Federnäpfe159 findet, sofern ein Napf im Betrieb aus dem Federende herausrutscht, bei Wiederbeaufschlagung des Napfes oder Entspannung der Feder eine Selbsteinfädelung desselben in die Feder statt, so daß die Feder oder der Napf nicht beschädigt werden. Ein Austreten von Federnäpfen159 kann dann auftreten, wenn die äußeren Federn145 komprimiert sind und die Einrichtung101 mit einer verhältnismäßig hohen Drehzahl rotiert. In diesem Betriebszustand kann die zwischen den Federwindungen der Federn145 und den radialen Abstützbereichen der Gehäusehälften131 ,132 für diese Federn vorhandene Reibung derart hoch sein, daß die Federn145 bei einem plötzlichen Lastwechselstoß sich zumindest nicht voll entspannen können. Durch die von den radialen Auslegern144 während des Lastwechselstoßes verursachte Verdrängung an viskosem Medium, welches sich unter Fliehkrafteinwirkung außen wieder verteilt, können Federnäpfe159 aus den Enden der sich nicht entspannenden Federn145 gedrängt werden. - Im folgenden sei nun die Wirkungsweise der Einrichtung gemäß den
3 und4 beschrieben. - Bei einer Verdrehung des Schwungradelementes
4 gegenüber dem Schwungradelement3 aus der in4 dargestellten Ruheposition wird der Flansch141 über die Steckverbindung142 angetrieben, so daß zunächst die inneren Federn148b zwischen den Umfangsanschlägen165 ,166 und den radialen Be reichen150 komprimiert werden. Nach Durchfahren des relativen Verdrehwinkels179 in die eine Drehrichtung bzw.190 in die andere Drehrichtung kommen die radialen Bereiche150 des Flansches141 an den Enden der inneren Federn148a zur Anlage, so daß bei einer weiteren Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 die Federn148a und148b gemeinsam komprimiert werden. Nach Durchfahren des relativen Verdrehwinkels179a in die eine Drehrichtung bzw.190a in die andere Drehrichtung, werden die äußeren Federn145 von den radialen Auslegern144 beaufschlagt, so daß bei einer weiteren Relativverdrehung die Federn zwischen den Umfangsanschlägen155 ,155a und den radialen Auslegern144 komprimiert werden. Bei dem dargestellten Auführungsbeispiel entspricht der Winkel179 dem Winkel179a und der Winkel190 dem Winkel190a , so daß die Federn148a und die Federn145 gleichzeitig wirksam werden. Somit ergibt sich bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel gemäß3 und4 eine zweistufige Federnkennlinie. Die Winkel179 ,190 ,179a ,190a können jedoch auch nur teilweise den gleichen Betrag aufweisen oder verschiedene Werte besitzen, so daß eine mindestens dreistufige Federkennlinie in beiden Drehrichtungen oder eine wenigstens zweistufige Federkennlinie in eine Drehrichtung und eine mindestens dreistufige Federkennlinie in die andere Drehrichtung möglich ist. - Weiterhin können die Umfangsanschläge
165 ,166 , wie dies in4 strichpunktiert mit165a angedeutet ist, gegenüber den im Flansch zurückgehaltenen Federenden der Federn148b zurückversetzt sein, so daß dann um die Nullage der Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 über einen bestimmten Winkel keine Federung vorhanden ist, und lediglich eine hydraulische bzw. viskose Dämpfung und/oder eine Reibungsdämpfung auftritt. - Die Höhe bzw. die Charakteristik der hydraulischen bzw. viskosen Dämpfung kann variiert werden, indem man zum Beispiel lediglich einige der äußeren Federn
145 mit Federnäpfen159 ausstattet, oder indem man an einem Ende mindestens einer Feder145 keinen Napf159 vorsieht. Weiterhin können zumindest eine Feder148a und/oder148b mit Federnäpfen versehen werden. Weitere, die viskose bzw. hydraulische Dämpfung beeinflussende Faktoren sind die radiale Füllhöhe an viskosem Medium, sowie die Breite des bzw. der vorhandenen Spalte zwischen dem Flansch141 und den Flächen160 ,161 der Gehäusehälften131 ,132 . - Die hydraulische bzw. viskose Dämpfung durch Verdrängung bzw. Verwirbelung des viskosen Mediums findet in ähnlicher Weise statt, wie in Verbindung mit den
1 und2 beschrieben. - Wie aus
4 zu entnehmen ist, sind über den Umfang der Einrichtung101 jeweils vier Federn145 und148 vorgesehen, wobei die radial äußeren Federn145 sich jeweils zumindest annähernd über 78 Grad erstrecken. Die radial inneren Federn148b erstrecken sich zumindest annähernd über 74 Grad und die Federn148a zumindest annähernd über 68 Grad des Umfanges. Somit erstrecken sich die äußeren Federn145 zumindest annähernd über 86 % des Umfanges, wohingegen die inneren Federn148 sich zumindest annähernd über 79 % des Umfanges erstrecken. - Wie insbesandere aus
4 ersichtlich ist, besitzt das Bauteil3a des Schwungradelementes3 am Außenumfang radiale Ausleger186 , in denen jeweils eine Gewindebohrung187 zur Befestigung einer Reibungskupplung vorgesehen ist. Einige der Ausleger186 weisen Bohrungen188 auf zur Aufnahme von Stiften, die eine genaue Positionierung des Kupplungsdeckels auf dem Bauteil3a bei der Montage sicherstellen. - Die radialen Ausleger
186 ermöglichen eine leichtere Bauweise des Schwungradelementes4 . Weiterhin wird durch die zwischen den radialen Auslegern186 vorhandenen radialen Rücksprünge186a eine bessere Kühlung des Bauteiles3a und der darauf montierten Kupplung erzielt, da zwischen dem Deckel und den Rücksprüngen186a eine Luftzirkulation stattfinden kann. Radial innerhalb der Reibfläche4a des Bauteiles3a sind Belüftungskanäle169 vorgesehen, welche in den zwischen den beiden Schwungradelementen3 und4 vorgesehenen radialen Spalt168 einmünden. - Die radialen Ausleger
186 ermöglichen weiterhin, bei einer vorgegebenen Masse das Bauteil3a im Bereich der Reibfläche4a dicker auszugestalten, so daß eine Überhitzung in diesem Bereich vermieden werden kann. - Eine Veränderung der durch das viskose Medium erzeugten Dämpfung kann weiterhin dadurch erzielt werden, daß die ringkanalartige Aufnahme
151 wenigstens über Teilbereiche der Längenerstreckung von zumindest einer Feder145 keinen konstanten Querschnitt besitzt, so daß in den Bereichen größeren Querschnitts eine geringere Dämpfung und in den Bereichen mit kleinerem Querschnitt eine höhere Dämpfung erzeugt wird. Obwohl diese Querschnittsveränderung der ringkanalartigen Aufnahme151 an einer beliebigen Stelle vorgesehen werden kann oder gar an mehreren Stellen, ist es besonders zweckmäßig, wenn derartige Querschnittsveränderungen bzw. Querschnittserweiterungen sich in den Endabschnitten der nicht komprimierten Federn145 befinden. Die Querschnittsveränderungen können dabei schlagartig oder progressiv sein. Besonders vorteilhaft ist es dabei, wenn die Querschnittserweiterung im Bereich der radial inneren Hälfte der ringkanalartigen Aufnahme151 vorgesehen werden. Eine derartige Erweiterung ist in4 gezeigt und mit189 gekennzeichnet. Diese Erweiterung189 ist an den Flansch141 angeformt, welcher die ringkanalartige Aufnahme151 radial nach innen hin begrenzt bzw. verschließt. Die Erweiterungen können jedoch auch durch entsprechende Formgebung der die ringkanalartigen Aufnahmen151 begrenzenden Einbuchtungen152 ,153 gebildet sein. - Die in den
5 und6 dargestellte Drehmomentübertragungseinrichtung 201 zum Kompensieren von Drehstößen besitzt ein Schwungrad202 , welches in zwei Schwungradelemente203 ,204 aufgeteilt ist. Die beiden Schwungradelemente203 und204 sind zueinander relativ verdrehbar über eine Lagerung15 gelagert. Das Schwungradelement203 bildet ein Gehäuse, das eine ringförmige Kammer230 begrenzt, in der eine Dämpfungseinrichtung213 aufgenommen ist. - Das die ringförmige Kammer
230 aufweisende Schwungradelement203 besteht im wesentlichen aus zwei Gehäuseteilen231 ,232 , die radial außen miteinander verbunden sind. Die beiden Gehäuseteile231 ,232 sind durch Blechformteile gebildet, die an ihrem äußeren Umfang durch eine Schweißung238 miteinander verbunden sind. Diese Schweißung238 dichtet gleichzeitig die ringförmige Kammer230 radial nach außen hin ab. Zur Verschweißung der beiden Blechformteile231 ,232 eignet sich in vorteilhafter Weise eine Widerstandsstumpfschweißung oder eine Kondensatorstoßontladungsschweißung, also eine Verschweißung, bei der die sich in Kontakt befindlichen und zu verschweißenden Bereiche zweier Bauteile durch Anlegen an die Bauteile eines Wechselstroms hoher Stromstärke und niedriger Spannung auf Schweißtemperatur erwärmt und unter Druck vereinigt werden. - Zur Durchführung einer solchen Verschweißung besitzen die beiden schalenartigen Blechformteile
231 ,232 Stirnbereiche bzw. Stoßflächen234 ,235 , die in bezug auf die für die Verschweißung verwendete Stromstärke eine definierte Fläche aufweisen. Im Bereich dieser Stoßflächen234 ,235 liegen die Gehäuseteile231 ,232 axial aneinander an und werden bzw. sind miteinander verschweißt. - Zur genauen radialen Positionierung der beiden Gehäuseteile
231 ,232 während der Verschweißung besitzt das Gehäuseteil231 radial außen einen ringförmigen Vorsprung231a , der eine am Außenumfang des Gehäuseteiles232 angeformte Zentrierfläche235a umgreift. Zur genauen Positionierung in Umfangsrichtung während der Verschweißung sind in den Gehäuseteilen231 ,232 axiale Ansenkungen265 ,256 eingebracht. In diese Ansenkungen265 ,266 können Stifte der Schweißvorrichtung eingreifen, die die beiden Gehäuseteile231 ,232 während der Schweißung in einer genauen Winkelposition in bezug aufeinander halten. - Da während der Verschweißung der beiden Blechschalen
231 ,232 infolge der Schweißnahtbildung eine gewisse axiale Bewegung zwischen diesen Blechschalen stattfindet, kann es vorteilhaft sein, zwischen diesen Blechschalen axiale Anschläge vorzusehen, die erst während des Verschweißens wirksam werden. In5 ist strichpunktiert ein derartiger, an der Blechschale232 angeformter Anschlag angedeutet und mit267 gekennzeichnet. Durch Verwendung derartiger Begrenzungsanschläge267 ist man nicht so abhängig von der für die Verschweißung verwendeten Stromstärke, das bedeutet, daß man auch mit einer höheren Stromstärke arbeiten kann, da die axiale Lage der beiden Gehäuseteile231 ,232 durch die Anschläge267 bestimmt wird und nicht durch die Stromstärke sowie den während der Verschweißung auf die beiden Gehäuseteile231 ,232 aufgebrachten axialen Druck. - Das Ausgangsteil des Dämpfers
213 ist durch einen radialen Flansch241 gebildet, der axial zwischen den beiden Gehäuseteilen231 ,232 angeordnet ist. Der Flansch241 ist mit seinen radial inneren Bereichen über eine axiale Steckverbindung242 mit dem ringförmigen Scheibenteil227 , welches auf der Stirnseite des in Richtung des motorseitigen Gehäuseteils231 weisenden axialen Ansatz243 des Schwungradelementes204 über Niete226 befestigt ist. - Der Flansch
241 weist an seinem Außenumfang radiale Ausleger244 auf, welche die Beaufschlagungsbereiche für die Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern245 des Dämpfers213 bilden. - Die beiden Gehäuseteile
231 ,232 bilden radial außen eine ringkanalartige bzw. torusähnliche Aufnahme251 , in die die radialen Ausleger244 des Flansches241 eingreifen. Die ringkanalartige Aufnahme251 für die Kraftspeicher245 ist im wesentlichen durch sich über den Umfang erstreckende axiale Einbuchtungen bzw. Anprägungen252 ,253 gebildet, welche in die aus Blech hergestellten Gehäuseteile231 ,232 eingebracht sind und in die die beidseits des Flansches241 überstehenden Bereiche der Kraftspeicher245 axial eintauchen. Radial nach innen wird die ringkanalartige Aufnahme251 durch einen ringförmigen Bereich249 des Flansches241 , abgesehen von einem kleinen Spalt254 , verschlossen. - Wie aus
5 ersichtlich ist, sind die axialen Einbuchtungen252 ,253 im Querschnitt derart ausgebildet, daß deren bogenartiger Verlauf zumindest annähernd an den Umfang des Querschnittes der Kraftspeicher245 angeglichen ist. Die äußeren Bereiche der Einbuchtungen252 ,253 können somit für die Kraftspeicher245 Anlagebereiche bzw. Führungsbereiche bilden, an denen sich die Kraftspeicher245 zumindest unter Fliehkrafteinwirkung radial abstützen können. - Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher
245 sind beidseits der Ausleger244 in die Einbuchtungen252 ,253 Umfangsanschläge255 ,255a eingebracht. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel besitzen die Umfangssanschläge255 ,255a – in Umfangsrichtung betrachtet – die gleiche Erstreckung wie die radialen Ausleger244 des Flansches241 . Wie aus6 ersichtlich ist, sind zwischen den Auslegern244 und den ihnen zugewandten Enden der Federn245 Zwischenteile in Form von Federnäpfen259 vorgesehen, deren Umfang an den Querschnitt der ringkanalartigen Aufnahme251 angepaßt ist. - Radial innerhalb der ringkanalartigen Aufnahme
251 besitzen die Gehäusehälften231 ,232 aufeinander zu weisende, kreisringartige Flächen bildende Bereiche260 ,261 , zwischen denen ein kreisringförmiger Durchlaß262 für den Flansch241 vorhanden ist. - Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel gemäß
5 und6 , ist die Breite dieses kreisringförmigen Durchlasses262 nur geringfügig größer als die in diesem aufgenommenen Bereiche des Flansches241 , so daß ein sehr geringer Spalt254 vorhanden ist. - Wie aus
6 zu entnehmen ist, sind über den Umfang der Einrichtung201 betrachtet, vier Federn245 vorgesehen; die sich jeweils zumindest annähernd über 82 Grad des Umfangs erstrecken. Somit erstrecken sich die Federn über zumindest annähernd 90 % des Umfangs der Einrichtung201 . - Zur Reduzierung der in den Federn
245 beim Komprimieren auftretenden Spannungen und Erleichterung der Montage sind die Federn245 zumindest annähernd auf den Radius, auf dem sie angeordnet werden, vorgekrümmt. - In der ringförmigen Kammer
230 ist ein viskoses Medium bzw. ein Schmiermittel vorgesehen. Das viskose Medium soll dabei – bei drehender Einrichtung201 – zumindest die ringkanalartige Aufnahme251 ausfüllen. - Wie aus
6 ersichtlich ist, besitzt der Flansch241 eine mittlere Ausnehmung271 , deren Kontur radiale Profilierungen272 bildet, welche in Eingriff stehen mit Gegenprofilierungen273 , die am Außenumfang des mit dem Schwungradelement4 verbundenen ringförmigen Scheibenteils227 vorgesehen sind. Die Gegenprofilierungen273 sind durch radiale Vorsprünge gebildet, die in entsprechend angepaßte Ausschnitte272a des Flansches241 eingreifen. Im Bereich der radialen Vorsprünge273 sind auch die Niete226 vorgesehen, die das Bauteil227 am Schwungradelement204 festlegen. Die die axiale Steckverbindung242 bildenden Profilierungen272 und Gegenprofilierungen273 ermöglichen eine einwandfreie Ausrichtung des Flansches241 zwischen den beiden Gehäusehälften231 ,232 , so daß der zwischen dem kreisringförmigen Durchlaß262 und dem Flansch241 vorhandene Spalt254 sehr klein ausgeführt werden kann. - Auch ermöglicht die Steckverbindung
242 , die axialen Toleranzen zwischen den verschiedenen Anlage- bzw. Abstützflächen der. Bauteile zu erweitern. - Zur Abdichtung der ringförmigen Kammer
230 ist eine Dichtung274 zwischen dem radial inneren Bereich des Gehäuseteiles232 und dem Schwungradelement204 vorgesehen. Die Dichtung274 unterscheidet sich gegenüber der in Verbindung mit der3a beschriebenen Dichtung174 im wesentlichen dadurch, daß die kreisringförmige axial federnde Scheibe275 vollkommen beschichtet ist und radial außen axial eingespannt ist zwischen einem ringförmigen Bereich232a des Gehäuseteiles232 und einer am Gehäuseteil232 mittels Nietverbindungen232b befestigten Ringscheibe280 . - Der ringförmige Bereich
232a des Gehäuseteiles232 erstreckt sich, ausgehend von dem Außendurchmesser der federnden Dichtungsscheibe275 radial nach innen, wobei zwischen dem ringförmigen Bereich232a und der Dichtscheibe275 ein radialer Raum232c gebildet ist. In diesem radial nach innen hin offenen radialen Raum232c können die geringen Mengen an viskosem Medium, welche eventuell zwischen dem Innenbereich der Dichtungsscheibe275 und den Gegendichtbereichen276b austreten können, aufgefangen werden und bei höheren Drehzahlen – bedingt durch die Fliehkraft – zwischen dem ringförmigen Bereich232a und der Dichtscheibe275 wieder in die ringförmige Kammer230 zurückgedrückt werden. Die Kontaktzonen zwischen den inneren Bereichen der Dichtscheibe275 und den Gegendichtbereichen276b sind im axialen Erstreckungsbereich des radialen Raums232c vorgesehen. - Am inneren Bereich des Gehäuseteils
232 ist ein axialer Rücksprung bzw. ein axialer Absatz291 angeformt, dessen radial äußere Mantelfläche die äußeren Bereiche der Dichtscheibe275 axial übergreift. - Die dem Motor zugekehrte Gehäusehälfte
231 trägt innen einen axialen Ansatz220 , auf dem das die beiden Schwungradelemente203 und204 relativ zueinander lagernde Wälzlager16 in ähnlicher Weise wie in1 aufgenommen ist. Das Blechformteil231 ist auf einem Sitz220b des Ansatzes220 zentriert und stützt sich axial an einer am Anschluß an den Sitz220b vorgesehenen radialen Fläche220c des Ansatzes220 ab. - Die Verbindung zwischen dem Blechformteil bzw. Gehäuseteil
231 und dem axialen Ansatz220 kann durch eine Verschraubung; eine Vernietung, eine Verschweißung oder eine Verstemmung erfolgen. - Das Zusammenbauen der beiden Schwungradelemente
203 und204 erfolgt in ähnlicher Weise wie in Verbindung mit1 und2 beschrieben, das bedeutet, daß das Wälzlager16 zunächst auf dem Schwungradelement204 und die Dichtsscheibe275 am Schwungradelement203 vormontiert werden. Beim Aufschieben des Wälzlagers16 auf den Sitz220a des Ansatzes220 wird die Steckverbindung242 hergestellt und die Dichtungsscheibe275 durch Anlage an den am Schwungradelement204 vorgesehenen Gegendichtbereichen276b axial verspannt. Durch Befestigung der Sicherungsscheibe222 , welche den inneren Lagerring des Wälzlagers16 radial überlappt, auf der Stirnseite des Ansatzes220 werden beide Schwungradelemente203 und204 axial zueinander gesichert. Die Befestigung der Scheibe222 kann, ähnlich wie in6 dargestellt, durch Vernietung erfolgen. Anstatt Niete können jedoch auch Schrauben verwendet werden. - Die hydraulische bzw. viskose Dämpfung durch Verdrängung bzw. Verwirbelung des in der ringkanalartigen Aufnahme
251 vorgesehenen viskosen Mediums findet in ähnlicher Weise statt, wie in Verbindung mit den1 und2 beschrieben. - Um zu verhindern, daß beim Verschweißen der beiden Blechgehäuseteile
231 ,232 die mit diesen in Kontakt sich befindlichen Bauteile – wie insbesondere die bewegbaren Bauteile – mit den Gehäuseteilen stellenweise ver schweißt werden oder eine Gefügeveränderung infolge einer stellenweisen Überhitzung erfahren, ist zwischen diesen Bauteilen und den Blechgehäuseteilen231 ,232 eine elektrische Isolierung vorgesehen. Bei den während des Schweißvorganges gefährdeten Bauteilen handelt es sich insbesondere um die in der ringkanalartigen Aufnahme251 vorhandenen Federn245 , weiterhin den Flansch241 und die Federnäpfe259 . - Die isolierende Beschichtung kann an den Gehäuseteilen
231 ,232 vorgesehen sein und/oder an den sich mit diesen in Kontakt befindlichen Bauteilen245 ,241 ,259 ,255 ,255a . Die isolierende Beschichtung kann dabei lediglich partiell aufgebracht werden, das bedeutet, lediglich in den Kontaktbereichen zwischen den Gehäuseteilen und den anderen Bauteilen. - Die Isolierung kann in vorteilhafter Weise durch Phosphatieren einzelner Bauteile erzielt werden. Weiterhin können einzelne Bauteile, wie zum Beispiel die Federnäpfe
259 und die Umfangsanschläge255 ,255a aus nicht-leitendem Material hergestellt werden. - Besonders vorteilhaft ist es, wenn zumindest die Blechteile und/oder der Flansch zur Isolierung phosphatiert sind. Die Federn
245 sind zweckmäßigerweise lackiert, können jedoch auch phosphatiert sein. - Um die Gehäuseteile
231 ,232 gegenüber den sich mit diesen in Kontakt befindlichen Bauteile zu isolieren, können weiterhin Keramikschichten, Kunststoffbeschichtungen oder auch Fettbeschichtungen verwendet werden. Derartige Beschichtungen können insbesondere auf die Gehäuseteile231 ,232 aufgebracht werden. - Sofern die Blechteile
231 ,232 bei der Isolierbehandlung, wie Phosphatierung, vollkommen beschichtet werden, ist es zweckmäßig, wenn im Bereich der Schweißzonen sowie im Anlagebereich für die Stromzuführung, die in diesen Bereichen zuvor aufgebrachte Isolierschicht zum Beispiel durch eine mechanische Bearbeitung abgetragen wird, so daß in diesen Bereichen eine einwandfreie elektrische Leitfähigkeit vorhanden ist. - Bei der Auswahl der Isoliermittel ist stets darauf zu achten, daß diese sich mit dem in der ringkanalartigen Aufnahme
251 eingebrachten viskosen Medium vertragen. - Die Verwendung einer Phosphatschicht als Isolierschicht ist besonders vorteilhaft, da diese verschleißmindernd und selbstschmierend wirkt.
- Das Gehäuseteil
231 besitzt weiterhin am Außenumfang einen Sitz239 , auf dem ein Anlasserzahnkranz240 aufgenommen ist. Der Anlasserzahnkranz240 ist über den Umfang betrachtet, zumindest stellenweise mit dem Gehäuseteil231 durch eine Schweißung240a verbunden. Dies ist bei der Blechausführung des Gehäuseteiles231 vorteilhaft, da aufgrund der begrenzten Wandstärke des Gehäuseteiles231 der Sitz239 sich nicht über die volle Zahnkranzbreite erstreckt. - Wie aus
5 weiterhin zu entnehmen ist, besitzt das motorseitige Gehäuseteil231 eine größere Materialstärke als das Gehäuseteil232 . - Wie aus
7 ersichtlich ist, können die Umfangsanschläge255 ,255a gemäß5 ersetzt werden durch in die Blechformteile231 ,232 eingeprägte Anformungen, wie Taschen255c ,255d . Diese Taschen255c ,255d können in vorteilhafter Weise zur Positionierung der beiden Gehäuseteile231 ,232 bei der Verschweißung miteinander benutzt werden. Es sind hierfür an der Schweißvorrichtung entsprechende Vorsprünge vorzusehen, die an die Taschen255c ,255d angepaßt sind. Diese Vorsprünge können dabei die Elektroden bilden, die den erforderlichen Schweißstrom in die Gehäuseteile231 ,232 einleiten. Durch diese Vorsprünge kann weiterhin der für die Verschweißung erforderliche axiale Druck auf die Gehäuseteile231 ,232 aufgebracht werden. Besonders zweckmäßig ist es dabei, wenn diese Vorsprünge in der Schweißvorrichtung derart vorgesehen sind, daß sie während der Verschweißung stets einen vorbestimmten Abstand einnehmen, wodurch auch sichergestellt werden kann, daß die beiden Gehäuseteile231 ,232 nach der Verschweißung eine definierte axiale Lage relativ zueinander aufweisen. Dies ist wichtig in bezug auf die in der ringkanalartigen Aufnahme251 vorgesehenen Federn245 und insbesondere in bezug auf den zwischen den beiden Bereichen260 ,261 und dem dazwischen vorgesehenen Flansch241 einzuhaltenden, definierten Abstand, der die durch die Einrichtung erzeugte hydraulische bzw. viskose Dämpfung beeinflußt. - Das in
8 dargestellte Detail einer Einrichtung301 zeigt einen Flansch341 , der am Außenumfang radiale Ausleger344 angeformt hat. Über die Ausleger344 können, wie in Verbindung mit den vorangegangenen Figuren beschrieben wurde, Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern345 ,345a beaufschiagt werden. Die Kraftspeicher345 ,345a sind in einer ringkanalartigen Aufnahme351 aufgenommen, die durch Bauteile des Schwungradelementes303 gebildet ist. Die Feder345a wird unmittelbar durch den radialen Ausleger344 beaufschlagt, wohingegen zwischen der Feder345 und dem radialen Ausleger344 ein Federnapf359 angeordnet ist. - Der Ausleger
344 besitzt in Umfangsrichtung weisende Anformungen in Form von Zapfen bzw. Nasen344a ,344b . - Der Federnapf
359 besitzt eine Ausnehmung359a , in die die Nase344a eingreift. Die Nase344a und die Ausnehmung359a sind derart ausgebildet und angeordnet, daß zumindest bei Beaufschlagung der Feder345 der Napf359 und über diesen der Endbereich der Druckfeder345 durch die Nase344a gegenüber den radial äußeren Bereichen der ringkanalartigen Aufnahme351 zurückgehalten bzw. abgehoben wird. Hierfür bildet der radial innere Bereich der Nase344a eine schräge Auflauframpe344c , die mit einem Abstützbereich359b des Federnapfes359 zusammenwirkt. Durch die Auflauframpe344c der Nase344a wird der Federnapf359 radial nach innen beaufschlagt bzw. gezogen. - Die Nase
344 besitzt radial innen eine Anschrägung344d , welche mit der Endwindung der Feder345a zusammenwirkt und diese radial nach innen beaufschlagt bzw. drängt. - Bei Verwendung eines Federnapfes
359 ist es vorteilhaft, wenn zumindest der Querschnitt der Auflauframpe344c an die Kontur der Ausnehmung359a angepaßt ist, so daß auch bei Verdrehung des Federnapfes359 eine einwandfreie Anlage desselben an der Nase344a bzw. dem Ausleger344 gegeben ist. - Anformungen bzw. Nasen
344a oder344b können auch in vorteilhafter Weise an den radialen Auslegern und/oder den radialen Bereichen der Flansche gemäß den1 bis7 vorgesehen werden. - Derartige Nasen
344a ,344b haben den Vorteil, daß auch bei höheren Drehzahlen zumindest die Endbereiche, das bedeutet also einige Windungen der Schraubenfeder radial außen außer Kontakt mit anderen Bauteilen bzw. Bereichen gehalten werden, so daß diese Federwindungen frei federn können, das bedeutet also, keine Reibungsdämpfung erzeugen. - Weiterhin kann durch derartige Nasen
344a ,344b sichergestellt werden, daß auch in Drehzahlbereichen, in denen die normalerweise vorhandene Reibung zwischen den Windungen der Federn und ihren radialen Abstützflächen derart groß ist, daß die Windungen nicht mehr federn können, zumindest die Endbe reiche der Federn noch eine Elastizität bzw. Federung aufweisen. Dies ist insbesondere vorteilhaft, um die in diesen Drehzahlbereichen auftretenden hochfrequenten Schwingungen mit kleiner Winkelamplitude zu dämpfen. - Bei der in
9 schematisch dargestellten Ausführungsvariante einer Einheit401 ist zur Abdichtung der zumindest teilweise mit einem viskosen Medium gefüllten ringförmigen Kammer430 der Flansch441 unmittelbar am axialen Ansatz443 des Schwungradelementes404 dichtend aufgenietet, und es ist weiterhin axial zwischen dem Flansch441 und der dem Schwungradelement404 zugewandten radialen Seitenwand432 der ringförmigen Kammer430 eine Dichtung474 vorgesehen. - Radial innerhalb der seitlichen Wandung
432 und axial zwischen dem Flansch441 und einem von diesem axial beabstandeten radialen Bereich404a des Schwungradelementes404 ist eine Reibeinrichtung490 vorgesehen, die sich außerhalb der mit viskosem Medium zumindest teilweise gefüllten ringförmigen Kammer430 befindet. Diese trockene Reibeinrichtung490 besitzt eine Reibscheibe494 sowie beidseits derselben vorgesehene Reibringe494a ,494b , wobei der Reibring494b axial zwischen der Reibscheibe494 und dem Flansch441 angeordnet ist. Auf der der Reibscheibe494 abgekehrten Seite des Reibringes494b ist eine Anpreßscheibe493 angeordnet, die beaufschlagt wird von einer Tellerfeder492 , welche axial verspannt ist zwischen dem radialen Bereich404a und der Anpreßscheibe493 . - Die Reibscheibe
494 besitzt an ihrem Außenumfang radiale Profilierungen495 , die in Eingriff stehen mit an dem radialen Innenrand der Wandung432 angeformten Gegenprofilierungen495a . Die Profilierungen können dabei je nach Anwendungsfall spielfrei ausgebildet sein oder aber in Umfangsrichtung ein gewisses Verdrehsoiel zwischen der Reibscheibe494 und der Wandung432 zulassen, so daß dann die Reibeinrichtung490 erst nach dem Einsatz zumindest einer der Federn des Dämpfers413 wirksam werden kann. - Bei der in
10 schematisch dargestellten Einheit501 ist radial innerhalb des Dämpfers513 und angrenzend an die ringkanalartige Aufnahme 551 beidseits des Flansches541 jeweils eine Dichtung574 ,574a vorgesehen, die mit entsprechenden Bereichen der benachbarten Teile532 ,531 , welche die ringkanalartige Aufnahme551 begrenzen, dichtend zusammenwirken. - Radial innerhalb der Dichtungen
574 ,574a ist der Flansch541 unter Zwischenlegung von Reibririgen594a ;594b axial zwischen zwei Scheiben593 ,594 eingespannt. Die Scheibe594 ist über Abstandsbolzen567 mit dem Schwungradelement504 fest verbunden. Die axial zwischen dem Flansch541 und dem radialen Bereich504a des Schwungradelement504 angeordnete Anpreßscheibe593 wird durch eine Tellerfeder592 beaufschlagt, die axial zwischen dieser Anpreßscheibe593 und dem radialen Bereich504a eingespannt ist. Radial innen besitzen die Tellerfeder592 und die Anpreßscheibe593 Ausschnitte, welche die Abstandsbolzen567 zumindest teilweise umgreifen, so daß die Tellerfeder592 und die Anpreßscheibe593 gegenüber dem Schwungradelement504 drehgesichert sind. - Die Vorspannkraft der Tellerfeder
592 bestimmt das Moment, bei welchem der Flansch541 gegenüber dem Schwungradelement504 sich verdrehen bzw. durchrutschen kann. Die Bauteile592 bis594b bilden also in Verbindung mit den radial inneren Bereichen des Flansches541 eine kraftschlüssige Kupplung bzw. Rutschkupplung590 . - Zur Begrenzung der Verdrehung zwischen dem Flansch
541 und dem Schwungradelement504 kann der Flansch an seinem. Innenbereich Vorsprünge aufweisen, welche – in Umfangsrichtung betrachtet – zwischen die Abstandsbolzen567 radial eingreifen. Durch Anschlag dieser radialen Vorsprünge des Flansches541 an den Abstandsbolzen567 kann die Relativverdrehung begrenzt werden. Für manche Anwendungsfälle kann es jedoch auch zweckmäßig sein, wenn keine derartigen, die Relativverdrehung zwischen Flansch541 und Schwungradelement504 begrenzenden Mittel vorhanden sind. In solchen Fällen ist die kraftschlüssige Kupplung590 derart ausgelegt, daß das von dieser übertragbare Moment größer ist als das vom Motor abgegebene Nominaldrehmoment. - Gemäß einer Weiterbildung der in
10 dargestellten Einrichtung können bei einer begrenzten Relativverdrehung zwischen dem Flansch541 und dem Schwungradelement504 zusätzliche Kraftspeicher in Form von Schraubenfedern zwischen den beiden Scheiben593 ,594 und dem Flansch541 wirksam werden. Diese Federn können in entsprechenden Ausnehmungen der beiden Scheiben593 ,594 sowie des Flansches541 aufgenommen werden, wobei diese Ausnehmungen – in Umfangsrichtung betrachtet – zwischen den Abstandsbolzen567 eingebracht sein können. Bei einer derartigen Ausgestaltung der Ein richtung ist es zweckmäßig, wenn die im Bereich der kraftschlüssigen Kupplung bzw. Reibeinrichtung590 vorgesehenen Federn eine wesentliche höhere Federrate aufweisen als die Federn des äußeren Dämpfers513 . - Auch die durch die Reibeinrichtung
590 erzeugte Reibungsdämpfung soll wesentlich. größer sein als die im Verdrehwinkelbereich des Dämpfers513 vorhandene Reibungsdämpfung, die unter anderem durch die Dichtungen574 ,574a , welche am Flansch541 anliegen, erzeugt wird. - Bei den beschriebenen Ausführungsformen kann eine mehrstufige Federkennlinie zwischen den entsprechenden Schwungradelementen auch dadurch erzielt werden, daß wenigstens einzelne Federn einer Federgruppe bzw. eines Dämpfers kürzer sind als der winkelmäßige Abstand zwischen den mit diesen zusammenwirkenden Anschlags- bzw. Beaufschlagungsbereichen. Auch kann durch Verwendung solcher gegenüber den sie aufnehmenden Ringkanalsektoren bzw. Ausschnitten oder Fenstern kürzeren Federn ein ausgehend von einer Mittelstellung bzw. Ruhestellung zwischen den beiden Schwungradelementen rückstellungsfreier Verdrehwinkelbereich geschaffen werden. Letzteres kann z.B. bei einer Ausführungsform gemäß den
5 und6 dadurch erzielt werden, daß die Federn245 in Umfangsrichtung eine kleinere winkelmäßige Erstreckung aufweisen, als der Winkel zwischen den Auslegern244 bzw. den Anschlägen255 ,255a . - Die Erfindung ist nicht auf die dargestellten und beschriebenen Ausführungsbeispiele beschränkt. sondern umfaßt auch Varianten, die durch Kombination von einzelnen in Verbindung mit den verschiedenen Ausführungsformen beschriebenen Merkmalen bzw. Elementen gebildet werden können.
Claims (64)
- Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen, insbesondere zwischen einem Motor und einer Kuppllung in einem Antriebsstrang, mit zwiszen zwei Schwungradelementen vorzusehender Dämpfungsvorkehrung, wobei das Eingangsteil das erste, mit dem Motor verbindbare, und das Ausgangsteil das zweite, eine Gegenreibfläche zum Angriff einer Reibscheibe der Kupplung aufweisende Schwungradelement ist, gekennzeichnet durch die nachfolgend angeführten Merkmale: a) die Dämpfungsvorkehrung besitzt eine radial nach außen geschlossene, ringförmige Kammer (
30 ), die radial außen einen Ringkanal (51 ) bildet, in dem Kraftspeicher, wie Federn, aufgenommen sind. b) an den seitlichen Begrenzungswandung des Ringkanals (51 ) sind erste Abstützbereiche zur Beaufschlagung von Enden der Kraftspeicher vorgesehen, c) in den Ringkanal (51 ,151 ,251 ,551 ) ragt ein mit dem zweiten Schwungradelement (4 ,204 ,504 ) in Drehschluß stehender Flanschkörper (41 ,141 ;241 ,541 ), der zweite Abstützbereiche zur Beaufschlagung von Kraftspeicherenden bildet, hinein, d) die zwischen ersten und zweiten Abstützbereichen vorgesehenen Kraftspeicher (45 ;145 ;245 ) lassen zwischen den Schwungradelementen (3 ,4 ;203 ,204 ) mindestens eine relative Verdrehung von ± 25 Grad, ausgehend von einer Mittelstellung; zu, e) das den Ringkanal bildende Schwungradelement besitzt Abschnitte, welche die Kraftspeicher axial übergreifen und fliehkraftmäßig abstützen f) in der ringförmigen Kammer (30 ) ist ein viskoses Medium bzw. ein Schmiermittel, wie z.B. Silikonöl oder Fett vorgesehen. - Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei „n" Kraftspeichern (
45 ,145 ,245 ) auf gleichem Durchmesser, wobei 2 ≤ n ≤ 4, die einzelnen Kraftspeicher (45 ,145 ,245 ) sich über 70 bis 96% eines Winkelsektor erstrecken, wobei der Winkelsektor360 Grad/n beträgt. - Einrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die in den kanalartigen Aufnahmen (
51 ,152 ,251 ,551 ) angeordneten Federn (45 ,145 ,245 ) zumindest annähernd auf den Radius, auf den sie angeordnet werden, vorgekrümmt sind. - Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Federn an vom Flanschkörper gebildeten, radialen Auslegern, die in den radialen Bereich des Ringkanals einmünden, abstützbar sind.
- Einrichturg nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Federn an vom Flanschkörper gebildeten radialen Auslegern, die im radialen Bereich des Ringkanals enthalten sind, abstützbar sind und daß diese Ausleger übergehen in einen die Federn in Umfangsrichtung übergreifenden Steg.
- Einrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Steg enthalten ist in einer über den Ringkanal hinausgehenden radialen Ausnehmung desselben.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringkanal aus zwei schalenartigen Körpern gebildet ist.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens einer der schalenartigen Körper ein Blechformteil ist.
- Einrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringkanal durch zwei halbschalenartige Blechformteile gebildet ist.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Abstützungen für die Federn durch in den ansonsten über den Umfang durchgehend ausgebildeten Ringkanal eingesetzte Elemente gebildet sind.
- Einrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Abstützungen durch – in der neutralen Stellung des Dämpfers – beidseits der Ausleger sich befindliche Formniete gebildet sind.
- Einrichtug nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Abstützungen durch taschenförmige Anformungen erzeugt sind.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest ein Ausleger des Flanscchkörpers gegenüber den beidseits von diesem vorgesehenen Abstützungen den Ringkanals – in Umfangsrichtung betrachtet – eine geringere Erstreckung aufweist.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens ein Ausleger des Flanschkörpers gegenüber den beidseits desselben vorgesehenen Abstützungen im Ringkanal – in Umfangsrichtung betrachtet – eine größere Erstreckung aufweist.
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen zumindest einzelnen Auslegern und Federn Zwischenlagen vorgesehen sind, deren den Auslegern zugekehrten Querschnittsflächen derjenigen des die Federn aufnehmenden Ringkanals angepaßt sind.
- Einrichung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Zwischenlagen im Ringkanal Verdrängungskolben für das viskose Medium bilden.
- Einrichtung nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Zwischenlagen einen axialen Ausschnitt oder eine axiale Ausnehmung aufweisen.
- Einrichtung nach einem der Ansrüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringkanal wenigstens über Teilbereiche der Längenerstreckung von zumindest einigen Federn keinen konstanten Querschnitt besitzt.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest einige der sich in den Endabschnitten der nicht komprimierten Federn befindlichen Bereiche des Ringkanals gegenüber den übrigen Bereichen dieses Kanals im Querschnitt erweitert sind.
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß radial innerhalb des Ringkanals mindetens eine weitere Federgruppe der dämpfungsvorkehrung vorgesehen ist.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß der Flanschkörper radial äußere durch radiale Ausleger in Umgfangsrichtung voneinander getrennte Ausschnitte besitzt, in denen die Federn der ersten Federgruppe aufgenommen sind, sowie radial weiter innen liegende Fenster aufweist, die durch radiale Stege getrennt und in denen die Federn der weiteren Federgruppe vorgesehen sind.
- Einrichtung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen zumindest einzelnen radialen Stegen und Federn zwischenlagen vorgesehen sind.
- Einrichtung nach Anspruch 21 oder 22, dadurch gekennzeichnet, daß die Ausleger und/oder die radialen Stege des Flanschkörpers in Umfangsrichtung weisende Nassen aufweisen, welche in eine Ausnehmung der Zwischenlagen und/oder in die Federenden eingreifen.
- Einrichtung nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest die Endbereiche der Federn durch die Nassen derart festgelegt werden, daß sie keinen Kontakt haben mit den sie radial außen übergreifenden Bereichen des Flanschkörpers und/oder des sie aufnehmenden Schwungradelementes.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 24, dadurch gekennzeichnet, daß die im Ringkanal vorgesehene erste Federgruppe und die radial weiter innen angeordnete weitere Federgruppe zwischen den Schwungradelementen in Parallelschaltung angeordnet sind.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 25, dadurch gekennzeichnet, daß die Federgrupopen stufenweise, d.h. winkelversetzt einsetzen.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 26, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens einzelne Federn wenigstens einer Federgruppe stufenweise, daß heißt winkelversetzt einsetzen.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 24 oder 26, 27, dadurch gekennzeichnet, daß die im Ringkanal vorgesehene erste Federgruppe und die radial weiter innen angeordnete weitere Federgruppe zwischen den Schwungradelementen in Reihenschaltung angeordnet sind.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 21 bis 28, dadurch gekennzeichnet, daß in Umfangsrichtung betrachtet, radial innernalb eines Ausschnittes jeweils ein Fenster vorgesehen ist.
- Einrichtung nach einem dar Ansprüche 21 bis 29, dadurch gekennzeichnet, daß in Umfangsrichtung betrachtet, die Ausschnitte und die Fenster zumindest annähernd winkelmäßig gleich sind.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 21 bis 30, dadurch gekennzeichnet, daß die erste und weitere Federgruppe jeweils maximal vier Kraftspeicher aufweisen.
- Einrichtung, nach einem der Ansprüche 1 bis 31, dadurch gekennzeichnet, daß radial innerhalb des Ringkanales die Gehäusehälften bzw. die schalenartigen Körper aufeinander zu weisende Bereiche besitzen, die für den Flanschkörper einen Durchlaß bilden.
- Einrichtung nach Anspruch 32 dadurch gekennzeichnet, daß die aufeinander zu Bereiche kreisringartige Flächen bilden, die einen kreisrinförmigen Spalt begrenzen, der in den Ringkanal einmündet.
- Einrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, daß die Spaltbreite zumindest annähernd der Dicke des Flanschkörpers entspricht.
- Einrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, daß der Spalt 0,1 mm bis 2 mm breiter ist als die darin aufgenommenen Bereiche des Flanschkörpers.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 35, dadurch gekennzeichnet, daß die gehäusehälften bzw. die schalenartigen Körper axiale Einbuchtungen zur Aufnahme der inneren Federgruppe aufweisen.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 36 dadurch gekennzeichnet, daß die axialen Einbuchtungen, der Durchlaß für den Flanschkörper und der Ringkanal ineinander übergehen.
- Einrichtung nach Anspruch 36 oder 37, , dadurch gekennzeichnet, daß die Einbuchtungen zumindest im radial äußeren Bereich an den Umfang des Querschnittes der Kraftspeicher angeglichen sind.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 38, dadurch gekennzeichnet, daß die inneren Federn der weiteren Federgruppe auf wenigstens annähernd den Durchmesser vorgekrümmtt sind, auf den sie angeordnet werden.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 39, dadurch gekennzeichnet, daß die inneren und/oder äußeren federn sich zumindest unter Fliehkrafteinwirkung an den sie in Umfangsrichtung übergreifenden Stegen des Flanschkörpers radial abstützen.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 20 bis 39, dadurch gekennzeichnet, daß die inneren federn sich zumindest unter Fliehkraftwirkung an den die Einbuchtungen begrenzenden Flächen radial abstützen.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 36 bis 40, dadurcrh gekennzeichnet, daß die Einbuchtungen ringförmig sind, d.h. über den Umfang der Einrichtung durchgehend sind und die Abstützbereiche in Umfangsrichtung für die Kraftspeicher durch in die Einbuchungen angebrachte Anschlagelemente gebildet sind.
- Einrichtung nach Anspruch 42, dadurch gekennzeichnet, daß die Anschlagelemente durch Formniete gebildet sind.
- Einrichtung nach Anspruch 43, dadurch gekennzeichnet, daß die Beaufschlagungsbereiche der Formniete für die Kraftspeicher eben bzw. abgeflacht sind.
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Federn der inneren federgruppe in Fensters zweiter Scheiben aufgenommen sind, die mit dem anderen, mit dem Antriebs strang verbindbaren Schwungradelement in Drehverbindung stehen und axial zwischen sich einen die radial äußere und die radial innere Federgruppe in reihe koppelnden Flanschkörper aufnehmen.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 45, dadurch gekennzeichnet, daß das eine Schwungradelement das einr, ein Profil aufweisende Bestandteil einer axialen Streckverbindung und das andere Schwungradelement das Gegenprofil der die beiden Schwungradelemente drehschlüssig koppelnden Streckverbindung aufweisen.
- Einrichtung nach Anspruch 46, dadurch gekennzeichnet, daß die Federgruppen der Dämpfungsvorkehrung in einer mit einem viskosen bzw. pastösen Medium zumindest teilweise füllbaren Kammer aufgenommen sind, welche im wesentlichen durch die Bauteile des einen, mit dem Motor verbindbaren Schwungradelementes gebildet ist und das Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung durch ein flanschartiges Bauteil gebildet ist, das Profilierungen aufweist, die in Eingriff bringbar sind mit an dem anderen Schwungradelement vorgesehenen Gegenorofilierungen, weiterhin eines der Schwungradelemente ein Dichtungselement trägt, das beim Zusammenstecken der beiden Schwungradelemente an einer Fläche des anderen der Schwungradelemente dichtend zur Anlage kommt.
- Einrichtung nach Anspruch 46 oder 47, dadurch gekennzeichnet, daß das Flanschartige Ausgangsteil der Dämpfungsvorkahrung, wie Flanschkörper, über die Profilinierungen der Streckverbindung mit dem anderen Schwungradelement eine drehschlüssige Kopplung besitzt, axial jedoch nicht Festgelegt ist.
- Einrichtung nach mindestens einem der vorgehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Flanschartige Ausgangsteil der Dämpfungsvorkehrung, wie Flanschkörper, axial schwimmend zwischen den beiden Gehäusehälften bzw. den schalenartigen Körpern des mit dem Motor verbindbaren Schwungradelementes montiert ist.
- Einrichtung nach einem der Ansprüche 46 bis 49, dadurch gekennzeichnet, daß die Gegenprofilierungen am Außenumfang eines ringscheibenartigen, mit dem anderen Schwungradelement verbundenen Bauteils vorgesehen sind.
- Einrichtung nach mindestens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Volumen des in der Kammer aufgenommenen viskosen Mediums derart bemessen ist, daß die innere zweite Federgruppe in dieses zumindest teilweise eintaucht.
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Schwungradelementen mindestens eine Reibeinrichtung wirksam ist.
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Schwungradelementen mindestens eine in Umfangsrichtung mit Spiel behaftete Reibeinrichtung wirksam ist.
- Einrichtung nach Anspruch 54 oder 53, dadurch gekennzeichnet, daß die Reibeinrichtung, in der durch die gehäusehälften bzw. die schalenartigen Körper gebildeten Kammer für viskoses Medium aufgenommen ist.
- Einrichtung, nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß außerhalb des mit viskosem Medium, wie pastösem Mittel, zumindest teilweise gefüllten Raums bzw. Ringkanals zusätzlich eine zwischen den beiden Schwungradelementen wirksame Trockenreibungsdämpfungseinrichtung vorgesehen ist.
- Einrichtung nacheinem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen den Schwungradelementen mindestens eine mit den zwischen diesen wirksamen Federn in Reihe geschaltete Reibungsdämpfungseinrichtung vorhanden ist.
- Einrichtung, nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die mit der inneren Federgruppe parallel wirksame Reibungsdämpfung und/oder viskose Dämpfung wesentlich geringer ist als die der äußeren Federgruppe parallel geschaltete, viskose Dämpfung und/oder Reibungsdämpfung.
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens einzelne der Federn kürzer sind als der Kreisbogenabschnitt zwischen den Anschlägen.
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die radial außen in der Kammer angeordneten Kraftspeicher zwischen den Schwungradelementen eine federnde Verdrehsteifigkeit aufweisen, die in der Größenordnung von 2 bis 15 Nm pro Grad liegt.
- Einrichtung nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die radial außen in der Kammer vorgesehenen Kraftspeicher zwischen den Schwungradelementen eine federnde Verdrehsteifigkeit in der Größenordnung von 2 bis 4 Nm pro Grad erzeugen.
- Einrichtung nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß eines der die Kammer begrenzenden Bauteile einen Anlasserzahnkranz trägt.
- Einrichtung nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringkanal zumindest im radial äußeren Bereich an den Querschnitt der Kraftspeicher angeglichen ist,
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringkanal zumindest teilweise mit viskosem Medium, wie einem pastösen Mittel, gefüllt ist,
- Einrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß – in Umfangsrichtung der Einrichtung betrachtet – die Kraftspeicher zwischen den ihnen jeweils zugeordneten Abstützbereichen fliehkraftmäßig abgestützt sind.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3745156A DE3745156C5 (de) | 1986-07-05 | 1987-07-01 | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen |
Applications Claiming Priority (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEP3622697.1 | 1986-07-05 | ||
DE3622697 | 1986-07-05 | ||
DE3633828 | 1986-10-04 | ||
DEP3633828.1 | 1986-10-04 | ||
DEP3642716.0 | 1986-12-13 | ||
DE3642716 | 1986-12-13 | ||
DE3745156A DE3745156C5 (de) | 1986-07-05 | 1987-07-01 | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen |
DE3721711A DE3721711C2 (de) | 1986-07-05 | 1987-07-01 | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3745156C2 DE3745156C2 (de) | 2000-11-30 |
DE3745156C5 true DE3745156C5 (de) | 2005-09-01 |
Family
ID=27433640
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3745156A Expired - Fee Related DE3745156C5 (de) | 1986-07-05 | 1987-07-01 | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3745156C5 (de) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20080025402A (ko) * | 2005-07-14 | 2008-03-20 | 루크 라멜렌 운트 쿠프룽스바우 베타일리궁스 카게 | 진동 감쇠 장치, 특히 이중 질량 플라이 휠 |
EP1923599B1 (de) * | 2006-11-20 | 2011-12-14 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Zweimassenschwungrad |
CN112178125A (zh) * | 2019-07-02 | 2021-01-05 | 舍弗勒技术股份两合公司 | 减振装置 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2476043A (en) * | 1947-06-21 | 1949-07-12 | American Bosch Corp | Impulse coupling |
US3952928A (en) * | 1974-05-16 | 1976-04-27 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Multi-chambered tundish to induce dampened flow |
US4190142A (en) * | 1977-02-25 | 1980-02-26 | Societe Anonyme Francaise Du Ferodo | Torsion-damping assemblies with two-part hubs e.g. for friction clutches |
DE2848748B2 (de) * | 1978-11-10 | 1980-08-14 | Voith Getriebe Kg, 7920 Heidenheim | Elastische Kupplung in Scheibenbauweise |
DE2926012A1 (de) * | 1979-03-30 | 1980-10-02 | Toyota Motor Co Ltd | Einrichtung zur aufnahme von drehmomentschwingungen im abtrieb einer brennkraftmaschine |
DE3515928A1 (de) * | 1985-05-03 | 1986-11-06 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Geteiltes schwungrad mit fluessigkeitsfuellung |
DE3610127A1 (de) * | 1985-06-14 | 1986-12-18 | Uni-Cardan Ag, 5200 Siegburg | Drehelastische, schwingungsdaempfende kupplung |
DE3520853C2 (de) * | 1984-06-12 | 1996-07-18 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Einrichtung zum Kompensieren von Drehstößen |
-
1987
- 1987-07-01 DE DE3745156A patent/DE3745156C5/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2476043A (en) * | 1947-06-21 | 1949-07-12 | American Bosch Corp | Impulse coupling |
US3952928A (en) * | 1974-05-16 | 1976-04-27 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Multi-chambered tundish to induce dampened flow |
US4190142A (en) * | 1977-02-25 | 1980-02-26 | Societe Anonyme Francaise Du Ferodo | Torsion-damping assemblies with two-part hubs e.g. for friction clutches |
DE2848748B2 (de) * | 1978-11-10 | 1980-08-14 | Voith Getriebe Kg, 7920 Heidenheim | Elastische Kupplung in Scheibenbauweise |
DE2926012A1 (de) * | 1979-03-30 | 1980-10-02 | Toyota Motor Co Ltd | Einrichtung zur aufnahme von drehmomentschwingungen im abtrieb einer brennkraftmaschine |
DE3520853C2 (de) * | 1984-06-12 | 1996-07-18 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Einrichtung zum Kompensieren von Drehstößen |
DE3515928A1 (de) * | 1985-05-03 | 1986-11-06 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Geteiltes schwungrad mit fluessigkeitsfuellung |
DE3610127A1 (de) * | 1985-06-14 | 1986-12-18 | Uni-Cardan Ag, 5200 Siegburg | Drehelastische, schwingungsdaempfende kupplung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3745156C2 (de) | 2000-11-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3721712C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE3721711C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE3645258B4 (de) | Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen | |
DE4420934B4 (de) | Drehmomentübertragungseinrichtung | |
DE19522718B4 (de) | Torsionsschwingungsdämpfer | |
DE4140822B4 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE4117584B4 (de) | Geteiltes Schwungrad | |
DE4397755B4 (de) | Kraftübertragungseinrichtung | |
DE3721708C2 (de) | Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen | |
DE19652730B4 (de) | Triebscheibe | |
DE19514411B4 (de) | Kraftübertragungseinrichtung mit Flüssigkeitskupplung | |
DE10010953B4 (de) | Schwingungsdämpfer | |
DE4239289A1 (de) | ||
DE4420927B4 (de) | Drehmomentübertragungseinrichtung | |
DE10005548A1 (de) | Schwingungsdämpfungseinrichtung | |
DE3721710C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE3745156C5 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE4329063A1 (de) | Drehmomentübertragungseinrichtung | |
DE4245035B4 (de) | Reibungskupplung | |
DE4117581B4 (de) | Drehmomentübertragungseinrichtung | |
DE19982216B4 (de) | Zweimassen-Dämpfungsschwungrad, insbesondere für Kraftfahrzeuge | |
DE3745090C2 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE3645308C2 (de) | Drehstoßmindernde Einrichtung | |
DE4018321B4 (de) | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen | |
DE3745136C5 (de) | Zwei-Massen-Schwungrad |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
AC | Divided out of |
Ref country code: DE Ref document number: 3721711 Format of ref document f/p: P |
|
Q369 | Divided out of: |
Ref document number: 3721711 Country of ref document: DE |
|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
AC | Divided out of |
Ref country code: DE Ref document number: 3721711 Format of ref document f/p: P |
|
D2 | Grant after examination | ||
8363 | Opposition against the patent | ||
8327 | Change in the person/name/address of the patent owner |
Owner name: LUK LAMELLEN UND KUPPLUNGSBAU BETEILIGUNGS KG, 778 |
|
8366 | Restricted maintained after opposition proceedings | ||
8392 | Publication of changed patent specification | ||
AC | Divided out of |
Ref document number: 3721711 Country of ref document: DE Kind code of ref document: P |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |