DE3736010C3 - Antiblockiersystem für ein Kraftfahrzeug - Google Patents
Antiblockiersystem für ein KraftfahrzeugInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Antiblockiersystem für ein Kraftfahrzeug, bei dem ein
Blockieren der Räder durch ein Schleppmoment der Antriebsmaschine verhindert
werden soll.
Eine derartige Bremsanlage mit den Merkmalen des Oberbegriffs ist aus der DE
35 00 428 A1 bekannt. Dort wird die konventionelle Bremse durch eine Regelanlage
ergänzt, die sowohl auf Anfahr- als auch Bremsschlupf der angetriebenen Räder
anspricht. Dazu werden die Radgeschwindigkeiten gemessen und in einer
Steuereinheit ausgewertet und miteinander verknüpft. Sobald der Bremsschlupf
übermäßig groß geworden ist, wird eine Drosselklappe für die Gemischaufbereitung
der Antriebsmaschine von der Steuereinheit verdreht, um die Leerlaufdrehzahl
zu vergrößern. Das daraus resultierende Antriebsmoment wirkt dem Bremsmoment
entgegen und baut somit den Bremsschlupf ab. Ein Blockieren der angetriebenen
Räder wird also nicht durch Herabsetzung des Bremsdrucks verhindert,
sondern durch Aufbringen eines größeren Antriebsmoments an den treibenden Rädern.
Lediglich im anderen Bremskreis wird durch Druckabbau ein Blockieren
dessen Räder verhindert.
In der DE 34 20 411 A1 ist weiterhin ein Antriebsschlupfregelsystem beschrieben,
bei dem bei einer Durchdrehneigung an einem Rad dieses durch die
Steuereinheit geregelt gebremst wird. Sobald ein Druckabbausignal vorliegt, wird
die Regelung des Antriebsmoments für eine vorgegebene Zeit unterbrochen und
das Moment konstant gehalten. Hier erfolgt somit keine Anhebung der Leerlaufdrehzahl
im Sinne der Erfindung.
Ferner sind aus einer Kundendienstschrift der BMW AG unter
dem Titel "Allrad E30" aus dem Jahr 1985 die Merkmale E und
F von Anspruch 1 für ein Antiblockiersystem für ein Kraftfahrzeug
bekannt.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Antiblockiersystem
entsprechend der Gattung so weiterzubilden, daß es
auf unterschiedliche Straßenverhältnisse besonders differenziert
anspricht und dabei einfachen Aufbau aufweist.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.
Sie zeichnet sich dadurch aus, daß im Fall einer Bremsung
eines antreibbaren Rades durch ein bremsendes Drehmoment des
Motors dieses antreibbare Rad nur dann mit Hilfe einer
Steuerung der Leerlaufdrehzahl am Blockieren gehindert wird,
wenn das Fahrzeug auf einer Straße mit niedrigem Reibungskoeffizienten
fährt. Dabei erfolgen sowohl die Steuerung der
Leerlaufdrehzahl als auch die Blockierschutzsteuerung auf
Grundlage eines die Fahrzeuggeschwindigkeit nachbildenden
Signals. Dadurch ist das System insgesamt sehr einfach
aufgebaut.
Die Unterscheidung zwischen einer Straße mit hohem Reibungskoeffizienten
und einer solchen mit niedrigem Reibungskoeffizienten
wird vorzugsweise mit Hilfe eines Fahrzeugbeschleunigungsdetektors
durchgeführt.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung näher
beschrieben. Es zeigt
Fig. 1 eine schematische Darstellung eines Kanal- und eines
Schaltungssystems eines Antiblockiersystems
nach einem ersten
Ausführungsbeispiel der Erfindung,
Fig. 2 ein Blockdiagramm einer in Fig. 1 verwendeten
Steuereinheit, die einen Beurteilungsschaltungs
teil und einen Einstellschaltungsteil enthält,
Fig. 3 ein Schaltungsdiagramm einer in Fig. 2 verwendeten
Motorschleppmomentdetektorschaltung,
Fig. 4 ein Schaltungsdiagramm einer in Fig. 2 verwendeten
Leerlaufdrehzahl-Einstellschaltung,
Fig. 5 ein Schaltungsdiagramm einer in der Steuereinheit
nach Fig. 1 vorhandenen Motortreiberschaltung,
Fig. 6 graphische Darstellungen zur Erläuterung der Be
triebsweise dieses Ausführungsbeispiels, und
Fig. 7 bis 10 Schaltungsdiagramme verschiedener Abwandlungen
der Motorschleppmomentdetektorschaltung.
Im folgenden wird unter Bezugnahme auf die Zeichnung ein
Ausführungsbeispiel
eines erfindungsgemäßen Antiblockiersystems
näher beschrieben.
Zuerst wird der Gesamtaufbau unter Bezugnahme auf die Fig.
1 im einzelnen erläutert.
Entsprechend der Fig. 1 ist ein Bremspedal 2 mit einem Tandem-
Hauptzylinder 1 verbunden. Eine Druckkammer
des Tandem-Hauptzylinders 1 ist mit den Radzylindern 12a,
7b eines rechten Hinterrades 11a und eines linken Vorderrades
6b über einen Kanal 3, elektromagnetische Dreiposi
tions-Ventileinrichtungen 4a, 4b und Kanäle 5a, 5b verbunden.
Eine andere Druckkammer des Tandem-Hauptzylinders
1 ist mit den Radzylindern 7a, 12b eines rechten Vor
derrades 6a und eines linken Hinterrades 11b über einen Kanal
16, elektromagnetische Dreipositions-Ventileinrichtungen
4c, 4d und Kanäle 5c, 5d verbunden.
Auslaßöffnungen der Ventileinrichtungen 4a, 4b, 4c und 4d
sind über Kanäle 60a und 60b jeweils mit Hydraulikspeichern
25a, 25b verbunden. Die Hydraulikspeicher
25a und 25b enthalten Kolben 27a und 27b, die gleitend
in ein Gehäuse eingepaßt sind, sowie relativ schwache Federn
26a und 26b. Die Hydraulikspeicher
25a und 25b sind mit Ansaugöffnungen einer
Rückförderpumpe 20 verbunden.
Die Rückförderpumpe 20 ist nur schematisch darge
stell. Sie enthält zwei Gehäuse 21, Kolben, die in die Ge
häuse 21 eingepaßt und in diesen gleitend hin- und her
schiebbar sind, einen elektrischen Pumpenmotor 22, durch den die Kolben
hin- und hergeschoben werden, sowie Rückschlagventile 23a, 23b,
24a und 24b. Zuführöffnungen der Rückförderpumpe 20
sind mit den Kanälen 3 und 16 verbunden. Ferner sind mit
den Kanälen 3 und 16 Dämpfungseinrichtungen 8a und 8b ver
bunden, um Druckschwankungen zu absorbieren.
Raddrehzahlsensoren 28a, 28b, 29a und 29b arbeiten mit den
jeweiligen Rädern 6a, 6b, 11a und 11b zusammen, um Pulssignale
zu erzeugen, deren Frequenz proportional zur
Drehgeschwindigkeit der Räder 6a, 6b, 11a und 11b ist. Die
von den Raddrehzahlsensoren gelieferten Pulssignale werden
einer Steuereinheit 31 zugeführt.
Der Aufbau der Steuereinheit 31 wird nachfolgend im einzel
nen beschrieben. Sie erzeugt Steuersignale Sa, Sb, Sc und
Sd sowie ein Motortreibersignal Qo. Die Steuersignale Sa,
Sb, Sc und Sd beaufschlagen Magnetspulen 30a, 30b, 30c und
30d, die zu den Ventileinrichtungen 4a, 4b, 4c und 4d gehö
ren. Die strichpunktierten Linien stellen elektrische Lei
tungsdrähte dar. Die durchgezogenen Linien sind Flüssig
keitskanäle, z. B. Schlauchleitungen, und dergleichen. Die
elektromagnetischen Ventile 4a, 4b, 4c und 4d nehmen eine
von drei Positionen A, B und C ein, und zwar in Überein
stimmung mit momentanen Strompegeln der Steuersignale,
die zu den Spulen 30a, 30b, 30c und 30d den Ventilen ge
liefert werden. Befinden sich die Steuersignale Sa, Sb, Sc
und Sd auf dem Wert bzw. Pegel "0", so nehmen die Ventile
4a, 4b, 4c und 4d die erste Position A ein, was zur Folge
hat, daß der Bremsdruck für die Bremse des jeweiligen Rades
ansteigt. In der ersten Position A stehen die Hauptzylin
derseite und die Radzylinderseite in Verbindung miteinander.
Nehmen die Steuersignale Sa, Sb, Sc und Sd den
Pegel "1/2" ein, so befinden sich die Ventile 4a, 4b, 4c
und 4d in der zweiten Position B. Dadurch wird der Brems
druck zu den Bremsen konstantgehalten. In der zweiten
Position B ist die Verbindung zwischen der Hauptzylinderseite
und der Radzylinderseite sowie zwischen der Radzylinderseite
und der Reservoirseite unterbrochen. Nehmen die Steuer
signale Sa, Sb, Sc und Sd den Pegel "1" an, so
nehmen die Ventile 4a, 4b, 4c und 4d die dritte Position C
ein. In diesem Fall nimmt der Bremsdruck zu den Bremsen
ab. In der dritten Position C ist die Verbindung zwi
schen der Hauptzylinderseite und der Radzylinderseite un
terbrochen, während eine Verbindung zwischen der Radzylinder
seite und der Reservoirseite besteht. Die Bremsflüs
sigkeit wird von den Radzylindern 7a, 7b und 12a, 12b über
die Kanäle 60a und 60b in die Hydraulikkammern 25a, 25b
(Reservoirs) ausgegeben.
Die Steuereinheit 31 erzeugt ferner ein Motortreibersignal
Qo für den Pumpenmotor 22. Nimmt irgendeines der Steuersignale
Sa, Sb, Sc und Sd den Wert "1" an, so wird das
Motortreibersignal Qo erzeugt. Es wird während des Blockier
schutzbetriebs aufrechterhalten. Wie bereits erwähnt, wird
das Treibersignal Qo zum Pumpenmotor 22 geliefert. Im vorliegenden
Ausführungsbeispiel werden die Vorderräder 6a und 6b
durch eine Motor 10 angetrieben. Die Steuereinheit 31
liefert ferner ein Ausgangssignal F zur Einstellung einer
Drosselklappe des Motors 10.
Im folgenden wird anhand der Fig. 2 der Aufbau der Steuer
einheit 31 im Detail beschrieben.
Die Steuereinheit 31 empfängt Ausgangssignale der Drehzahlsensoren
28a, 28b, 29a und 29b, um anhand dieser Ausgangssignale die
Gleitzustände der Räder 6a, 6b, 11a und 11b zu beurteilen.
Die Beurteilungsschaltungen für die jeweiligen Räder 6a,
6b, 11a und 11b weisen den gleichen Aufbau auf. Die Fig. 2
zeigt daher nur eine Beurteilungsschaltung für das rechte
Vorderrad 6a mit einem Teil
der Beurteilungsschaltung für das linke Vor
derrad 6b im selben Kanalsystem.
Die Signale von den Raddrehzahlsensoren
28a, 28b, 29a und 29b werden jeweils Raddrehzahlsignal
gebern 61a, 61b, 61c und 61d zugeführt. Diese Raddrehzahl
signalgeber 61a, 61b, 61c und 61d liefern digitale oder
analoge Ausgangssignale, die proportional zu den Raddreh
zahlen sind. Diese Ausgangssignale werden Differenzierstu
fen 62a, 62b, Gleitsignalgebern 72a, 72b und einer Gleit
verhältnis-Einstellschaltung 69 zugeführt. Diese Gleitver
hältnis-Einstellschaltung 69 wird gemeinsam für die Beur
teilungsschaltungen aller Räder verwendet. Sie enthält einen
Signalgeber 66 für eine angenäherte Fahrzeuggeschwin
digkeit sowie Multiplizierstufen 67 und 68. Das höchste
Ausgangssignal der Raddrehzahlsignalgeber 61a, 61b, 61c und
61d wird ausgewählt, wobei aufgrund dieses höchsten Aus
gangssignals ein Signal für die angenäherte Fahrzeugge
schwindigkeit durch den Signalgeber 66 für die angenäherte
Fahrzeuggeschwindigkeit erzeugt wird. Beispielsweise sind
Multiplikationswerte von 0,85 und 0,70 in den Multiplizier
stufen 67 und 68 voreingestellt. Ausgangsanschlüsse der
Gleitverhältnis-Einstellschaltung 69 sind mit einer Um
schalteinrichtung 70 verbunden. Die Umschalteinrichtung 70
ist normalerweise so eingestellt, daß ihr bewegbarer Kon
takt mit der Ausgangsseite der Multiplizierstufe 68 in Ver
bindung steht. Ein Ausgangsanschluß der Umschalteinrichtung
70 ist mit den Gleitsignalgebern 72a und 72b verbunden.
Die Ausgangssignale der Umschalteinrichtung 70, also die Werte,
die durch Multiplikation der angenäherten Fahrzeuggeschwin
digkeit mit den in den Multiplizierstufen 67 oder 68 ge
speicherten Werten 0,85 oder 0,70 erhalten werden, werden
in den Gleitsignalgebern 72a und 72b mit den Raddrehzahlen
verglichen, die als Ausgangssignale von den Raddrehzahlsi
gnalgebern 61a und 61b erhalten werden. Sind die zuerst ge
nannten kleiner als die zuletzt genannten, so erzeugen die
Gleitsignalgeber 72a und 72b Gleitsignale λ (Schlupfsignale).
Da die Beurteilungsschaltungen für das linke Hinterrad
11b und das rechte Vorderrad 6a gleich sind, wird nachfol
gend nur die Beurteilungsschaltung für das rechte Vorderrad
6a im einzelnen erläutert.
Die Differenzierstufe 62a empfängt das Ausgangssignal des
Raddrehzahlsignalgebers 61a und differenziert dieses Aus
gangssignal nach der Zeit. Das Ausgangssignal der Differen
zierstufe 62a wird einem Verzögerungssignal 63a zuge
führt sowie ersten und zweiten Beschleunigungssignalgebern
64a und 65a. Im Verzögerungssignalgeber 63a ist eine vorbe
stimmte Schwellenverzögerung (z. B. -1,4 g) voreingestellt.
Sie wird mit dem Ausgangssignal der Differenzierstufe 62a
verglichen. Vorbestimmte Schwellenbeschleunigungen (z. B.
0,5 g und 7 g) sind im ersten und zweiten Beschleunigungs
signalgeber 64a und 65b voreingestellt. Das Ausgangssignal
der Differenzierstufe 62a wird auch mit diesen voreinge
stellten Schwellenbeschleunigungen verglichen. Wird die
Verzögerung des Rades größer als die voreingestellte
Schwellenverzögerung (-1,4 g), so wird vom Verzögerungssi
gnalgeber 63a ein Verzögerungssignal -b erzeugt. Wird dage
gen die Beschleunigung des Rades größer als die vorbestimmte
Schwellenbeschleunigung (0,5 g oder 7 g), so wird vom
Beschleunigungssignalgeber 64a oder 65a ein Beschleuni
gungssignal +b₁ oder +b₂ erzeugt.
Ein Ausgangsanschluß des ersten Beschleunigungssignalgebers
64a ist mit negierten Eingangsanschlüssen von UND-Gattern
73a, 78a und mit einem ersten Eingangsanschluß eines ODER-
Gatters 82a verbunden. Die negierten Eingangsanschlüsse
sind mit einem Kreis O bezeichnet. Ein Ausgangsanschluß des
UND-Gatters 78a ist mit einem Eingangsanschluß eines Puls
generators 80a und mit einem Eingangsanschluß eines UND-
Gatters 81a verbunden. Ein Ausgangsanschluß des Pulsgenerators
80a ist mit einem negierten Ein
gangsanschluß des UND-Gatters 81a verbunden. Ein Generator
U zur stufenweisen Erhöhung des Bremssignals wird durch den
Pulsgenerator 80a, das ODER-Gatter 82a und das UND-Gatter
81a gebildet. Dieser Generator U erzeugt Pulssignale, durch
die der Bremsdruck langsam erhöht wird. Die Breite des er
sten Pulses ist so gewählt, daß sie größer ist als die der
nachfolgenden Pulse im Pulsgenerator 80a. In diesem Fall
läßt sich eine einwandfreie Bremskraft erzeugen.
Der Ausgangsanschluß des Verzögerungssignalgebers 63a ist
mit einem zweiten Eingangsanschluß des ODER-Gatters 82a
verbunden. Der Ausgangsanschluß des UND-Gatters 81a ist mit
dem dritten Eingangsanschluß des ODER-Gatters 82a verbunden.
Der Ausgangsanschluß des Gleitsignalgebers 72a ist mit
dem anderen Eingangsanschluß des UND-Gatters 73a verbunden.
Der Ausgangsanschluß des UND-Gatters 73a ist mit dem einen
Eingangsanschluß des ODER-Gatters 76a verbunden. Ein Aus
gangsanschluß eines UND-Gatters 75a ist mit dem anderen
Eingangsanschluß des ODER-Gatters 76a verbunden. Ein Aus
gangsanschluß des Verzögerungssignalgebers 63a ist ferner
mit einem Eingangsanschluß des UND-Gatters 75a verbunden,
während ein Ausgangsanschluß eines abfallverzögerten Zeitgliedes
86a mit dem anderen Eingangsanschluß des UND-Gatters
75a verbunden ist. Die Verzögerungszeit des abfallverzögerten
Zeitgliedes 86a ist hinreichend lang. Sobald das Aus
gangssignal des abfallverzögerten Zeitgliedes 86a den Wert "1"
annimmt, wird es während der Blockierschutzsteuerung auf
rechterhalten. Ein Ausgangsanschluß des ODER-Gatters 76a
ist mit einem Eingangsanschluß des abfallverzögerten Zeitgliedes
86a verbunden. Ausgangsanschlüsse des Verzögerungssi
gnalgebers 63a, des ersten Beschleunigungssignalgebers 64a
und des Pulsgenerators 80a sind mit verschiedenen Eingangs
anschlüssen eines ODER-Gatters 71a verbunden. Die bereits
oben erwähnte Umschalteinrichtung 70 wird mit Hilfe des
Ausgangssignals des ODER-Gatters 71a umgeschaltet.
Der Ausgangsanschluß des ODER-Gatters 82a ist mit einem
Eingangsanschluß eines UND-Gatters 83a verbunden, während
der Ausgangsanschluß des zweiten Beschleunigungssignalge
bers 65a mit dem anderen negierten Eingangsanschluß des
UND-Gatters 83a verbunden ist. Der Ausgangsanschluß des
UND-Gatters 83a ist mit einem Eingangsanschluß eines
UND-Gatters 84a verbunden. Der Ausgangsanschluß des ODER-Gatters
76a ist mit dem anderen negierten Eingangsanschluß des
UND-Gatters 84a verbunden.
Der Ausgangsanschluß des UND-Gatters 75a ist mit einem abfallverzögerten Zeitglied 77a verbunden. Der Ausgangsanschluß
des abfallverzögerten Zeitgliedes 77a ist mit einem vierten
Eingangsanschluß des ODER-Gatters 82a, mit einem anderen
abfallverzögerten Zeitglied 131a und weiter mit einem negier
ten bzw. invertierten Eingangsanschluß eines UND-Gatters
130a verbunden. Der Ausgangsanschluß des abfallverzögerten
Zeitgliedes 131a ist mit dem anderen Eingangsanschluß des
UND-Gatters 130a verbunden. Der Ausgangsanschluß des
UND-Gatters 130a ist mit einem Eingangsanschluß des UND-Gatters
78a verbunden.
Die Beurteilungsschaltung für das rechte Vorderrad 6a weist
den oben beschriebenen Aufbau auf. Von dieser Beurteilungs
schaltung werden drei verschiedene Signale abgenommen. Ihre
Benennung findet sich am rechten Rand in Fig. 2. Das Aus
gangssignal des UND-Gatters 84a ist das Signal EVVR, das
Ausgangssignal des ODER-Gatters 76a ist das Signal AVVR und
das Ausgangssignal des abfallverzögerten Zeitgliedes 86a ist
das Signal AVZVR. Der Buchstabe V bezeichnet die Vorderseite,
während der Buchstabe R die rechte Seite angibt.
Die Beurteilungsschaltungen für das linke Hinterrad 11b,
das linke Vorderrad 6b und das rechte Hinterrad 11a sind in
ähnlicher Weise aufgebaut. Die drei Signale EVHL, AVHL,
AVZHL werden von der Beurteilungsschaltung für das linke
Hinterrad 11b abgegeben, wobei der Buchstabe H die Hinter
seite bezeichnet, während der Buchstabe L die linke Seite
angibt. In ähnlicher Weise werden Signale EVVL, AVVL, AVZVL
und EVHR, AVHR, AVZHR von den Beurteilungsschaltungen für
das linke Vorderrad 6b und das rechte Hinterrad 11a abgege
ben.
Im folgenden wird unter Bezugnahme auf die Fig. 2 der Ein
stellschaltungsteil
näher beschrieben.
Der Einstellschaltungsteil enthält eine Auswahlschaltung 40
zur Auswahl einer niedrigen Geschwindigkeit, eine Ver
gleichseinstellschaltung 41, eine Leerlaufdrehzahlsteuerung
42 und eine Motorschleppmomentdetektorschaltung
43. Die Raddrehzahlsignale von den Vorderrä
dern 6a, 6b, die in diesem Fall die Antriebsräder sind,
werden zur Auswahlschaltung 40 für die Auswahl der niedrigen
Geschwindigkeit geliefert. Durch die Auswahlschaltung
40 wird das kleinere Raddrehzahlsignal VSL ausgewählt, wo
bei es anschließend zur Vergleichseinstellschaltung 41
übertragen wird. Das eine Ausgangssignal der Gleitverhält
nis-Einstellschaltung 69, also das Ausgangssignal VTH der
Multiplizierstufe 67, wird als Schwellendrehzahl zum anderen Eingangsanschluß der
Vergleichseinstellschaltung 41 gegeben. Wie oben erwähnt,
ist in der Multiplizierstufe 67 der Multiplikationsfaktor
0,85 voreingestellt.
Ist das erste Gleitverhältnis λ1, so entspricht dies
einer Abnahme (1-λ1). Wird das Ausgangs
signal der Generatorschaltung 66 für die angenäherte Fahr
zeuggeschwindigkeit durch den Ausdruck VRef bezeichnet, so
ist VTH gleich VRef × (1-λ1). Wird die Umschalteinrichtung
70 aus der gezeigten Position umgeschaltet, so gelangt das
Signal VTH auch zu den Gleitsignalgeberschaltungen 72a und
72b. Die Ausgangssignale dieser Gleitsignalgeberschaltungen
72a und 72b sind mit Vλ1 bezeichnet. Im vorliegenden Aus
führungsbeispiel ist Vλ1 gleich VTH. Die Eingangssignale
VSL und VTH werden in der Vergleichseinstellschaltung 41
miteinander verglichen. Ist VSL kleiner als VTH, gilt also
(VSL <VTH), so erzeugt die Vergleichseinstellschaltung 41
ein Signal λD. Dieses Signal λD wird der Motorschleppmomentdetektorschaltung
43 zugeführt. Ein
Signal λs mit einem Pegel in Übereinstimmung mit der Diffe
renz zwischen (VTH-VSL) wird ferner in der Vergleichsein
stellschaltung 41 erzeugt und zur Leerlaufdrehzahlsteuerung
42 übertragen.
Im folgenden wird unter Bezugnahme auf die Fig. 3 der Auf
bau der Motorschleppmomentdetektorschaltung 43 näher beschrie
ben. Die Detektorschaltung 43 empfängt acht Signale. Sie
enthält UND-Gatter 90, 93, ODER-Gatter 91, 92, 110, einen
EIN-Verzögerungszeitgeber 94 sowie ein Flip-Flop 95.
Ein Signal wird zu einem ersten Eingangsanschluß des
UND-Gatters 90 geliefert. Wird das Bremspedal 2 nicht betä
tigt, so nimmt das Signal den Pegel "1" der beiden mög
lichen Pegel "0" und "1" an. Wird dagegen das Bremspedal 2
betätigt, liegt das Signal auf
dem Pegel "0". Das eine Ausgangssignal λD der Vergleichs
einstellschaltung 41 wird zu einem zweiten Eingangsanschluß
des UND-Gatters 90 geliefert. Ein Ausgangssignal des ODER-
Gatters 110 wird zu einem dritten Eingangsanschluß des
UND-Gatters 90 übertragen. Ferner wird ein Signal zu einem
vierten Eingangsanschluß des UND-Gatters 90 geliefert. Wird
das Gaspedal nicht betätigt, nimmt
das Signal den höheren Pegel "1" der beiden möglichen
Pegel "0" und "1" an. Wird dagegen das Gaspedal betätigt,
liegt das Signal auf dem Pe
gel "0". Ein Signal wird zu einem Eingangsanschluß des
ODER-Gatters 110 geliefert, während ein Signal CL zum anderen
Eingangsanschluß des ODER-Gatters 110 geliefert wird.
Befindet sich das Getriebe in der neutralen bzw. Leerlauf
stellung, so liegt das Signal auf dem niedrigen Pegel
"0" der beiden möglichen Pegel "0" und "1". Befindet sich
dagegen das Getriebe in einer anderen Position als der neu
tralen bzw. Leerlaufstellung, so nimmt das Signal den
höheren Pegel "1" der beiden Pegel ein. Ist die Kupplung
ausgerückt, so liegt das Signal CL auf dem Pegel "0", wäh
rend das Signal CL bei eingedrückter Kupplung auf dem hohen
Pegel "1" liegt.
Die Ausgangssignale AVVR und AVVL der Beurteilungsschaltung
werden jeweils zu einem der beiden Eingangsanschlüsse des
ODER-Gatters 91 geliefert. Der Ausgangsanschluß des ODER-
Gatters 91 ist über ein anzugsverzögertes Zeitglied 94 mit
einem Setzanschluß S des Flip-Flops 95 verbunden. Das Aus
gangssignal +b₂ des Beschleunigungssignalgebers 64a der Be
urteilungsschaltung wird zum Rücksetzanschluß R des Flip-
Flops 95 übertragen. Ein Q-Ausgangsanschluß des Flip-Flops
95 ist mit einem zweiten Eingangsanschluß des UND-Gatters
93 verbunden. Ein Signal BLS wird zu einem ersten Eingangs
anschluß des UND-Gatters 93 übertragen. Dagegen wird das
Ausgangssignal λD zu einem dritten Eingangsanschluß des
UND-Gatters 93 übertragen. Wird das Bremspedal 2 herunter
getreten bzw. betätigt, so liegt das Signal BLS auf dem hö
heren Pegel "1". Wird dagegen das Bremspedal 2 nicht betä
tigt, so liegt das Signal BLS auf dem niedrigen Pegel "0".
Die Ausgangsanschlüsse der UND-Gatter 90 und 93 liegen je
weils an einem von zwei Eingangsanschlüssen des ODER-Gatters
92. Ein Motorschleppmomentdetektorsignal EB
wird am Ausgangsanschluß des ODER-Gatters 92 erhalten.
Bei Auftreten eines Schleppmoments liegt das Si
gnal EB auf dem höheren Pegel "1", ohne Schleppmoment
dagegen auf dem niedrigeren Pegel "0".
Das Signal EB wird zur Leerlaufdrehzahlsteuerung 42 über
tragen. Die Verzögerungszeit des EIN-Verzögerungszeitgebers
94 ist so lang, daß entschieden werden kann, daß
die Bremsentlastungssignale AVVR oder AVVL
wegen eines Schleppmomentes verlängert sind.
Nachfolgend wird der Aufbau der Leerlaufdrehzahlsteuerung
42 anhand der Fig. 4 näher beschrieben.
Die Leerlaufdrehzahlsteuerung 42 enthält im wesentlichen
eine Steuerschaltung 96 zum Antrieb der Drosselklappe sowie
einen Drosselklappenantriebsteil 97. Die oben beschriebenen
Signale EB und λs werden zur Steuerschaltung 96 geliefert.
Der Drosselklappenantriebsteil 97 enthält einen Gleich
strommotor 98. Eine Antriebsachse 99 wird über die Drehachse
des Gleichstrommotors 98 angetrieben. Diese Antriebsachse
99 ragt aus dem Motor 10 heraus. Befindet sich das
Signal EB auf dem Pegel "1", so erzeugt die Steuerschaltung
96 ein Ausgangssignal P mit einem Pegel in Übereinstimmung
mit dem Pegel des Signals λs. Der Gleichstrommotor 98 wird
durch das Ausgangssignal P angetrieben. Er wird in Überein
stimmung mit dem Ausgangssignal P um einen Winkel gedreht.
Die Antriebsachse 99 bewegt sich nach links oder rechts in
Übereinstimmung mit dem Drehwinkel des Gleichstrommotors
98. In der Fig. 4 ist nur ein Teil des Motors 10 darge
stellt.
Eine Drosselklappe 101 befindet sich in einem
Saugzylinder 100. Sie ist mit einem Ende
einer Stange 102 verbunden, die um die An
triebsachse 99 drehbar ist und bei Bewegung
der Antriebsachse 99 gedreht wird, so daß die Menge des in den
Maschinenraum E einströmenden Verbrennungsgases durch die
Stellung der Drosselklappe 101 eingestellt
werden kann. Der Öffnungswinkel der Drosselklappe 101 ver
größert sich mit dem Pegel des Signals λs, wodurch sich der
Anteil des in den Maschinenraum E strömenden Verbrennungs
gases erhöht.
Die Steuerschaltung 31 enthält eine Pumpenmotortreiberschaltung,
die in Fig. 2 nicht explizit dargestellt ist. Diese Pumpenmotor
treiberschaltung zeigt die Fig. 5. Sie enthält ein ODER-
Gatter 102 und einen Verstärker 121. Die oben beschriebenen
Ausgangssignale AVVR, AVZHL, AVZVL und AVZHR werden zu je
weils einem der insgesamt vier Eingangsanschlüsse des ODER-
Gatters 120 geliefert. Wird irgendeines dieser Ausgangssignale
erzeugt, so nimmt der Ausgang des ODER-Gatters 120
den Wert "1" an. Das Ausgangssignal wird durch den Verstärker
121 verstärkt; so daß vom Ausgang des Verstärkers 121 das
Treibersignal Q zum Antrieb des Pumpenmotors 22 ausgegeben wird.
Im folgenden wird der Betrieb der oben beschriebenen Bloc
kierschutzeinrichtung im einzelnen erläutert.
Es sei angenommen, daß das Fahrzeug auf einer
Straße mit niedrigem Reibungskoeffizienten fährt, daß
der Fuß des Fahrers nicht auf dem Gaspedal liegt und daß
sich das Schaltgetriebe im ersten Gang befindet.
Obwohl das Bremspedal 2 nicht betätigt
wird, nimmt die Raddrehzahl der als Antriebsräder ar
beitenden Vorderräder 6a und 6b wegen der Motorschleppwirkung
ab, wobei die kleinere VSL der Raddrehzahlen auf einen Wert
unterhalb der Referenzdrehzahl VTH absinkt. Demzufolge
nimmt in Fig. 3 das Signal λD den Wert "1" an. Das Aus
gangssignal des UND-Gatters 90 und damit auch das Ausgangs
signal des ODER-Gatters 92 nehmen den Wert "1" an. Das be
deutet, daß die in Fig. 4 gezeigte Leerlaufdrehzahlsteuerung
42 ihren Betrieb aufnimmt. Der Öffnungswinkel der
Drosselklappe 101 des Motors 10 ist eingestellt in Über
einstimmung mit dem Pegel des Signals λS = VSL - VTH. Die
Strömungsmenge des Verbrennungsgases steigt mit dem Nei
gungswinkel der Drosselklappe 101 an, so daß sich die
Drehzahl der Vorderräder 6a und 6b erhöht und sich der Re
ferenzdrehzahl VTH nähert. Das Motorschleppmoment nimmt
also ab, so daß ein Blockieren der Räder verhin
dert wird. Hierdurch wird eine hohe Fahrstabilität des
Fahrzeugs erhalten.
Wird das Gaspedal freigegeben und sofort das Bremspedal 2
heruntergetreten, so nimmt das in Fig. 3 gezeigte Signal
BLS den Wert "1" an, während das Signal λD noch nicht den
Wert "1" annimmt. Jedoch erhöht sich der Druck in den Rad
zylindern 7a, 7b, 12a, 12b der Räder 6a, 6b, 11a, 11b bei
Betätigung des Bremspedals 2. Die Radgeschwindigkeit bzw.
Raddrehzahl wird somit aufgrund der Motorbremse und auf
grund der Betätigung des Bremspedals 2 reduziert.
Mittlerweile hat auch das Signal λD den Wert "1" angenom
men. Der Schlupf des Rades übersteigt das erste vorbestimmte
Schlupfverhältnis, so daß das in Fig. 2 gezeigte Aus
gangssignal AVVR des ODER-Gatters 76a den Wert "1" annimmt.
Dieses Signal wird vom rechten Vorderrad 6a geliefert. Auch
das Signal AVVL vom linken Vorderrad 6b nimmt den Wert "1"
an. Demzufolge nimmt auch das Ausgangssignal des ODER-Gatters
91 in Fig. 3 den Wert "1" an. Die Drehgeschwin
digkeit des Rades ist aufgrund der Wirkung der Motorbremse
und aufgrund der Betätigung des Bremspedals 2 stark redu
ziert. Demzufolge erscheinen die Signale AVVR oder AVVL für
eine längere Zeit. Die Signaldauer der Signale AVVR oder
AVVL übersteigt die Verzögerungszeit des anzugsverzögerten
Zeitgliedes 94. Ein zum Setzanschluß des Flip-Flops 95
geliefertes Eingangssignal nimmt den Wert "1" an, so daß der
Q-Ausgang des Flip-Flops 95 auf den Wert "1" gesetzt wird.
Dieser Q-Ausgang des Flip-Flops 95 wird zum UND-Gatter 93
übertragen. Demzufolge nimmt auch das Ausgangssignal EB des
ODER-Gatters 92 den Wert "1" an.
Die Drosselklappe 101 am Motor 10 dreht sich daher in
Übereinstimmung mit der Differenz zwischen der niedrigeren
VSL der Drehzahlen der Vorderräder 6a und
6b und der Schwellendrehzahl VTH.
Es wird daher mehr Gas in den Maschinenraum E ge
liefert, so daß die Drehzahl
der Räder ansteigt. Auf diese Weise wird die Raddrehzahl
wieder auf den alten Wert gebracht. In der Zwischenzeit
sind die Bremsentlastungssignale AVVR und AVVL
abgefallen.
Es sei nun angenommen, daß das Verzögerungssignal -b er
zeugt wird, um den Bremsdruck konstant zu halten, bevor die
Bremsentlastungssignale AVVR und AVVL erzeugt werden. In
Übereinstimmung mit Fig. 2
wird nach Verschwinden des
Bremsentlastungssignals das Ausgangssignal EVVR auf den
Wert "1" gelegt, und zwar durch die Funktion des abfallverzögerten
Zeitglieds 77a. Auch das Bremsaufrechterhaltungssi
gnal EVVL (Bremshaltesignal) des anderen Vorderrads nimmt
den Wert "1" an. Im nachfolgenden wird die Steuerung nur im
Zusammenhang mit dem rechten Vorderrad näher beschrieben.
Die Bremse bzw. Bremskraft wird konstantgehalten.
Zu einer bestimmten Zeit wird ein Beschleunigungssignal +b₁
erzeugt. Wenn es verschwindet, arbeitet der Pulsgenerator
80a während der Verzögerungszeit des abfallverzögerten Zeitgliedes
131a, das in Fig. 2 gezeigt ist, so daß das Aus
gangssignal EVVR aufeinanderfolgend die Werte "1", "0",
"1", . . . annimmt. Demzufolge wird die Brems
kraft stufenweise erhöht. Mit dem Auftreten des Beschleuni
gungssignals +b₁ wird der in Fig. 3 gezeigte Flip-Flop 95
zurückgesetzt.
Die Fig. 6 zeigt graphische Darstellungen zur Erläuterung
des oben beschriebenen Betriebs. Die Raddrehzahl V der als
Antriebsräder arbeitenden Vorderräder 6a, 6b ändert sich
entsprechend der durchgezogenen Linie in Fig. 6A. In dieser
Fig. 6A repräsentieren der Wert VRef die angenäherte Fahr
zeuggeschwindigkeit (angenäherte Raddrehzahl), der Wert Vλ1
(VTH) den ersten Schwellenschlupf (Schwellendrehzahl des An
triebsrades) und Vλ2 den zweiten Schwellenschlupf.
In Fig. 6B ändert sich der Bremsflüssigkeitsdruck P in
Übereinstimmung mit der durchgezogenen Linie. Die Zeitspanne
von t₁ bis t₂ ist länger als die Verzögerungszeit des in
Fig. 3 gezeigten anzugsverzögerten Zeitgliedes 94.
Durch das Anheben der Leerlaufdrehzahl kann daher der
Bremsdruck relativ hoch eingestellt werden.
Die
Raddrehzahlen V der Antriebsräder ändern sich entsprechend der durchge
zogenen Linie in Fig. 6A, während sich der Bremsdruck ent
sprechend der durchgezogenen Linie P in Fig. 6B ändert. Der
Bremsweg läßt sich somit sehr stark ver
kürzen. Das Fahrzeug weist eine gute Fahrstabilität auf.
Die gewünschte Blockierschutzsteuerung kann somit wirksam
durchgeführt werden.
Im obigen Ausführungsbeispiel sind Blockierschutzventile
4a, 4b, 4c, 4d jeweils für die Räder 6a, 6b, 11a, 11b
vorhanden, wobei die jeweiligen Räder 6a, 6b, 11a, 11b
unabhängig voneinander gesteuert werden. Statt dessen können
aber auch für die jeweiligen Vorderräder 6a, 6b ge
trennte Blockierschutzventile vorhanden sein, während
nur ein Blockierschutzventil für die beiden Hinterräder
gemeinsam vorgesehen ist. In diesem Fall sind nur drei
Umschaltventileinrichtungen vorhanden. Umschaltventilein
richtungen können aber auch nur für die jeweiligen Vorder
räder verwendet werden. Es existieren dann nur zwei Um
schaltventileinrichtungen. Umschaltventileinrichtungen können
ferner nur für die Hinterräder zum Einsatz kommen. Auch
ist es möglich, die eine Umschaltventileinrichtung für das
Vorder- und Hinterrad desselben Kanalsystems (Flüssigkeits
druck-Leitungssystem) zu verwenden, bei dem Vorder- und
Hinterrad diagonal miteinander verbunden sind.
Die Erfindung wurde im Zusammenhang mit einem Fahrzeug be
schrieben, bei dem die Vorderräder die Antriebsräder sind.
Sie kann aber auch bei einem Fahrzeug zum Einsatz kommen,
bei dem die Hinterräder oder alle vier Räder angetrieben
werden. Die
Erfindung kann auch bei Fahr
zeugen zum Einsatz kommen, die nur zwei Räder aufweisen.
Die Leerlaufdrehzahl wurde im obigen Ausführungsbeispiel so
eingestellt, daß die kleinere VSL der Drehzahlen der An
triebsräder an die Schwellenraddrehzahl angenähert
ist. Statt dessen läßt sich die Leerlaufdrehzahl auch so
einstellen, daß die höhere der Drehzahlen der Antriebsräder
an die Schwellenraddrehzahl angenähert ist. Sie läßt
sich auch so einstellen, daß der Mittelwert der Drehzahlen
der Antriebsräder oder eine Antriebsraddrehzahl in Überein
stimmung mit dem Mittelwert an die Schwellenraddreh
zahl angenähert ist.
Beim obigen Ausführungsbeispiel ist die Schwellen
raddrehzahl VTH gleich dem ersten Schwellenschlupf Vλ1 für
den Antiblockierbetrieb. Beide Werte können sich
aber auch voneinander unterscheiden. So kann die Schwellen
drehzahl VTH auch proportional zum Wert Vλ1
sein. Sie kann aber auch keinen Bezug zum Wert Vλ1 aufwei
sen.
Wie bereits erwähnt, ist die Leerlaufdrehzahl so einge
stellt, daß die Drehgeschwindigkeit des Antriebsrades
an die Schwellenraddrehzahl angenähert ist. Die
Leerlaufdrehzahl kann aber auch in Übereinstimmung mit der
Beschleunigung des Antriebsrades eingestellt werden. Mit
anderen Worten wird bei höherer Beschleunigung die Drossel
klappe weiter geschlossen. Je größer die
Verzögerung ist, desto weiter wird die Drossel
klappe geöffnet.
Die vorstehend beschriebene Einstellung der Leerlaufdrehzahl wird nur auf einer Straße mit
niedrigem Reibungskoeffizienten vorgenommen, da sich gerade bei einer
derartige Straße das Motorschleppmoment stark aus
wirkt. Die Unterscheidung zwischen einer Straße
mit hohem Reibungskoeffizienten und einer Straße mit nie
drigem Reibungskoeffizienten läßt sich mit Hilfe eines
Fahrzeugbeschleunigungsdetektors durchführen, der auch als
sogenannter "G-Sensor" bezeichnet werden kann.
Beim oben beschriebenen Ausführungsbeispiel wird der Dreh
winkel des Gleichstrommotors innerhalb der Leerlaufdreh
zahlsteuerung verändert, um auf diese Weise die Position
der Drosselklappe zur Bemessung der zum Motor gelieferten
Menge an Verbrennungsgas einstellen zu können. Statt
dessen lassen sich auch die
Brennstoffzufuhr und die Zündung zeitlich steuern.
Der Motorschleppmomentdetektor weist beim obigen
Ausführungsbeispiel den in Fig. 3 gezeigten Aufbau auf. Er
kann aber auch in Übereinstimmung mit den in Fig. 7, 8, 9
oder 10 gezeigten Schaltungen aufgebaut sein.
Entsprechend Fig. 7 werden nur die Signale und λD an
getrennte Eingänge eines UND-Gatters 103 geliefert. Das De
tektorausgangssignal EB wird am Ausgang des UND-Gatters 103
erhalten.
Der in Fig. 8 gezeigte Schaltungsaufbau ist bereits Teil
des Schaltungsaufbaus des oben beschriebenen Ausführungs
beispiels. Die Signale , λD, und werden an ge
trennte Eingänge eines UND-Gatters 104 geliefert. Das De
tektorausgangssignal EB wird am Ausgang des UND-Gatters 104
erhalten.
Die Abwandlung nach Fig. 9 enthält ein UND-Gatter 105 und
ein anzugsverzögertes Zeitglied 106 (ON delay timer). Die
Signale BLS, AV (repräsentativ für alle Räder) und λD werden
dem UND-Gatter 105 an getrennten Eingängen zugeführt.
Erscheint das Signal AV für eine längere Zeit als die im
anzugsverzögerten Zeitglied 106 eingestellte Zeit, so wird
entschieden, daß ein Motorschleppmoment
wirkt.
Auch der in Fig. 10 gezeigte Schaltungsteil ist bereits im
oben beschriebenen Ausführungsbeispiel vorhanden. Diese Ab
wandlung enthält ein anzugsverzögertes Zeitglied 107, ein
Flip-Flop 108 und ein UND-Gatter 109.
Entsprechende Signale
wie beim obigen Ausführungsbeispiel werden zu den jeweiligen
Teilen geliefert. Der Ausgang des UND-Gatters 109 liefert
das Signal EB, das angibt, daß
ein Motorschleppmoment wirkt.
In Fig. 10 kann der Flip-Flop 108 auch fortgelassen werden.
Der Ausgang des anzugsverzögerten Zeitgliedes 107 liegt dann
direkt am zweiten Eingangsanschluß des UND-Gatters 109 an.
Zum ersten Eingangsanschluß des UND-Gatters 109 wird das
Signal BLS geliefert, während zum dritten Eingangsanschluß
des UND-Gatters 109 das Signal λD geliefert wird.
Kurz gesagt, läßt sich der Aufbau des Motorschleppmomentdetek
tors in Übereinstimmung mit der erforderlichen Genauigkeit
bei der Blockierschutzsteuerung wählen.
Wie beschrieben, wird die höchste aller Raddrehzahlen aus
gewählt, um die angenäherte Fahrzeuggeschwindigkeit zu er
halten. Statt dessen läßt sich auch die höhere derjenigen
Rotationsgeschwindigkeiten der Räder auswählen, die diagonal
miteinander verbunden sind.
Entsprechend dem obigen Ausführungsbeispiel ist das
zur Bildung der Schwellenraddrehzahl dienende
Schlupfverhältnis konstant. Es läßt sich aber auch in
Übereinstimmung mit dem eingestellten Übersetzungsverhältnis
des Getriebes verändern. Beispielsweise kann die Schwellen
raddrehzahl erhöht werden, wenn sich das Ge
triebe in einem unteren Gang befindet. Dies kann auch umge
kehrt sein. Statt des Schlupfverhältnisses kann der
Schlupfwert selbst verwendet werden. Derjenige Wert
kann als Schwellendrehzahl verwendet werden, der
sich durch Subtraktion des Schlupfwerts von einer fahrzeugge
schwindigkeitsbezogenen Raddrehzahl ergibt.
Claims (2)
1. Antiblockiersystem für ein Kraftfahrzeug, mit:
- (A) Drehzahlfühlern (28, 29) an den Rädern, die ein Radgeschwindigkeitssignal an eine Steuereinheit (31) liefern,
- (B) die Steuereinheit (31) daraus ein die Fahrzeuggeschwindigkeit nachbildendes Signal erzeugt und dieses mit den Radgeschwindigkeitssignalen der angetriebenen Räder vergleicht,
- (C) die Steuereinheit (31) beim Erreichen vorgegebener Schwellenwerte den übermäßigen Radschlupf abbaut, um ein Radblockieren zu vermeiden,
- (D) die Steuereinheit (31) weiterhin eine eine Steuereinrichtung
zum Anheben der Leerlaufdrehzahl einer Antriebsmaschine aufweist,
- (D1) die Leerlaufdrehzahl vergrößert wird, wenn ein Schleppmoment vorhanden ist, wobei das Auftreten des Schleppmomentes aus den Radgeschwindigkeitssignalen abgeleitet wird,
- (D2) das Anheben der Drehzahl durch Vergrößern der Gemischmenge bewirkt wird,
- dadurch gekennzeichnet, daß
- (E) eine Anordnung vorgesehen ist, die ermittelt, ob die Straße eine niedrige Reibung aufweist, daß
- (F) die Leerlaufsteuerung (42) nur wirksam ist, wenn niedrige Reibung festgestellt wird; und
- (G) die Steuereinheit (31) so ausgebildet ist, daß sie
- (G1) die langsamste Geschwindigkeit eines angetriebenen Rades als Signal VSL ausgibt;
- (G2) das die Fahrzeuggeschwindigkeit nachbildende Signal mit einem Gleitverhältnis multipliziert und das Multiplikationsergebnis als Signal VTH ausgibt;
- (G3) die Signale VTH und VSL miteinander vergleicht und ein Signal λD ausgibt, wenn VSL<VTH gilt, und ein Signal λS mit einem Pegel in Übereinstimmung mit der Differenz (VTH- VSL) erzeugt;
- (G4) die Leerlaufdrehzahl abhängig vom Signal λS einstellt; und
- (G5) der Abbau des übermäßigen Radschlupfs auf Grundlage des Signals VTH erfolgt.
2. Antiblockiersystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die niedrige
Reibung mittels eines Fahrzeugbeschleunigungsmessers festgestellt wird.
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