DE3626561A1 - Verfahren zum abtrennen von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- kohlenwasserstoffen aus einem gasgemisch - Google Patents
Verfahren zum abtrennen von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- kohlenwasserstoffen aus einem gasgemischInfo
- Publication number
- DE3626561A1 DE3626561A1 DE19863626561 DE3626561A DE3626561A1 DE 3626561 A1 DE3626561 A1 DE 3626561A1 DE 19863626561 DE19863626561 DE 19863626561 DE 3626561 A DE3626561 A DE 3626561A DE 3626561 A1 DE3626561 A1 DE 3626561A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- hydrocarbons
- fraction
- separation column
- cooling
- gas mixture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0252—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/90—Details relating to column internals, e.g. structured packing, gas or liquid distribution
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/66—Butane or mixed butanes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
- F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/04—Internal refrigeration with work-producing gas expansion loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Abtrennen von
C2+- oder von C3+-Kohlenwasserstoffen aus einem diese
und leichtere Komponenten enthaltenden Gasgemisch durch
Kühlung und partielle Kondensation.
Die partielle Kondensation stellt einen einfachen
Trennprozeß dar, bei dem ein zu zerlegender Gasstrom
lediglich durch Temperaturabsenkung bis unter den Taupunkt
und anschließender Phasentrennung in einem Abscheider in
zwei Fraktionen unterschiedlicher Zusammensetzung zerlegt
wird. Es handelt sich dabei um eine unscharfe Trennung mit
lediglich einer Gleichgewichtsstufe, bei der im Kondensat
leichtersiedende und in der Gasphase höhersiedende
Komponenten angereichert sind. Wegen der geringen
Trennschärfe kommen derartige Verfahren im wesentlichen
als Vortrennstufen vor einer größeren Fraktioniereinheit
zum Einsatz, beispielsweise vor einer Rektifiziersäule.
Eine schärfere Trennung, die allerdings mit erhöhtem
Aufwand erkauft werden muß, ist beispielsweise bei Einsatz
eines Dephlegmators bzw. Rückflußkühlers möglich. In einem
Rückflußkühler wird das aufwärts strömende Gasgemisch
durch indirekten Wärmetausch mit einem Kühlmedium,
vorzugsweise dem kalten, nicht kondensierten Gas, gekühlt,
wobei mit zunehmender Abkühlung immer mehr Bestandteile
des Gasgemisches kondensieren und in Gegenrichtung zum
Gasstrom nach unten absinken. Die herabfallende
Flüssigkeit tritt dabei in Wärme- und Stoffaustausch mit
dem aufsteigenden Gasgemisch, so daß sich innerhalb des
Rückflußkühlers eine rektifikatorische Gastrennung
abspielt. Die abzutrennende schwere Komponente kann vom
Sumpf des Rückflußkühlers abgezogen werden, während das
weitgehend von der schweren Komponente befreite, oben aus
dem Rückflußkühler austretende kalte Gas beispielsweise
nach einer kälteleistenden Entspannung im Gegenstrom zum
zu zerlegenden Gasgemisch als Kühlmittel durch den
Rückflußkühler zurückgeführt werden kann, wo es durch
indirekten Wärmetausch näherungsweise wieder auf die
Ausgangstemperatur angewärmt wird, bevor es einer anderen
Verwendung zugeführt wird. Im Rückflußkühler sind
üblicherweise für die Abkühlung des Gasgemisches
Wärmetauscher eingebaut, die aufgrund ihrer speziellen
Ausführung, beispielsweise als gewickelte Wärmetauscher
oder als Plattenwärmetauscher, einen intensiven Kontakt
zwischen dem aufwärts strömenden Gasgemisch und der
herabfallenden Flüssigkeit bewirken.
Die Verwendung eines Rückflußkühlers anstelle einer
üblichen Rektifiziersäule bietet insbesondere unter
thermodynamischen Gesichtspunkten Vorteile, da der für die
Rektifikation des Gasgemisches benötigte Rücklauf
innerhalb des Rückflußkühlers selbst bei gleitender
Temperatur erzeugt wird, während bei einer
Rektifiziersäule der gesamte Rücklauf bei tiefster
Temperatur bereitgestellt und auf den Säulenkopf gegeben
werden muß.
Der Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der
eingangs genannten Art so auszugestalten, daß die
Abtrennung von C2+- bzw. C3+-Kohlenwasserstoffen aus
einem außerdem leichtere Komponenten enthaltenden
Gasgemisch in hoher Ausbeute und starker Anreicherung auf
möglichst einfache Weise erreicht wird.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß das Gasgemisch
zunächst so weit abgekühlt wird, daß ein kleinerer Teil
der C2+- bzw. der C3+-Kohlenwasserstoffe kondensiert,
wonach es in den unteren Bereich einer Trennsäule
eingespeist wird, daß aus dem oberen Bereich der
Trennsäule eine gasförmige Fraktion abgezogen wird, die in
einem weiteren Wärmetauscher weiter abgekühlt und partiell
kondensiert wird, wonach der partiell kondensierte Anteil
als Rücklauf auf den Kopf der Trennsäule gegeben wird und
aus dem Sumpf der Trennsäule C2+- bzw.
C3+-Kohlenwasserstoffe als Produktstrom abgezogen
werden.
Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird durch einen relativ
einfachen Kondensationsprozeß überraschend eine Art
Ersatzschaltung für eine Rückflußkühler gefunden, der die
wesentlichen Vorteile des Rückflußkühlers beibehält,
jedoch mit viel geringerem Aufwand realisiert werden kann.
Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird ein Rückflußkühler
gewissermaßen in drei Bereiche unterteilt, wobei in einem
ersten (Vorkühlung) nur Wärmetausch, in einem zweiten
(Trennsäule) im wesentlichen nur Stoffaustausch und in
einem dritten (Rücklaufbildung) wiederum nur Wärmetausch
stattfindet.
Beim erfindungsgemäßen Verfahren wird das Gasgemisch
zunächst so weit unter seinen Taupunkt abgekühlt, daß ein
Teil der C2+- bzw. C3+-Kohlenwasserstoffe als
Kondensat ausfällt. Diese Kühlung wird jedoch nur so weit
geführt, daß der Kondensatanfall relativ gering ist und
unter 40% der insgesamt abzutrennenden Menge liegt,
insbesondere unter 30% und vorzugsweise unter 20% der
abzukühlenden Kohlenwasserstoffmenge. Liegt die
Kondensatmenge in höheren Bereichen, wird die darin
gelöste Menge an leichten Komponenten in der Regel so groß
sein, daß die gewünschte Produktreinheit der C2+- bzw.
C3+-Fraktion nicht erreicht wird, da das Kondensat nicht
oder zumindest nur in geringem Umfang in der Trennsäule
zerlegt wird, weil die Einspeisung schon in den unteren
Säulenbereich erfolgt. Für eine günstige Abkühlung ist es
in vielen Fällen sinnvoll, den Taupunkt des Gasgemisches
um höchstens 80°C, vorzugsweise um höchstens 60°C zu
unterschreiten, sofern die Abtrennung von C3+-Kohlen
wasserstoffen angestrebt wird und um höchstens 120°C,
vorzugsweise um höchstens 100°C unter den Taupunkt
abzukühlen, sofern C2+-Kohlenwasserstoffe abgetrennt
werden sollen. Dabei wird angenommen, daß der Gehalt an
höheren Kohlenwasserstoffen im Vergleich zum Gehalt an
C3- bzw. C2-Kohlenwasserstoffen relativ gering ist.
Bei hohen Anteilen schwererer Kohlenwasserstoffe, die ja
zu einem hohen Taupunkt des Gases führen, können dagegen
auch stärkere Taupunktsunterschreitungen erfolgen, wobei
die Unterkühlung stets so weit geführt werden sollte, bis
ein gewünschter Anteil der abzutrennenden C3- bzw.
C2 -Kohlenwasserstoffe kondensiert ist.
Die nachfolgende Trennsäule wird beim erfindungsgemäßen
Verfahren mit relativ kleinen Temperaturdifferenzen
zwischen dem Kopf und dem Sumpf der Säule betrieben. Diese
Temperaturdifferenz liegt üblicherweise unter 25°C,
vorzugsweise unter 20°C, beispielsweise bei 15°C. Zur
Durchführung des Verfahrens eignet sich eine einfache
Trennsäule mit mindestens zwei Gleichgewichtsstufen,
beispielsweise eine Säule mit zwei bis zehn Böden,
vorzugsweise mit drei bis sechs Böden bzw. mit einer
Schüttung, die einer derartigen Bodenzahl entspricht.
Die vom Kopf der Trennsäule abgezogene gasförmige Fraktion
enthält noch einen Teil C2+- bzw.
C3+-Kohlenwasserstoffe, der zur Erzielung einer
gewünschten hohen Ausbeute zurückgewonnen werden muß. Dazu
wird die gasförmige Fraktion in einem Wärmetauscher durch
indirekten Wärmetausch weiter abgekühlt und partiell
kondensiert. Die Abkühlung wird so weit geführt, daß dabei
alle noch rückzugewinnenden Bestandteile schwerer
Kohlenwasserstoffe im Kondensat anfallen, das dann als
Rücklauf auf den Kopf der Trennsäule gegeben wird. Welche
zusätzliche Abkühlung durch die weitere Abkühlung erzielt
wird, hängt von der gewünschten Ausbeute an schweren
Kohlenwasserstoffen sowie von der im Einzelfall
vorliegenden Gaszusammensetzung ab. Typische Werte für die
weitere Temperaturabsenkung liegen bei mindestens 30°C,
vorzugsweise bei mehr als 40°C, beispielsweise bei 50°C.
Das bei der weiteren partiellen Kondensation abgetrennte
und zur Trennsäule zurückgeführte Kondensat wird in
günstiger Weiterbildung der Erfindung vor der Einspeisung
in die Trennsäule wieder angewärmt, um auf diese Weise die
Kälterückgewinnung des Verfahrens zu verbessern.
Der wesentliche, der Erfindung zugrundeliegende Gedanke
besteht darin, daß die Ausbeute der abzutrennenden schweren
Kohlenwasserstoffe (C2+- bzw. C3+) durch Wahl der
Temperatur bei der weiteren Abkühlung und der Gehalt an
leichten Kohlenwasserstoffen (C1-- bzw.
C2--Kohlenwasserstoffe) durch Wahl der bei der Vorkühlung
einzustellenden Temperatur unabhängig voneinander
eingestellt werden können. Dies ermöglicht, den Trennprozeß
trotz seiner einfachen Verfahrensführung sowohl mit hoher
Ausbeute als auch mit relativ hoher Produktreinheit
durchzuführen. Die Konzentration der leichter als C2- bzw.
C3-Kohlenwasserstoffe siedenden Komponenten im
Kondensat, das aus dem unteren Bereich der Trennsäule
abgezogen wird, kann unter 20%, vorzugsweise unter 10%,
insbesondere unter 5% eingestellt werden. Andererseits kann
die weitere Abkühlung der aus dem oberen Bereich der
Trennsäule abgezogenen gasförmigen Fraktion so weit
durchgeführt werden, daß der Gehalt an C2+- bzw.
C3+-Kohlenwasserstoffen in der dabei nicht kondensierten
Fraktion unter 15%, vorzugsweise unter 10%, insbesondere
unter 5% liegt. Bei Durchführung des erfindungsgemäßen
Verfahrens sind C2+- bzw. C3+-Ausbeuten von über 80%,
vorzugsweise von über 90%, insbesondere von über 95% bei
hoher Produktreinheit erzielbar.
In einer weiteren Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Verfahrens kann die beim weiteren Abkühlen noch nicht
kondensierte Fraktion einer weiteren, dritten Kühlstufe
zugeführt und dort erneut einer partiellen Kondensation
unterworfen werden. Diese Verfahrensführung ist
beispielsweise dann zweckmäßig, wenn das zu zerlegende Gas
einen beträchtlichen Wasserstoffanteil hat und der
Wasserstoff in angereicherter Form als weitere
Produktfraktion gewonnen werden soll. Die weitere Abkühlung
kann dann so weit durchgeführt werden, daß alle übrigen
Komponenten so weit auskondensieren, daß eine gewünschte
Wasserstoffreinheit erreicht wird.
Zur Deckung des Kältebedarfs des Verfahrens ist es
zweckmäßig, die nach der letzten Kühlstufe gasförmig
verbliebene Fraktion arbeitsleistend zu entspannen und danach
gegen die abzukühlenden Verfahrensströme anzuwärmen. Sofern
die dadurch erzielte Kühlwirkung nicht zur Deckung des
Kältebedarfs des Verfahrens ausreicht, kann zusätzliche
Kühlung durch Fremdkälte, beispielsweise durch einen
Kühlkreislauf, bereitgestellt werden. Selbstverständlich ist
es auch möglich, den gesamten Kältebedarf durch Fremdkälte zu
decken, falls im Einzelfall die nicht kondensierte Fraktion
einer weiteren Verarbeitung bei tiefer Temperatur zugeführt
werden soll. Weitere Einzelheiten der Erfindung werden
nachfolgend anhand der in den Figuren schematisch
dargestellten Ausführungsbeispiele erläutert.
Es zeigt
Fig. 1 eine erste Ausführungsform der Erfindung;
Fig. 2 eine weitere Ausführungsform der Erfindung mit
einer nachgeschalteten dritten Kühlstufe und
Fig. 3 eine Abwandlung der in Fig. 2 dargestellten
Ausführungsform der Erfindung.
Bei dem in Fig. 1 dargestellten Ausführungsbeispiel wird das
zu zerlegende Gasgemisch über Leitung 1 zunächst einem
Vorkühl-Wärmetauscher 2 zugeführt und darin so weit
abgekühlt, daß ein Teil der abzutrennenden schweren
Kohlenwasserstoffe partiell kondensiert. Das Gemisch wird
anschließend über Leitung 3 in den unteren Bereich einer
Trennsäule 4 geleitet. Die nicht kondensierten Anteile des
Gasgemisches durchströmen eine in der Trennsäule 4
angeordnete Schüttung, wobei sie im Gegenstrom zu abwärts
fließender Rücklaufflüssigkeit einen Stoffaustausch
vornehmen, so daß weitere schwere Komponenten aus dem
Gasgemisch abgetrennt werden. Die vom Kopf der Trennsäule 4
abgezogene gasförmige Fraktion wird über Leitung 5 einem
weiteren Wärmetauscher 6 zugeleitet und darin so weit
abgekühlt, daß die in der gasförmigen Fraktion noch
verbliebenen schweren Kohlenwasserstoffe so weit
auskondensieren, wie es der gewünschten Ausbeute entspricht.
Der partiell kondensierte Strom gelangt über Leitung 7 in
einen Abscheider 8, in dem das gebildete Kondensat
abgetrennt, über Leitung 9 abgezogen und mittels der Pumpe 10
durch den Wärmetauscher 6 gefördert wird, bevor es
schließlich über Leitung 11 auf den Kopf der Trennsäule 4 als
Rücklaufflüssigkeit aufgegeben wird. Die im Kondensat
enthaltenen leichten Bestandteile werden beim Durchströmen
der Trennsäule 4 wieder abgetrennt und verlassen die Säule
über Leitung 5, während die darin enthaltenen schweren
Komponenten in den Sumpfbereich gelangen und von dort,
gemeinsam mit den bei der Vorkühlung 2 kondensierten
Bestandteilen, als Produktstrom über Leitung 12 abgezogen
werden. Der Produktstrom wird nach Anwärmung im
Wärmetauscher 2 schließlich über Leitung 13 aus der Anlage
abgeführt.
Die im Abscheider 8 gasförmig verbliebenen Anteile werden
über Leitung 14 abgezogen, im Wärmetauscher 6 angewärmt,
danach über Leitung 15 einer Entspannungsturbine 16 zugeführt
und darin kälteleistend entspannt. Das entspannte Gas gelangt
über Leitung 17 zunächst zum Wärmetauscher 6 und gibt nach
Durchströmen desselben schließlich seine Restkälte im
Wärmetauscher 2 ab, bevor es über Leitung 18 als Restgas aus
der Anlage abgezogen wird.
Sofern die in den anzuwärmenden Verfahrensströmen enthaltene
Kälte nicht zur Abkühlung des zu zerlegenden Gasgemisches
ausreicht, können zusätzliche Kältekreisläufe 19 bzw. 20
vorgesehen sein.
Bei der in Fig. 2 dargestellten Ausführungsform der
Erfindung wird die vom Kopf des Abscheiders 8 abgezogene, bei
der weiteren partiellen Kondensation nicht kondensierte
gasförmige Fraktion noch einem weiteren Kondensationsschritt
unterzogen. Hierzu wird die gasförmige Fraktion über
Leitung 21 abgezogen, in einem weiteren Wärmetauscher 22 so
weit abgekühlt, daß die verbleibende gasförmige Fraktion im
wesentlichen nur noch eine bzw. mehrere gewünschte
Komponenten enthält, die dann als weitere Produktfraktion
separat abgezogen werden kann. Das partiell kondensierte Gas
gelangt über Leitung 23 in einen weiteren Abscheider 24, aus
dessen unterem Bereich über Leitung 25 das Kondensat
abgezogen und nach Erwärmung in den Wärmetauschern 22, 6 und
2 über Leitung 26 als Restgas abgeführt wird. Die im
Abscheider 24 anfallende gasförmige Fraktion wird über
Leitung 27 dem Wärmetauscher 22 zugeführt, darin teilweise
wieder erwärmt, anschließend über Leitung 28 einer
Expansionsturbine 29 zugeführt und arbeitsleistend entspannt.
Die dabei gewonnene Kälte wird durch Wärmetausch gegen
abzukühlende Verfahrensströme zurückgewonnen, wozu das
Gasgemisch über Leitung 30 den Wärmetauschern 22, 6 und 2
zugeführt wird, bevor es schließlich über Leitung 31 als
Produktstrom abgezogen wird.
Das in der Fig. 3 dargestellte Ausführungsbeispiel
unterscheidet sich von demjenigen gemäß Fig. 2 im
wesentlichen dadurch, daß die Trennsäule 4 und der
Abscheider 8 zu einer konstruktiven Einheit zusammengefaßt
worden sind und der Wärmetausch des im Abscheider 8 gemäß
Fig. 2 anfallenden Kondensats mit der abzukühlenden
gasförmigen Fraktion aus Leitung 5 entfällt. Dadurch wird
zwar die Kälterückgewinnung des Verfahrens etwas
verschlechtert, doch der konstruktive Aufwand dafür
verringert, da der separate Abscheider 8, die Förderpumpe 10
sowie ein Strömungsquerschnitt im Wärmetauscher 6, der
üblicherweise ein Plattenwärmetauscher sein wird, entfallen.
Beim Verfahren gemäß Fig. 3 tritt das Gasgemisch nach der
Abkühlung im Wärmetauscher 2 über Leitung 3 in den unteren
Bereich einer Trennsäule 32, die ebenso wie die Trennsäule 4
gemäß Fig. 1 und 2 betrieben wird. In die Trennsäule 32
ist jedoch am Kopf der Abscheider 8 gemäß Fig. 1 und 2
integriert. Die über einen Seitenanstich abgezogene Kopf
fraktion gelangt über Leitung 5 wiederum zum Wärmetauscher 6,
wird darin partiell kondensiert und gelangt über Leitung 7 in
den am Kopf der Trennsäule befindlichen Abscheider 33. Das im
Wärmetauscher 6 gebildete Kondensat staut sich im
Abscheider 33 an einem Überlaufwehr und gelangt von dort, wie
durch den Pfeil 34 angedeutet, direkt auf den Kopf der
Trennsäule 32. Die bei der partiellen Kondensation im
Wärmetauscher 6 gasförmige verbliebene Fraktion tritt über
Leitung 21 aus der Trennsäule 32 aus und wird genauso
weiterverarbeitet, wie bereits mit Bezug auf Fig. 2
beschrieben.
In einem konkreten Ausführungsbeispiel der Erfindung wird bei
einer Verfahrensführung gemäß Fig. 3 ein Gasgemisch, das
80,8 Mol-% Wasserstoff, 7,1 Mol-% Methan, 5,6 Mol-% Ethan,
4,0 Mol-% Propan, 1,6 Mol-% Butan und 0,9 Mol-% C5+-
Kohlenwasserstoffe enthält, bei einer Temperatur von 316 K
und einem Druck von 38 bar über Leitung 1 herangeführt. Im
Wärmetauscher 2 wird das Gasgemisch auf 256 K abgekühlt,
wobei etwa 3,3% des Gasgemisches partiell kondensieren. Vom
Kopf der Trennsäule 32 wird über Leitung 5 eine gasförmige
Fraktion bei einer Temperatur von 248 K abgezogen, die
84,7 Mol-% Wasserstoff, 7,3 Mol-% Methan, 5,3 Mol-% Ethan,
2,6 Mol-% Propan und 0,1 Mol-% Butan enthält. Diese Fraktion
wird im Wärmetauscher 6 auf 232 K abgekühlt, wobei etwa 2,8%
der Fraktion kondensiert, und danach über Leitung 7 in den
Abscheider 33 am Kopf der Trennsäule 32 geführt. Die auf den
Säulenkopf gegebene Flüssigkeit enthält 2,2 Mol-% Wasserstoff,
2,5 Mol-% Methan, 22,0 Mol-% Ethan, 61,4 Mol-% Propan,
11,8 Mol-% Butan und 0,1 Mol-% C5+-Kohlenwasserstoffe. Vom
Sumpf der Trennsäule 32 wird über Leitung 12 ein Produktstrom
bei einer Temperatur von 255 K abgezogen, der 2,1 Mol-%
Wasserstoff, 1,8 Mol-% Methan, 12,5 Mol-% Ethan, 32,8 Mol-%
Propan, 32,7 Mol-% Butan und 18,1 Mol-% C5+-Kohlenwasser
stoffe enthält. Über Leitung 21 wird eine gasförmige Fraktion
aus dem Abscheider 33 abgezogen, die 84,7 Mol-% Wasserstoff,
7,3 Mol-% Methan, 5,3 Mol-% Ethan, 2,6 Mol-% Propan und
0,1 Mol-% Butan enthält. Nach weiterer Abkühlung im
Wärmetauscher 22 verbleibt eine wasserstoffreiche gasförmige
Fraktion, die in der Entspannungsturbine 29 auf 20,5 bar
entspannt wird und neben 96,2 Mol-% Wasserstoff nur noch
3,8 Mol-% Ethan enthält. Das im Abscheider 24 abgetrennte
Kondensat enthält 10,6 Mol-% Wasserstoff, 30,2 Mol-% Methan,
39,4 Mol-% Ethan, 19,1 Mol-% Propan und 0,7 Mol-% Butan. Diese
Fraktion wird nach ihrer Anwärmung als Restgas über Leitung 26
abgezogen.
Bei diesem Ausführungsbeispiel wird von einem bisher nur als
Heizgas verwendeten Restgas ohne großen Aufwand eine C3-
Fraktion sowie eine Rohwasserstoff-Fraktion abgetrennt, wobei
die Ausbeute an C3+-Kohlenwasserstoffen bei 61% und die
Wasserstoffausbeute bei 98,2% lag. Die für diesen konkreten
Fall ausreichende, relativ niedrige C3+-Ausbeute ist durch
die relativ geringe Abkühlung der gasförmigen Fraktion aus
Leitung 5 im Wärmetauscher 6 bedingt. Diese hatte im konkreten
Ausführungsbeispiel zur Folge, daß über Leitung 21 noch etwa
60% des im Gasgemisch enthaltenen Propans gasförmig abgezogen
wurde. Bei stärkerer Kühlung im Wärmetauscher 6 läßt sich die
C3+-Ausbeute des Verfahrens noch erheblich steigern,
beispielsweise auf Werte zwischen 80 und 95%.
Claims (10)
1. Verfahren zum Abtrennen von C2+- oder von
C3+-Kohlenwasserstoffen aus einem diese und
leichtere Komponenten enthaltenden Gasgemisch durch
Kühlung und partielle Kondensation, dadurch
gekennzeichnet, daß das Gasgemisch zunächst soweit
abgekühlt wird, daß ein kleinerer Teil der C2+- bzw.
der C3+-Kohlenwasserstoffe kondensiert, wonach es in
den unteren Bereich einer Trennsäule eingespeist wird,
daß aus dem oberen Bereich der Trennsäule eine
gasförmige Fraktion abgezogen wird, die in einem
weiteren Wärmetauscher weiter abgekühlt und partiell
kondensiert wird, wonach der partiell kondensierte
Anteil als Rücklauf auf den Kopf der Trennsäule
gegeben wird und aus dem Sumpf der Trennsäule C2+-
bzw. C3+ -Kohlenwasserstoffe als Produktstrom
abgezogen werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
der partiell kondensierte Anteil der gasförmigen
Fraktion vor Einspeisung in die Trennsäule angewärmt
wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet, daß die Trennsäule mit einer
Temperaturdifferenz von weniger als 25°C,
vorzugsweise von weniger als 20°C zwischen dem oberen
und dem unteren Bereich betrieben wird.
4. Vefahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß das Gasgemisch zunächst nur so
weit abgekühlt wird, daß im dabei gebildeten Kondensat
die Konzentration der leichter als C2- bzw.
C3-Kohlenwasserstoffe siedenden Komponenten
unterhalb der für die C2+- bzw.
C3+-Kohlenwasserstoff-Produktfraktion zulässigen
Werte liegt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß die Konzentration der leichter als
C2- bzw. C3-Kohlenwasserstoffe siedenden
Komponenten im Kondensat unter 20%, vorzugsweise
unter 10%, insbesondere unter 5% liegt.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die weitere Abkühlung der aus dem
oberen Bereich der Trennsäule abgezogenen gasförmigen
Fraktion so weit erfolgt, daß die Menge an C2+- bzw.
C3+-Kohlenwasserstoffen in der dabei nicht
kondensierenden Fraktion nicht größer ist als die für
die Durchführung des Verfahrens tolerierten
Ausbeuteverluste.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch
gekennzeichnet, daß die weitere Abkühlung der aus dem
oberen Bereich der Trennsäule abgezogenen gasförmigen
Fraktion so weit erfolgt, daß der Gehalt an C2+-
bzw. C3+-Kohlenwasserstoffen in der dabei nicht
kondensierten Fraktion unter 15%, vorzugsweise unter
10%, insbesondere unter 5% liegt.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die beim weiteren Abkühlen nicht
kondensierte Fraktion einer dritten Kühlstufe
zugeführt und einer weiteren partiellen Kondensation
unterworfen wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß die nach der letzten Kühlstufe
gasförmig verbliebene Fraktion arbeitsleistend
entspannt und danach gegen abzukühlende
Verfahrensströme angewärmt wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß der bei der weiteren Abkühlung der
aus dem oberen Bereich der Trennsäule abgezogenen
gasförmigen Fraktion nicht kondensierte Teil im
Wärmetausch gegen die abzukühlende gasförmige Fraktion
und danach dem Wärmetausch gegen das abzukühlende
Gasgemisch angewärmt wird.
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19863626561 DE3626561A1 (de) | 1986-08-06 | 1986-08-06 | Verfahren zum abtrennen von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- kohlenwasserstoffen aus einem gasgemisch |
US07/328,192 US5026952A (en) | 1986-08-06 | 1987-08-04 | Process for separating C2 + or C3 + or C4 hydrocarbons from a gaseous mixture |
PCT/EP1987/000427 WO1988000936A1 (en) | 1986-08-06 | 1987-08-04 | PROCESS FOR SEPARATING A GAS MIXTURE OF C2+ OR C3+ or C4 HYDROCARBONS |
AU78577/87A AU592227B2 (en) | 1986-08-06 | 1987-08-04 | Process for separating a gas mixture of c2+ or c3+ or c4 hydrocarbons |
EP87905437A EP0318504B1 (de) | 1986-08-06 | 1987-08-04 | Verfahren zum Abtrennen höherer Kohlenwasserstoffe aus einem Gasgemisch |
DE8787905437T DE3770824D1 (de) | 1986-08-06 | 1987-08-04 | Verfahren zum abtrennen hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem gasgemisch. |
CA000543072A CA1310580C (en) | 1986-08-06 | 1987-08-06 | Process for separation of c _ or c _ or c_ hydrocarbons from a gaseous mixture |
NO881432A NO173934C (no) | 1986-08-06 | 1988-03-30 | Fremgangsmaate for separering av C2+- eller av C3+- eller av C4- hydrocarboner fra en gassblanding |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19863626561 DE3626561A1 (de) | 1986-08-06 | 1986-08-06 | Verfahren zum abtrennen von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- kohlenwasserstoffen aus einem gasgemisch |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3626561A1 true DE3626561A1 (de) | 1988-02-11 |
Family
ID=6306772
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19863626561 Withdrawn DE3626561A1 (de) | 1986-08-06 | 1986-08-06 | Verfahren zum abtrennen von c(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- oder von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)- kohlenwasserstoffen aus einem gasgemisch |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3626561A1 (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3829878A1 (de) * | 1988-09-02 | 1990-03-08 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum behandeln eines kohlenwasserstoffe und h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s enthaltenden erdgases |
DE4415861A1 (de) * | 1994-05-05 | 1995-11-16 | Hans Dr Ing Foerster | Verfahren zur Abscheidung von dampfförmigen Inhaltsstoffen aus mit hohen Anteilen leichtsiedender Komponenten beladener Luft |
DE19507198A1 (de) * | 1994-10-18 | 1996-04-25 | Hans Dr Ing Foerster | Verfahren zur Abtrennung organischer Dämpfe aus Luft und technischen Gasen |
DE10005722A1 (de) * | 2000-02-09 | 2001-08-16 | Linde Ag | Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung eines im wesentlichen aus Wasserstoff, Methan und C3-, C4- oder C3/C4-Kohlenwasserstoffen bestehenden Stromes |
-
1986
- 1986-08-06 DE DE19863626561 patent/DE3626561A1/de not_active Withdrawn
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3829878A1 (de) * | 1988-09-02 | 1990-03-08 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zum behandeln eines kohlenwasserstoffe und h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)s enthaltenden erdgases |
DE4415861A1 (de) * | 1994-05-05 | 1995-11-16 | Hans Dr Ing Foerster | Verfahren zur Abscheidung von dampfförmigen Inhaltsstoffen aus mit hohen Anteilen leichtsiedender Komponenten beladener Luft |
DE19507198A1 (de) * | 1994-10-18 | 1996-04-25 | Hans Dr Ing Foerster | Verfahren zur Abtrennung organischer Dämpfe aus Luft und technischen Gasen |
DE10005722A1 (de) * | 2000-02-09 | 2001-08-16 | Linde Ag | Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung eines im wesentlichen aus Wasserstoff, Methan und C3-, C4- oder C3/C4-Kohlenwasserstoffen bestehenden Stromes |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE68904277T2 (de) | Verfahren zur entwaesserung, entsaeuerung und zur abtrennung eines kondensates von einem erdgas. | |
AT394567B (de) | Verfahren zur abtrennung einer c2+-kohlenwasserstoff-fraktion aus erdgas | |
DE69417299T2 (de) | Lufttrennung | |
DE69100239T2 (de) | Herstellung von ultrahochreinem Sauerstoff bei der Tieftemperatur-Luftzerlegung. | |
DE2552140C2 (de) | Verfahren zur Abtrennung von C↓2↓↓+↓-Kohlenwasserstoffen aus Gasgemischen, welche Wasserstoff, Methan, Äthylen und Äthan enthalten | |
DE69104911T2 (de) | Verbesserte Verarbeitung der Versorgung einer Stickstofftrennvorrichtung. | |
DE69613299T2 (de) | Stripping von leichten Komponenten in Rippenplatten-Wärmetauschern | |
EP0318504B1 (de) | Verfahren zum Abtrennen höherer Kohlenwasserstoffe aus einem Gasgemisch | |
DE69506461T2 (de) | Lufttrennung | |
DE69419675T2 (de) | Lufttrennung | |
EP0185253B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von C2+- oder von C3+-Kohlenwasserstoffen | |
DE69511805T2 (de) | Lufttrennung | |
DE69909143T2 (de) | Trennung von Kohlenstoffmonoxid aus stickstoffverschmutzten, Wasserstoff und Methan enthaltenden Gasgemischen | |
DE69312231T2 (de) | Kryogenisches Herstellungsverfahren für Helium | |
DE69905426T2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Kohlenmonoxid | |
DE69307399T2 (de) | Wärmeintegration zwischen Säulen für Mehrsäulendestillationssystem | |
DE69000747T2 (de) | Kryogenisches rektifikationsverfahren zur herstellung von ultrahoch reinem stickstoff. | |
DE69403009T2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines mit Krypton/Xenon angereicherten Stroms direkt aus der Hauptlufttrennungssäule | |
EP0010223B1 (de) | Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches | |
DE69208215T2 (de) | Wärmeintegrationzwischenkolonne für einen Multikolonnendestillationssystem | |
DE69613066T2 (de) | Kryogenische Lufttrennungsanlage zur Herstellung von ultrahochreinem Sauerstoff | |
DE3590400T1 (de) | Kohlenwasserstoffabtrennung mit einem physikalischen Lösungsmittel | |
EP0185202B1 (de) | Verfahren zur Gewinnung von C2+-, C3+- oder von C4+- Kohlenwasserstoffen | |
WO2017144151A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur kryogenen synthesegaszerlegung | |
DE2932561A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum zerlegen eines gasgemisches |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |