DE3434616C2 - Verfahren zur Herstellung von Titan-Bor-Oxinitridschichten auf Sinterhartmetallkörpern - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von Titan-Bor-Oxinitridschichten auf SinterhartmetallkörpernInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Titan-
Bor-Oxinitridschichten auf Sinterhartmetallkörpern, insbesonde
re auf Schneidplatten aus gesinterten Karbiden von Metallen der
IV. bis VI. Nebengruppe des PSE mit Bindemetall der Eisengrup
pe, nach dem Prinzip der chemischen Dampfphasenabscheidung in
einer im wesentlichen aus TiCl₄, BCl₃, N₂ und H₂ bestehenden
Reaktionsatmosphäre.
Es ist bekannt, die Oxidationsbeständigkeit von beschichteten
und unbeschichteten Sinterhartmetallen durch sauerstoffhaltige
Deckschichten zu verbessern. So werden in der US-Patentschrift
Nr. 401 86 31 eine Titan-Oxinitridschicht und in der DE-AS 196
46 02 sauerstoff- und stickstoffhaltige Karbidschichten der
Elemente der IV. bis VI. Nebengruppe des PSE für diesen Zweck
empfohlen. Eine noch bessere Wirkung erzielten hinsichtlich der
Oxidationsbeständigkeit reine Aluminiumoxid- und Zirkoniumoxid
deckschichten, wie sie in der DE-AS 22 53 745 und in der euro
päischen Patentanmeldung Nr. 3 18 05 mit unterschiedlichen Zwi
schenschichten vorgeschlagen werden.
Durch die europäische Patentanmeldung EP 83 043 A1 ist es be
kannt, Titan-Bor-Oxinitride als Oberflächenschichten bei Hart
metall-Schneideinsätzen zu verwenden. Der Sauerstoffgehalt des
in einem einstufigen Verfahren herzustellenden Titan-Bor-Oxini
trids liegt bei 0,1 bis 5 Gew.-%. Dabei wird mit einer Reak
tionsgasmischung gearbeitet, die CO₂ enthält, so daß Drücke und
Temperaturen notwendig sind, die sich ungünstig auf die
Schichtbildung und damit auch auf die Verschleißfestigkeit der
Titan-Bor-Oxinitridschicht auswirken. Es wird auch vorgeschla
gen, die Titan-Bor-Oxinitridschichten mit Schichten aus Karbi
den, Nitriden, Karbonitriden der Elemente der IV. bis VI. Grup
pe des Periodensystems oder Bornitriden oder Aluminiumoxiden zu
kombinieren, wobei der jeweils günstige µm-Bereich der Schicht
dicken mit einfachen Routineversuchen ermittelt werden soll.
In der französischen Patentschrift 2370551 werden verschleiß
feste Titan-Bornitridschichten der Zusammensetzung TiBxNy be
schrieben, bei denen x = 0,05 - 0,08 und 1 < x + y < 1,25 sein
sollen. Solche Schichten werden durch chemische Dampfphasenab
scheidung im Niederdruckbereich von 60 bis 100 Torr und bei
Temperaturen von 1050-1500°C hergestellt. Abhängig vom dem
Molverhältnis Borhalogenit/Wasserstoff, dem Stickstoffpartial
druck, der Abscheidungstemperatur und dem Druck in dem vorgege
benen Bereich entstehen ein- und zweiphasige Schichten mit un
terschiedlichen Eigenschaften. Bei Anwendung von atmosphäri
schem Druck (Normaldruck) werden dagegen keine Schichten, son
dern pulverförmiger Niederschlag erzeugt. Die abgeschiedenen
Phasen sind mit leicht veränderten Gitterkonstanten dem kubisch
flächenzentrierten Titannitrid und dem hexagonalen Titandiborid
isomorph. Die zur Erzeugung der Titan-Bornitridschichten not
wendigen Temperaturen und Abscheidezeiten führen aufgrund der
hohen Beweglichkeit der Boratome dazu, daß die Hartmetallunter
lage boriert wird, wodurch Veränderungen in deren Gefüge ein
treten, die den Gebrauchswert derart beschichteter Hartmetall
körper verringern. Aus Untersuchungen ist bekannt, daß unter
solchen Bedingungen die Bestandteile der bekannten Sinterhart
metalle zu Boriden reagieren. Die Boridbildung erfolgt zunächst
in der Bindemetallphase z. B. zu Cobaltborid und bei Temperatu
ren über 1050°C auch unter Beteiligung der karbidischen Hart
stoffphasen unter Ausscheidung von Kohlenstoff zu sogenannten
Eta-Boriden. Eine derartige Borierung des Hartmetallgrundkör
pers führt zu einer erheblichen Verminderung der Bruchfestig
keit des beschichteten Hartmetallkörpers, die u. a. Fehlleistun
gen bei dessen Einsatz für die Zerspanung im unterbrochenem
Schnitt (Fräsen) zur Folge hat.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Verfahren zur
Herstellung bzw. Abscheidung von Titan-BorOxinitridschichten
auf Sinterhartmetallkörpern, ausgehend von dem bekannten Prin
zip der chemischen Dampfphasenabscheidung in einer im wesentli
chen aus TiCl₄, BCl₃, N₂ und H₂ bestehenden Reaktionsatmosphä
re, zu verbessern.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß auf den
in einem TiCl₄-N₂-H₂-Gasgemisch unter einem Druck von 90 bis
20 kPa bei 1280 bis 1350 K vorbehandelten Sinterhartmetallkör
pern während und nach dem Absenken der Temperatur auf 1100 bis
1200 K unter demselben Druck durch eine Nachbehandlung in einer
aus 2 bis 2,5 Vol.-% TiCl₄, 0,02 bis 0,2 Vol.-% BCl₃, 25 bis 35
Vol.-% N₂ und 60 bis 75 Vol.-% H₂ bestehenden Gasatmosphäre,
der 0,005 bis 0,04 Vol.-% H₂O zugesetzt ist, eine Titan-Bor-
Oxinitridschicht entsprechend der allgemeinen Formel TiBxOyNz
gebildet wird, in der x = 0,30 bis 0,75, y = 0,05 bis 0,25 und
x + y + z = 0,98 bis 1,3 betragen.
Bei den für die Verfahrensdurchführung in Betracht kommenden
Anlagen für die Oberflächenbeschichtung nach der chemischen
Dampfphasenabscheidung ist es zweckmäßig, daß der H₂O-Zusatz
über den H₂-Gasstrom in die Reaktionsatmosphäre eingebracht
wird.
Für die Verfahrensführung hat es sich als vorteilhaft erwiesen,
daß in dem Gasgemisch für die Vorbehandlung und/oder in der
Gasatmosphäre für die Nachbehandlung H₂ teilweise durch Ar er
setzt wird.
Eine vorteilhafte Maßnahme in der erfindungsgemäßen Verfahrens
gestaltung wird auch darin gesehen, daß die Sinterhartmetall
körper vor der Vorbehandlung in Ar aufgeheizt und nach der
Nachbehandlung in N₂ abgekühlt werden.
Die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestellten Titan-
Bor-Oxinitridschichten im Bereich der erzielbaren Zusammenset
zung TiBxOyNz haben im Vergleich zu den bekannten Hartstoff
schichten dieser Struktur höhere Härte, höhere Abriebfestig
keit, höhere Oxidationsbeständigkeit und höhere Bruchfestig
keit. Entsprechend beschichtete Hartmetallgrundkörper sind ver
schleißfester, insbesondere bei der spanenden Formung kurzspa
nender Eisenwerkstoffe, hoch- und niedriglegierter Stähle, von
Superlegierungen und von NE-Werkstoffen. Sie weisen z. B. Mikro
härten auf, die erheblich über den der bisher aus dem System
Titan-Bor-Sauerstoff-Stickstoff bekannten liegen.
Es ist auch im Sinne der Erfindung das erfindungsgemäße Be
schichtungsverfahren mit anderen Beschichtungsverfahren zum
Aufbringen von zusätzlichen Schichten aus Karbiden, Nitriden,
Siliciden der IV. bis VI. Nebengruppe des PSE, mit Aluminium
oxid, Zirkoniumoxid, Borkarbid, Siliciumnitrid, mit Kohlenstoff
mit diamantähnlichen Eigenschaften und/oder Bornitrid zu kombi
nieren.
Bei der Kombination mit anderen Beschichtungsverfahren kann
durch getrennte Ausführung der einzelnen Verfahrensabschnitte
die Titan-Bor-Oxinitridschicht als Deckschicht, Grundschicht
und/oder Zwischenschicht aufgebracht werden.
Aufgrund der anzustrebenden Temperaturwechselbeständigkeit der
Titan-Bor-Oxinitridschichten soll die Verfahrensführung so er
folgen, daß die Schichtdicke des gesamten Schichtsystems als
Einzel- oder Mehrfachschicht insgesamt im Bereich zwischen 0,2
und 12 µm liegt.
Anhand besonders dicker, für die Härtemessung längs und quer
zur Schichtwachstumsrichtung extra hergestellter Modellschich
ten wurden bei verschiedenen Zusammensetzungen der Titan-Bor-
Oxinitridschichten Mikrohärten mh100p 4500-5400 gefunden. Zum
Beispiel wurden an Titan-Bor-Oxinitridschichten
TiB0,70 O0,10 N0,22 mh100p 4700
und
TiB0,40 O0,22 N0,51 mh100p 5300
gemessen.
Die vergleichsweise niedrigen Abscheidetemperaturen von
1100-1200 K, vorzugsweise 1130-1180 K, für die Erzeugung der er
findungsgemäßen Titan-Bor-Oxinitridschichten und deren hohe
Bildungsgeschwindigkeit verhindern weitgehend die Diffusion von
Bor in die Hartmetallunterlage und bilden die Voraussetzung für
die Ausbildung einer superfeinkörnigen Struktur. Neben der che
mischen Zusammensetzung resultieren die besonderen verschleiß
mindernden Eigenschaften aus dieser vorzugsweise röntgenamor
phen Schichtstruktur. Die Aufwachsgeschwindigkeit beträgt in
nerhalb der Grenzwerte für die Abscheidetemperatur und Gaszu
sammensetzung zwischen 0,05 und 20 µm pro Minute.
Im Gegensatz zu Titranbornitrid, wie es in der französi
schen Patentschrift 237 05 51 vorgeschlagen wird, läßt
sich Titanboroxinitrid bei Drücken auch oberhalb 1,3,3 kPa,
vorzugsweise bei atmosphärischem Druck, problemlos als
festhaftende Schicht auf Hartmetallunterlagen direkt oder
auf bereits in an sich bekannter Weise mit anderen Hart
stoffschichten versehenen Hartmetallunterlagen abscheiden.
Die hohen Abscheidegeschwindigkeiten und die niedrigen Abscheidetempe
raturen bilden die Voraussetzung dafür, daß die meist unter
wünschte Borierung der Hartmetallunterlage vollkommen aus
bleibt bzw. nur wenige µm tief die Ausbildung von Boriden
in der Bindemetallphase nachweisbar ist. Eine kombinierte
Hartstoffabscheidung und gleichzeitige Borierung der Hart
metallunterlage, tritt aufgrund des geringen Borangebotes
aus der Gasphase nicht ein.
Je nach Verwendungszweck können durch Konzentrationsgradie
ten des Bors, des Sauerstoffs und des Stickstoffs innerhalb
der Schicht in den vorgenannten Grenzen die Eigenschaften
der Titanboroxinitridschichten variiert werden. So werden
die höchsten Härten bei etwa gleichgewichtigen Anteilen von
Bor und Stickstoff und die höchste Oxidationsbeständigkeit
bei Sauerstoffanteilen von y = 0,1-0,2 erzielt. Die Kombi
nation der Titanboroxinitridschicht mit anderen Hartstoff
schichten kann in den Grenzbereichen höhere Konzentrationen
an Stickstoff erfordern, wenn mit Carbid- oder Nitridschich
ten kombiniert wird oder höhere Sauerstoffgehalte erfordern,
wenn mit Oxidschichten kombiniert wird.
Für die Kombination von Titanboroxinitridschichten mit ande
ren Hartstoffschichten kommen alle an sich bekannten Hart
stoffauflagen mit verschleißmindernder Wirkung in Frage,
vorzugsweise Carbide, Nitride, Silicide der IV., V. und VI.
Nebengruppe des Periodischen Systems der Elemente, deren
Mischphasen Aluminiumoxid, Zirkonoxid, Borcarbid, Silicium
nitrid, Kohlenstoff mit diamantähnlichen Eigenschaften
und/oder Bornitrid.
Die Erfindung soll nachstehend an zwei Ausführungsbeispielen
näher erläutert werden:
Wendeschneidplatten aus einem Hartmetall der Anwendungsgruppe
K20 mit 6% Co, 0,6% Ta(Nb,V)C, 0,2% TiC, Rest WC (im folgen
den K20-Hartmetall genannt) wurden in einem Reaktor unter
Inertgas auf 1320 K aufgeheizt und 20 min mit einem Gasge
misch, bestehend aus Ar-H₂-TiCl₄-C₆H₆ behandelt. Danach wurde
Benzol durch Stickstoff ersetzt und anschließend ein Gasge
misch eingestellt, welches folgende Zusammensetzung hatte:
32,74 Vo.-% N₂
65,00 Vol.-% H₂
2,14 Vol.-% TiCl₄
0,10 Vol.-% BCl₃
0,02 Vol.-% H₂O
32,74 Vo.-% N₂
65,00 Vol.-% H₂
2,14 Vol.-% TiCl₄
0,10 Vol.-% BCl₃
0,02 Vol.-% H₂O
Dabei wurde gleichzeitig die Temperatur von 1320 K auf 1200 K
gesenkt.
Die Wendeschneidplatten wurden in dieser Atmosphäre bei einem
Druck von 105 kPa 40 min lang bei 1200 K behandelt und an
schließend im Reaktor im Stickstoffstrom abgekühlt.
Diese Wendeschneidplatten wiesen eine geschlossenen Doppel
schicht, bestehend aus einer 3 µm starken TiC-Schicht und
einer 4 µm starken röntgenamorphen Titanboroxinitridschicht
der Zusammensetzung TiB0,40O0,12N0,51 auf. Die Titanboroxini
tridschicht hatte eine Vickershärte HV 0,1 von 53 000 MPa.
Der Gebrauchswert der Schicht wurde in einem Frästest ermit
telt:
1. Test:
Werkstoff = Grauguß lamellar;
Festigkeit : 200 N.mm-2
Schnittgeschwindigkeit, v = 224 m/min
Schnittiefe, a = 2 mm
Vorschub pro Zahn, sz = 0,4 mm
Fräswerkzeug = Fräskopf ⌀ 320 mm, eine Schneide
Wendeschneidplatte = dreieckförmig, mit 22 mm
Kantenlänge und 4 mm Dicke
Kriterium Freiflächenverschleiß:
Verschleißmarkenbreite, VB = 0,8 mm
Werkstoff = Grauguß lamellar;
Festigkeit : 200 N.mm-2
Schnittgeschwindigkeit, v = 224 m/min
Schnittiefe, a = 2 mm
Vorschub pro Zahn, sz = 0,4 mm
Fräswerkzeug = Fräskopf ⌀ 320 mm, eine Schneide
Wendeschneidplatte = dreieckförmig, mit 22 mm
Kantenlänge und 4 mm Dicke
Kriterium Freiflächenverschleiß:
Verschleißmarkenbreite, VB = 0,8 mm
2. Test:
Werkstoff, Werkzeug, Wendeschneidplatte wie Test 1
Schnittgeschwindigkeit v = 140 m/min
Schnittiefe a = 2 mm
Vorschub pro Zahn sz = 0,5 mm
Kriterium Freiflächenverschleiß:
Verschleißmarkenbreite VB = 1,0 mm
Werkstoff, Werkzeug, Wendeschneidplatte wie Test 1
Schnittgeschwindigkeit v = 140 m/min
Schnittiefe a = 2 mm
Vorschub pro Zahn sz = 0,5 mm
Kriterium Freiflächenverschleiß:
Verschleißmarkenbreite VB = 1,0 mm
Wendeschneidplatten aus einem Hartmetall der Anwendungsgruppe
K20 mit 6% Co, 0,6% Ta(Nb,V)C, 0,2% TiC, Rest WC wurden in
einem Reaktor unter Inertgas auf 1320 K aufgeheizt und 40 min
in einer H₂-N₂-TiCl₄-Atmosphäre behandelt. Danach wurde ein
Gasgemisch mit folgender Zusammensetzung eingestellt:
32,64 Vol.-% N₂
65,00 Vol.-% H₂
2,14 Vol.-% TiCl₄
0,02 Vol.-% H₂O
und gleichzeitig die Temperatur auf 1200 K gesenkt.
32,64 Vol.-% N₂
65,00 Vol.-% H₂
2,14 Vol.-% TiCl₄
0,02 Vol.-% H₂O
und gleichzeitig die Temperatur auf 1200 K gesenkt.
Die Wendeschneidplatten wurden in dieser Atmosphäre 40 min
lang bei 1200 K behandelt und anschließend im Reaktor im
Stickstoffstrom abgekühlt.
Diese Wendeschneidplatten wiesen eine geschlossenen Doppel
schicht, bestehend aus einer 4 µm starken TiN-Schicht und
einer 4 µm starken Titanboroxinitridschicht der Zusammenset
zung TiB0,70O0,10N0,22 auf. Die Titanboroxinitridschicht hat
te eine Vickershärte HV 0,1 von 47 000 MPa.
Diese Wendeschneidplatten wurden mit einer in üblicher Weise
mit Titannitrid beschichteten Wendeschneidplatte im Drehtest
verglichen:
AG/Werkstück: Längsdrehen einer Welle (glatter Schnitt)
Werkstoff: Grauguß, lamellar; Festigkeit = 220 N.mm-2
Schnittgeschwindigkeit, v = 120 m.min-1
Schnittiefe, a = 2 mm
Vorschub, s = 0,3 mm.U-1
Werkzeug: Wendeplatten-Drehmeißel zum Längsdrehen;
Wendeschneidplatte: Dreieckförmig, mit 22 mm Kantenlänge, und 4 mm Dicke;
Kriterium: Freiflächenverschleiß:
Verschleißmarkenbreite, VB = 0,5 mm
Ergebnisse als Standzeit in min:
Konventionell TiN-beschichtete WSP = 32 min
Erfindungsgemäß beschichtete WSP = 72 min
AG/Werkstück: Längsdrehen einer Welle (glatter Schnitt)
Werkstoff: Grauguß, lamellar; Festigkeit = 220 N.mm-2
Schnittgeschwindigkeit, v = 120 m.min-1
Schnittiefe, a = 2 mm
Vorschub, s = 0,3 mm.U-1
Werkzeug: Wendeplatten-Drehmeißel zum Längsdrehen;
Wendeschneidplatte: Dreieckförmig, mit 22 mm Kantenlänge, und 4 mm Dicke;
Kriterium: Freiflächenverschleiß:
Verschleißmarkenbreite, VB = 0,5 mm
Ergebnisse als Standzeit in min:
Konventionell TiN-beschichtete WSP = 32 min
Erfindungsgemäß beschichtete WSP = 72 min
Die in den Ausführungsbeispielen beschriebenen Hartstoff
schichten wurden röntgenographisch, metallographisch am
Schräg- und Querschliff und mit der Elektrodenstrahlmikroson
de zur Klärung der Phasenverteilung, der Schichtdicke und des
Schichtaufbaues analysiert.
Claims (4)
1. Verfahren zur Herstellung von Titan-Bor-Oxinitridschichten
auf Sinterhartmetallkörpern, insbesondere auf Schneidplatten
aus gesinterten Karbiden von Metallen der IV. bis VI. Neben
gruppe des PSE mit Bindemetall der Eisengruppe, nach dem
Prinzip der chemischen Dampfphasenabscheidung in einer
aus TiCl₄, BCl₃, N₂ und H₂ bestehenden Reak
tionsatmosphäre,
dadurch gekennzeichnet,
daß auf den in einem TiCl₄-N₂-H₂-Gasgemisch unter einem
Druck von 90 bis 120 kPa bei 1280 bis 1350 K vorbehandelten
Sinterhartmetallkörpern während und nach dem Absenken der
Temperatur auf 1100 bis 1200 K unter demselben Druck durch
eine Nachbehandlung in einer aus 2 bis 2,5 Vol.-% TiCl₄,
0,02 bis 0,2 Vol.-% BCl₃, 25 bis 35 Vol.-% N₂ und 60 bis 75
Vol.-% H₂ bestehenden Gasatmosphäre, der 0,005 bis 0,04
Vol.-% H₂O zugesetzt ist, eine Titan-Bor-Oxinitridschicht
entsprechend der allgemeinen Formel TiBxOyNz gebildet wird,
in der x = 0,30 bis 0,75, y = 0,05 bis 0,25 und x + y + z =
0,98 bis 1,3 betragen.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der H₂O-Zusatz über den H₂-Gasstrom in die Reaktionsat
mosphäre eingebracht wird.
3. Verfahren nach Ansprüchen 1 und 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß in dem Gasgemisch für die Vorbehandlung und/oder in der
Gasatmosphäre für die Nachbehandlung H₂ teilweise durch Ar
ersetzt wird.
4. Verfahren nach Ansprüchen 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Sinterhartmetallkörper vor der Vorbehandlung in Ar
aufgeheizt und nach der Nachbehandlung in N₂ abgekühlt wer
den.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DD25813883A DD224882B1 (de) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | Verfahren zur herstellung von oberflaechenschichten aus titan-bor-nitrid-verbindungen |
DD25813783A DD219799B1 (de) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | Sinterhartmetallkoerper mit oberflaechenschichten aus titan-bor-nitrid-verbindungen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3434616A1 DE3434616A1 (de) | 1985-08-29 |
DE3434616C2 true DE3434616C2 (de) | 1997-06-19 |
Family
ID=25747856
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19843434616 Expired - Fee Related DE3434616C2 (de) | 1983-12-19 | 1984-09-21 | Verfahren zur Herstellung von Titan-Bor-Oxinitridschichten auf Sinterhartmetallkörpern |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
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JP4251990B2 (ja) * | 2002-01-18 | 2009-04-08 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP4783153B2 (ja) | 2006-01-06 | 2011-09-28 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 刃先交換型切削チップ |
WO2012105001A1 (ja) * | 2011-02-01 | 2012-08-09 | オーエスジー株式会社 | 硬質積層被膜 |
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SE357984B (de) * | 1971-11-12 | 1973-07-16 | Sandvik Ab | |
DE2263210B2 (de) * | 1972-02-04 | 1977-03-17 | Metallwerk Plansee AG & Co. KG, Reutte, Tirol (Österreich) | Verschleissteil aus hartmetall, insbesondere fuer werkzeuge |
DE2323652A1 (de) * | 1972-05-11 | 1973-11-29 | Fulmer Res Inst Ltd | Carbidbeschichtungen |
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US4018631A (en) * | 1975-06-12 | 1977-04-19 | General Electric Company | Coated cemented carbide product |
FR2370551A1 (fr) * | 1976-11-10 | 1978-06-09 | Eurotungstene | Outil de coupe revetu de boronitrure de titane et procede de revetement |
CH632944A5 (fr) * | 1978-06-22 | 1982-11-15 | Stellram Sa | Piece d'usure en metal dur. |
EP0031805B1 (de) * | 1979-12-28 | 1984-09-19 | Vereinigte Edelstahlwerke Aktiengesellschaft (Vew) | Hartkörper, insbesondere Hartmetallverschleissteil, und Verfahren zu seiner Herstellung |
US4619866A (en) * | 1980-07-28 | 1986-10-28 | Santrade Limited | Method of making a coated cemented carbide body and resulting body |
AT377786B (de) * | 1981-12-24 | 1985-04-25 | Plansee Metallwerk | Verschleissteil, insbesondere hartmetall -schneideinsatz zur spanabhebenden bearbeitung |
-
1984
- 1984-09-21 DE DE19843434616 patent/DE3434616C2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3434616A1 (de) | 1985-08-29 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8141 | Disposal/no request for examination | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: HARTMETALLWERK IMMELBORN GMBH, O-6217 IMMELBORN, D |
|
8170 | Reinstatement of the former position | ||
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: HARTMETALL BETEILIGUNGSGESELLSCHAFT MBH, 36433 IMM |
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D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
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