DE3347438A1 - MULTIVALENT RADIATOR FOR INDOOR AIR HEATING - Google Patents

Abstract

1. Radiator for space heating with convectors supplied from different energy sources. The upper convector (2) is operated by means of a heating medium of a higher temperature and the lower convector (1) is operated by means of a heating medium of a lower temperature. The convectors are equipped with heatconducting lamellae (3, 4) - arranged one after the other in flow direction - that divide an air duct into a number of continuously ascending open flues (14). The radiator is characterized by the fact that the lamellae (4) of the higher temperature convector are connected with the lamellae (3) of the lower temperature convector by means of heat insulating bridges (11) made of a material of minor heat conductivity, such that the open flues (14) are kept free.

Description

BEZEICHNUNG:DESCRIPTION:

Multivalenter Heizkörper.Multivalent radiator.

OBERBEGRIFFGENERAL CONCEPT

Die Erfindung bezieht sich auf einen multivalenten Heizkörper zur Raumluftbeheizung mit aus verschiedenen Energiequellen durch Heizmedien verschieden hoher Temperaturstufen beaufschlagten Konvektoren, welche wärmeleitende Lamellen tragen, die, untereinanderliegend, den Luftschacht, in Strömungsrichtung gesehen, in viele, durchlaufend aufsteigende, unten und oben offene Züge unterteilen.The invention relates to a multivalent radiator for room air heating with convectors charged from different energy sources by heating media of different high temperature levels, which carry heat-conducting fins that, lying one below the other, subdivide the air shaft, viewed in the direction of flow, into many, continuously ascending, open at the bottom and top .

STAND DER TECHNIKSTATE OF THE ART

In multivalenten Heizsystemen, in welchen beispielsweise zur Unterstützung bzw. Entlastung eines herkömmlichen Konvektorsystems Sonnenenergie durch ein vorgeschaltetes Konvektorsystem eingesetzt werden soll, hängt der Gesamtwirkungsgrad in hohem Maße davon ab, dass thermische Rückkopplungen, sei es durch Turbulenzen der Luftströmung oder durch Wärmeleitung vom Konvektorsystem höherer zum Konvektorsystem niederer Temperatur, vermieden werden. Dies ist bei den bekannten Heizkörpern der vorbezeichneten Art nicht in befriedigender Weise erfüllt.In multivalent heating systems, in which, for example, solar energy is to be used to support or relieve a conventional convector system through an upstream convector system, the overall efficiency depends to a large extent on the fact that thermal feedback, be it through turbulence in the air flow or through heat conduction from the convector system higher to the Low temperature convector system should be avoided. This is not met in a satisfactory manner in the known radiators of the aforementioned type.

AUFGABETASK

Der Erfinder hat sich die Aufgabe gestellt, in multivalenten Heizkörpersystemen der eingangs bezeichneten Art thermische Rückkopplung vom Konvektorsystem höherer zum Konvektorsystem niederer Temperatur zu unterbinden.The inventor has set himself the task of preventing thermal feedback from the convector system at a higher temperature to the convector system at a lower temperature in multivalent radiator systems of the type described at the outset.

LÖSUNG DER AUFGABESOLUTION OF THE TASK

Diese Aufgabe ist erfindungsgemäß dadurch gelöst worden, dass in die Wärmeleitwege von dem oder den Konvektoren höherer Temperatur zu den Konvektoren niederer Temperatur Wärmedämmzonen eingeschaltet sind und dass die Lamellen der Systeme mit der anschließenden Wandung getrennt aufsteigende, glatte Züge bilden. Durch die Lamellen der Heizkörper wird bei dieser Gestaltung eine ungestörte laminare Strömung der Luft erzwungen und gleichzeitig eine thermische Rückkopplung über metallische Verbindungen im System vermieden, so dass sich ein multivalentes Heizsystem mit praktisch rückwirkungsfreiem Wärmeaustausch in mehreren, räumlich und thermisch übereinanderliegenden Stufen ergibt.This object has been achieved according to the invention in that thermal insulation zones are switched into the heat conduction paths from the convector or convectors of higher temperature to the convectors of lower temperature and that the lamellas of the systems with the adjoining wall form separately ascending, smooth trains. In this design, the lamellas of the radiators enforce an undisturbed laminar flow of air and at the same time avoid thermal feedback via metallic connections in the system, so that a multivalent heating system with practically non-reactive heat exchange results in several spatially and thermally superimposed levels.

BESCHREIBUNG VON AUSFÜHRUNGSBEISPIELENDESCRIPTION OF EXEMPLARY EMBODIMENTS

In der Zeichnung ist die Erfindung an einigen Ausführungsbeispielen veranschaulicht. Es zeigtThe invention is illustrated in some exemplary embodiments in the drawing. It shows

Fig. 1 in einem Vertikalschnitt nach der Linie I/I der Fig. 2 einen zweistufigen multivalenten Heizkörper,Fig. 1 in a vertical section along the line I / I of Fig. 2, a two-stage multivalent radiator,

Fig. 2 einen Vertikalschnitt nach der Linie II/II der Fig. 1,Fig. 2 is a vertical section along the line II / II of Fig. 1,

Fig. 3 eine andere Ausführungsform der Übergangszone der Fig. 1 und 2,3 shows another embodiment of the transition zone of FIGS. 1 and 2,

Fig. 4 eine Ausführungsform mit Dämmleisten zum Anschluß der Konvektorlamellen an die Schachtwandung,4 shows an embodiment with insulating strips for connecting the convector slats to the shaft wall,

Fig. 5 eine andere Gestaltung der Übergangszone,5 shows another design of the transition zone,

Fig. 6 eine Ausführungsform mit Dämmbrücken zwischen den Lamellen benachbarter Konvektoren,6 shows an embodiment with insulating bridges between the slats of adjacent convectors,

Fig. 7 einen Schnitt nach der Linie VII/VII der Fig.7 shows a section along the line VII / VII in FIG.

Fig. 8 eine Ausführungsform mit Luftspalt zwischen den Lamellen benachbarter Konvektoren und zwischen den Lamellen und der Schachtwandung,8 shows an embodiment with an air gap between the slats of adjacent convectors and between the slats and the shaft wall,

Fig. 9 eine Ausführung mit kragenförmigen Dämmleisten und9 shows an embodiment with collar-shaped insulating strips and

Fig. 10 eine Ausführung mit oberer Schachtwandung aus Dämmstoff.10 shows an embodiment with an upper shaft wall made of insulating material.

Die in der Zeichnung dargestellten Beispiele eines multivalenten Heizkörpers dienen zur Raumluftbeheizung mit aus verschiedenen Energiequellen beaufschlagten Konvektoren, einem unteren Konvektor 1 und einem oberen Konvektor 2. Die Konvektoren 1,2 sind in einem gemeinsamen Luftschacht S angeordnet. Sie werden durch Heizmedien M[tief]1 und M[tief]2 aus verschiedenen Heizquellen betrieben, der obere Konvektor 2 aus einer herkömmlichen Heizquelle, der untere Konvektor 1 aus einer Hilfsheizquelle, insbesondere zur Ausnutzung von Sonnenenergie.The examples of a multivalent radiator shown in the drawing are used to heat the room with convectors, a lower convector 1 and an upper convector 2, which are charged from different energy sources. They are operated by heating media M [deep] 1 and M [deep] 2 from different heating sources, the upper convector 2 from a conventional heating source, the lower convector 1 from an auxiliary heating source, in particular for utilizing solar energy.

Die rohrförmigen Konvektoren 1 und 2 sind mit rechteckigen Lamellen 3 und 4 besetzt.The tubular convectors 1 and 2 are fitted with rectangular fins 3 and 4.

Zwischen dem Konvektorsystem a der niederen Temperatur und dem Konvektorsystem c der höheren Temperatur befindet sich eine Übergangszone b, in welcher die miteinander fluchtenden, vertikale Züge 14 bildenden Lamellen 3 und 4 voneinander getrennt sind, entweder durch einen Spalt 8 oder durch Dämmbrücken 11 aus schlecht wärmeleitendem Material, beispielsweise Kunststoff (vgl. Fig. 6 und 7).Between the convector system a of the lower temperature and the convector system c of the higher temperature there is a transition zone b, in which the aligned, vertical trains 14 forming slats 3 and 4 are separated from each other, either by a gap 8 or by insulating bridges 11 made of poorly thermally conductive Material, for example plastic (see. Fig. 6 and 7).

In den Ausführungsformen nach Fig. 1, 2 und 3 wird der Schacht S durch eine von oben bis unten durchlaufende metallische Schachtwandung 5 begrenzt.In the embodiments according to FIGS. 1, 2 and 3, the shaft S is delimited by a metallic shaft wall 5 running through from top to bottom.

In allen Ausführungsformen ist in den Wärmeleitweg von dem Konvektorsystem 2,4 zum Konvektorsystem 1,3 eine Wärmedämmzone eingeschaltet, um eine thermische Rückkopplung über Wärmeleitwege zu unterbinden.In all embodiments, a thermal insulation zone is switched on in the thermal conduction path from the convector system 2, 4 to the convector system 1.3, in order to prevent thermal feedback via thermal conduction paths.

In der Ausführungsform nach Fig. 1 und 2 ist zur Bildung der Wärmedämmzone die äußere metallene Schachtwandung 5 insgesamt durch eine innere Dämmwandung 6 aus Kunststoff oder sonstigem, schlecht wärmeleitendem Material ausgekleidet. Diese Auskleidung kann, wie Fig. 3 zeigt, in der Übergangszone b unterbrochen sein.In the embodiment according to FIGS. 1 and 2, the outer metal shaft wall 5 is lined as a whole by an inner insulating wall 6 made of plastic or other poorly thermally conductive material to form the thermal insulation zone. This lining can, as FIG. 3 shows, be interrupted in the transition zone b.

In Fig. 4 ist die Auskleidung durch Dämmleisten 7 ersetzt, mit denen die Lamellen 3,4 an die metallene Schachtwandung 5 angeschlossen sind.In FIG. 4, the lining is replaced by insulating strips 7 with which the lamellas 3, 4 are connected to the metal shaft wall 5.

auch, wie Fig. 9 zeigt, als Dämmkragen ausgebildet sein, welche sich von Lamelle zu Lamelle dicht aneinander anschließen und ebenfalls eine durchgehende Auskleidung bilden; während in Fig. 5 und 10 die Lamellen der Konvektoren durch einen einfachen Luftspalt 8 voneinander getrennt sind, zeigen Fig. 6 und 7 Lamellen mit Festkörperverbindung durch Dämmbrücken 11. Diese Ausführungsform zeichnet sich insbesondere dadurch aus, dass über die Konvektorsysteme durchgehende, d.h. ununterbrochene Züge 14 gebildet werden, welche eine ungestörte aufsteigende laminare Luftströmung gewährleisten, welche nur der Thermik unterworfen ist. Damit werden Rückkopplungen sowohl durch Wärmeleitung als auch durch Luftströmung infolge von Wirbelbildungen ausgeschlossen.also, as FIG. 9 shows, be designed as an insulating collar, which adjoin one another tightly from lamella to lamella and likewise form a continuous lining; While in Fig. 5 and 10 the slats of the convectors are separated from each other by a simple air gap 8, Fig. 6 and 7 show slats with solid body connection by insulating bridges 11. This embodiment is particularly characterized by the fact that continuous, ie uninterrupted trains over the convector systems 14 are formed, which ensure an undisturbed ascending laminar air flow, which is only subject to the thermal. This eliminates feedback from both heat conduction and air flow due to the formation of eddies.

In der Ausführungsform nach Fig. 3 ergibt sich in der Übergangszone b eine Wärmeübertragung aus der Heizenergie des unteren Konvektorsystems auf die metallene Behälterwandung 5. Fig. 5 zeigt eine Ausführungsform, in welcher die Lamellen 4 des oberen Konvektors unmittelbar mit der metallischen Behälterwandung 5 verbunden sind. Die Rückkopplung durch Wärmeleitung zum unteren Konvektor wird durch Einschaltung einer Dämmschranke 9 zwischen der metallischen Wandung oben und unten vermieden. Soll dabei eine Wärmeabstrahlung im Bereich des oberen Konvektors erfolgen, so können die Lamellen 4 dieses Konvektors wärmeleitend an die obere Schachtwandung 5" angeschlossen werden, während die Lamellen 3 des unteren Konvektors gegen die untere metallene Schachtwandung 5' durch eine Dämmwandung oder durch Dämmleisten 6 bzw. 7 thermisch isoliert sind. Dadurch wird erreicht, dass die Wärmeenergie des unteren Konvektors weitgehendst zur Unterstützung des oberen Konvektors herangezogen wird. An der oberen Austrittsseite des Schachtes kann eine Klappe 15 vorgesehen sein, durch welche eine Prallfläche zur Ablenkung der warmen Luft, beispielsweise zur Fensterfront hin, erfolgt. Diese Klappe kann auch umsetzbar angeordnet sein, so dass im Bedarfsfall eine Umlenkung des Warmluftstromes von der Fensterfront weg in den Raum erreicht wird.In the embodiment according to FIG. 3, heat transfer from the heating energy of the lower convector system to the metal container wall 5 results in the transition zone b . The feedback through heat conduction to the lower convector is avoided by switching on an insulating barrier 9 between the metallic wall above and below. If heat is to be radiated in the area of the upper convector, the slats 4 of this convector can be connected to the upper shaft wall 5 ″ in a heat-conducting manner, while the slats 3 of the lower convector against the lower metal shaft wall 5 'by an insulating wall or by insulating strips 6 or 7. This ensures that the thermal energy of the lower convector is largely used to support the upper convector the warm air, for example towards the window front. This flap can also be arranged in a relocatable manner so that, if necessary, the flow of warm air is deflected away from the window front into the room.

Im Rahmen der Erfindung sind noch mancherlei Abänderungen und andere Ausführungen möglich, insbesondere können auch mehr als zwei Konvektoren in einem gemeinsamen Schacht übereinander angeordnet werden.Various modifications and other designs are still possible within the scope of the invention, in particular more than two convectors can be arranged one above the other in a common shaft.

Ein Heizsystem der Ausführungsform nach Fig. 1 und 2 wurde in Langzeitversuchen getestet. Dabei ergaben sich die aus folgenden Tabellen und Diagrammen ersichtlichen Messwerte.A heating system of the embodiment of FIGS. 1 and 2 was tested in long-term trials. This resulted in the measured values shown in the following tables and diagrams.

BEZUGSZEICHENLISTEREFERENCE LIST

1,2 Konvektoren1.2 convectors

1 unterer Konvektor1 lower convector

2 oberer Konvektor2 upper convector

3 Lamellen von 13 slats of 1

4 Lamellen von 24 slats of 2

5 Schachtwandung5 shaft wall

5' und 5" untere und obere Schachtwandung5 'and 5 "lower and upper shaft walls

6 Dämmwandung6 insulation wall

7 Dämmleisten7 insulating strips

8 Trennspalt8 separation gap

9 Dämmschranke9 insulation barrier

10 Dämmkragen10 insulating collar

11 Dämmbrücken11 insulation bridges

12 Dämmplatte12 insulation board

13 Luftspalt13 air gap

14 Züge14 trains

15 Klappe15 flap

a untere Konvektorzonea lower convector zone

b Übergangszoneb transition zone

c obere Konvektorzonec upper convector zone

S LuftschachtS air shaft

Thermal-Hybrid 83.Thermal hybrid 83.

Die Weiterentwicklung des in der Offenlegungsschrift DE 29 45 071 A1 dargestellten Gegenstandes Thermal-Hybrid in der Prototyp-Anlage ließen es zu Ergebnissen des weiteren kommen, die zu erheblichen Verbesserungen führten, und zwar auf Grund folgender Erkenntnisse: (Anlage Zeichnung).The further development of the thermal hybrid object shown in the laid-open specification DE 29 45 071 A1 in the prototype system also led to results that led to considerable improvements, based on the following findings: (system drawing).

1.) Vermeidung jeglicher Wärmebrücken der aktiven Elemente mit Hilfe von Isolierschichten des Schachtes.1.) Avoid any thermal bridges between the active elements with the help of insulating layers in the shaft.

2.) Verhinderung von turbulenten Luftströmungsnebenschlüssen im Schacht selbst durch entsprechende Dichtungsleisten zwecks intensiver Konvektivverknüpfung.2.) Prevention of turbulent air flow shunts in the shaft itself by means of appropriate sealing strips for the purpose of intensive convective connection.

Dadurch erfolgte in je zehnstündigem Betrieb:Oberer KonvektorThis resulted in ten-hour operation: Upper convector

bei 60° die Verbrauchsverbesserung von 2,85KWh auf 1,70KWhat 60 ° the consumption improvement from 2.85KWh to 1.70KWh

bei 50° die Verbrauchsverbesserung von 1,85KWh auf 0,60KWhat 50 ° the consumption improvement from 1.85KWh to 0.60KWh

bei 40° die Verbrauchsverbesserung von 0,90KWh auf 0,25KWh.at 40 ° the consumption improvement from 0.90KWh to 0.25KWh.

Die sinnvolle Anwendung dieser Verbesserungen wurde in einer weiteren Anlage durch eine Vielzahl von Langzeitmessungen zu je 10 Stunden bei Raumtemperaturen um 18° an einem Thermalhybrid 83 der Länge 1m, den Konvektionsflächen je 1,0027m[hoch]2 untersucht. Das Ergebnis der Zusammenstellung ergab folgende Nominal-Messwertetabelle Nr. 1. (Anlage).The sensible application of these improvements was investigated in a further system through a large number of long-term measurements of 10 hours each at room temperatures of 18 ° on a thermal hybrid 83 of length 1m, the convection areas each 1.0027m [high] 2. The result of the compilation resulted in the following table of nominal measured values No. 1 (Appendix).

Um die Real-Meßwert-Tabelle des Thermalhybrid 83 zu erhalten, wurden bei Raumtemperatur 18° der Eigenverbrauch P[tief]MV der Meßvorrichtung in je 10 Stunden Meßbetrieb zu den jeweiligen Arbeitstemperaturen ermittelt. Ergebnis:Hilfstabelle I und Beiblatt I. (Anlagen).In order to obtain the real measured value table of the thermal hybrid 83, the internal consumption P [low] MV of the measuring device was determined at room temperature 18 ° in 10 hours of measuring operation at the respective working temperatures. Result: Auxiliary Table I and Supplement I. (Annexes).

Bei der Betrachtung der drei P[tief]1-Nominal-Messwertekolonnen des unteren Konvektors A[tief]1 erscheint es bemerkenswert, dass, wenn man von den Grenzwerten absieht, in den einzelnen Betriebsstufen die P[tief]1-Nominalwerte nahe beieinander liegen. Somit dürfte es als technisch betriebsnah anzusehen sein, aus den jeweiligen drei Werten als Durchschnittswert unter Abzug von entsprechend P[tief]VM den Real-Betriebswert P[tief]1real für den unteren Konvektor A[tief]1 anzusetzen.When considering the three P [deep] 1 nominal measured value columns of the lower convector A [deep] 1, it appears remarkable that, if one disregards the limit values, the P [deep] 1 nominal values are close to one another in the individual operating levels . It should therefore be regarded as technically operationally close to using the real operating value P [deep] 1real for the lower convector A [deep] 1 from the respective three values as an average value, subtracting the corresponding P [deep] VM.

Ergebnis dazu Anlagen Tabelle P[tief]1real zu Thermalhybrid 83,Result of this Appendix Table P [deep] 1real to thermal hybrid 83,

sowie Kennlinien-Beiblatt der P[tief]1real-Werte.as well as the characteristic curve supplement for the P [deep] 1real values.

Um den Arbeits- und Entlastungsverlauf für den oberen Konvektor A[tief]2 darstellen zu können, gilt es aus den Nominalmeßwerten P[tief]2 für die jeweiligen Arbeitstemperaturen unter Abzug des dazugehörigen Eigenverbrauchs P[tief]VM der Meßvorrichtung die entsprechenden Realwerte P[tief]2real zu bestimmen, die wiederum mit dem jeweils entsprechenden Wert P[tief]1real des unteren Konvektors A[tief]1 die Gesamtleistung P[tief]ges./real in der entsprechenden Temperaturstufe zu T[tief]alternativ ergeben. Somit ist es auch möglich, den Gesamtleistungsverlauf des Thermalhybrid 83 sowie den Entlastungsverlauf für den konventionell betrieben gedachten oberen Konvektor A[tief]2 in der Hausheizung zu bestimmen.In order to be able to represent the work and discharge curve for the upper convector A [low] 2, the corresponding real values P [ deep] 2real, which in turn with the respective corresponding value P [deep] 1real of the lower convector A [deep] 1 results in the total output P [deep] total / real in the corresponding temperature level to T [deep]. It is thus also possible to determine the overall power profile of the thermal hybrid 83 as well as the discharge profile for the conventionally operated upper convector A [deep] 2 in the house heating system.

Danach Anlagen: Tabelle P[tief]2real sowie P[tief]ges/real Thermalhybrid 83 sowie je ein Kennlinienblatt für den konventionellen Arbeitsbereich 60°; 50° sowie 40° in konvektiver Verknüpfung und entlastend alternativ 25°-65°.Then attachments: Table P [deep] 2real as well as P [deep] total / real thermal hybrid 83 as well as a characteristic curve sheet each for the conventional working range 60 °; 50 ° as well as 40 ° in convective connection and alternatively 25 ° -65 ° relieving.

Nominal-Messwertetabelle Thermalhybrid 83.Thermal hybrid 83 nominal measured value table.

Gemessen über je 10 Stunden Betriebsdauer bei Raumtemperaturen um 18°, Verlauf natürliche Konvektion, laminar geordnet.Measured over a period of 10 hours of operation at room temperatures around 18 °, natural convection progression, arranged in a laminar manner.

Konvektionsflächen A[tief]1 und A[tief]2 je 1,0027 m[hoch]2. Ermittelt P[tief]1 und P[tief]2.Convection areas A [deep] 1 and A [deep] 2 each 1.0027 m [high] 2. Finds P [deep] 1 and P [deep] 2.

P[tief]1 unterer Konvektor A[tief]1 P[tief]2 oberer Konvektor A[tief]2 Gesamt-P[tief]1+P[tief]2P [deep] 1 lower convector A [deep] 1 P [deep] 2 upper convector A [deep] 2 total P [deep] 1 + P [deep] 2

bei 18° = 0,00 KWh bei 60° = 5,00 KWh 5,00 KWhat 18 ° = 0.00 KWh at 60 ° = 5.00 KWh 5.00 KWh

bei 25° = 1,50 KWh bei 60° = 3,40 KWh 4,90 KWhat 25 ° = 1.50 KWh at 60 ° = 3.40 KWh 4.90 KWh

bei 30° = 1,60 KWh bei 60° = 3,20 KWh 4,80 KWhat 30 ° = 1.60 KWh at 60 ° = 3.20 KWh 4.80 KWh

bei 35° = 1,80 KWh bei 60° = 3,00 KWh 4,80 KWhat 35 ° = 1.80 KWh at 60 ° = 3.00 KWh 4.80 KWh

bei 40° = 2,70 KWh bei 60° = 2,70 KWh 5,40 KWhat 40 ° = 2.70 KWh at 60 ° = 2.70 KWh 5.40 KWh

bei 45° = 3,30 KWh bei 60° = 2,50 KWh 5,80 KWhat 45 ° = 3.30 KWh at 60 ° = 2.50 KWh 5.80 KWh

bei 50° = 4,00 KWh bei 60° = 2,10 KWh 6,10 KWhat 50 ° = 4.00 KWh at 60 ° = 2.10 KWh 6.10 KWh

bei 55° = 4,75 KWh bei 60° = 1,95 KWh 6,75 KWhat 55 ° = 4.75 KWh at 60 ° = 1.95 KWh 6.75 KWh

bei 60° = 5,25 KWh bei 60° = 1,70 KWh 6,95 KWhat 60 ° = 5.25 KWh at 60 ° = 1.70 KWh 6.95 KWh

bei 65° = 5,80 KWh bei 60° = 1,70 KWh 7,50 KWhat 65 ° = 5.80 KWh at 60 ° = 1.70 KWh 7.50 KWh

bei 18° = 0,00 KWh bei 50° = 3,05 KWh 3,05 KWhat 18 ° = 0.00 KWh at 50 ° = 3.05 KWh 3.05 KWh

bei 25° = 1,10 KWh bei 50° = 2,95 KWh 4,05 KWhat 25 ° = 1.10 KWh at 50 ° = 2.95 KWh 4.05 KWh

bei 30° = 1,50 KWh bei 50° = 2,70 KWh 4,20 KWhat 30 ° = 1.50 KWh at 50 ° = 2.70 KWh 4.20 KWh

bei 35° = 1,90 KWh bei 50° = 2,40 KWh 4,30 KWhat 35 ° = 1.90 KWh at 50 ° = 2.40 KWh 4.30 KWh

bei 40° = 2,50 KWh bei 50° = 2,10 KWh 4,65 KWhat 40 ° = 2.50 KWh at 50 ° = 2.10 KWh 4.65 KWh

bei 45° = 3,10 KWh bei 50° = 1,90 KWh 5,05 KWhat 45 ° = 3.10 KWh at 50 ° = 1.90 KWh 5.05 KWh

bei 50° = 3,90 KWh bei 50° = 1,60 KWh 5,50 KWhat 50 ° = 3.90 KWh at 50 ° = 1.60 KWh 5.50 KWh

bei 55° = 4,40 KWh bei 50° = 1,20 KWh 5,60 KWhat 55 ° = 4.40 KWh at 50 ° = 1.20 KWh 5.60 KWh

bei 60° = 4,80 KWh bei 50° = 0,90 KWh 5,70 KWhat 60 ° = 4.80 KWh at 50 ° = 0.90 KWh 5.70 KWh

bei 65° = 5,25 KWh bei 50° = 0,60 KWh 5,85 KWhat 65 ° = 5.25 KWh at 50 ° = 0.60 KWh 5.85 KWh

bei 18° = 0,00 KWh bei 40° = 2,20 KWh 2,20 KWhat 18 ° = 0.00 KWh at 40 ° = 2.20 KWh 2.20 KWh

bei 25° = 1,20 KWh bei 40° = 1,75 KWh 2,95 KWhat 25 ° = 1.20 KWh at 40 ° = 1.75 KWh 2.95 KWh

bei 30° = 1,60 KWh bei 40° = 1,45 KWh 3,05 KWhat 30 ° = 1.60 KWh at 40 ° = 1.45 KWh 3.05 KWh

bei 35° = 2,00 KWh bei 40° = 1,30 KWh 3,30 KWhat 35 ° = 2.00 KWh at 40 ° = 1.30 KWh 3.30 KWh

bei 40° = 2,65 KWh bei 40° = 0,90 KWh 3,55 KWhat 40 ° = 2.65 KWh at 40 ° = 0.90 KWh 3.55 KWh

bei 45° = 3,10 KWh bei 40° = 0,55 KWh 3,65 KWhat 45 ° = 3.10 KWh at 40 ° = 0.55 KWh 3.65 KWh

bei 50° = 3,70 KWh bei 40° = 0,25 KWh 3,95 KWhat 50 ° = 3.70 KWh at 40 ° = 0.25 KWh 3.95 KWh

bei 55° = 4,45 KWh bei 40° = 0,00 KWh 4,45 KWhat 55 ° = 4.45 KWh at 40 ° = 0.00 KWh 4.45 KWh

bei 60° = 4,90 KWh bei 40° = 0,00 KWh 4,90 KWhat 60 ° = 4.90 KWh at 40 ° = 0.00 KWh 4.90 KWh

bei 65° = 5,05 KWh bei 40° = 0,00 KWh 5,05 KWhat 65 ° = 5.05 KWh at 40 ° = 0.00 KWh 5.05 KWh

Anmerkung: Aus den obigen Messwerten gehen unter Abzug des Eigenverbrauchs P[tief]MV der Meßvorrichtung die Realmeßwerte des Thermalhybrids 83 hervor.Note: The real measured values of the thermal hybrid 83 result from the above measured values after deducting the internal consumption P [low] MV of the measuring device.

Hilfstabelle I.Auxiliary table I.

Eigenverbrauch P[tief]MV der Meßvorrichtung bestehend aus je Boiler + Zuleitungen + Umwälzpumpe bei Raumtemperatur von um 18°. Werte ermittelt über je 10 Stunden Meßbetrieb in den jeweiligen Arbeitstemperaturen.Own consumption P [low] MV of the measuring device consisting of each boiler + supply lines + circulation pump at room temperature of around 18 °. Values determined over every 10 hours of measuring operation at the respective working temperatures.

Arbeitstemperatur Eigenverbrauch P[tief]MVWorking temperature Self-consumption P [low] MV

bei 18° = 0,00 KWhat 18 ° = 0.00 KWh

bei 25° = 0,18 KWhat 25 ° = 0.18 KWh

bei 30° = 0,35 KWhat 30 ° = 0.35 KWh

bei 35° = 0,53 KWhat 35 ° = 0.53 KWh

bei 40° = 0,70 KWhat 40 ° = 0.70 KWh

bei 45° = 0,88 KWhat 45 ° = 0.88 KWh

bei 50° = 1,05 KWhat 50 ° = 1.05 KWh

bei 55° = 1,23 KWhat 55 ° = 1.23 KWh

bei 60° = 1,40 KWhat 60 ° = 1.40 KWh

bei 65° = 1,57KWhat 65 ° = 1.57KWh

bei 70° = 1,75 KWhat 70 ° = 1.75 KWh

Anmerkung: Die obige Meßwertetabelle ist in Beiblatt I als Kennlinienverlauf der Meßvorrichtung dargestellt.Note: The above table of measured values is shown in supplement I as the characteristic curve of the measuring device.

Tabelle P[tief]1real zu Thermalhybrid 83.Table P [deep] 1real to thermal hybrid 83.

Ermittelung zu unterem Konvektor A[tief]1 aus Nominalwertetabelle,Determination of the lower convector A [deep] 1 from the nominal value table,

gemessen über je 10 Stunden Betriebsdauer bei Raumtemperatur 18°measured over a period of 10 hours at room temperature 18 °

unterer Konvektor A[tief]1 Länge 1 m; Konvektionsfläche 1,0027 m[hoch]2.lower convector A [deep] 1 length 1 m; Convection area 1.0027 m [high] 2.

in Verknüpfung oberer Konvektor A[tief]2linked upper convector A [deep] 2

Betriebsstufe/ 60° 50° 40° P[tief]VM = P[tief]1real zu Konvektor A[tief]1Operating level / 60 ° 50 ° 40 ° P [deep] VM = P [deep] 1 real to convector A [deep] 1

18° =0,00 KWh+0,00 KWh+0,00 KWh:3-0,00 KWh = 0,00 KWh bei 18°18 ° = 0.00 KWh + 0.00 KWh + 0.00 KWh: 3-0.00 KWh = 0.00 KWh at 18 °

25° =1,50 KWh+1,10 KWh+1,20 KWh:3-0,18 KWh = 1,09 KWh bei 25°25 ° = 1.50 KWh + 1.10 KWh + 1.20 KWh: 3-0.18 KWh = 1.09 KWh at 25 °

30° =1,60 KWh+1,50 KWh+1,60 KWh:3-0,35 KWh = 1,22 KWh bei 30°30 ° = 1.60 KWh + 1.50 KWh + 1.60 KWh: 3-0.35 KWh = 1.22 KWh at 30 °

35° =1,80 KWh+1,90 KWh+2,00 KWh:3-0,53 KWh = 1,37 KWh bei 35°35 ° = 1.80 KWh + 1.90 KWh + 2.00 KWh: 3-0.53 KWh = 1.37 KWh at 35 °

40° =2,70 KWh+2,50 KWh+2,65 KWh:3-0,70 KWh = 1,92 KWh bei 40°40 ° = 2.70 KWh + 2.50 KWh + 2.65 KWh: 3-0.70 KWh = 1.92 KWh at 40 °

45° =3,30 KWh+3,10 KWh+3,10 KWh:3-0,88 KWh = 2,29 KWh bei 45°45 ° = 3.30 KWh + 3.10 KWh + 3.10 KWh: 3-0.88 KWh = 2.29 KWh at 45 °

50° =4,00 KWh+3,90 KWh+3,70 KWh:3-1,05 KWh = 2,82 KWh bei 50°50 ° = 4.00 KWh + 3.90 KWh + 3.70 KWh: 3-1.05 KWh = 2.82 KWh at 50 °

55° =4,75 KWh+4,40 KWh+4,45 KWh:3-1,23 KWh = 3,30 KWh bei 55°55 ° = 4.75 KWh + 4.40 KWh + 4.45 KWh: 3-1.23 KWh = 3.30 KWh at 55 °

60° =5,25 KWh+4,80 KWh+4,90 KWh:3-1,40 KWh = 3,58 KWh bei 60°60 ° = 5.25 KWh + 4.80 KWh + 4.90 KWh: 3-1.40 KWh = 3.58 KWh at 60 °

65° =5,80 KWh+5,25 KWh+5,05 KWh:3-1,57 KWh = 3,80 KWh bei 65°65 ° = 5.80 KWh + 5.25 KWh + 5.05 KWh: 3-1.57 KWh = 3.80 KWh at 65 °

Anmerkung: Aus den erhaltenen Werten P[tief]1real geht der Arbeitsverlauf des alternativ vorgesehen Konvektors A[tief]1 des Thermalhybrids 83 hervor, dargestellt in Kennlinien-Beiblatt des Thermalhybrid 83 Alternativ-Konvektor A[tief]1Note: From the obtained values P [deep] 1real, the work progress of the alternatively provided convector A [deep] 1 of the thermal hybrid 83 emerges, shown in the characteristic curve supplement of the thermal hybrid 83 alternative convector A [deep] 1

Verlauf in P[tief]1real und T[tief]alternativ.Course in P [deep] 1real and T [deep] alternatively.

Meßwertetabelle P[tief]2real zu Thermahybrid 83.Table of measured values P [deep] 2real for Thermahybrid 83.

Ermittelt zu oberen Konvektor A[tief]2 aus Nominalwertetabelle gemessen über je 10 Stunden Betriebsdauer bei Raumtemperatur 18°. Oberer Konvektor A[tief]1 Länge 1 m Konvektionsfläche 1,0027 m[hoch]2.Determined for upper convector A [deep] 2 from the nominal value table, measured over an operating period of 10 hours at room temperature 18 °. Upper convector A [deep] 1 length 1 m Convection area 1.0027 m [high] 2.

Betriebstemperatur oberer Konvektor A[tief]2=60° EntlastungOperating temperature upper convector A [low] 2 = 60 ° discharge

unterer Konvektor A[tief]1 P[tief]2 P[tief]VM60°=P[tief]2real + P[tief]1real = P[tief]ges/real P[tief]2real =lower convector A [deep] 1 P [deep] 2 P [deep] VM60 ° = P [deep] 2real + P [deep] 1real = P [deep] total / real P [deep] 2real =

18° = 5,00KWh-1,4KWh = 3,60KWh + 0,00KWh = 3,60KWh = 100,018 ° = 5.00KWh-1.4KWh = 3.60KWh + 0.00KWh = 3.60KWh = 100.0

25° = 3,40KWh-1,4KWh = 2,00KWh + 1,09KWh = 3,09KWh = 35,325 ° = 3.40KWh-1.4KWh = 2.00KWh + 1.09KWh = 3.09KWh = 35.3

30° = 3,20KWh-1,4KWh = 1,80KWh + 1,22KWh = 3,02KWh = 40,430 ° = 3.20KWh-1.4KWh = 1.80KWh + 1.22KWh = 3.02KWh = 40.4

35° = 3,00KWh-1,4KWh = 1,60KWh + 1,37KWh = 2,97KWh = 46,135 ° = 3.00KWh-1.4KWh = 1.60KWh + 1.37KWh = 2.97KWh = 46.1

40° = 2,70KWh-1,4KWh = 1,30KWh + 1,92KWh = 3,22KWh = 59,640 ° = 2.70KWh-1.4KWh = 1.30KWh + 1.92KWh = 3.22KWh = 59.6

45° = 2,50KWh-1,4KWh = 1,10KWh + 2,29KWh = 3,39KWh = 67,645 ° = 2.50KWh-1.4KWh = 1.10KWh + 2.29KWh = 3.39KWh = 67.6

50° = 2,10KWh-1,4KWh = 0,70KWh + 2,82KWh = 3,52KWh = 80,150 ° = 2.10KWh-1.4KWh = 0.70KWh + 2.82KWh = 3.52KWh = 80.1

55° = 1,95KWh-1,4KWh = 0,55KWh + 3,30KWh = 3,85KWh = 85,755 ° = 1.95KWh-1.4KWh = 0.55KWh + 3.30KWh = 3.85KWh = 85.7

60° = 1,70KWh-1,4KWh = 0,30KWh + 3,58KWh = 3,88KWh = 92,360 ° = 1.70KWh-1.4KWh = 0.30KWh + 3.58KWh = 3.88KWh = 92.3

65° = 1,70KWh-1,4KWh = 0,30KWh + 3,80KWh = 3,79KWh = 100,365 ° = 1.70KWh-1.4KWh = 0.30KWh + 3.80KWh = 3.79KWh = 100.3

Betriebstemperatur oberer Konvektor A[tief]2=50° EntlastungOperating temperature upper convector A [low] 2 = 50 ° discharge

unterer Konvektor A[tief]1 P[tief]2 P[tief]VM50°=P[tief]2real + P[tief]1real = P[tief]ges/real P[tief]2real =lower convector A [deep] 1 P [deep] 2 P [deep] VM50 ° = P [deep] 2real + P [deep] 1real = P [deep] total / real P [deep] 2real =

18° = 3,05KWh-1,05KWh = 2,00KWh + 0,00KWh = 2,00KWh = 100,018 ° = 3.05KWh-1.05KWh = 2.00KWh + 0.00KWh = 2.00KWh = 100.0

25° = 2,95KWh-1,05KWh = 1,90KWh + 1,09KWh = 2,99KWh = 36,525 ° = 2.95KWh-1.05KWh = 1.90KWh + 1.09KWh = 2.99KWh = 36.5

30° = 2,70KWh-1,05KWh = 1,65KWh + 1,22KWh = 2,87KWh = 42,530 ° = 2.70KWh-1.05KWh = 1.65KWh + 1.22KWh = 2.87KWh = 42.5

35° = 2,40KWh-1,05KWh = 1,35KWh + 1,37KWh = 2,72KWh = 50,435 ° = 2.40KWh-1.05KWh = 1.35KWh + 1.37KWh = 2.72KWh = 50.4

40° = 2,10KWh-1,05KWh = 1,05KWh + 1,92KWh = 2,97KWh = 64,740 ° = 2.10KWh-1.05KWh = 1.05KWh + 1.92KWh = 2.97KWh = 64.7

45° = 1,90KWh-1,05KWh = 0,85KWh + 2,29KWh = 3,14KWh = 72,945 ° = 1.90KWh-1.05KWh = 0.85KWh + 2.29KWh = 3.14KWh = 72.9

50° = 1,60KWh-1,05KWh = 0,55KWh + 2,85KWh = 3,40KWh = 83,850 ° = 1.60KWh-1.05KWh = 0.55KWh + 2.85KWh = 3.40KWh = 83.8

55° = 1,20KWh-1,05KWh = 0,15KWh + 3,30KWh = 3,45KWh = 95,755 ° = 1.20KWh-1.05KWh = 0.15KWh + 3.30KWh = 3.45KWh = 95.7

60° = 0,90KWh-1,05KWh = -,15KWh + 3,58KWh = 3,43KWh = 104,460 ° = 0.90KWh-1.05KWh = -, 15KWh + 3.58KWh = 3.43KWh = 104.4

65° = 0,60KWh-1,05KWh = -,45KWh + 3,80KWh = 3,35KWh = 113,465 ° = 0.60KWh-1.05KWh = -, 45KWh + 3.80KWh = 3.35KWh = 113.4

Betriebstemperatur oberer Konvektor A[tief]2=40° EntlastungOperating temperature upper convector A [low] 2 = 40 ° discharge

unterer Konvektor A[tief]1 P[tief]2 P[tief]VM40°= P[tief]2real + P[tief]1real = P[tief]ges/real P[tief]2real =lower convector A [deep] 1 P [deep] 2 P [deep] VM40 ° = P [deep] 2real + P [deep] 1real = P [deep] total / real P [deep] 2real =

18° = 2,20KWh-0,70KWh = 1,50KWh + 0,00KWh = 1,50KWh = 100,018 ° = 2.20KWh-0.70KWh = 1.50KWh + 0.00KWh = 1.50KWh = 100.0

25° = 1,70KWh-0,70KWh = 1,00KWh + 1,09KWh = 2,09KWh = 52,225 ° = 1.70KWh-0.70KWh = 1.00KWh + 1.09KWh = 2.09KWh = 52.2

30° = 1,45KWh-0,70KWh = 0,75KWh + 1,22KWh = 1,97KWh = 61,930 ° = 1.45KWh-0.70KWh = 0.75KWh + 1.22KWh = 1.97KWh = 61.9

35° = 1,30KWh-0,70KWh = 0,50KWh + 1,37KWh = 1,87KWh = 73,335 ° = 1.30KWh-0.70KWh = 0.50KWh + 1.37KWh = 1.87KWh = 73.3

40° = 0,90KWh-0,70KWh = 0,20KWh + 1,92KWh = 2,12KWh = 90,640 ° = 0.90KWh-0.70KWh = 0.20KWh + 1.92KWh = 2.12KWh = 90.6

45° = 0,55KWh-0,70KWh = -,15KWh + 2,29KWh = 2,14KWh = 107,045 ° = 0.55KWh-0.70KWh = -, 15KWh + 2.29KWh = 2.14KWh = 107.0

50° = 0,25KWh-0,70KWh = -,45KWh + 2,85KWh = 2,40KWh = 118,850 ° = 0.25KWh-0.70KWh = -, 45KWh + 2.85KWh = 2.40KWh = 118.8

55° = 0,00KWh-0,70KWh = -,70KWh + 3,30KWh = 2,60KWh x = 126,955 ° = 0.00KWh-0.70KWh = -, 70KWh + 3.30KWh = 2.60KWh x = 126.9

60° = 0,00KWh-0,70KWh = -,70Wh + 3,58KWh = 2,88KWh x = 135,360 ° = 0.00KWh-0.70KWh = -, 70Wh + 3.58KWh = 2.88KWh x = 135.3

65° = 0,00KWh-0,70KWh = -,70KWh + 3,80KWh = 3,10KWh x = 141,265 ° = 0.00KWh-0.70KWh = -, 70KWh + 3.80KWh = 3.10KWh x = 141.2

x Werte mussten geschätzt werdenx values had to be estimated

Die Ermittelung des wie vor aufgestellten Zahlenmaterials ermöglicht nunmehr die Erstellung von drei Arbeitskennlinien des Thermalhybrid 83, wie sie in der Praxis vorkommen können.The determination of the numerical material as presented above now enables the creation of three working characteristics of the thermal hybrid 83, as they can occur in practice.

LeerseiteBlank page

Claims (11)

1. Multivalenter Heizkörper zur Raumluftbeheizung mit aus verschiedenen Energiequellen durch Heizmedien verschieden hoher Temperaturstufen beaufschlagten Konvektoren, welche wärmeleitende Lamellen tragen, die, untereinanderliegend, den Luftschacht, in Strömungsrichtung gesehen, in viele, durchlaufend aufsteigende, unten und oben offene Züge unterteilen,1.Multivalent radiator for room air heating with convectors charged from different energy sources by heating media of different temperature levels, which carry heat-conducting fins, which, lying one below the other, divide the air shaft, viewed in the direction of flow, into many continuous ascending, open at the bottom and top, dadurch gekennzeichnet, dass in die Wärmeleitwege von dem oder den Konvektoren (2) höherer Temperatur zu den Konvektoren (1) niederer Temperatur Wärmedämmzonen (6,7,9,10,11) eingeschaltet sind und dass Lamellen (3,4) und anschließende Wandung (5,7,10) getrennt aufsteigende glatte Züge (14) bilden.characterized in that thermal insulation zones (6,7,9,10,11) are switched on in the heat conduction paths from the convector or convectors (2) of higher temperature to the convectors (1) of lower temperature and that lamellas (3, 4) and subsequent wall (5,7,10) separate ascending smooth trains (14). 2. Heizkörper nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Lamellen (4) des Konvektors höherer Temperatur gegen die metallische Schachtwandung (5) durch Wärmedämmzonen isoliert sind.2. Radiator according to claim 1, characterized in that the slats (4) of the convector at a higher temperature are insulated from the metallic shaft wall (5) by thermal insulation zones. 3. Heizkörper nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass auch die Lamellen (3) des Konvektors oder der Konvektoren niederer Temperatur gegen die metallische Schachtwandung (5) durch Wärmedämmzonen isoliert sind.3. Radiator according to claim 1 or 2, characterized in that the slats (3) of the convector or the convectors of lower temperature are insulated from the metallic shaft wall (5) by thermal insulation zones. 4. Heizkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass zur Wärmeisolierung aus Feststoff bestehende Wärmedämmkörper (6,7,9,10,11) vorgesehen sind.4. Radiator according to one of claims 1 to 3, characterized in that existing thermal insulation bodies (6,7,9,10,11) are provided for thermal insulation made of solid material. 5. Heizkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die einzelnen Lamellen (3,4) gegen die aus wärmeleitendem metallischem Material bestehende Schachtwandung (5) isoliert sind.5. Radiator according to one of claims 1 to 4, characterized in that the individual lamellae (3, 4) are insulated from the shaft wall (5) made of thermally conductive metallic material. 6. Heizkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die metallene Schachtwandung (5) aus einem oberen Teil (5.2) und einem unteren Teil (5.1) besteht, die über eine Dämmschranke (9) miteinander verbunden sind.6. Radiator according to one of claims 1 to 5, characterized in that the metal shaft wall (5) consists of an upper part (5.2) and a lower part (5.1) which are connected to one another via an insulating barrier (9). 7. Heizkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die einzelnen Lamellen (3,4), zumindest die des Konvektors (2) höherer Temperatur, über Wärmedämmleisten (7) an die aus wärmeleitendem Material bestehende Schachtwandung (5) angeschlossen sind.7. Radiator according to one of claims 1 to 6, characterized in that the individual lamellas (3, 4), at least those of the convector (2) of higher temperature, connected via thermal insulation strips (7) to the shaft wall (5) made of thermally conductive material are. 8. Heizkörper nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Lamellenpakete bzw. Schachtkammern (3,3 ; 4,4 ) der Konvektoren (1,2), zumindest die Lamellenpakete bzw. Schachtkammern der Konvektoren höherer Temperatur, von einer schachtförmigen Dämmwandung (6) aus Wärmedämmstoff umschlossen sind.8. Radiator according to one of claims 1 to 7, characterized in that the lamellar packs or shaft chambers (3,3; 4,4) of the convectors (1,2), at least the lamellar packs or shaft chambers of the convectors of higher temperature, from a Shaft-shaped insulating wall (6) made of thermal insulation material are enclosed. 9. Heizkörper nach Anspruch 1 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Schachtwandung, zumindest im Bereich der Konvektorsysteme höherer Temperatur, aus Wärmedämmstoff besteht.9. Radiator according to claim 1 or 4, characterized in that the shaft wall, at least in the area of the convector systems of higher temperature, consists of thermal insulation material. 10. Heizkörper nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Übergangszonen (b) der Schachtwandung (5) zwischen den Konvektorsystemen (1,2) aus wärmeleitendem Material bestehen und zum Schachtraum hin nicht wärmeisoliert sind.10. A radiator according to claim 9, characterized in that the transition zones (b) of the shaft wall (5) between the convector systems (1,2) are made of thermally conductive material and are not thermally insulated towards the shaft space. 11. Heizkörper nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die äußere Schachtwandung (5) insgesamt aus wärmeleitendem Material besteht.11. Heater according to claim 10, characterized in that the outer shaft wall (5) consists entirely of thermally conductive material.