DE3105595C2 - Feuerfestes oder feuerbeständiges Verbundbauteil mit einem Formteil aus beliebigem, feuerfesten oder feuerbeständigen Werkstoff und einer Isolierschicht mit höherer Wärmedämmung bzw. einer Dehnungsausgleichsschicht und Verfahren zur Herstellung dieses Verbundbauteils - Google Patents
Feuerfestes oder feuerbeständiges Verbundbauteil mit einem Formteil aus beliebigem, feuerfesten oder feuerbeständigen Werkstoff und einer Isolierschicht mit höherer Wärmedämmung bzw. einer Dehnungsausgleichsschicht und Verfahren zur Herstellung dieses VerbundbauteilsInfo
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Abstract
Die Erfindung betrifft ein feuerfestes oder feuerbeständiges Verbundbauteil mit einem Formteil aus beliebigem, feuerfesten oder feuerbeständigen Werkstoff und einer Isolierschicht mit höherer Wärmedämmung bzw. einer Dehnungsausgleichsschicht, die anorganisches Fasermaterial sowie gegebenenfalls weitere Zusätze enthält. Das erfindungsgemäße Verbundbauteil zeichnet sich dadurch aus, daß die Isolierschicht bzw. Dehnungsausgleichsschicht mit dem Formteil fest verbunden ist und im wesentlichen auf 100 Gew.-Teile keramische Fasern, 2 bis 15 Gew.-Teile Ton und/oder weitere feinst zerteilte Feuerfeststoffe sowie gegebenenfalls bis zu 10 Gew.-Teile anderer Feuerfestzusätze und 1 bis 8 Gew.-Teile Phosphatbindemittel, berechnet als P ↓2O ↓5, sowie gegebenenfalls einen Zusatz als Plastifizierungsmittel enthält oder aus einer Faserkörnung der zuvor angegebenen Zusammensetzung hergestellt worden ist. Der Vorteil der erfindungsgemäßen Verbundbauteile liegt darin, daß ihre Isolierschicht hauptsächlich aus keramischen Fasermaterialien besteht und dennoch sehr fest mit dem Verbundbauteil verbunden ist, das gute Abnutzungsbeständigkeit und relativ hohe Festigkeit besitzt.
Description
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß in Stufe a) nach Herstellung der Mischung
noch eine Faserkörnung mit den im Anspruch 1 angegebenen Zusammensetzungen b,), b2) oder b3) oder ein
Gemisch hiervon kurz eingemischt wird, wobei dann die Verdichtung in der Stufe b) um einen Volumenfaktor
von wenigstens 1,5 erfolgt.
13. Verfahren zur Herstellung eines Verbundbauteils nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine
Faserkörnung mit der In Anspruch 1 angegebenen Zusammensetzung bi) oder b2) oder ein Gemisch hiervon
oder eine Mischung der in Anspruch 1 genannten Faserkörnung b.) mit einer Faserkörnung bi) oder b2) oder
einem Gemisch hiervon, gegebenenfalls unter weiterem Zusatz von Phosphatbindemittel oder organischem
Bindemittel, mit Wasser zu einer Dreßfähigen Masse angesetzt wird, daß diese Masse auf wenigstens eine
Seite eines Formteils aus beliebigem feuerfestem oder feuerbeständigem Material aufgepreßt wird und der
erhaltene Grünling des Verbundbauteils getrocknet und/oder bei Temperaturen von 250 bis 600° C getempert
und/oder bef Temperaturen von 600 bis 1600° C gebrannt wird.
14. Verfahren zur Herstellung eines Verbundbauteils nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
a) 100 Gew.-Teile keramische Fasern, 2 bis 15 Gew.-Teile Ton und/oder feinst zerteiltes Al2Oi und/oder
feinst zerteiltes SlO2 und/oder Aluminiumhydroxide und/oder feinst zerteilte Magnesia und/oder feinst
zerteiltes Titandloxid und/oder feinst zerteiltes Chromoxid, gegebenenfalls bis zu 10 Gew.-Teile andere
Feuerfestzusätze, 1 bis 8 Gew.-Teile Phosphatbindemittel, gegebenenfalls unter Zusatz von Plastiiizierungsmlttel,
mit 2 bis 25 Gew.-Teilen Wasser in einem Mischer gründlich vermischt werden, gegebenenfalls
noch eine Faserkörnung der in Anspruch 1 angegebenen Zusammensetzung b,), b2) oder bi) oder
ein Gemisch hiervon kurz eingemischt wird,
b) die In Stufe a) erhaltene Mischung zu einem dem Formteil aus beliebigem feuerfesten oder feuerbeständigen
Material komplementären Isolierschicht- bzw. Dehnungsausgleichsschlcht-Formtell unter Verdichtung
um einen Volumenfaktor von wenigstens 3 bei Verwendung der Mischung ohne Faserkörnung/en
oder von wenigstens 1,5 be; Verwendung von eine Faserkörnung oder Faserkörnungen enthaltenden
Mischung formgepreßt wird,
c) der in Stufe b) erhalten Grünling des Isolierschicht- bzw. Dehnungsausgleichsschicht-Formteils getrocknet
und/oder bei Temperaturen von 250 bis 600° C getempert und/oder bei Temperaturen von 600 bis
1600° C gebrannt wird, und
d) das in Stufe c) erhaltene Isolierschicht- bzw. Dehnungsausgleichsschlcht-Formteil mit dem Formteil aus
beliebigem feuerfesten oder feuerbeständigen Material durch Aufkleben oder Aufkitten verbunden wird.
15. Verfahren zur Herstellung eines Verbundbauteils nach Anspruch 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet,
daß als keramische Fasern bei der Herstellung der Mischung oder in der Faserkörnung aufgeschlossene
Fasern verwendet werden.
16. Verfahren zur Herstellung eines Verbundbauteils nach einem der Ansprüche 12, 14 oder 15, dadurch
gekennzeichnet, daß auf 100 Gew.-Teile der Mischung bis zu 400 Gew.-Teile einer der Faserkörnungen bi),
b2) oder bi) oder ein Gemisch hiervon zugesetzt werden.
Die Erfindung betrifft ein feuerfestes oder feuerbeständiges Verbundbauteil mit einem Formteil aus bellebigem,
feuerfesten oder feuerbeständigen Werkstoff und einer Isolierschicht mit höherer Wärmedämmung bzw.
einer Dehnungsausgleichsschicht, die ein anorganisches Fasermaterial und gegebenenfalls weitere Zusätze
enthält, sowie ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Verbundbautells.
Es sind bereits Verbundteile bekannt, welche neben einem Formteil aus beliebigem, feuerfestem Werkstoff
noch eine Isolierschicht aufweisen. Der Grund hierfür ist, daß feuerfeste Formteile mit guten mechanischen
Eigenschaften Im allgemeinen eine hohe Wärmeleitfähigkeit besitzen, so daß es bei bestimmten Anwendungsfällen, bei denen größere Wärmeverluste vermieden werden sollen, vorteilhaft 1st, an einem solchen Formteil
noch eine Isolierschicht mit höherer Wärmedämmung vorzusehen.
Nach der DE-OS 24 29 925 ist ein wärmeisolierendes Material für die thermisch Isolierende Auskleidung von \
Gießformen bekannt- Durch die Ausstattung des Trägermaterials mit einer dünnen Abdeckschicht aus Fasermaterlal
soll ein Eindringen von Metallschmelze In die Auskleidung vermieden werden. Ausgehend von der
Abdcckschicht läßt sich aber eine Lehre für die Zusammensetzung und Herstelung eines Verbundbaukörpers
mit einer Isolierschicht mit höherer Wärmedämmung nicht erhalten.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung sind verbesserte feuerfeste oder feuerbeständige Verbundbauteile der
zuvor geschilderten Art, bei denen die Isolierschicht hauptsächlich aus einem keramischen Fasermaterial besteht
und dennoch sehr fest mit dem Formteil aus beliebigem, feuerfestem Werkstoff verbunden ist und gleichzeitig
die Eigenschaft einer guten Abnutzungsbeständigkeit und relativ hohen Festigkeit besitzt.
Zur Lösung dieser Aufgabe dient das erfindungsgemäße Verbundbauteil, wie es Im kennzeichnenden Teil des
Anspruchs 1 näher beschrieben ist.
Bevorzugte Ausführungsformen sind in den Ansprüchen 2 bis 10 näher beschrieben.
Die Erfindung betrifft weiterhin ein Verfahren zur Hersteilung solcher erflndungsgernäßer Verbundbauteile,
diese Verfahren sind in den Ansprüchen 11 bis 16 näher beschrieben.
Die zur Herstellung der erfindungsgemäßen Verbundbauteile verwendeten, keramischen Fasern oder Mineralfasern
können alle üblichen Fasern dieser Art sein, z. B. Steinwolle oder Fasern auf Basis von Aluminiumsilikat
mit insbesondere hohen AI2O3-Gehalten Im Bereich von 45 bis 95 Gew.-%. Selbstverständlich können auch
Gemische von verschiedenen keramischen Fasern verwendet werden.
Der zur Herstellung der erfindungsgem2ßen Verbundbauteile verwendete Ton kann ein üblicher Ton oder ein
spezieller Bindeton, vorteilhafterweise Bentonlt, sein. Dieser Ton wird üblicherweise in einer Menge von 2 bis
15 Gew.-Tellen auf 100 Gew.-Teilen der keramischen Fasern eingesetzt.
Weiterhin können bei der Herstellung der erfindungsgemäßen Verbundbauteile bis zu 10 Gew.-Teile anderer
Feuerfestzusätze verwendet werden, Beispiele hierfür sind Porzellanmehl, Schamotte oder auch Hohlkugelkorund.
Vorteilhafterweise Hegt der Gesamtanteil von Ton p!us anderen Feuerfestzusätzen bei 20 Gew.-Tellen auf 100
Gew.-Teile der keramischen Fasern.
Die bei der Herstellung der erfindungsgemäßen Verbundbauteile gegebenenfalls verwendeten anderen, feinst
zerteilten Bestandteile wie feinst zerteiltes Al2O) und/oder feinst zerteiltes SlO2 und/oder Aluminiumhydroxide
und/oder feinst zerteilte Magnesia und/oder feinst zerteiltes Titandioxid und/oder feinst zerteiltes Chromoxid
sind auf dem Feuerfestgebiet bekanntermaßen verwendete Bestandteile. Unter dem hier verwendeten Ausdruck
»feinst zerteilt« Im Zusammenhang mit den zuvor genannten Bestandteilen ist zu verstehen, daß diese Bestandteile
in feinst gemahlenem oder auch Im kolloidalen Zustand vorliegen. Insbesondere bei Verwendung von
solchen in kolloidalem Zustand vorliegenden Materlallen wie kolloidalem SiO2 bzw. kolloidalem Aluminiumoxid
ist es möglich, nur geringe Mengen an Bindemittel, nämlich nahe beim unteren Grenzwert von 1 Gew.-Teil
eines solchen Bindemittels zu verwenden.
Das bei der Herstellung der erfindungsgemäßen Verbundbauteile verwendete Phosphatbindemittel ist ein übliches
Phosphatbindemittel, die angegebenen Mengen In Gewichtstellen beziehen sich auf P2Os in dem jeweiligen
Bindemittel.
Beispiele für solche Phosphatbindemittel sind Natriumpolyphosphat mit einem Polymerisationsgrad von /; .2. 4
» und vorzugsweise mit einem Polymerisat* onsgrad von 6 bis 10. Ein weiteres Phosphatbindemittel 1st Monoaluminlumphosphat,
das sowohl In fester, gemahlener Form als auch als wäßrige Lösung mit 50 Gew.-% MAP ein
handelsübliches Produkt 1st.
Weiterhin können bei der Herstellung der erfindungsgemäßen Verbundbauteile noch übliche Plastifizierungsmittel
verwendet werden, solche sind beispielsweise grenzflächenaktive Verbindungen oder insbesondere
Methylcellulose.
Weiterhin können bei der Herstellung der erfindungsgemäßen Verbundbauteile noch organische Bindemittel
verwendet werden, Beispiele hierfür sind Melasse, Sulfitablauge und Insbesondere Methylcellulose.
Bei einer vorteilhaften Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verbundbauteils werden bei dessen Herstellung
die keramischen Fasern als aufgeschlossene Fasern verwendet. Hierzu werden handelsübliche Fasern in
■»o Ihrem Anlieferungszustand in einen Turbo-Mischer gegeben, worin die üblicherweise als Faserbündel angelieferten
Fasern in aufgeschlossene Fasern umgewandelt werden. Ein solcher Turbo-Mischer besteht aus einem
Mischaggregat mit schnell rotierenden Messerköpfen, wodurch eventuell vorliegende Agglomerate in handelsüblichen
Fasern, die teilweise in stark verdichteter Form vorliegen, aufgeschlossen werden, ohne daß hierbei die
Fasern unzulässig stark zerschlagen oder zerkleinert werden.
■»5 Die Herstellung der erfindungsgsmäßen Verbundbautelle kann nach zwei verschiedenen Verfahren erfolgen.
■»5 Die Herstellung der erfindungsgsmäßen Verbundbautelle kann nach zwei verschiedenen Verfahren erfolgen.
Bei dem ersten Verfahren wird zunächst In einer Stufe a) eine Mischung aus 100 Gew.-Tellen keramischen
Fasern, 2 bis 15 Gew.-Teilen Ton und/oder feinst zerteiltem Al2O3 und/oder feinst zerteiltem SlO2 und/oder
Aluminiumhydroxiden und/oder feinst zerteilter Magnesia und/oder feinst zerteiltem Titandioxid und/oder
feinst zerteiltem Chromoxid, gegebenenfalls bis zu 10 Gew.-Teilen anderen Feuerfestzusätzen und 1 bis 8 Gew.-Teilen
Phosphatbindemittel, berechnet als P2O5, gegebenenfalls einem Zusatz an Plastifizierungsmittel mit 2 bis
100 Gew.-Teilen In einem Mischer hergestellt. Als Mischer kann ein handelsüblicher Gegenstrommlscher mit
rotierendem Mischteller verwendet werden.
Diese fertige Mischung wird dann in der Stufe b) auf eine Seite des Formteils aus dem beliebigen, feuerfesten
Werkstoff aufgepreßt, wobei hier jedoch eine Verdichtung um einen Volumenfaktor von wenigstens 3 und
vorteilhafterweise von 5 bis 8 erforderlich ist.
Dieses Aufpressen kann beispielsweise bei einem Formstein so erfolgen, daß in die Form zunächst die in der
Stufe a) hergestellte Mischung eingegeben wird und dann das Formteil aus beliebigem, feuerlestem Werkstoff
aufgelegt und anschließend ein Zusammenpressen durchgeführt wird. Der umgekehrte Vorgang 1st ebenfalls
möglich, d. h. In eine Form kann zunächst ein Formteil aus beliebigem, feuerfestem Werkstoff eingelegt werden
<>·> und auf dieses Formteil aus diesem feuerfestem Werkstoff eine Mischung, wie sie in Stufe a) hergestellt wurde,
aufgegeben und dann das Pressen unter der angegebenen Verdichtung durchgeführt werden.
Besonders einfach ist die Herstellung einer Isolierschicht auf der Außenseite eines Rohres. Hierzu wird das
bereits fertige, rohrförmlge Formteil aus beliebigem, feuerfestem Werkstoff in eine Form mit größerem Durchmesser
als der Außendurchmesser des Rohres aus feuerfestem Werkstoff eingesetzt und In den Zwischenraum
i>> zwischen dem Rohr aus feuerfestem Werkstoff und dem Kern die in Stufe a) hergestellte Mischung eingefüllt
und entweder eingestampft oder auch eingepreßt.
Bei einer alternativen Ausführungsform wird nach der Herstellung der Mischung noch eine im folgenden
noch beschriebene Faserkörnung bi), bj) oder bj) oder ein Gemisch hiervon In die Mischung kurz eingemischt
und dann diese Masse auf wenigstens eine Seite eines Formteils aus beliebigem, feuerfestem oder feuerbeständigem
Werkstoff unter Verdichtung aufgepreßt. Im Fall der Verwendung einer zuvor beschriebenen Mischung
ohne Zusatz einer Faserkörnung muß die Verdichtung beim Aufpressen um einen Volumenfaktor von wenigstens
3 erfolgen, vorteilhafterweise liegt dieser Verdichtungsfaktor zwischen 5 und 8. Der maximale Verdichtungsfaktor,
der mit üblichem Pressen erzielt werden kann. Hegt in der Größenordnung von etwa 12 bis 14.
Falls der Mischung noch eine der zuvor genannten Faserkörnungen zugesetzt wird, Ist keine so hohe Verdichtung
möglich, der Volumenfaktor der Verdichtung soll jedoch in jedem Fall etwa 1,5 betragen. Ein vorteilhafter
Bereich der Volumenfaktoren bei Verwendung einer Faserkörnung/en enthaltenden Mischung liegt zwischen 2,5
und 4. Der Grund für diesen geringeren Verdichtungsfaktor ist darin zu sehen, daß die Faserkörnungen sich
nicht mehr so stark zusammenpressen lassen. Insbesondere gilt dies für die bereits bei Ihrer Herstellung verdlchteten
Faserkörnungen bi) und bj).
Vorteilhafterweise betragen die Gewichtsverhältnisse von Mischung, ohne den Wasseranteil, zu Faserkörnung/en
von 20 : 80 bis 80 : 20. Durch die Zugabe einer Faserkörnung wird natürlich mehr Anmachwasser
benötigt, so daß die insgesamt zugesetzte Wassermenge erhöht werden, muß. Diese kann jedoch durch einfache
Vorversuche jeweils leicht ermittelt werden.
Bei einer alternativen Ausführungsform dieses Verfahrens wird eine der im folgenden noch beschriebenen
Faserkörnungen bi) oder b2), gegebenenfalls unter Zusatz von weiterem Bindemittel, insbesondere von anorganischem
Bindemittel und besonders bevorzugt eines der zuvor genannten Phosphatbindemittel mit einer geeigneten
Wassermenge, wobei diese auch bei Verwendung von gelösten Bindemitteln durch das Lösungswasser
bereitgestellt werden kann, angesetzt, wobei die Wassermenge üblicherweise 2 bis 30 Gew.-Teile Wasser auf 100
Gew.-Teile der Faserkörnung beträgt. Die Wassermenge hängt von der verwendeten Faserkörnung ab, insbesondere
gilt dies bei Verwendung der Faserkörnung bi), die sowohl im getrockneten als auch im getemperten oder
gebrannten Zustand verwendet wird. Durch einfache Vorversuche ist die Ermittlung der jeweils erforderlichen
Wassermenge jedoch ohne weiteres möglich. Statt einer der Faserkörnungen b,) oder b2) oder einem Gemisch
hiervon kann auch eine Faserkörnung bi und/oder b2) zusammen mit einer Im folgenden noch beschriebenen,
dritten Faserkörnung bi) verwendet werden, zu deren Herstellung nur organisches Bindemittel verwendet
wurde.
Der Vorteil der Verwendung einer solchen Faserkörnung bj) In einem erfindungsgemäßen Verbundbauteil
liegt darin, daß diese Faserkörnung b3>
in dem Verbundbauteil nach dessen Herstellung zumindest teilweise noch in Form von Fasern vorliegt. Da diese Faserkörnung nur organisches Bindemittel enthalt, das bei dem
Gebrauch des Verbundbauteils, d. h. nach dem ersten Erhitzen auf höhere Temperaturen, ausbrennt, bleiben
Ein?elkörner dieser Faserkörnung bj) in dem Verbundbauteil als diskrete Bereiche übrig und die Fasern, welche
innerhalb dieses Faserkorns entweder gar keine oder nur eine geringe Bindung durch anorganische Bindemittel,
die gegebenenfalls eingedrungen sind, erfahren, behalten Infolgedessen eine gewisse Elastizität durch nicht fest
aneinander gebundene keramische Fasern bei, so daß die eine solche Faserkörnung bj) enthaltende Schicht
insbesondere als Dehnungsausgleichsschicht geeignet ist, da sie relativ gute elastische Eigenschaften besitzt.
Dies gilt in gewissem Maße auch bei Verwendung der Faserkörnung b2), bei welchem durch die besondere
Herstellung der Faserkörnung b2) nur geringe Mengen an Phosphatbindemittel in das Faserkorn vordringen, so
daß sogar nach einer Temperaturbehandlung eines mit einer solchen Faserkörnung b2) hergestellten Verbundbauteils
gemäß der Erfindung das Innere der Faserkörnung elastisch bleibt, so daß insgesamt die Isolierschicht
bzw. Dehnungsausgleichsschicht sehr gute elastische Eigenschaften beibehält.
Bei dem anderen Verfahren gemäß der Erfindung wird zunächst ein zu dem Formteil aus beliebigem, feuerfestem
Werkstoff passendes, d. h. komplementäres Isolierschichtformteil aus einer der zuvor genannten Mischungen
durch P'essen oder Stampfen wieder unter Verdichtung um den angegebenen Volumenfaktor hergestellt.
Dieses Formteil wird dann getrocknet und/oder getempert und/oder gebrannt und kann dann mit dem Formteil
aus beliebigem, feuerfestem Werkstoff verklebt oder verkittet werden. Zum Aufkleben oder zum Aufkitten
können übliche Feuerfestkitte oder auch eine konzentrierte Lösung eines Phosphatbindemittels verwendet
werden.
Bei dieser Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens, bei welcher ein Isolierschichtformteil mit
dem Formteil aus beliebigem, feuerfestem Werkstoff verklebt wird oder hierauf aufgekittet wird, wird vorteil- so
hafterweise in der Stufe c) nur ein Trocknen dieses Isolierschichtformteils durchgeführt, da dieses Isolierschichtformteil
in einem solchen Fall noch eine gewisse Elastizität bzw. Verformbarkeit aufweist, so daß eine bessere
Anpassung an das Formteil aus beliebigem, feuerfestem Werkstoff gegeben ist.
Die zuvor gemachten Ausführungen hinsichtlich der Vorteile der Verwendung einer Faserkörnungen enthaltenden
Mischung bei der Herstellung der Isolierschicht sind auch in diesem Fall gegeben, d. h. durch die
Verwendung von Fasernkörnungen und insbesondere den Faserkörnungen b2) und bj) wird erreicht, daß die
Isolierschicht bzw. Dehnungsausgleichsschicht besonders elastische und Spannungen aufnehmende Eigenschaften
enthält.
Wie bereits zuvor dargelegt, ist der Grund hierfür wahrscheinlich, daß die keramischen Fasern in den Einzelteilchen
der Faserkörnung, bei deren Herstellung keine Verdichtung angewandt wurde oder bei deren Herstellung
ein größerer Volumenanteil an organischen Bindemitteln und ein geringerer Anteil an Phosphatbindemittel
eingesetzt wurde, ihre elastischen Eigenschaften in den Einzelkörnern der Isolierschicht, wenn diese mit Temperatur
beaufschlagt wird, beibehalten, so daß hier elastische oder Spannungen ausgleichende Einzelbereiche oder
Einzelkörner vorliegen.
Bei der Herstellung der Faserkörnungen bi), b2) und b3) werden ebenfalls wie bei der Herstellung der
Mischung vorteilhafterweise aufgeschlossene Fasern, wie sie zuvor beschrieben wurden, verwendet.
Die übrigen bei der Herstellung dieser Faserkörnungen verwendeten Ausgangsmaterialien entsprechen den
Ausgangsrr.aterialien, wie sie zuvor bereits genannt wurden.
Im folgenden wird ihre Herstellung erläutert:
Faserkörnung bi)
Die Herstellung dieser Faserkörnung erfolgt so, daß
Die Herstellung dieser Faserkörnung erfolgt so, daß
a) 100 Gew.-Teile keramische Fasern, 2 bis 15 Gew.-Teile Ton und/oder feinst zerteiltes AUO3 und/oder
feinst zerteiltes SlO2 und/oder Alumlnlumhydroxlde und/oder feinst zerteilte Magnesia und/oder feinst
zerteiltes Titandioxid und/oder feinst zerteiltes Chromoxid, gegebenenfalls bis zu 10 Gew.-Teile andere
H) Feuerfestzusätze und 1 bis 8 Gew.-Teile Phosphatbindemittel, gegebenenfalls unter Zusatz von Plastifizierungsmittel,
mit etwa 2 bis 100 Gew.-Teilen Wasser In einem Mischer gründlich vermischt werden,
b) die In Stufe a) erhaltene Mischung um einen Volumenfaktor von wenigstens 3 verdichtet wird, und
c) das In Stufe b) erhaltene Produkt getrocknet und/oder bei Temperaturen von 250 bis 600° C wärmebehandelt
und/oder bei höheren Temperaturen gebrannt und anschließend bis auf die gewünschte Körnung
zerkleinert wird.
Die hler angegebene Zusammensetzung entspricht der Zusammensetzung, wie sie zuvor unter Bezugnahme
auf die in der Isolierschicht bzw. Dehnungsausgleichsschicht vorliegenden Mischung beschrieben wurde. Bei der
Herstellung der Faserkörnung wird die Verdichtung In der Stufe b) vorzugsweise um einen Volumenfaktor von
20. 5 bis 8 durchgeführt. Die in der Stufe a) zugesetzte Wassermenge 1st davon abhängig, In welcher Verdichtungseinrichtung das Verdichten um einen Volumenfaktor von wenigstens 3 durchgeführt wird. Bei Verwendung
einer Brikettlereinrichtung oder einer Drehtischpresse ist eine Wassermenge von 2 bis 25 Gew.-Tellen im allgemeinen
ausreichend, während bei Verwendung einer Strangpresse als Verdichtungseinrichtung bis zu 100 Gew.-Tellen
Wasser zugesetzt werden müssen, da hierzu eine stärkere plastische Masse erforderlich Ist.
Faserkörnung b2)
Die Herstellung dieser Faserkörnung b2) erfolgt so, daß:
Die Herstellung dieser Faserkörnung b2) erfolgt so, daß:
a) 100 Gew.-Teile keramische Fasern mit 10 bis 40 Gew.-Tellen Wasser In einem Mischer vermischt werden,
b) zu dem in Stufe a) erhaltenen Gemisch 5 bis 20 Gew.-Teile Ton und/oder feinst zerteiltes Al2O3 und/oder feinst zerteiltes SlO2 und/oder Aluminiumhydroxide und/oder feinst zerteilte Magnesia und/oder feinst zerteiltes Titandioxid und/oder feinst zerteiltes Chromoxid, sowie 0 bis 10 Gew.-Teile festes, organisches Bindemittel zugesetzt und hierin eingemischt werden,
c) auf das in Stufe b) erhaltene Gemisch 0,5 bis 4 Gew.-Teile eines organischen Bindemittels, berechnet als Feststoff, in Lösung, sowie 1 bis 8 Gew.-Teile eines Phosphatbindemittels, berechnet als P2O5, aufgegeben und eingemischt werden, und
b) zu dem in Stufe a) erhaltenen Gemisch 5 bis 20 Gew.-Teile Ton und/oder feinst zerteiltes Al2O3 und/oder feinst zerteiltes SlO2 und/oder Aluminiumhydroxide und/oder feinst zerteilte Magnesia und/oder feinst zerteiltes Titandioxid und/oder feinst zerteiltes Chromoxid, sowie 0 bis 10 Gew.-Teile festes, organisches Bindemittel zugesetzt und hierin eingemischt werden,
c) auf das in Stufe b) erhaltene Gemisch 0,5 bis 4 Gew.-Teile eines organischen Bindemittels, berechnet als Feststoff, in Lösung, sowie 1 bis 8 Gew.-Teile eines Phosphatbindemittels, berechnet als P2O5, aufgegeben und eingemischt werden, und
d) das in der Stufe c) erhaltene Gemisch getrocknet und gekörnt wird.
Faserkörnung bj)
Die Herstellung dieser Faserkörnung b3) erfolg so, daß:
a) 100 Gew.-Teile keramische Fasern, 2 bis 15 Gew.-Teile Ton und/oder feinst zerteiltes Al2O3 und/oder
feinst zerteiltes SiO2 und/oder Aluminiumhydroxide und/oder feinst zerteilte Magnesia und/oder feinst
zerteiltes Titandioxid und/oder feinst zerteiltes Chromoxid, gegebenenfalls bis zu 10 Gew.-Teile andere
Feuerfestzusätze und 1 bis 10 Gew.-Teile organisches Bindemittel, berechnet In fester Form, mit etwa 5 bis
100 Gew.-Teilen Wasser in einem Mischer gründlich vermischt werden, und
b) die in Stufe a) erhaltene Mischung um einen Volumenfaktor von wenigstens 3 verdichtet, getrocknet und
dann auf die gewünschte Körnung zerkleinert wird.
Ebenso wie bei der Herstellung der Faserkörnung bi) 1st die in diesem Fall zuzusetzende Wassermenge davon
abhängig, in welcher Verdichtungseinrichtung die Verdichtung der in der Stufe a) erhaltenen Mischung erfolgt,
wobei in üblichen Verdichtungseinrichtungen wie Brikettlerpressen und Drehtischpressen 5 bis 25 Gew.-Teile
Wasser erforderlich sind, während bei einer Verdichtung in einer Strangpresse bis zu 100 Gew.-Teile Wasser
zur Herstellung einer stärker plastischen Ausgangsmasse In der Stufe a) zugesetzt werden können.
Die Herstellung dieser Faserkörnungen wird im folgenden anhand von Beispielen näher erläutert.
Herstellung von Faserkörnungen bi)
In diesen Beispielen wurden zwei verschiedene Sorten von keramischen Fasern verwendet, nämlich
A) keramische Fasern des Systems Al2O3-SiO2 mit 47% AI2O3 und 53% SlO2, deren Einsatzgrenztemperatur bei
1260° C liegt, und
h* B) keramische Fasern des Systems Al2Oi-SiO2 mit 95% AI2O. und 5% SIO2, welche höhere Elnsalzlempcraturen
bis oberhalb von 1500' C zulassen.
In den folgenden Beispielen beziehen sich die Angaben auf Gewichtstelle, falls nichts anderes angegeben ist.
Es wurden 100 Gew.-Teile der keramischen Fasern A), 10 Gew.-Teile Bindeton mit einem AUCh-Gehalt von
35 Gew.-96 und 1,5 Gew.-Teile trockene Methylcellulose in Pulverform In einem Elrlch-Mischer eingegeben und
für 10 Minuten miteinander vermischt. Dann wurden 10 Gew.-Teile 50 gew.-%lge Monoaluminlumphosphatlösung
und 2 Gew.-Teile Wasser auf die Masse In dem Mischer unter fortwährendem Weitermischen aufgesprüht
und für weitere 30 Minuten vermischt.
Das aus dem Mischer herausgenommene Produkt wurde bei einem Preßdruck von 30 N/mm2 In einer Plattenpresse
zu einem plattenförmigen Produkt mit einer Stärke von 30 mm verpreßt, wobei eine Verdichtung um
einen Faktor von 5,5 erhalten wurde.
Das erhaltene, plattenförmige Produkt wurde anschließend bei HO0C während 24 Stunden In einem Ofen
getrocknet und dann bei unterschiedlichen Temperaturen jeweils 24 Stunden gebrannt und anschließend auf
eine maximale Korngröße von 3 mm zerkleinert.
Die Körnung hatte die folgenden Eigenschaften:
Brenntemperatur (0C)
Kornraumgewicht, R (g/cm3) 1,34 1,52 1,77
spezifisches Gewicht, S (g/cm3)
Porenvolumen, Pg (Vol.-%) Chemische Analyse (%)
Die Arbeltsweise von Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch ein die Fasern aufschließender Turbo-Mischer
verwendet wurde. Der Preßdruck in Stufe b) betrug 10 bzw. 15 N/mm2, die Verdichtung lag bei einem
Faktor von 4 bzw. 5.
Nach einem Brand bei 1350° C für 24 Stunden und Zerkleinerung wurde eine Körnung mit folgenden Eigenschäften
erhalten:
Preßdruck (N/rnm2) 10 15
R (g/cm3) 0,7 1,02
spezifisches Gewicht (g/cm3) 2,7 2,7
Pg (VoL-%) 74 63
Die Arbeitsweise von Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch der Anteil an Monoaluminiumphosphatlösung
auf 15 Gew.-Teile und der Anteil von Wasser auf 5 Gew.-Teile bei auf 20 Minuten verkürzter Mischzelt 5U
erhöht wurden. Nach einem Brand bei 135O0C während 24 Stunden und Zerkleinerung auf die gewünschte
Körnung hatte diese die folgenden Eigenschaften:
800 | 1350 | 1510 | |
1,34 | 1,52 | 1,77 | |
2,60 | 2,70 | 2,75 | |
47,7 | 43,7 | 35,6 | |
Al2O3 | 44,7 | ||
SiO2 | 50,7 | ||
P2O5 | 2,95 |
R (g/cm3) 1,29
S (g/cm3) 2,69
Pg (Vol.-%) 53,8
Die Arbeitsweise von Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch noch 8 Gew.-TeÜe Schamottemehl in der
Stufe a) zugesetzt wurden. Weiterhin wurden nur 8,3 Gew.-Telle 50 gew.-96ige Monoaluminiumphosphatlösung
jedoch 4 Gew.-Teile Wasser in der Mischstufe zugesetzt.
Der Preßdruck In der Verdichtungsstufe b) lag bei 30 N/mm2, dies ergab eine Verdichtung um einen Volumenfaktor
von 5,2.
Das erhaltene, plattenförmige Produkt wurde bei 180° C getrocknet und Proben wurden bei den unterschiedll-
chen, bei der folgenden Tabelle IV angegebenen Temperaturen gebrannt. Anschließend wurde das getrocknete
bzw. gebrannte Produkt auf eine maximale Korngröße von 3 mm zerkleinert.
Die erhaltene Körnung hatte die folgenden Eigenschaften:
Die erhaltene Körnung hatte die folgenden Eigenschaften:
5 Tabelle IV
Behandlungstemperatur (0C) | 180 | 800 | 1200 | 1300 | 1500 |
Kornraumgewicht, R (g/cm3) | 1,30 | 1,26 | 1,31 | 1,34 | 1,48 |
spezifisches Gewicht (g/cm3) | 2,60 | 2,60 | 2,65 | 2,68 | 2,72 |
Pg (Vol.-%) | 50,0 | 51,5 | 50,5 | 50,0 | 45,6 |
Die Arbeltswelse von Beispiel 1 wurde wiederholt, wobei jedoch statt des Bindetons 10 Gew.-Teile feinst
zerteiltes kolloidales Aluminium-Hydroxid verwendet wurde. Dieses Aluminiumhydroxid lag als hochviskose
Lösung vor. Es wurden 8 Gew.-Teile 50 gew.-%ige Monoaluminlumphosphatlösung und 3 Gew.-Teile Wasser !n
der Mischstufe zugesetzt.
Die Verdichtung in der Preßstufe erfolgte bei einem Preßdruck von 30 N/mm2, dies ergab einen Volumenfaktor
von 5,4 in dieser Verdichtungsstufe.
Die weitere Behandlung erfolgte wie in Beispiel 1, wobei die Trocknungstemperatur jedoch 12G1C betrug und
Proben des plattenförmigen Materials bei den in der folgenden Tabelle V angegebenen, unterschiedlichen Brenntemperaturen
gebrannt wurden. Anschließend wurde das Material wie In Beispiel 1 gekörnt.
Die Faserkörnung hatte die folgenden Eigenschaften:
Behandlungstemperatur (0C) Kornraumgewicht, R (g/cm3)
spezifisches Gewicht (g/cm3) Pg (Vol.-%)
Die Arbeitsweise von Beispiel 1 wurde mit der Ausnahme wiederholt, daß statt der 50 gew.-%igen Monoaluminiumphosphatlösung
in der Mischstufe 4,5 Gew.-Teile festes Natriumpolyphosphat zugesetzt wurden. Die
verwendete Wassermenge betrug 9 Gew.-Teile.
Beim Verdichten mit einem Preßdruck von 30 N/mm2 wurde eine Verdichtung um einen Volumenfaktor von
5,3 erzielt.
Die Welterbehandlung erfolgte wie zuvor, wobei die Trocknung bei 120° C durchgeführt wurde. In der folgenden
Tabelle sind die Eigenschaften der entsprechend der Arbeitsweise von Beispiel 1 erhaltenen Faserkörnung
aus dem getrockneten Produkt bzw. den bei unterschiedlichen Brenntemperaturen gebrannten Produkten angegeben.
120 | 800 | 1200 | 1300 | 1500 |
1,34 | 1,32 | 1,38 | 1,39 | 1,44 |
2,72 | 2,72 | 2,77 | 2,79 | 2,83 |
50,7 | 51,5 | 50,2 | 50,1 | 49,1 |
Behandlungstemperatur (0C) Kornraumgewicht, R (g/cm3)
spezifisches Gewicht (g/cm3) Pg (Vol.-%)
120 | 800 | 1200 | 1300 | 1500 |
1,22 | 1,19 | 1,32 | 1,38 | 1,41 |
2,60 | 2,61 | 2,65 | 2,69 | 2,73 |
53,1 | 54,4 | 50,1 | 48,6 | 48,4 |
In diesem Beispiel wurde die Verdichtung durch Strangpressen durchgeführt.
Zunächst wurden 100 Gew.-Teile keramische Fasern B) in einem Eirich-Mischer 10 bis 20 Minuten mit 1,5
Gew.-Teilen trockener Methylcellulose vermischt. Dann wurden in den laufenden Mischer 10 Gew.-Teile des In
Beispiel 1 verwendeten Bindetons und 2 Gew.-Teile feinst zerteiltes Chromoxid mit einer maximalen Teilchengröße
von 63 μπι eingegeben, kurz eingemischt, anschließend wurden 10 Gew.-Teile einer 50 gew.-ni.lgen
Lösung von Monoaluminiumphosphat und 80 Gew.-Teile Wasser aufgegeben und gründlich eingemischt.
Das Strangpressen erfolgte In einer üblichen Strangpreßvorrichtung, wobei die Düse einen Querschnitt von
25Ox 190 mm besaß. Der bei der Verdichtung erzielte Volumenfaktor lag bei 3,9. Das aus der Düse austretende
Material wurde auf geeignete Batzenlängen abgeschnitten, diese wurden zunächst 24 Stunden bei 110° C
getrocknet und bei den in der Tabelle VIl angegebenen, unterschiedlichen Brenntemperaturen jeweils 24 Stunden
gebrannt. Dann wurden diese behandelten Probebatzen zu einer Faserkörnung mit einer maximalen Korngröße
von 6 mm zerkleinert.
Die an dieser Faserkörnung erhaltenen Eigenschaften waren wie folgt:
110 | 900 | 1100 | 1300 | 1500 |
0,90 | 0,87 | 0,92 | 1,00 | 1,27 |
2,60 | 2,61 | 2,63 | 2,65 | 2,73 |
65,4 | 66,6 | 65,0 | 62,2 | 53,5 |
Beispiel 8 |
Behandiungstemperatur (0C) Kornraumgewicht, R (g/cm3)
spezifisches Gewicht (g/cm3) Pg (Vol.-%)
Es wurden zunächst 100 Gew.-Telle Fasern mit 1,5 Gew.-Teilen trockener Methylcellulose während 20 Minuten
in einem Turbo-Mischer aufgeschlossen, anschließend wurden 10 Gew.-Teile kolloidale SiOj in fester Form
zugesetzt, mit den Fasern vermischt. Anschil· bend wurden 8 Gew.-Teile festes, pulverförmiges Monoaluminiumphosf/hat
und 8 Gew.-Teile Wasser aufgegeben, und für weitere 12 Minulen gemischt.
Das erhaltene, krümeiförmige Gemisch wurde in einer Brikettiereinrichtung mit einem Volumenfaktor von
4,9 verdichtet, anschließend wurde 24 Stunden bei 120° C getrocknet, eine weitere Probe wurde bei 400° C ohne
vorheriges Trocknen 24 Stunden wärmebehandelt und eine weitere Probe wurde ebenfalls ohne vorheriges
Trocknen bei 1000° C 24 Stunden gebrannt.
Die erhaltenen, behandelten Proben wurden auf eine maximale Korngröße von 4 mm zerkleinert, an der erhaltenen
Faserkörnung wurden folgende Eigenschaften gemessen:
Behandlungstemperatur (0C) | 120 | 400 | 1000 |
Kornraumgewicht, R (g/cm3) | 1,15 | 1,10 | 1,13 |
spezifisches Gewicht (g/cm3) | 2,58 | 2,57 | 2,65 |
Pg (Vol.-%) | 55,4 | 57,2 | 57,3 |
Herstellung von Faserkörnung O2)
Bei dieser Herstellung wurden ebenfalls die zuvor sei üer Faserkörnung bi) genannten keramischen Fasern A
bzw. B verwendet.
Beispiele 9 bis Ii
Es wurden die folgenden Ansätze verwendet, die Angaben beziehen sich auf Gewichtsteile:
Es wurden die folgenden Ansätze verwendet, die Angaben beziehen sich auf Gewichtsteile:
11
Fasern A H2O
Bentonit Al2O3 TiO2
Methylcellulose fest Sulfitablauge fest Sulfitablauge-Lösung, 10 Gew.-°/<
Methylcellulose-Lösung, 5 Gew.-Monoaluminiumphosphat fest Natriumpolyphosphat fest
100
100
40
15
40
15
3,5
0,5
2,5
Zunächst wurden die keramischen Fasern in einen Elrlch-Mlscher eingegeben und hierauf die angegebenen
Wassermengen aufgesprüht und 10 Minuten vermischt. Anschließend wurde auf dieses Gemisch der Bentonit,
das AhOi bzw. TlOj, und die feste Methylcellulose bzw. die feste Sulfitablauge aufgegeben und weitere 8 Minuten
eingemischt. Danach wurden In den Mischer die angegebenen Lösungen an Sulfitablauge bzw. Methylcellulose,
zu denen die fein zerteilten, festen Phosphatbindemittel zugesetzt worden waren, aufgesprüht und noch
weitere 10 Minuten vermischt.
Das erhaltene, krümelige Gemisch wurde aus dem Mischer herausgenommen.
Das krümelige Gemisch der Beispiele 9 bis 11 wurde 6 Stunden bei 120° C getrocknet und anschließend in
einem Walzenbrecher auf eine maximale Korngröße von 4 mm zerkleinert.
Die an den Produkten ermittelten Eigenschaften waren wie folgt:
Beispiel 9 10 11
Raumgewicht, g/crr/ 0,22 0,14 0,40
Beispiele 12 bis 14
Die Arbeltswelse der Beispiele 9 bis 11 wurde wiederholt, wobei hler jedoch aufgeschlossene, keramische
Fasern B verwendet wurden. Das Aufschließen der Fasern erfolgte In einem Turbo-Mischer, hierzu wurden die
ίο Fasern in diesem mit Messerköpfen ausgerüsteten, schnellaufenden Mischer 5 Minuten behandelt. Diese aufgeschlossenen
Fasern B wurden dann in einen Elrlch-Mischer überführt, in welchen die weiteren Bestandteile
entsprechend den Ansätzen der Beispiele 9 bis 11 zugesetzt wurden.
Aus den Produkten der Beispiele 12 bis 14 wurde ebenfalls eine Faserkörnung hergestellt
Die an den Produkten ermittelten Eigenschaften waren wie folgt:
Beispiel 12 13 14
Raumgewicht (g/cm3) 0,25 0,17 0,45
Herstellung von Faserkörnung bi)
Ebenso wie bei der Herstellung der Faserkörnung bi) wurden hier keramische Fasern A bzw. B mit den zuvor
angegebenen Zusammensetzungen verwendet.
Beispiele 15 bis 19
Es wurden folgende Ansätze verwendet:
Es wurden folgende Ansätze verwendet:
Beispiele 15 16 17 18 19
100 100 100 50
Bindeion (mit 35% Al2O3) 15 6 ·- 4
4 4 - -
6 2 4
"« »*■ j 1... 1 . _ 11 _ _ t _ ._ _ 1* i Z" /11
_. 10 15 12 25
In einem Elrlch-Mischer wurden die keramischen Fasern mit Bindeton bzw. den anderen Bestandteilen
5 Minuten vermischt, dann wurde das organische Bindemittel bzw. Bindemittelgemisch aufgegeben und zuletzt
das Wasser zugesetzt. Es wurde Insgesamt 20 Minuten gemischt.
so Diese Mischung wurde in einer Brikettlereinrichtung um die angegebenen Volumenfaktoren verdichtet, dann
12 Stunden bei 1200C getrocknet und abschließend auf eine maximale Korngröße von etwa 6 mm zerkleinert.
An den erhaltenen Faserkörnungen wurden die folgenden Eigenschaften bestimmt:
5J Beispiele 15 16 17 18 19
keramische Fasern A | 100 | 6 | - | 2 |
keramische Fasern B | - | 25 | ||
Bindeion (mit 35% Al2O3) | 15 | |||
Chromoxid, < 63 μηι | - | |||
kolloid. SiO2 | - | |||
kolloid. Al2O3 | - | |||
Methylcellulose, fest | ||||
Sulfitablauge, fest | ||||
Schamottemehl | ||||
Waser |
Raumgewicht, R (g/cm3) | 1,25 | 1,09 | 1,15 | 1,20 | 1,23 |
Verdichtungsfaktor | 5,4 | 7,2 | 6,8 | 6,0 | 6,5 |
Porenvolumen, Pg (Vol.-%) | 49,5 | 69,7 | 68,0 | 53,8 | 62,6 |
Beispiele 20 bis 24
Es wurden die Ansätze der Beispiele 15 bis 19 wiederholt, wobei hler jedoch aufgeschlossene Fasern verwendet
wurden. Das Aufschließen der Fasern erfolgte In einem Turbo-Mischer wahrend 5 Minuten. Anschließend
wurden die übrigen Zusätze eingegeben und während 2 Minuten eingemischt.
Das Verdichten erfolgte In einer hydraulischen Presse zu Steinen von 250 χ 125 χ 30 mm, diese wurden 12
Stunden bei 12O0C getrocknet und anschließend auf eine maximale Korngröße von 6 mm zerkleinert. An den
erhaltenen Faserkörnungen wurden folgende Eigenschaften bestimmt:
Beispiele 20 21 22 23 24
1,10 | 0,95 | 1,01 |
6,0 | 7,9 | 7,2 |
56,0 | 73,5 | 71,7 |
Delspiel 25 |
R(g/cm3) 1,10 0,95 1,01 1,04 1.09
Verciichtungsfaktor 6,0 7,9 7,2 6,9 7,3
Pg(VoL-11A) 56,0 73,5 71,7 59,9 66,6
Es wurde der Ansatz von Beispiel 20 mit der Ausnahme verwendet, daß 80 Gew.-Teile Wasser eingemischt
wurden. Die Verdichtung erfolgte in einer Strangpresse, wobei hier der Querschnitt der Düse 250 χ 190 mm
betrug. Die aus der Strangpresse austretenden Rohbatzen wurden auf geeignete Längen abgeschnitten und 24
Stunden bei 1200C getrocknet. Anschließend wurden die erhaltenen, getrockneten Batzen auf eine maximale
Korngröße von 3 mm zerkleinert. An der erhaltenen Fa^erkörnung wurden folgende Eigenschaften bestimmt:
R (g/cm3) 0,95
Verdichtungsfaktor 3,2
Pg (Vol.-%) 62,7
Im folgenden wird die Herstellung von erfindungsgemäßen Verbundbauteilen anhand von Beispielen näher
erläutert.
Beispiel 26
Es wurde eine Fasermasse unter Verwendung der folgenden Bestandteile hergestellt: 2:i
Die zuvor genannten Bestandteile wurden in einen Zwangsmischer eingegeben, 2 Minuten miteinander
vermischt, anschließend wurden 25 Gew.-Teile Wasser aufgegeben und für weitere 15 Minuten gemischt.
In einen oben offenen Formkasten aus Blech v/urde ein gebranntes Rohr aus Tonerde senkrecht angeordnet,
so daß zwischen der Außenseite dieses Rohres und der Innenseite des Blechformkastens ein Zwischenraum
blieb. In diesem Raum wurde die zuvor hergestellte Fasermasse eingefüllt und mit einem Preßlufthammer
eingestampft. Anschließend wurde die Rohroberkante bündig abgestrichen.
Das so erhaltene Verbundbauteil wurde 24 Stunden bei 120°C getrocknet und anschließend 5 Stunden bei
1350" C gebrannt.
Ein solches Verbundbauteil kann als Isolierte Gasleitung verwendet werden, und zwar bei Gasen, die mit
hohen Temperaturen von beispielsweise 1100 bis 115O0C und/oder hoher Gasgeschwindigkeit geführt werden
sollen. Unter solchen Bedingungen würde ein Isoliermaterial ohne ein Innenrohr aus feuerfestem Material, in
diesem Falle ein Slliziumcarbldrohr, nicht verwendet werden können.
Beispiel 27
50 Es wurde eine Fasermasse unter Verwendung der folgenden Bestandteile hergestellt:
Gew.-Teile | |
keramische Fasern A | 100 |
Bindeton mit 350AAI2O3 | 10 |
Schamotternehl, < 63 μηη | 10 |
Monoaluminiumphosphat, fest | 6 |
Gew.-Teile
keramische Fasern B 100
Ton (ca. 40 Gew.-% Al2O3) 4
Al2O3 unter 0,064 mm 6
Monoaluminiumphosphat, fest 6
Die keramischen Fasern B wurden zuvor In einem Turbo-Mischer während 4 Minuten aufgeschlossen. Die
Weiterverarbeitung der Masse erfolgte wie in Beispiel 26.
Als Innenrohr wurde ein Rohr aus Sillziumcarbid mit einem Durchmesser von 25 cm verwendet. Anschließend
an das Einstampfen wurde der erhaltene Grünling bei 3000C für 24 Stunden getrocknet. Dann wurde er
mitiels eines Im Innenrohr eingebauten elektrischen Heizelementes auf 10000C erhitzt. Es wurden zahlreiche
Tcmperaturzyklen durchgeführt, d. h. das Verbundbauteil wurde auf Umgebungstemperatur abkühlen gelassen
und dann erneut auf 10000C aufgeheizt. Das Verbundbautcil besaß eine ausgezeichnete Lebensdauer, und die
fest aufsitzende Isolierschicht zeigte keine Risse oder Abblätterungen. Dies bedeutet, daii die die Isolierschicht
bildende Fasermasse trotz hoher Festigkeit elastisch genug ist. um unterschiedliche Wärmedehnungen von
Siliziumcarbid vom Innenrohr einerseits und der die Isolierschicht bildenden Fasertrasse andererseits aul/ulangen.
Beispiele 28 bis 33
Es wurde der in Beispiel 26 verwendete Ansatz hergestellt, zu 100 Gew.-Teilen dieses Ansatzes wurden die in
dtr folgenden Tabelle IX aufgeführten Faserkörnungen in den angegebenen Mengen sowie weitere Wassermen-"i
gen zugesetzt und für 2 Minuten Im Mischer eingemischt. Im Beispiel 29, 31, 33 wurden jedoch abweichend
vom Ansatz In Beispiel 26 7,5 Gew.-Teile Monoaluminlumphosphat eingesetzt. Mit diesen Massen konnten
entsprechend der Arbeitsweise von Beispiel 26 Verbundbauteile mit ausgezeichneten Eigenschaften hergestellt
werden
'5 Tabelle IX
Beispiele 28 29 30 31 32 33
Faserkörnung, Typ b.) b|) b2) b2) D3J D3)
~" Faserkörnung v. Beisp. 1 5 11 12 18 19
Menge (Gew.-Teile) 50 200 40 300 20 400
Beispiel 34
25
Es wurde der in Beispiel 27 verwendete Ansatz hergestellt, dieser wurde in einer Plattenpresse unter einer
Verdichtung um einen Volumenfaktor von 5,2 zu Platten mit einer Dicke von 3 mm verpreßt. Die Platten
wurden 5 Stunden bei 12O0C getrocknet. Aus diesen Platten wurden Stücke mit Steinmaßen (405 χ 135 mm)
ausgeschnitten, und auf eine Seite von Schamottesteinen mit einem feuerfesten Kitt aufgekittet. Die erhaltenen
JO Verbundbauteile besaßen auf diese Weise eine Dehnungsausgleichsschicht.
Beispiele 35 bis 40
Es wurden die in der folgenden Tabelle X angegebenen Mengen (In Gewichtstellen) an Faserkörnung/en der
angegebenen Typen, die in den ebenfalls In der Tabelle X angegebenen Beispielen hergestellt worden waren, in
einen Mischer eingegeben, auf 100 Gew.-Teile der Faserkömung/bzw. des Gemisches aus Faserkörnungen
wurden jeweils 5 Gew.-Teile einer 50 gew.-%lgen Monoaluminiumphosphatlösung und 10 Gew.-Teile Wasser
aufgegeben, dann wurden weitere 3 Minuten vermischt. Die erhaltenen Massen wurden ebenfalls um ein inncnrohr
aus feuerfestem Material eingestampft, wobei Verbundbautellc mit ausgezeichneten Eigenschaften erhalten
wurden.
Beispiele 35 36 37 38 39 40
' ' -—
Faserkörnung, Typ bi) 100 - 50 25 25
v. Beisp. 4 3 6 7
Faserkörnung, Typ bj) - 100 50 50 25
v. Beisp. 12 12 13 14
50
Faserkörnung, Typ b3) - - - 25 50
v. Beisp. 17 18
Beim Aufbau der Gemische aus Faserkörnungen wurde ein Kornaufbau mit 3 mm Maximalkorn und einem
Anteil unter 1 mm von etwa 30 Gew.-°o eingehalten.
(.11
Claims (11)
- Patentansprüche:L Feuerfestes oder feuerbeständiges Verbundbauteil mit tinem Formteil aus beliebigem, feuerfesten oder feuerbeständigen Werkstoff und einer Isolierschicht mit höherer Wärmedämmung bzw. einer Dehnungsausgleichsschlcht, die ein anorganisches Fasermaterial und gegebenenfalls weitere Zusätze enthält, dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierschicht bzw. Dehnungsausgleichsschicht mit dem Formteil fest verbunden ist und hergestellt ist aus:a) 100 Gew.-Tellen keramischen Fasern, 2 bis 15 Gew.-Tellen Ton und/oder feinst zerteiltem Al2O3 und/oder feinst zerteiltem SiOa und/oder Aluminiumhydroxiden und/oder feinst zerteilter Magnesia und/oder feinst zerteiltem Titandloxid und/oder feinst zerteiltem Chromoxid, gegebenenfalls '■•is zu 10 Gew.-Teilen anderen Feuerfestzusätzen und 1 bis 8 Gew.-Tellen Phosphatbindemittel, berechnet als P2O5, und gegebenenfalls einem Zusatz an Plastifizierungsmittel, oderb) gegebenenfalls unter weiterem Zusatz eines Bindemittels aus einer der folgenden Faserkömungen oder einem Gemisch solcher Faserkömungenbi) einer ersten Faserkörnung hergestellt durch Vermischen von 100 Gew.-Teilen keramischer Fasern, 2 bis 15 Gew.-Teilen Ton und/oder feinst zerteiltem Al2O3 und/oder feinst zerteiltem SlO2 und/oder Alumlnlumhydroxlden und/oder feinst zerteilter Magnesia und/oder feinst zerteiltem Titandloxid und/oder feinst zerteiltem Chromoxid, gegebenenfalls bis zu 10 Gew.-Tellen anderer Feuerfestzu-Sätze, 1 bis 8 Gew.-Teilen Phosphatbindemittel, berechnet als P2Os gegebenenfalls unter Zusatz von Plastifizierungsmittel mit 2 bis 100 Gew.-Tellen Wasser, Verdichten dieser erhaltenen Mischung um einen Volumenfaktor von wenigstens 3, Trocknen und/oder Wärmebehandeln bei 250° C bis 600° C und/oder Brennen bei höheren Temperaturen des erhaltenen Produkts und anschließendes Zerkleinern hlervcp. bis auf die gewünschte Körnung,b2) einer zweiten FaerkOrnung hergestellt durch Vermischen von 100 Gew.-Teilen keramischen Fasern mit 10 bis 40 Gew.-Tellen Wasser, Zugabe und Einmischen von 5 bis 20 Gew.-Teilen Ton und/oder feinst zerteiltem A12O3 und/oder feinst zerteiltem SiO2 und/oder Aluminiumhydroxiden und/oder feinst zerteilter Magnesia und/oder feinst zerteiltem Titandioxid und/oder feinst zerteiltem Chromoxid sowie 0 bis 10 Gew.-Tellen festem, organischem Bindemittel, Aufgeben und Einmischen von 0,5 bis 4 Gew.-Teilen organischem Bindemittel In Lösung sowie 1 bis 8 Gew.-Tellen eines Phosphatbindemittels, berechnet als P2O5, Trocknen des erhaltenen Produkts und Zerkleinern auf die gewünschte Körnung,oder einem Gemisch aus einer der Faserkömungen b,) und/oder b2) mit ein« dritten Faserkörnung
b3) hergestellt durch Vermischen von 100 Gew.-Tellen keramischen Fasern mit 2 bis 15 Gew.-Teilen »,Ton und/oder feinst zerteiltem Al2O3 und/oder feinst zerteiltem SIO3 und/oder Alumlniumhydroxl- |den und/oder feinst zerteilter Magnesia und/oder feinst zerteiltem Titandloxid und/oder feinst |' zerteiltem Chromoxid, gegebenenfalls bis zu 10 Gew.-Teilen anderer Feuerfestzusätze, 1 bis 10 Gew.-Teilen organischem Bindemittel, berechnet In fester Form, und 5 bis 100 Gew.-Tellen Wasser, Verdichten der erhaltenen Mischung um einen Volumenfaktor von wenigstens 3, Trocknen des■«ι Produkts und Zerkleinern auf die gewünschte Körnung, oderc) aus einer Mischung von a) und einer oder mehreren der Faserkömungen bi), b2) und b3). - 2. Verbundbauteil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es in der Isolierschicht als Tonbestandteil Betonlt enthält. u
- 3. Verbundbauteil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es In der Isolierschicht als weiteren Feuerfestzusatz Porzellanmehl. Schamotte oder Hohlkugelkorund enthält.
- 4. Verbundbauteil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierschicht als Phosphatbtndemlttel Natriumpolyphosphat enthält. |
- 5. Verbundbauteil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierschicht als Phosphatbinde- | so mittel, Monoaluminlumphosphat enthält.
- 6. Verbundbauteil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es In der Isolierschicht als Plastifizierungsmittel oder organisches Bindemittel Methylcellulose enthält.
- 7. Verbundbauteil nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es als organisches Bindemittel Melasse oder Sulfitablauge enthält.
- •S5 8. Verbundbauteil nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß es als keramische Fasern aufgeschlossene keramische Fasern enthält.
- 9. Verbundbautell nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß es ein rohrförmiger Körper mit außenliegender Isolierschicht Ist.
- 10. Verbundbautell nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß in der 6(1 Isolierschicht Hohlräume, insbesondere Leitungswege, oder Hohlräume zur Aufnahme von Leitungen oder Verstärkungen vorhanden sind.
- 11. Verfahren zur Herstellung eines Verbundbauteils nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daßa) 100 Gew.-Teile keramische Fasern, 2 bis 15 Gew.-Teile Ton und/oder feinst zerteiltes Al2O3 und/oder feinst zerteiltes SIO2 und/oder Aluminiumhydroxide und/oder feinst zerteilte Magnesia und/oder feinst zerteiltes Titandioxid und/oder feinst zerteiltes Chromoxid, gegebenenfalls bis zu 10 Gew.-Teile andere Feuerfestzusätze, 1 bis 8 Gew.-Teile Phosphatblndemlttel, berechnet als P2Oj, gegebenenfalls unter Zusatz von Plastifizierungsmittel, mit 2 bis 25 Gew.-Tellen Wasser In einem Mischer gründlichvermischt werden,b) die In Stufe a) erhaltene Mischung auf wenigstens eine Seite eines Formteils aus beliebigem feuerfesten oder feuerbeständigen Werkstoff unter Verdichtung um einen Volumenfaktor von wenigstens 3 aufgepreßt wird, undc) der In Stufe b) erhaltene Grünling des Verbundbauteils getrocknet und/oder bei Temperaturen von 250 bis 600° C getempert und/oder bei Temperaturen von 600 bis 1600° C gebrannt wird.
Priority Applications (14)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3105595A DE3105595C2 (de) | 1981-02-16 | 1981-02-16 | Feuerfestes oder feuerbeständiges Verbundbauteil mit einem Formteil aus beliebigem, feuerfesten oder feuerbeständigen Werkstoff und einer Isolierschicht mit höherer Wärmedämmung bzw. einer Dehnungsausgleichsschicht und Verfahren zur Herstellung dieses Verbundbauteils |
ES509519A ES509519A0 (es) | 1981-02-16 | 1982-02-11 | Perfeccionamientos introducidos en el proceso de fabricacion de elementos de construccion combinados refractarios o resistentes al fuego. |
IT8247790A IT8247790A0 (it) | 1981-02-16 | 1982-02-12 | Procedimento per produrre pezzi compositi comprendenti una parte di materiale ignifugo o refrattario con strato isolante o strato di compensazione di dilatazione termica eprodotto ottenuto |
BE0/207303A BE892122A (fr) | 1981-02-16 | 1982-02-12 | Element de construction composite ignifuge ou refractaire |
SE8200861A SE8200861L (sv) | 1981-02-16 | 1982-02-12 | Eldfasta eller eldbestendiga sammansatta byggdelar |
DD82237379A DD202136A5 (de) | 1981-02-16 | 1982-02-12 | Feuerfestes oder feuerbestaendiges verbundbauteil mit einem formteil aus beliebigem feuerfesten oder feuerbestaendigen werkstoff und einer isolierschicht mit hoeherer waermedaemmung bzw. einer dehnungsausgleichsschicht |
NO820443A NO820443L (no) | 1981-02-16 | 1982-02-15 | Ildfast eller ildbestandig kompositt byggedel og fremgangsmaate ved fremstilling derav |
FR8202468A FR2499974A1 (fr) | 1981-02-16 | 1982-02-15 | Element de construction composite refractaire comprenant un profile lie a une couche isolante de compensation contenant des fibres ceramiques, de l'argile, et/ou a l'etat finement divise al2o3, sio2 des hydroxydes d'aluminium, ou de magnesie, du dioxyde de titane ou de l'oxyde de chrome; et son procede de fabrication |
JP57021376A JPS57149875A (en) | 1981-02-16 | 1982-02-15 | Refractory composite structure member having formed member comprising refractory material and high heat insulation layer or inflation compensating layer and manufacture |
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