DE2834075A1 - Kompressions-waermepumpe - Google Patents
Kompressions-waermepumpeInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine Kompressions-Wärmepumpe nach dem Ober- ,
begriff des Anspruchs 1. .
Wärmepumpen dieser Art werden neuerdings für Heizungen verwendet, wobei ein Teil der Heizleistung durch Wärmeaufnahme des Kältemittels
im Verdampfer aus der Umgebung, d.h. aus der Luft, dem Wasser oder
dem Erdboden, gedeckt wird. Ein Hauptproblem derartiger Wärmepumpen
liegt darin, daß bei niedrigen Außentemperaturen die Verdichterarbeit pro Wellenumdrehung stark zurückgeht, da sowohl der Liefergrad
des Verdichters als auch die Dichte des angesaugten Mediums
mit sinkender Temperatur ebenfalls absinken. Die erforderliche Verdichterleistung
kann dann nur durch entsprechende Erhöhung der Antriebsdrehzahl des Verdichters erreicht werden. Je nach der Größe
des Verdichterschadraumes müßte die Antriebsdrehzahl bei einer Außentemperatur von beispielsweise -10 C drei- bis sechsmal so hoch sein
wie bei +5 C, obwohl die erforderliche Heizleistung nur um den Faktor 2 gegenüber dem Vergleichspunkt gestiegen ist.
Um die Baugröße des Verdichters möglichst klein zu halten, wird
dieser normalerweise so ausgelegt, daß der für die durchschnittliche Außentemperatur von etwa +5 C bei beispielsweise 800 U/min
die erforderliche Leistung erbringt. Dies bedeutet aber für Verdichter
mit üblichen Schadräumen, daß bei einer Außentemperatur von -10 C eine Antriebsdrehzahl von bis zu ^000 U/min und bei
einer Außentemperatur von -15 C sogar eine Antriebsdrehzahl von bis zu 9000 U/min erforderlich ist, um die benötigte Verdichterleistung
zu erreichen. Diese große Drehzahlßpanne läßt sich bei einem Antrieb des Verdichters mittels eines Elektromotors auf
wirtschaftliche Weise nicht verwirklichen. Beim Antrieb des Verdichters
durch eine Brennkraftmaschine ist zwar eine derartige
Drehzahlspanne grundsätzlich erreichbar, jedoch unter Inkaufnahme
hoher Kraftstoffverbräuche, eines hohen Verschleißes und einer
starken Geräuschentwicklung bei hohen Drehzahlen.
Es ist bei Kompressor-Kältemaschinen bekannt, Vorsehaltverdichter in Form von Strahlapparaten vorübergehend einzusetzen, wenn kurzzeitig
tiefe Temperaturen erreicht werden sollen. Bei einer be-
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kannten Kältemaschine dieser Art wird der Treibstrom unmittelbar
hinter dem Verdichter, also vor dem Kondensator, abgezweigt. Eine derartige Ausführung ist für Wärmepumpen für Heizungszwecke unvorteilhaft,
da hierdurch der Massenstrom durch den Kondensator und damit die Wärmeabgabe an das Heizmedium verringert wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Kompressions-Wärmepumpe
der angegebenen Art zu schaffen, bei der mit sinkender Außentemperatur eine geringere Anhebung der Antriebsdrehzahl des
Verdichters zur Erzielung der erforderlichen Verdichtungsleistung
nötig ist als bei den bekannten Wärmepumpen, ohne jedoch den Wirkungsgrad zu verschlechtern.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale des Kennzeichens
des Anspruchs 1 gelöst.
Bei dem erfindungsgemäßen Vorschlag wird durch das Einschalten der
Strahlpumpe der Saugdruck für den Verdichter und damit dessen Liefergrad sowie die Dichte des angesaugten Mediums erhöht, so daß die Antriebsdrehzahl
des Verdichters mit sinkender Außentemperatur entsprechend weniger angehoben werden muß als bei den bekannten Wärmepumpen
ohne Strahlpumpe, um die erforderliche Verdichterleistung zu erreichen.
Der Treibstrom wird nach dem Kondensator abgezweigt, so daß der Wärmeinhalt des Gesamtmassenstromes zur Wärmeabgabe an das Heizmedium
im Kondensator zur Verfügung steht. Durch Wärmezufuhr an den Treibstrom bzw. an das vorverdichtete Kältemittel muß sichergestellt
werden, daß das Kältemittel beim Eintritt in den Verdichter vollständig verdampft ist, um Flüssigkeitsschläge zu vermeiden. Die
dafür erforderliche Wärmemenge wird dem Saugstrom zwischen Kondensatorausgang
und Drosselventil entzogen (Unterkühlung) und anschließend wieder aus der Umgebung zugeführt, da das Kältemittel
mit einem entsprechend höheren Kondensatanteil in den Verdampfer gelangt. Gegenüber einer konventionellen Kompressions-Wärmepumpe
wird bei dem erfindungsgemäßen Vorschlag sogar eine Verbesserung des Wirkungsgrades erreicht, da die kinetische Energie des Treib-
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stromes nicht im Expansionsventil in Wärme umgesetzt, sondern in
der Strahlpumpe nutzbar gemacht wird.
Mit der dem Saugstrom entzogenen Wärme kann entweder das vor- :
verdichtete Kältemittel, das die Strahlpumpe als Naßdampf verläßt, verdampft werden oder der flüssige Treibstrom. Letzteres kann entweder
in der Strahlpumpe selber, vorzugsweise einer speziell ausgebildeten
Treibdüse, oder vor Eintritt in die Strahlpumpe erfolgen, wobei für die zweite Möglichkeit eine Drossel zwischen Kondensator
und Zusatzwärmetauscher angeordnet werden muß, die das Temperatur-,
niveau des Treibstromes soweit absenkt, daß Wärme vom Saugstrom aufgenommen werden kann.
Im einfachsten Fall ist die Strahlpumpe ungeregelt und sie wird mittels eines Ventils in der Treibstromleitung eingeschaltet, wenn
die Außentemperatur unter einen bestimmten Wert sinkt. Vorteilhafter
ist es, eine Regelung der Treibstrommenge vorzunehmen. Dies kann beispeislweise durch eine Treibdüse mit veränderlichem Querschnitt und
gegebenenfalls durch eine veränderliche Drossel in der Treibstromleitung erreicht werden. Da die Leistung der Wärmepumpe normalerweise
durch Änderung der Antriebsdrehzahl des Verdichters in Abhängigkeit,
von der Außentemperatur geregelt wird, kann die Treibstrommenge in Abhängigkeit von der Antriebsdrehzahl verändert werden.
Alternativ kann die Regelung der Treibstrommenge ähnlich wie die
der Drossel durch die Verdampfertemperatur erfolgen, die ihrerseits
durch die Außentemperatur festgelegt ist. Dabei kann mit sinkender
Außentemperatur der Treibstromanteil vergrößert werden, was für eine hohe Drehzahlabsenkung wünschenswert ist. Der maximal mögliche
Treibstromanteil ändert sich mit der Umgebungstemperatur,, da sein Verhältnis zum Gesamtmassenstrom in einem Bereich zu halten
ist, in welchem die zum vollständigen Verdampfen des Treibstromes bzw. des Gesamtmassenstromes vor Eintritt in den Verdichter erforderliche
Energie vom Saugstrom zur Verfügung gestellt werden kann. So darf beispielsweise der Treibstromanteil bei einer Außentemperatur
von -15 C kO% des Gesamtmassenstromes betragen, während
er bei einer Außentemperatur von +15 C nicht höher als 5 - 10%.
liegen kann.
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fr- -■"
Einige Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnungen beschrieben. Es zeigt:
Fig. 1 ein Schaltbild einer Kompressions-Wärmepumpe gemäß einem ersten Vorschlag der Erfindung,
Fig. 2 den Prozeßverlauf der in Fig. 1 gezeigten Wärmepumpe im ρ-h-Diagramm,
Fig. 3 ein Schaltbild einer Kompressions-Wärmepumpe gemäß einem
zweiten Ausführungsbeispiel der Erfindung,
Fig. k den Prozeßverlauf im p-h-Diagramm für die in Fig. 3 dargestellte
Kompressions-Wärmepumpe,
Fig. 5 ein Schaltbild einer Kompressions-Wärmepumpe gemäß einem
dritten Ausführungsbeispiel der Erfindung, und
Fig. 6 den Prozeßverlauf im p-h-Diagramm für die Kompressions-Wärmepumpe
gemäß Fig. 5-
In dem in Fig. 1 dargestellten Schaltbild ist mit V ein Verdichter
bezeichnet, der das dampfförmige Kältemittel einem Kondensator 11 zuführt, in welchem Wärme aus dem Kältemittel an ein Heizmedium
eines nicht dargestellten Heizkreislaufs abgegeben wird. Das Kältemittel
verläßt den Kondensator 11 in verflüssigtem Zustand und gelangt
durch eine Leitung 12 zum größeren Teil zu einem Expansionsventil 13, durch das die Temperatur des Kältemittels unter die
Temperatur der Umgebung gesenkt wird, aus der Wärme -aufgenommen werden soll. Diese Wärmeaufnahme aus der Umgebung, beispielsweise
aus der Luft, aus dem Grundwasser oder einem anderen Gewässer oder aus dem Erdboden, erfolgt in dem Verdampfer lk, in dem das Kältemittel
durch die Wärmeaufnahme wieder in den dampfförmigen Zustand
zurückversetzt wird. Bei den normalen Wärmepumpenprozessen gelangt das nun dampfförmige Kältemittel auf die Saugseite des Verdichters
10 zurück.
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Um den Liefergrad des Verdichters V und die Dichte des von diesem
angesaugten Kältemittels bei tiefen Temperaturen zu erhöhen, ist zwischen dem Verdampfer lA und dem Verdichter V eine Strahlpumpe
15 angeordnet. Die Treibdüse l6 dieser Strahlpumpe 15 ist durcheine Leitung 17 mit der Leitung 12 stromab des Kondensators 11 verbunden. In der Treibstromleitung 17 kann ein Absperrventil ΐδ angeordnet
sein, mit -welchem die Strahlpumpe 15 erst unterhalb einer
bestimmten Außentemperatur eingeschaltet wird. Der Verdampfer lk
ist durch eine Leitung I9 mit der Mischkammer 20 der Strahlpumpe 15 verbunden, und der Diffusor 21 der Strahlpumpe I5 ist über eine
Leitung 22 mit der Saugseite des Verdichters V verbunden.
Der von der Leitung 12 abgezweigte Treibstrom besteht aus flüssigem
Kältemittel, welches beim Eintritt in die Mischkammer 20 vollständig verdampft sein soll; dazu ist die Treibdüse l6 der Strahlpumpe
15 als Heizdüse ausgebildet, die einen Wärmetauscher 23 enthält.
Da der Treibstrom aufgrund der Entspannung in der Düse l6 auf einem niedrigeren Druck- und Temperatür-Niveau ist als der durch
die Leitung 12 strömende Saugstrom, kann letzterer in dem Wärmetauscher 23 Wärme an den Treibstrom abgeben, so daß der Treibstrom
aus vollständig verdampftem Kältemittel besteht. Da der von dem Ver:
dämpfer tk durch die Leitung 19 zugeführte Kältemittelstrom ebenfalls dampfförrnig·ist, ist gewährleistet, daß der Verdichter V ausschließlieh
dampfförmiges Kältemittel ansaugt.
Der Prozeßverlauf der Wärmepumpe von Fig. 1 ist aus Fig. 2 ersichtlich.
Die Punkte entsprechen den Zuständen an den gekennzeichneten Stellen in dem Schaltbild von Fig. 1. Es ist ersichtlich, daß der
Verdichter V die Verdichtung des Kältemittels vom Punkt 1 auf den Punkt 2 übernimmt, während die Strahlpumpe die Verdichtung vom
Verdampferdruck Punkt 6 auf den Verdichtereingangsdruck Punkt 1
durchführt. In der Mischkammer 2.0 der Strahlpumpe. 15 stellt sich der Zustand 8 ein und anschließend wird im Diffusor 21 auf den
Zustand 1 verdichtet. 0 30 009/00 3 7
Beim Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 und k sind gleiche oder
gleichartige Teile wie beim ersten Ausführungsbeispiel mit den gleichen Bezugszeichen, jedoch mit dem Index a bezeichnet. Unterschiedlich
gegenüber den Ausführungsbeispielen gemäß Fig. 1 und 2 ist, daß die Treibdüse l6a der Strahlpumpe 15a keine Heizdüse ist.
Statt dessen ist in der Treibstromleitung 17a ein eigener Wärmetauscher 23a angeordnet, der in die Saugstromleitung 12a eingeschaltet
ist. Außerdem ist in der Treibstromleitung 17a stromauf
des Wärmetauschers 23a eine Drossel 2k angeordnet. Bei diesem Ausführungsbeispiel
werden die Schwierigkeiten, die bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 1 dadurch entstehen können, daß die Treibdüse
sich widersprechende Forderungen zu erfüllen hat, nämlich einerseits eine möglichst reibungsarme Ausbildung, um die Verluste gering zu
halten, jedoch andererseits eine möglichst große Oberfläche, um eine gute Wärmeübertragung zu erhalten, vermieden. Das p-h-Diagramm zeigt
wiederum die Zustände an den Stellen 1 bis 10 im Schaltbild von Fig. 3. Der Verdichter V verdichtet von Punkt 1 nach Punkt 2. Im
Kondensator 11a wird von dem gesamten Massenstrom Wärme abgegeben, so daß sich am Ende des Kondensators lla der Zustand 3 einstellt.
Nun wird von dem Gesamtstrom der Treibstrom abgezweigt, wobei durch die Drossel 2k die Druckabsenkung auf Punkt 7 erfolgt. Im Wärmetauscher
23a wird das vorher flüssige Kältemittel verdampft, so
daß nach Durchströmen des Wärmetauschers 23a der Zustand 8 eintritt.
In der Strahlpumpe 15a verringern sich Drück und Enthalpie
des Treibstromes auf den Zustand 9- Der durch die Leitung 12a strömende Saugstrom gibt im Wärmetauscher 23a von Punkt 3 bis
Punkt k Wärme ab. Im Expansionsventil 13a wird der Druck des
Saugstromes von Punkt 5 auf Punkt k verringert. Im Verdampfer l4a
nimmt der Saugstrom aus der Umgebung Wärme auf und gelangt wieder in den dampfförmigen Zustand gemäß Punkt 6. In der Mischkammer 20a
der Strahlpumpe 15^» stellt sich durch die Mischung von Treib- und
Saugstrom der Zustand 10 ein, und im Diffusor 21a endlich wird der Druck des Gesamtmassenstromes wieder auf den Zustand 1 gebracht.
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Hoi. in" AusCiihiMii),u;,s!)c· i spi
<; I gemnlJ KLg. 5 mLiliI i'i'ir ,U1IeLcIu: mlei· -g 1. e L ehartige
Teile wiederum die gleichen Bezugszeichen wie in Fig. 1,
jedoch mit dem Index b bezeichnet. Bei diesem Ausführungsbeispiel ist anstelle der Wärmetauscher 23 bzw. 23a zum Verdampfen des
Treibstromes ein Wärmetauscher 25 zum Trocknen des vorverdichteten
KäLtemittels zwischen Strahlpumpe 15b und Verdichter V angeordnet.
Die wärmeabgebende Seite des Wärmetauschers wird wiederum vom .Saugstrom zwischen Kondensator 11b und Expansionsventil 13b durchströmt.
^
Der Prozeßverlauf der Wärmepumpe gemäß Fig. 5 ist aus Fig. (>
ersichtlich. Der Verdichter V verdichtet .das Kältemittel von Punkt 1
auf Punkt 2. Im Kondensator lib erfolgt die Wärmeabgabe des Gesamtmassenstromes
an das Heizmedium des nicht gezeigten Heizkreises, wodurch das Kältemittel verflüssigt und der Zustand 4 erreicht wird.
Der nun abgezweigte, durch die Leitung 17b strömende Treibstrom der
Strahlpumpe 15b entspannt sich in der Treibdüse auf den Zustand 8.
Der die Leitung 12b durchströmende Saugstrom gibt im Wärmetauscher 25 Wärme ab, wodurch sein Wärmeinhalt von Punkt k auf Punkt 5 sinkt.
Durch das Expanisonsventil 13b wird, der Druck und damit die Temperatur
des Saugstromes auf den Zustand 6 abgesenkt. Im Verdampfer \kh
nimmt der Saugstrom aus der Umgebung Wärme auf, wodurch das Kältemittel
in den dampfförmigen Zustand zurückgeführt und der Zustand
erreicht wird. In der Mischkammer 20b der Strahlpumpe 15b findet
die Vermischung des Saugstroms mit dem Treibstrom statt, wodurch der Zustand 9 erreicht wird. Im Diffusor 21b wird der Druck £iuf
den Zustand 10 erhöht. Nun durchströmt der Gesamtmassenstrom den
Wärmetciusciier 25, wodurch der Gesamtmassenstrom in den dampfförmigen
Zustand übergeführt wird und mit dem Zustand 1 in den Verdichter V eintreten kann.
Aiu:h heim Ausrührimgsbei spiel gemäß Fig. 5 kann In der Treibst
rom I <· Hung I7l> ein Al)SJ)CrI-V(Mi t. i 1 cn I sprechend dom V(Mi-I il lH
in I1Hg. 1 angeordnet werden.
- 10 -
030009/0037 BAD ORIGINAL
Tn allen Ausführungsbeispielen ist der Verdichter V vorzugsweise
durch eine in Fig. 1 angedeutete Brennkraftmaschine 30
angetrieben, deren Drehzahl in Abhängigkeit vom Heizbedarf geregelt wird.
2I.7.I978
Sp/bä
Sp/bä
030009/0037
Leerseit
Claims (8)
- AUDI NSU AUTO UNION AKTIENGESELLSCHAFT, Neckarsulm/Württ.Kompression«-WärmepumpePatentansprücheWärmepumpe mit einem Kältemittel-Kreislauf, der in Hintereinanderschaltung einen insbesondere von einer Brennkraftmaschine angetriebenen Verdichter, einen Kondensator, in dem das Kältemittel Wärme abgibt, ein Expansionsventil und einen Verdampfer enthält, in welchem das Kältemittel Wärme aufnimmt, wobei zwischen dem Verdampfer und dem Verdichter eine Strahlpumpe angeordnet ist, deren Treibmittel vom Kältemittelkreislauf hinter dem Verdichter abgezweigt wird, d a d u r c/h g e kennzei chnet, daß die Treibstromleitung (17, 17a> 17b) von einer Stelle zwischen dem Kondensator (11, 11a, lib) und dem Expansionsventil (13, 13a, 13t>) ausgeht, und daß zum vollständigen Verdampfen des Treibstromes oder des gesamten Massenstromes vor Eintritt in den Verdichter (V) ein Wärmetauscher (23, 23a, 25) vorgesehen ist, dessen wärmeaufnehmende Seite von dem Treibstrom bzw. von dem gesamten Massenstrom nach der Strahlpumpe (15, 15a, 15t») und dessen wärmeabgebende Seite vom Saugstrom vor Eintritt in das Expansionsventil (13* 13a, 13b) durchströmt ist.
- 2. Wärmepumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Treibdüse (l6) der Strahlpumpe (15)als Wärmetauscher ausgebildet ist. .030 009/003 7
- 3. Wärmepumpe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der Treibstromleitung (17a) zwischen Kondensator (lla) und Strahlpumpe (l5a) der Wärmetauscher (23a) und stromauf desselben eine Drossel (24) angeordnet ist.
- 4. Wärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis 35 dadurch gekennzeichnet, daß in der Treibstromleitung (17) ein Absperrventil (l8) angeordnet ist.
- 5. Wärmepumpe nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Querschnitt der Treibdüse (l6, l6a) zur Regelung der Treibstrommenge veränderbar ist.
- 6. Wärmepumpe nach Anspruch 5? dadurch gekennzeichnet, daß in der Treibmittelleitung (17a) ein Regelventil (24) angeordnet ist, dessen Querschnitt gleichsinnig mit dem Querschnitt der Treibdüse (l6a) veränderbar ist.
- 7- Wärmepumpe nach Anspruch 5> wobei das Expansionsventil in Abhängigkeit von der Außentemperatur regelbar ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Querschnitt der Treibdüse (l6, l6a) gleichsinnig mit dem Expansionsventil veränderbar ist.
- 8. Wärmepumpe nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Querschnitt der Treibdüse (l6, l6a) derart veränderbar ist, daß mit sinkender Außentemperatur der Treibmittelanteil ansteigt.030009/0037
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Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3622743A1 (de) * | 1986-07-07 | 1988-01-21 | Ruhrgas Ag | Waermepumpe |
US4748826A (en) * | 1984-08-24 | 1988-06-07 | Michael Laumen Thermotechnik Ohg. | Refrigerating or heat pump and jet pump for use therein |
DE4438683A1 (de) * | 1994-10-29 | 1996-05-02 | Man Nutzfahrzeuge Ag | Klimaanlage für Fahrzeuge |
DE102006062834B4 (de) * | 2005-06-30 | 2016-07-14 | Denso Corporation | Ejektorkreislaufsystem |
DE102007001878B4 (de) * | 2006-01-13 | 2017-02-02 | Denso Corporation | Ejektorpumpen-Kühlkreisvorrichtung |
DE102004028050B4 (de) * | 2003-06-18 | 2017-06-29 | Denso Corporation | Ejektorpumpenkreis |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2545913B1 (fr) * | 1983-05-10 | 1985-10-11 | Bonnet Ets | Installation frigorifique a systeme de production de froid centralise |
US5029449A (en) * | 1990-02-23 | 1991-07-09 | Gas Research Institute | Heat pump booster compressor arrangement |
EP1141637A4 (de) | 1998-12-23 | 2004-03-31 | Mcdermott Will & Emery | Kompakte kälteeinrichtung |
CN100441981C (zh) * | 2003-01-16 | 2008-12-10 | 柳庆鲧 | 制冷*** |
CN101133290A (zh) * | 2004-07-13 | 2008-02-27 | D·J·琼斯 | 从环境空气中冷凝水的单循环设备 |
WO2006085738A1 (en) * | 2005-02-08 | 2006-08-17 | Thermass Innovations | Heat pump system and method for heat pumping |
US7779647B2 (en) | 2005-05-24 | 2010-08-24 | Denso Corporation | Ejector and ejector cycle device |
AT504564B1 (de) * | 2006-11-23 | 2008-09-15 | Stojec Mario Paul | Wärmepumpe |
CN102128508B (zh) * | 2010-01-19 | 2014-10-29 | 珠海格力电器股份有限公司 | 喷射器节流补气***以及热泵或制冷***补气方法 |
JP5792585B2 (ja) * | 2011-10-18 | 2015-10-14 | サンデンホールディングス株式会社 | 冷凍機、冷蔵ショーケース及び自動販売機 |
CN102997383A (zh) * | 2012-02-28 | 2013-03-27 | 张育仁 | 一种空调压缩机出口能量的回收和利用方法 |
JP2014190562A (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-06 | Sanden Corp | 冷凍サイクル及び冷却機器 |
KR102242777B1 (ko) * | 2014-03-20 | 2021-04-20 | 엘지전자 주식회사 | 공기조화기 |
FR3077237B1 (fr) * | 2018-01-31 | 2021-02-19 | Valeo Systemes Thermiques | Circuit de fluide refrigerant pour vehicule |
CN110030761B (zh) * | 2019-03-20 | 2020-11-13 | 浙江大学宁波理工学院 | 一种减小蒸发器入口制冷剂干度的制冷*** |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB243492A (en) * | 1924-10-14 | 1925-12-03 | James Park | Improvements in and relating to vapour compression refrigerating machinery |
US2513361A (en) * | 1944-11-01 | 1950-07-04 | Specialties Dev Corp | Method and system for producing low-temperature refrigeration |
US3277660A (en) * | 1965-12-13 | 1966-10-11 | Kaye & Co Inc Joseph | Multiple-phase ejector refrigeration system |
US3600904A (en) * | 1969-05-27 | 1971-08-24 | Emerson Electric Co | Control for refrigeration system |
FR2360847A2 (fr) * | 1976-08-04 | 1978-03-03 | Messier Fa | Thermopompe |
-
1978
- 1978-08-03 DE DE19782834075 patent/DE2834075A1/de not_active Withdrawn
-
1979
- 1979-07-13 US US06/057,450 patent/US4250721A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-07-18 GB GB7925054A patent/GB2027182B/en not_active Expired
- 1979-07-19 FR FR7918717A patent/FR2432692A1/fr active Granted
- 1979-07-30 SE SE7906455A patent/SE7906455L/ not_active Application Discontinuation
- 1979-07-31 JP JP9686079A patent/JPS5523896A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4748826A (en) * | 1984-08-24 | 1988-06-07 | Michael Laumen Thermotechnik Ohg. | Refrigerating or heat pump and jet pump for use therein |
DE3622743A1 (de) * | 1986-07-07 | 1988-01-21 | Ruhrgas Ag | Waermepumpe |
DE4438683A1 (de) * | 1994-10-29 | 1996-05-02 | Man Nutzfahrzeuge Ag | Klimaanlage für Fahrzeuge |
DE102004028050B4 (de) * | 2003-06-18 | 2017-06-29 | Denso Corporation | Ejektorpumpenkreis |
DE102006062834B4 (de) * | 2005-06-30 | 2016-07-14 | Denso Corporation | Ejektorkreislaufsystem |
DE102006029973B4 (de) * | 2005-06-30 | 2016-07-28 | Denso Corporation | Ejektorkreislaufsystem |
DE102007001878B4 (de) * | 2006-01-13 | 2017-02-02 | Denso Corporation | Ejektorpumpen-Kühlkreisvorrichtung |
Also Published As
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---|---|
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US4250721A (en) | 1981-02-17 |
GB2027182A (en) | 1980-02-13 |
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