DE2723382B2 - Verwendung von Stahlfasern als Verstärkungsfasern für Stahlbeton - Google Patents
Verwendung von Stahlfasern als Verstärkungsfasern für StahlbetonInfo
- Publication number
- DE2723382B2 DE2723382B2 DE2723382A DE2723382A DE2723382B2 DE 2723382 B2 DE2723382 B2 DE 2723382B2 DE 2723382 A DE2723382 A DE 2723382A DE 2723382 A DE2723382 A DE 2723382A DE 2723382 B2 DE2723382 B2 DE 2723382B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- steel
- fibers
- cutting edge
- steel fibers
- milling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P17/00—Metal-working operations, not covered by a single other subclass or another group in this subclass
- B23P17/04—Metal-working operations, not covered by a single other subclass or another group in this subclass characterised by the nature of the material involved or the kind of product independently of its shape
- B23P17/06—Making steel wool or the like
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
- E04C5/012—Discrete reinforcing elements, e.g. fibres
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12382—Defined configuration of both thickness and nonthickness surface or angle therebetween [e.g., rounded corners, etc.]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12389—All metal or with adjacent metals having variation in thickness
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
Es ist bekannt, Beton durch Stahlfasern mit rechteckigem Querschnitt (US-PS 36 50 785) oder aber
mit beliebigem Querschnitt (DE-OS 23 14 352) zu verstärken.
Ein derartiger Beton ist in seinen verschiedenen Eigenschaften, wie Zugfestigkeit, Bruchfestigkeit,
Scherfestigkeit, Streckvermögen, Zähigkeit, dynamische
Festigkeit, Ermüdungsfestigkeit etc, aberragend,
und man verwendet ihn in großem Umfang. Ferner plant man heutzutage, Autobahnen, Flugplätze, öllager
oder elektrische Versorgungsstationen am Meeresboden oder auf der Meeresoberfläche zu bauen. Da diese
Meeresbauwerke in besonderem MaBe eine hohe Erdbebensicherheit erfordern, wird davon ausgegangen,
daß der stahlfaserverstärkte Beton als geeignetes Baumaterial verwendet werden kann.
Dabei ist es vorteilhaft, wenn die Stahlfasern sowohl
hart und fest sind als auch beim Vermischen mit dem Beton oder Zuschlagstoff nicht gebrochen werden.
Stahlfasern, welche zu kurz oder zu dick sind, sind unzureichend in ihrem Verstärkungsvermögen, und
Stahlfasern, welche zu lang oder zu dünn sind, neigen
zur Bildung von kugelförmigen Zementklumpen. Allgemein wird eine Stahlfaser-Querschnittsfläche von 0,1 bis
0,4 mm2 und eine Stahlfaser-Länge von 20 bis 50 mm empfohlen. Jedoch ist außer den oben genannten
Festigkeits- oder Größeneigenschaften die billige Herstellung eine absolute Bedingung, da die Stahlfasern
gewöhnlich in einem Volumenverhältnis von etwa 2% und einem Gewichtsverhältnis von etwa 160 kg/m3
verwendet werden.
Für die Herstellung der Stahlfasern zur Verstärkung des Betons sind folgende Verfahren bekannt: (1)
Schneiden aus Draht, vgl. Fig. 1, (2) Abscheren von einem dünnen Blech, vgl. F i g. 2, und (3) Entnehmen aus
der Schmelze, vgl. F i g. 3. Diese bekannten Verfahren haben verschiedene Nachteile hinsichtlich der Qualität
oder der Herstellungskosten, und sie konnten daher nicht immer den oben genannten Erfordernissen
zufriedenstellend entsprechen.
Insbesondere bei dem Verfahren (1) hat die Faser zwar eine gute Festigkeit, sie hat jedoch ein schlechtes
Vermögen beim Einbinden in den Beton, da sie nur durch Schneiden des runden oder nadelartigen Stahldrahtes
hergestellt ist, und es ist erforderlich, die Stahlfaser vor oder nach dem Schneiden des Drahts an
ihren Enden oder in der Mitte der Länge nach zu knicken oder zu biegen. Darüber hinaus ist es schwierig,
viele Stahldrähte gleichzeitig mit den rotierenden
ίο Schneidkanten zu schneiden sowie die Drähte mit
großer Geschwindigkeit zuzuführen. Infolgedessen ist der Wirkungsgrad bei der Herstellung in nachteiliger
Weise herabgesetzt, und die Produktionskosten sind insgesamt sehr hoch, zumal das Drahtmaterial teuer ist
Dies ist ein besonders wesentlicher Nachteil des Verfahrens (1).
Das Verfahren (2£ bei welchem ein dünnes Stahlblech
mittels eines Abscherwerkzeugs abgeschert wird, ist besser als das Verfahren (3), bei weichem die Stahlfasern
aus der Schmelze extrahiert werden, da die nach dem Verfahren (2) abgescherte Stahlfaser besser in ihrer
Festigkeit ist als die nach dem' Verfahren (3) hergestellte. Jedoch ist die Produktivität des Verfahrens
(2/ niedrig, da zum Erfassen des Betons, wie bei dem Verfahren (1) erwähnt, ein Preßformen und Knicken
oder Biegen erforderlich ist Da das dünne Stahlblech einen hohen Aufwand bei der Herstellung erfordert und
ferner in seiner Breite laufend gespalten werden muß, um der Länge der gewünschten Fasern zu entsprechen,
ergeben sich auch bei dem Verfahren (2) in unzureichender Weise hohe Produktionskosten ähnlich wie bei dem
Verfahren (1).
Bei dem Verfahren (3) wird geschmolzener Stahl bei hohen Temperaturen mittels einer rotierenden Scheibe
extrahiert und durch die Zentrifugalkraft abgeschleudert, wobei die Partikel des geschmolzenen Metalls
sofort erstarren. Durch dieses Verfahren werden die Stahlfasern direkt aus dem Stahlschmelzbad erzeugt,
und die Produktionskosten sind niedriger als bei den Verfahren (1) und (2), jedoch ergeben sich verschiedene
Schwierigkeiten daraus, daß noch keine Materialien für den Ofen entwickelt worden sind, welche den
geschmolzenen Stahl bei hohen Temperaturen für eine lange Zeitdauer halten können. Auch ist es schwierig,
die Oberflächenhöhe des geschmolzenen Stahls und die Temperatur genau zu steuern. Weitere Schwierigkeiten
ergeben sich daraus, daß die Querschnitte der Stahlfasern unterschiedlich sind und die Faserfestigkeit
am geringsten ist
so Ferner ist es bekannt (US-PS 5 31 520), Dreh- oder
Bohrspäne, die in Pulver- oder Spiralform anfallen, als Zuschlagstoffe für Beton zu verwenden, um billige
Gewichte u.dgl. herzustellen. Eine Verbesserung der Betonfestigkeit spielt dabei keine Rolle und wird auch
nicht angestrebt
Ebenfalls ohne Berücksichtigung einer Verstärkungsfunktion ist die weiterhin bekannte Verwendung von im
wesentlichen runden Stahlfasern zum Aufbau poröser Metallkörper, wie etwa Filter (US-PS 31 27 668).
Der Erfindung hingegen liegt die Aufgabe zugrunde, die Verstärkung des Betons zu verbessern, und zwar bei
Senkung des erforderlichen Herstellungsaufwandes.
Hierzu kennzeichnet sich die Erfindung durch die Verwendung von durch Fräsen hergestellten Stahlfasern,
die verdrillt sind und einen annähernd dreieckigen Querschnitt besitzen, als Verstärkungsfasern für Stahlbeton.
Daß sich beim Fräsen Stahlfasern mit annähernd
Daß sich beim Fräsen Stahlfasern mit annähernd
dreieckigein Querschnitt ergeben, ist bekannt (»Fertigungstechnik
I« von A. Reichard, Verlag Handwerk und Technik, Hamburg 1975, Seiten 141-151; »Manufacturing
Processes and Materials for Engineers« von L. E Doyle, Prentice-Hall 1969, Seiten 614—617 und
630-635). Eine Verwendung solcher Stahlfasern als Verstärkungsfasern für Beton wird jedoch nicht
angesprochen.
Die erfindungsgemäß verwendeten Stahlfasern, die rasch und einfach in beliebiger Menge gefräst werden
könneii, sind durch den Herstellungsvorgang verfestigt
und tragen dadurch in erhöhtem Maße zur Verstärkung des Betons bei. Außerdem besitzen sie aufgrund ihrer
Form eine relativ große Oberfläche, die zu einer hervorragenden Einbindung in den Beton fuhrt Die
Verwindung erhöht ferner den Widerstand gegen ein Herausziehen der Faser. Die Erfindung ermöglicht also
die Herstellung eines Betons von höherer Festigkeit, oder aber, bei gleichbleibender Festigkeit, die Einsparung
von ohnehin verbilligtem (20 bis 50 Prozent gegenüber dem herkömmlichen Drahtschneide-Verfahren)
Verstärkungsmaterial. Außerdem sei hervorgehoben,
daß die erfindungsgemäß verwendeten Stahlfasern nicht zu Klurp.penbildungen neigen, sondern eine
gleichmäßige Verteilung innerhalb des Betons begünstigen.
Besonders vorteilhaft ist die Verwendung von Stahlfasem, deren Querschnitt annähernd die Form
eines rechtwinkligen Dreiecks aufweist Hieraus resultiert eine optimale Faserfestigkeit
Vorzugsweise verwendet man Stahlfasenv, deren
Verdrillung 12°/cm bis 43°/cm beträgt. Es wurde gefunden, daß der Widerstand gegen ein Herausziehen
unter diesen Umständen besonders groß ist, ohne herstellungstechnische Schwierigkeiten mit sich zu
bringen. Gleiches gilt für Stahlfasern, die an beiden
Enden in Längsrichtung abgestuft sind und/oder die in
Längsrichtung abwechselnde Vorsprünge und Ausnehmungen tragen.
Die Erfindung wird nachstehend anhand von in der Zeichnung schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen
im Vergleich zum Stand der Technik näher erläutert Es zeigt
F i g. 1 eine schematische Darstellung zur Erläuterung des bekannten Herstellverfahrens (1),
F i g. 2 eine schematische Darstellung zur Erläuterung
des bekannten Herstellverfahrens (2),
F i g. 3 eine schematische Darstellung zur Erläuterung des bekannten Herstellverfahrens (3),
F i g. 4 eine schematische Darstellung zur Erläuterung einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Herstellverfahrens,
F i g. 5 eine schematische Darstellung zur Erläuterung einer anderen Ausführungsform des ertindur.gsgemäßen
Herstellverfahrens,
Fig.6 eine Draufsicht einer Ausführungsform der
Erfindung für eine Massenproduktion,
F i g. 7 eine Seitenansicht einer anderen Ausführungsform der Erfindung für eine Massenproduktion,
F i g. 8 eine Draufsicht der Ausführungsform gemäß Fig.7,
F i g. 9 eine perspektivische Darstellung einer erfindungsgemäß hergestellten Stahlfaser,
Fig. 1OA bis IOC Querschnitte von erfindungsgemäßen
Stahlfasem, hergestellt bei unterschiedlichen Neigungswinkeln der Schneidkante,
Fig. UA bis 13A erfindungsgemäß verwendbare Schneidkanten und Fig. HB bis 13B die mit diesen
der Biegefestigkeit eines erfindungsgemäß verstärkten
verstärkt ist, die nach dem bekannten Verfahren (2) hergestellt sind,
Fi g. 15 ein Diagramm zur Darstellung der Wirkung
des Neigungswinkels auf die Stahlfaserfestigkeit wobei der Neigungswinkel verändert wird bei konstanter
Bedingung der Schneidkante und Bearbeitungsbedingung,
Fig. 16 ein Diagramm zur Darstellung der Wirkung
der Schneidbedingung auf die Querschnittsfläche und die Zugfestigkeit der Stahlfaser, wobei der Vorschub
pro Schneidkante und die Schnitt-Tiefe verändert werden bei konstant gehaltener Bedingung der
Schneidkante und der Bearbeitung,
Fig. 17 ein Diagramm zur Darstellung der Wirkung der Schneidbedingung auf die Querschnittsfläche und
die Zugfestigkeit der Stahlfaser, wobei der Vorschub pro Schneidkante verändert wird bei konstant gehaltener
Bedingung der Schneidkante und der Bearbeitung, und
der Schneidbedingung auf die Querschnittsfläche und
verändert wird bei konstant gehaltener Bedingung der
anhand der Zeichnungsfiguren 4 bis 18. Die F i g. 4 und 5
zeigen grundlegende Ausführungsformen der Herstellung von Stahlfasern für einen verstärkten Beton. Mit 1
ist eine Fräsvorrichtung bezeichnet, welche die Form einer Scheibe oder eines Zylinders hat, an deren
äußerem Umfang eine Mehrzahl von Schneidkanten 2 angeordnet ist Die Fräsvorrichtung 1 wird durch eine
(nicht dargestellte) Antriebsvorrichtung gedreht Es ist vorteilhaft, für die Schneidkanten 2 im Hinblick auf ihre
Lebensdauer ein Plättchen aus aufgekohltem Karbid zu verwenden. Mit 3 ist eine dicke Stahlplatte oder ein
Stahlblock als Rohmaterial für die Stahlfaser bezeichnet, und im Hinblick auf das Herstellverfahren, den
Werkzeugverschleiß und den Einfluß auf die Qualität des Produkts ist als Rohmaterial ein Stahl von
niedrigem Kohlenstoffgehalt, wie weicher Stahl oder superweicher Stahl geeignet Da ein Rohmaterial von
hoher Verformbarkeit vorteilhaft ist, werden geglühter oder normalisierter Stahl empfohlen, oder gut spanabhebender
Stahl ist ebenfalls akzeptabel im Hinblick auf die Verlängerung der Lebensdauer des Werkzeugs.
Natürlich ist das Rohmaterial nicht auf die vorstehend aufgeführten Stahlsorten beschränkt Besondere Stähle,
wie beispielsweise rostfreier Stahl, können eine Stahlfaser von besonders hoher Qualität ergeben.
Das Fräswerkzeug 1 ist derart an der Stahlplatte 3 angeordnet, daß die Schneidkante 2 in einer gewünschten
Tiefe fangeordnet ist, und wenn das Fräswerkzeug 1
bei vorgegebener Geschwindigkeit gedreht wird, werden das Schneidwerkzeug 1 und das Stahlmaterial 3
laufend relativ zueinander in horizontaler Richtung bewegt, und eine Oberfläche 31 des Materials 3 wird
durch die rotierenden Schneidkanten 2 verarbeitet um Stahlfasem 41 von annähernd dreieckiger Querschnittsform herzustellen.
Diese Bearbeitung kann mit einem Fräswerkzeug 1 erfolgen, welches mit Schneidkanten 2 versehen ist,
deren Breite der Länge der Stahlfasem 41 entspricht es ist jedoch bequemer, die Ausführungsformen gemäß
5 6
den Fig.6 oder 7 und 8 zu verwenden, um die Eine weitere Verfahrensweise ist es, daß die
Produktivität zu erhöhen. Die Fig.6 zeigt, daß eine Arbeitsweisen gemäß den Fig.4 und 5 miteinander
Mehrzahl von Fräswerkzeugen 1 mit Schneidkanten 2, kombiniert werden und der Stahlblock 3 mit Bezug auf
deren Breite fast der Länge der Stahlfasern entspricht, das Fräswerkzeug 1 hin- und herbewegt wird, d. h. der
parallel auf einer Welle 5 angeordnet ist mit geeigneten 5 Stahlblock 3 wird zerstückelt durch einen Aufwärts-
gen 1. Unterhalb dieser Fräswerkzeuge 1 sind jeweils und durch einen Abwärtsschnitt-Fräsvorgang bei
die Rohmaterialstücke 3 angeordnet, deren Breite der Rückwärtsbewegung des Stahlblocks 3. Bei dieser
diese ist, und bei Drehung der Fräswerkzeuge 1 werden 10 Produktivität kann noch mehr erhöht werden als bei den
diese und die Materialstücke 3 relativ zueinander in Verfahrensweisen gemäß F i g. 4 oder F i g. 5.
horizontaler Richtung bewegt, so daß die Oberflächen Eine weitere (nicht dargestellte) Verfahrensweise
der Materialstücke 3 verarbeitet werden. besteht darin, daß der Stahlblock 3 fixiert ist und das
Die Ausführungsform gemäß den F i g. 7 und 8 ist Schneidwerkzeug 1 horizontal längs des Stahlblocks 3
ähnlich der Ausführung gemäß Fig.6 und weist eine 15 bewegt wird, wobei es gedreht wird. Diese Verfahrens-Mehrzahl
von Fräswerkzeugen 1 mit Schneidkanten 2 weise ist von Nutzen, wenn der Stahlblock dick ist und
auf, deren Breite annähernd gleich der Stahllfaserlänge ein großes Gewicht hat
ist, jedoch sind die benachbarten Fräswerkzeuge 1 im In jedem der vorstehend beschriebenen Fälle wird,
unterhalb der Fräswerkzeuge 1 befindet sich das 20 anderen Ende des Stahlblocks 3 beendet ist, der
als die Summe der Breiten sämtlicher Fräswerkzeuge 1. abgesenkt, damit die Schneidkante 2 mit einer
werkzeuge 1 und der Rohmaterialblock 3 in horizonta- 25 erläuterte Schnitt-Tiefe t gesteuert durch einen
ben zu bearbeiten. Die Stahlfaserherstellung gemäß der vorliegenden
erzeugen. Ferner wird bei der Ausführungsform gemäß 1 in Kontakt mit dem Rohmaterial 3, wonach dünne
den F i g. 7 und 8 die Stahlfaser, deren Länge gleich der Bruchstücke 4' von Dreiecksquerschnitt von der
den gesamten Seiten (in Breite und Länge) eines 35 entsprechend der Schnittiefe t und einem Vorschub Sz
einzigen Stahlblocks 3 erzeugt, und es ist daher nicht pro Schneidkante 2, welcher durch die Drehung des
erforderlich, Stahlblöcke von kleiner Breite jeweils für Fräswerkzeugs 1 und die Anzahl von Schneidkanten 2
die einzelnen Fräswerkzeuge 1, wie in Fig. 6 gezeigt bestimmt ist Da eine große Scherdeformation auf
herzustellen. Die Ausführungsform gemäß den F i g. 7 dieses dünne Fragment 4' durch das Einschneiden der
und 8 ist daher besonders vorteilhaft im Hinblick: auf das 40 Schneidkante 2 in das Material 3 bis zu dessen Verlassen
dem Rohmaterial 3. und schließlich wird es in Gestalt einer Stahlfaser 4 von
und 8 ist es von Vorteil, daß die Schneidkanten 2 in 45 Die somit erhaltene Stahlfaser 4 hat fast den
auf das jeweils benachbarte Fräswerkzeug 1 um eine Wenn die Breite des Rohmaterials 3 kürzer ist als die
geeignete Teilung gegeneinander verschwenkt an- Schneidkante 2, ist die Faserlänge gleich der Breite des
geordnet sind. Somit kann zusätzlich zur Erhöhmng der 50 Materials 3, und wenn die Breite des Materials 3 länger
besteht hinsichtlich der Relativbewegung zwischen dem der Schneidkante 2 stehen in nachteiliger Weise mit
an einer vorgegebenen Stelle gedreht wird, bezüglich über die gesamte Länge an einer Seite der Stahlfaser
welcher der Stahlblock 3 horizontal bewegt wird, wobei ausgebildet, welche nicht mit der Neigungsfllche 21 der
der Stahlblock 3 einerseits entgegen der Drehrichtung Schneidkante 2 in Kontakt gebracht wird, wodurch eine
des Fräswerkzeugs 1 bewegt wird, wie durch die Pfeile eo Vergrößerung der Oberflache dieser nicht mit der
in Fig.4 angedeutet, oder wobei der Stahlblock 3 Schneidkante 2 in Kontakt tretenden Seite und
andererseits in Drehrichtung des Fraswerlkzeugs 1 entsprechend ein größeres Erfassen des Betons
bewegt wird, wie durch die Pfeile in Fig.5 angedeutet ermöglicht wird. Eine derartige Stahlfaser 4 ist von %
einen Abwärtsschnitt-Fräsvorgang hergestellt Vom Festigkeit ist gegenüber dem Rohmaterial stark erhöht
zweite Verfahrensweise empfohlen. erfolgt.
Die vorstehenden Ausiahrungen bilden die Grundlagen für die Herstellung von Stahlfasern gemäß der
vorliegenden Erfindung, und die Gestall oder Größe der Stahlfasern können nach Wunsch innerhalb eines
Bereichs verändert werden, in welchem der Querschnitt 'dreieckförmig ist durch eine Kombination der Bedingung
der Schneidkante und der Bearbeitungsbedingung.
Die Erfindung umfaßt ein Verfahren, welches diese Bearbeitung durch Ändern von einem oder mehreren
Parameter durchführt, wobei diese Parameter sind der Neigungswinkel θ der Schneidkante 2, die Schnitt-Tiefe
U der Vorschub Sz pro Schneidkante 2 und die Arbeitsgeschwindigkeit (die Umfangsgeschwindigkeit
der Schneidkante 2). Die Fig. 1OA bis IOC zeigen Varianten des Querschnitts von Stahifasern 4, wenn der
Neigungswinkel θ der Schneidkante 2 des Fräswerkzeugs 1 geändert wird. Beim Nullneigungswinkel ergibt
sich ein rechtwinkliges Dreieck wie in F i g. 1OA gezeigt; bei einem negativen Neigungswinkel ergibt sich ein
spitzwinkliges Dreieck gemäß Fig. 1OB; und bei positivem Neigungswinkel ergibt sich ein stumpfwinkliges
Dreieck, wie in Fig. IOC gezeigt. Wenn der Neigungswinkel θ Null ist, ist die Stahlfaserfestigkeit
am besten.
Bei den obigen Verfahrensweisen ist die Querschnittsgestalt vollkommen einheitlich über die Faserlänge.
Die Erfindung umfaßt ferner ein anderes Verfahren, welches das Bearbeiten mit Schneidkanten
21 ausführt, welche konkave oder konvexe Gestalt haben, wie durch die Fig. HA, HB bis 13A, 13B
veranschaulicht. Durch diese Verfahrensweisen können Stahlfasern hergestellt werden, deren Querschnitte in
Längsrichtung besondere Gestalten haben, d. h. es ist möglich, leicht eine Stahlfaser 4a zu erzeugen, deren
beide Enden mit Stufen ausgebildet sind wie in F i g. 11B
gezeigt, oder eine Stahlfaser 46, deren Länge alternativ mit konkaven und konvexen Abschnitten gemäß
Fig. 12B ausgebildet ist, oder aber eine Stahlfaser 4c,
welche alternativ mit V-Abschnitten ausgebildet ist wie in Fig. 13Bgezeigt
Erfindungsgemäß werden die Schneidkanten 2 nicht parallel zur Drehachse des Fräswerkzeugs 1 angeordnet
sondern unter einem Steigungswinkel <x, wie aus den Fig.6 und 8 ersichtlich, mittels welches der Bearbeitungsvorgang
durchgeführt wird, so daß die Stahlfaser 4 in axialer Richtung verdrillt ist (wie aus Fig.9
ersichtlich), um den Herausziehwiderstand zu erhöhen und entsprechend die Festigkeit des Betons zu
vergrößern sowie ferner den Stoß der Schneidkante 2 auf das Rohmaterial 3 zu verringern. Die Verdrillstärke
der Stahlfaser 4 kann nach Wunsch gesteuert werden durch Änderung des Steigungswinkels <x der Schneidkante
2.
Erfindungsgemäß wird nicht nur die Form der Stahifasern, sondern auch die QuerschnittsgröBe durch
Änderung der Bearbeitungsbedingung geändert Dies erfolgt durch Änderung der Schnitt-Tiefe r und/oder des
Vorschubs Sz pro Schneidkante 2, wodurch auf einfache Weise Stahifasern von kleinem Querschnitt (dünn) oder
von großem Querschnitt (dick) erhalten werden können. Je größer die Schnitt-Tiefe f und der Vorschub Sz pro
Schneidkante 2, umso größer ist der Querschnitt und umgekehrt Auf jeden Fall kann die Erfindung jeweils
die Stahlfaser erzeugen, welche eine für einen gegebenen Zweck optimale Gestalt Größe und
Festigkeit aufweist und zwar aufgrund einer Kombination der Bearbeitungsbedingung und der Bedingung der
Schneidkanten.
Die Bearbeitung kann erfolgen, wenn das Material Raumtemperatur hat. Die Erfindung umfaßt jedoch
auch ein Verfahren, bei welchem eine Seite des zu verarbeitenden Rohmaterials 3 erwärmt ist mittels einer
geeigneten Erwärmungseinrichtung, welche beispielsweise mit Hochfrequenzinduktion, einem Plasmabogen,
einer Flamme oder einem elektrischen Widerstand arbeitet, und das erwärmte Material 3 wird verarbeitet
bei dessen horizontaler Bewegung relativ zum Fräs-
K) werkzeug 1. Die Erwärmungstemperatur ist unterschiedlich
entsprechend den Qualitäten, der Dicke und anderen Eigenschaften des Rohmaterials 3, liegt jedoch
in einem Bereich zwischen 200 und 8000C oder mehr als
9000C. Auf diese Weise wird die Werkzeuglebensdauer
verlängert und die Belastung der Schneidkanten 2 wird reduziert, wodurch die Produktivität erhöht wird. Wenn
das Erhitzen in dem zuerst genannten Bereich erfolgt, kann die Zähigkeit der Stahlfaser verbessert werden,
und wenn das Erhitzen im zweitgenannten Bereich erfolgt und das Rohmaterial ein Stahl mit hohem
Kohlenstoffgehalt ist, kann die Stahlfaser an der Luft gekühlt werden, und weiterhin wenn das Rohmaterial
ein Stahl mit niedrigem Kohlenstoffgehalt ist, kann die Stahlfaser durch Glühen verformbar gemacht werden.
Nachfolgend werden durchgeführte Beispiele des erfindungsgemäßen Verfahrens aufgeführt durch welche
die Erfindung jedoch nicht begrenzt werden soll.
Die Stahlfasern wurden nach dem
veranschaulichten Verfahren erzeugt.
veranschaulichten Verfahren erzeugt.
in F i g. 4
Dicke Platte oder Block (Dicke 25 mm)
SS 41 (Material I)
0,08% C superweicher normalisierter Stahl (Material II)
SS 41 (Material I)
0,08% C superweicher normalisierter Stahl (Material II)
0,08% C superweicher geglühter Stahl (Material III)
Durchmesser: 100 0
Anzahl der Schneidkanten z: 12
Neigungswinkel 0: Null
Steigungswinkel«: 15°
Breite der Schneidkante: 50 mm
Anzahl der Schneidkanten z: 12
Neigungswinkel 0: Null
Steigungswinkel«: 15°
Breite der Schneidkante: 50 mm
so Bearbeitungsbedingungen
Schnitt-Tiefe f:0,5 mm
Vorschub 5zpro Schneidkante: 0,51 mm
Bearbeitungsgeschwindigkeit V: 22,6 m/min
Drehzahl: 72 U/min
Schnitt-Tiefe f:0,5 mm
Vorschub 5zpro Schneidkante: 0,51 mm
Bearbeitungsgeschwindigkeit V: 22,6 m/min
Drehzahl: 72 U/min
Die Platte oder der Block wurde um 440 mm/min
durch einen Tisch bewegt
gen Querschnitt und waren um 12° /cm verdrillt Diese
Die Tabelle I zeigt Vergleiche der Querschnittsfläche A und der Zugfestigkeit ob der erfindungsgemäß
hergestellten Stahifasern und der nach dem bekannten
Verfahren (2) hergestellten Stahlfasern, bei welchem ein
dünnes kaltgerolltes Blech aus dem Material III als Rohmaterial verwendet wurde.
ίο
(b)
(a)
(C) | Material | I |
Material | II | |
Material | III | |
(d) | Material | III |
Darin bedeuten: |
Querschnitts- | "B |
fläche A | |
(mm2) | <k| |
0,25 | 71 |
0,23 | 72 |
0,24 | 80 |
(kg/mm2)
ag der Platte oder des Blocks
(kg/mm2)
43
33
32
33
32
0,25
(a): Mechanische Eigenschaften
(b): Arten von Stahlfasern
(c): Erfindungsgemäßes Verfahren
(d): Bekanntes Verfahren (2).
(b): Arten von Stahlfasern
(c): Erfindungsgemäßes Verfahren
(d): Bekanntes Verfahren (2).
Die Stahlfasern wurden durch die Abwärtsschnitt-Fräsmethode gemäß F i g. 5 erzeugt
Bedingungen des Fräswerkzeugs
Durchmesser: IUO 0
Anzahl der Schnittkanten z: 10
Neigungswinkel 0:Null
Steigungswinkel«: 15°
Breite der Schneidkanten: 30 mm
Durchmesser: IUO 0
Anzahl der Schnittkanten z: 10
Neigungswinkel 0:Null
Steigungswinkel«: 15°
Breite der Schneidkanten: 30 mm
Bearbeitungsbedingungen
Schnitt-Tiefe: 0,45 mm
Vorschub Szpro Schneidkante: 0,8 mm
Bearbeitungsgeschwindigkeit V: 63 m/min
Drehzahl: 200 U/min
Tisch vorschub: 1,6 m/min
Schnitt-Tiefe: 0,45 mm
Vorschub Szpro Schneidkante: 0,8 mm
Bearbeitungsgeschwindigkeit V: 63 m/min
Drehzahl: 200 U/min
Tisch vorschub: 1,6 m/min
Die nach den vorstehenden Bedingungen hergestellten Stahlfasern waren 30 mm lang, wiesen eine
Verdrillung von 12°/cm auf, hatten einen Querschnitt A von 033 mm2 und eine Zugfestigkeit Oßvon 71,2 kg/mm2.
Diese Stahlfasern wurden in Anteilen von 0%, 1,0% und 2£% in einen Beton von 50% Wasser und 50%
Beton und von einer maximalen Ansammhingsgröße
von 15 mm eingemischt, um einen stahlfaserverstärkten Beton von 10 χ 10 χ 40 cm zu erzeugen. Dieses Produkt
wurde auf Biegefestigkeit geprüft in der Weise, daß das
Produkt an beiden Endabschnitten von 5 cm in der Länge abgestützt wurde und die Belastung an seinem
zentralen Abschnitt aufgebracht wurde. Für einen Vergleich mit diesem erfindungsgemäßen Produkt
wurde stahlfaserverstärkter Beton nach dem bekannten Verfahren (2) unter den gleichen Bedingungen hergestellt
und die Stahlfaser hatte die Abmessungen 0,5χ0,5χ30mm. Die Ergebnisse sind in Fig. 14
gezeigt, aus welcher ersichtlich ist, daß das erfindungsgemäße
Produkt eine ausgezeichnete Biegefestigkeit hat Es ist ersichtlich, daß die Stahlfaser gemäß der
vorliegenden Erfindung eine hohe Festigkeit, eine große Oberfläche aufgrund der Wellungen und einen großen
Widerstand gegen Herausziehen aufgrund der Verdrillung hat „ . . . _
Beispiel 3
Beispiel 3
Mit dem Material II aus dem Beispiel 2 wurde eine Stahlfaser erzeugt, um die Wirkung des Neigungswin-
46
kels θ des Fräswerkzeugs ! durch Änderung des Neigungswinkels
θ innerhalb des Bereichs von —5° bis + 15° bei denselben Bedingungen der Schneidkante
und der Bearbeitung wie im Beispiel 1 zu untersuchen. Die Ergebnisse sind in F i g. 15 dargestellt, aus welcher
ersichtlich ist, daß der Null-Neigungswinkel eine Stahlfaser von maximaler Festigkeit ergibt.
Bei dem Material II des Beispiels 1 wurde der Steigungswinkel « der Schneidkante verändert Der
Neigungswinkel θ war -5°, die Bedingungen der Schneidkante und die Bearbeitungsbedingungen waren
dieselben wie im Beispiel 1. Die Ergebnisse sind in
Tabelle II | (e) | ob | Verdrillung der Faser |
(0 | Querschnitts- fläche A |
(kg/mm2) | (°/cm) |
(mm2) | 65 72 |
12 43 |
|
0,22 0,19 |
|||
15° 25° |
Darin bedeuten: | ||
(e): Eigenschaften der Faser
(f): Steigungswinkel der Schneidkante
Aus Tabelle II ist ersichtlich, da8 ein Ansteigen des
Steigungswinkels α die Verdrillung der Stahlfaser und entsprechend deren Zugfestigkeit erhöht
Mit Hilfe des Materials II aus dem Beispiel 1 wurden die Wirkungen der Bearbeitungsbedingungen untersucht
durch Andern des Vorschubs Sz pro Schneidkante und/oder der Schnitt-Tiefe t, wobei die Bedingungen der
Schneidkante und die übrigen Bearbeitungsbedingungen denen des Beispiels 1 entsprachen.
Die mechanischen Eigenschaften der Stahlfaser sind in F i g. 16 gezeigt, wo der Vorschub Sz pro Schneidkante
und die Schnittiefe t, verändert wurden. F i g. 17 zeigt
die Ergebnisse bei Änderung nur des Vorschubs Sz pro
von verschiedener Querschnittsfläche und verschiedener Festigkeit erhalten werden können durch Änderung
des Vorschubs Sz pro Schneidkante oder der Schnitt-Tiefe toder beider.
Mit dem Material SS 41 des Beispiels 1 wurden Stahlfasern hergestellt bei Erwärmen der Oberfläche
des Rohmaterials auf etwa 9000C durch eine Schneidbrennflamme
bei denselben Bedingungen wie im Beispiel 1.
Die erhaltene Stahlfaser hatte eine Querschnittsfläche von 0,24 mm2 und eine Zugfestigkeit von 55 kg/mm2
und war besser verformbar als das Produkt, welches bei Raumtemperatur gemäß Beispiel 1 hergestellt worden
war. Die Lebensdauer des Fräswerkzeugs wurde auf etwa das Dreifache verlängert
Auf ähnliche Weise wurde rostfreier 18Cr-8 Ni-Stahl
auf etwa 3000C erwärmt und bei denselben Bedingungen wie im Beispiel 1 verarbeitet. Die
erhaltene Stahlfaser hatte eine Querschnittsfläche von 0,24 mm2 und eine Zugfestigkeit von 80 kg/mm2.
Hierzu S Blatt Zeichnunsjen
Claims (5)
1. Verwendung von durch Fräsen hergestellten Stahlfasern, die verdrillt sind und einen annähernd
dreieckigen Querschnitt besitzen, als Verstärkungsfasern für Stahlbeton.
2. Verwendung von Stahlfasern nach Anspruch 1, deren Querschnitt annähernd die Form eines
rechtwinkligen Dreiecks aufweist
3. Verwendung von Stahlfasern nach Anspruch 1 oder 2, deren Verdrillung 12°/cmbis 43°/cm beträgt
4. Verwendung von Stahlfasern nach einem der Ansprüche 1 bis 3, die an beiden Enden in
Längsrichtung abgestuft sind.
5. Verwendung von Stahlfasern nach einem der Ansprüche 1 bis 4, die in Längsrichtung abwechselnde
VorsprOnge und Ausnehmungen tragen.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5919076A JPS52144424A (en) | 1976-05-24 | 1976-05-24 | Manufacture of steel fiber for reinforcing concrete |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2723382A1 DE2723382A1 (de) | 1977-12-08 |
DE2723382B2 true DE2723382B2 (de) | 1981-01-22 |
DE2723382C3 DE2723382C3 (de) | 1982-02-04 |
Family
ID=13106236
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2723382A Expired DE2723382C3 (de) | 1976-05-24 | 1977-05-24 | Verwendung von Stahlfasern als Verstärkungsfasern für Stahlbeton |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4298660A (de) |
JP (1) | JPS52144424A (de) |
DE (1) | DE2723382C3 (de) |
SU (1) | SU1429946A3 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19531826A1 (de) * | 1995-08-15 | 1997-02-20 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung von Stahlfasern |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54122635U (de) * | 1978-02-17 | 1979-08-28 | ||
JPS54112517A (en) * | 1978-02-22 | 1979-09-03 | Aida Eng Ltd | Steel fiber for reinforcing concrete and its preparation |
NL8001609A (nl) * | 1979-04-10 | 1980-10-14 | Bekaert Cockerill Nv Sa | Draadstuk uit staal voor mortel- of betonwapening. |
SE418472B (sv) * | 1979-10-08 | 1981-06-09 | Scanovator Handelsbolaget Unde | Anordning for klippning och riktningsstabiliserad skjutning av fibrer |
DE3069915D1 (en) * | 1979-12-13 | 1985-02-14 | Japan Res Dev Corp | Production of short metal fibers |
JPS58151362A (ja) * | 1982-03-03 | 1983-09-08 | アイダエンジニアリング株式会社 | コンクリ−ト補強用鋼繊維 |
US4559276A (en) * | 1982-06-07 | 1985-12-17 | Aida Engineering Ltd. | Concrete reinforcing steel fibers |
JPS61100938U (de) * | 1984-12-06 | 1986-06-27 | ||
ATE83406T1 (de) * | 1989-04-11 | 1993-01-15 | Deutscher Transportbeton Vertr | Stahlfaser als bewehrungselement fuer beton. |
AU6664590A (en) * | 1989-11-14 | 1991-05-23 | John Albert Jones | Metal fibres and a machine for their manufacture |
JPH0774498B2 (ja) * | 1992-03-24 | 1995-08-09 | 株式会社アスク研究所 | 場所打ちコンクリート杭の形成方法 |
US5346547A (en) * | 1992-05-08 | 1994-09-13 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Method of making concrete electrically conductive for electromagnetic shielding purposes |
FR2707977B1 (fr) * | 1993-07-01 | 1996-01-12 | Bouygues Sa | Procédé et composition pour fabriquer des éléments en béton ayant une résistance à la compression et une énergie de fracturation remarquables et éléments ainsi obtenus. |
US5447564A (en) * | 1994-02-16 | 1995-09-05 | National Research Council Of Canada | Conductive cement-based compositions |
DE19627347A1 (de) * | 1995-12-08 | 1997-06-12 | Mannesmann Ag | Stahlfaser und Verfahren zur Herstellung von Stahlfasern |
GB2383368B (en) * | 2001-12-24 | 2005-11-09 | Univ Sheffield | Fibre reinforced concrete |
DE102004038331A1 (de) * | 2004-08-06 | 2006-03-16 | Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh | Metallische Fasern, deren Herstellung sowie Einsatzgebiete |
EP2146019A1 (de) * | 2008-07-14 | 2010-01-20 | Technical University of Denmark | Leichte Tragstrukturen, die mit Kernelementen aus Segmenten bewehrt sind, sowie Gussverfahren für derartige Strukturen |
WO2010142807A1 (en) * | 2009-06-12 | 2010-12-16 | Nv Bekaert Sa | High elongation fibres |
JP2012529582A (ja) | 2009-06-12 | 2012-11-22 | ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム | 優れた定着部を備える高伸長繊維 |
US20110135919A1 (en) * | 2009-12-09 | 2011-06-09 | The National Titanium Dioxide Co. Ltd. (Cristal) | Chloride ingress-resistant concrete |
US20120261861A1 (en) * | 2010-06-28 | 2012-10-18 | Bracegirdle P E | Nano-Steel Reinforcing Fibers in Concrete, Asphalt and Plastic Compositions and the Associated Method of Fabrication |
BE1021498B1 (nl) | 2010-12-15 | 2015-12-03 | Nv Bekaert Sa | Staalvezel voor het wapenen van beton of mortel, met een verankeringseinde met tenminste drie rechte secties |
BE1021496B1 (nl) | 2010-12-15 | 2015-12-03 | Nv Bekaert Sa | Staalvezel voor het wapenen van beton of mortel, met een verankeringseinde met ten minste twee gebogen secties |
CN102758347A (zh) * | 2012-05-31 | 2012-10-31 | 浙江朕炜电器有限公司 | 一种超细金银丝纤维切割装置 |
US10161087B1 (en) | 2017-12-06 | 2018-12-25 | Caterpillar Paving Products Inc. | System and method for asphalt heating |
CN112332611B (zh) * | 2020-09-30 | 2022-05-03 | 株洲壹星科技股份有限公司 | 一种电动机槽楔定位及切割方法 |
CN113059135A (zh) * | 2021-03-12 | 2021-07-02 | 赣州大业金属纤维有限公司 | 一种采用熔钢抽丝法快速生产钢纤维的设备 |
CN113896477B (zh) * | 2021-10-28 | 2022-07-26 | 华南理工大学 | 一种含铣削型钢纤维的超高性能混凝土及其应用 |
Family Cites Families (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US531520A (en) * | 1894-12-25 | Composition for artificial stone | ||
US1432580A (en) * | 1921-03-05 | 1922-10-17 | Jacques L Vauclain | Milling cutter |
US2230662A (en) * | 1939-05-24 | 1941-02-04 | Barber Colman Co | Milling cutter |
US2411784A (en) * | 1942-11-30 | 1946-11-26 | Super Tool Company | Milling cutter |
US2431294A (en) * | 1945-11-01 | 1947-11-18 | Dow Chemical Co | Modified bar-stock chucking lathe with rotary cutters |
US2751947A (en) * | 1948-08-16 | 1956-06-26 | Allwood Inc | Methods for producing wood particles for the manufacture of fiber boards and the like materials |
US3127668A (en) * | 1955-03-03 | 1964-04-07 | Iit Res Inst | High strength-variable porosity sintered metal fiber articles and method of making the same |
US3082802A (en) * | 1958-03-13 | 1963-03-26 | Dickson George | Method of and apparatus for forming pulping chips incident to lumber finishing |
US2969816A (en) * | 1959-05-11 | 1961-01-31 | Atlanta Oak Flooring Company | Cylindrical cutter head having multidrum axially aligned sections with angularly disposed blades |
US3070871A (en) * | 1960-01-06 | 1963-01-01 | Bekaert Steel Cord S A | Cut steel reinforcing wire |
DE1282905B (de) * | 1964-05-15 | 1968-11-14 | Hombak Maschinenfab Kg | Zerspanungsmaschine mit messertragendem, walzenfoermigem Werkzeug |
US3429094A (en) * | 1965-07-07 | 1969-02-25 | Battelle Development Corp | Two-phase concrete and steel material |
US3346028A (en) * | 1966-08-08 | 1967-10-10 | Runnion Ernest E | Profiling of a log by use of cutter heads, and improved pulp chip produced thereby |
CH440661A (de) * | 1966-09-14 | 1967-07-31 | Birkenmaier Max | Verfahren zum Vorspannen von Druckbehältern |
US3724046A (en) * | 1969-04-03 | 1973-04-03 | Isuzu Motors Ltd | Shaving method and shaving cutter |
US3977447A (en) * | 1969-08-11 | 1976-08-31 | Lionel Pease | Harvester chipper machine |
DE1941223A1 (de) * | 1969-08-13 | 1971-02-25 | Hendrix Hans Dr | Baustoff mit hoher Schlagfestigkeit und Dauerschlagbestaendigkeit |
US3650785A (en) * | 1970-04-16 | 1972-03-21 | United States Steel Corp | Portland cement compositions reinforced with non-round filaments |
GB1350837A (en) * | 1971-06-24 | 1974-04-24 | Bekaert Sa Nv | Stainless steel wool |
US3986885A (en) * | 1971-07-06 | 1976-10-19 | Battelle Development Corporation | Flexural strength in fiber-containing concrete |
US3834916A (en) * | 1972-03-23 | 1974-09-10 | Steel Corp | Fiber-reinforced cement composite |
SE7414809L (sv) * | 1974-11-26 | 1976-05-28 | Skf Nova Ab | Armeringsmedel for betong och sett att tillverka armeringsmedlet |
LU74292A1 (de) * | 1975-07-25 | 1976-06-18 | ||
JPS5387532A (en) * | 1976-07-24 | 1978-08-02 | Shiyunichi Akazawa | Method of mixing steel fibers within concrete or mortar |
-
1976
- 1976-05-24 JP JP5919076A patent/JPS52144424A/ja active Granted
-
1977
- 1977-05-24 DE DE2723382A patent/DE2723382C3/de not_active Expired
- 1977-05-24 SU SU772486552A patent/SU1429946A3/ru active
-
1978
- 1978-12-07 US US05/967,389 patent/US4298660A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19531826A1 (de) * | 1995-08-15 | 1997-02-20 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung von Stahlfasern |
DE19531826C2 (de) * | 1995-08-15 | 1999-03-18 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung von Stahlfasern |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2723382C3 (de) | 1982-02-04 |
SU1429946A3 (ru) | 1988-10-07 |
JPS52144424A (en) | 1977-12-01 |
US4298660A (en) | 1981-11-03 |
DE2723382A1 (de) | 1977-12-08 |
JPS5341247B2 (de) | 1978-11-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2723382C3 (de) | Verwendung von Stahlfasern als Verstärkungsfasern für Stahlbeton | |
DE3147287C2 (de) | Verfahren zum Herstellen eines Schneiddrahtes | |
EP3315008B1 (de) | Förder- und aufbereitungswalze für eine erntemaschine | |
DE3588038T2 (de) | Mauerverstärkung. | |
DE2904288C2 (de) | Verfahren zum Herstellen von Stahlfasern zur Verstärkung von Beton | |
DE2359367A1 (de) | Verstaerkungsfasern fuer ein vergiessbares einbettungsmaterial, beispielsweise beton und verfahren zur herstellung der verstaerkungsfasern | |
DE3532258A1 (de) | Schaftfraeser | |
DE1503939A1 (de) | Saegeblatt und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE1808943A1 (de) | Verfahren zum Herstellen von Refinern fuer die Mahlung von Papierfaserstoffen | |
EP0156762A1 (de) | Hohlbohrer | |
EP1073809B1 (de) | Faser zur verstärkung giessbarer aushärtender werkstoffe sowie verfahren und vorrichtung zu deren herstellung | |
DE2904841A1 (de) | Saegezahndraht fuer aufloesewalzen von offenend-spinnaggregaten | |
DE69611277T2 (de) | Rostfreier ferritischer Stahl, verwendbar zur Herstellung von Stahlwolle | |
DE3050319C2 (de) | ||
DE112008000082T5 (de) | Schneidplatte | |
DE3307767A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von stahlstreifen | |
DE69808879T2 (de) | Vorrichtung zur Reinigung von Draht für die Herstellung von gezogenen Metalldrähten | |
DE19848493A1 (de) | Konditionierwalze und Verfahren zu deren Herstellung für Feldhäcksler | |
DE102004040580B4 (de) | Fräser | |
DE2542313A1 (de) | Verfahren zum walzen metallischer rohlinge | |
DE4314008C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stahlfasern | |
DE2233407A1 (de) | Fraeswerkzeug od. dgl | |
DE19531826C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahlfasern | |
EP0531879A1 (de) | Sägebandring und Verfahren zu seiner Herstellung | |
EP0271481B1 (de) | Verfahren und Rohling zur Herstellung von Werkzeugen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OD | Request for examination | ||
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |