DE2549968A1 - Kernbrennstoffelement - Google Patents
KernbrennstoffelementInfo
- Publication number
- DE2549968A1 DE2549968A1 DE19752549968 DE2549968A DE2549968A1 DE 2549968 A1 DE2549968 A1 DE 2549968A1 DE 19752549968 DE19752549968 DE 19752549968 DE 2549968 A DE2549968 A DE 2549968A DE 2549968 A1 DE2549968 A1 DE 2549968A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- nuclear fuel
- fuel
- jacket
- nuclear
- substrate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 239000003758 nuclear fuel Substances 0.000 title claims description 69
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 53
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 53
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 39
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 36
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 28
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 20
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 19
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 16
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 10
- OOAWCECZEHPMBX-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);uranium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[U+4] OOAWCECZEHPMBX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- FCTBKIHDJGHPPO-UHFFFAOYSA-N uranium dioxide Inorganic materials O=[U]=O FCTBKIHDJGHPPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 3
- 150000003061 plutonium compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- UTDLAEPMVCFGRJ-UHFFFAOYSA-N plutonium dihydrate Chemical compound O.O.[Pu] UTDLAEPMVCFGRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FLDALJIYKQCYHH-UHFFFAOYSA-N plutonium(IV) oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[Pu+4] FLDALJIYKQCYHH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000003671 uranium compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 48
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 24
- 239000000047 product Substances 0.000 description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 description 15
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 15
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 14
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 13
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 13
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 13
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 12
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 8
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 7
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 7
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 7
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 7
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 7
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 6
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 3
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 description 3
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical group [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000611 Zinc aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N alumane;zinc Chemical compound [AlH3].[Zn] HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 2
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical compound [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 101710148027 Ribulose bisphosphate carboxylase/oxygenase activase 1, chloroplastic Proteins 0.000 description 1
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- XNFDWBSCUUZWCI-UHFFFAOYSA-N [Zr].[Sn] Chemical compound [Zr].[Sn] XNFDWBSCUUZWCI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N alumanylidynesilicon Chemical compound [Al].[Si] CSDREXVUYHZDNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 aluminum Chemical class 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009395 breeding Methods 0.000 description 1
- 230000001488 breeding effect Effects 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L chromic acid Substances O[Cr](O)(=O)=O KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 239000011889 copper foil Substances 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N furo[3,4-b]pyrazine-5,7-dione Chemical compound C1=CN=C2C(=O)OC(=O)C2=N1 AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-N hydrogen iodide Chemical compound I XMBWDFGMSWQBCA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000004694 iodide salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000011630 iodine Substances 0.000 description 1
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 210000001747 pupil Anatomy 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N rhenium atom Chemical compound [Re] WUAPFZMCVAUBPE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
- 150000003586 thorium compounds Chemical class 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/16—Details of the construction within the casing
- G21C3/20—Details of the construction within the casing with coating on fuel or on inside of casing; with non-active interlayer between casing and active material with multiple casings or multiple active layers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
Patentanwalt
6 Frankfurt/ Main 1
Niddastr. 52
6. November 1975 Dr.Boe./Dr.Sb./he
37OO-24-AT-F4O72
Kernbrennstoffelement
Die Erfindung betrifft - allgemein gesprochen - Verbesserungen von Kernbrennstoffelementen zur Verwendung im Kern von
Kernspaltungsreaktoren und insbesondere ein verbessertes Kernbrennstoffelement mit einem behälterartigen zusammengesetzten
Mantel (composite cladding container) mit einem Substrat und einer Metallschicht auf der Innenfläche des
Substrats.
Gegenwärtig werden Kernreaktoren entworfen, konstruiert und betrieben, bei denen der Kernbrennstoff in Brennstoffelementen
enthalten ist, die verschiedene geometrische Formen besitzen können, z.B. die von Platten, Rohren oder Stäben.
Das Brennstoffmaterial ist im allgemeinen in einem korrosionsbeständigen, nicht reaktiven, wärmeleitenden Behälter
bzw. Mantel eingeschlossen. Die Elemente sind zu einem Gitter in festen Abständen voneinander in einem Kühlmitteldurchlaufkanal
bzw. -bereich zusammengefaßt, wobei sie eine Brennstoffeinheit bilden; eine ausreichende Anzahl von Brennstoffeinheiten
ist zur Bildung einer Kernspaltungskettenreaktions-
3700-24-AT-F4072
809820/0829
einheit (nuclear fission chain reacting assembly) bzw. einem
Reaktorkern bzw. Reaktorspaltraum kombiniert, der selbständig eine Spaltreaktion unterhalten kann. Der Kern ist wiederum
in einem Reaktorgefäß eingeschlossen, durch das ein Kühlmit-, tel geleitet wird.
Der Mantel dient verschiedenen Zwecken, wobei es sich bei zwei Hauptzwecken um folgendes handelt: Erstens sollen
Berührungen und chemische Reaktionen zwischen dem Kernbrennstoff und dem Kühlmittel oder dem Moderator (wenn ein Moderator
zugegen ist) oder beiden (wenn sowohl das Kühlmittel als auch der Moderator zugegen sind) verhindert werden; zweitens
soll verhindert werden, daß radioaktive Spaltprodukte, von denen einige Gase sind, aus dem Brennstoff in das Kühlmittel
bzw. den Moderator bzw. in beide freigesetzt werden, wenn sowohl das Kühlmittel als auch der Moderator zugegen sind.
Bei üblichen Materialien für Mäntel handelt es sich beispielsweise
um rostfreien Stahl, Aluminium und seine Legierungen, Zirkon und seine Legierungen, Niob und bestimmte
Magnesiumlegierungen. Fehler des Mantels, d.h. ein Undichtwerden, können das Kühlmittel oder den Moderator und die angeschlossenen
Systeme mit radioaktiven langlebigen Produkten in einem Ausmaß kontaminieren, das den Betrieb der Anlage
stört.
Es sind Probleme bei der Herstellung und beim Einsatz von Kernbrennstoffelementen,
die bestimmte Metalle und Legierungen als Mantelmaterialien verwenden, infolge mechanischer oder
chemischer Reaktionen dieser Mantelmaterialien unter bestimmten
Umständen aufgetreten. Zirkon und seine Legierungen stellen unter normalen Bedingungen ausgezeichnete Kernbrennstoff-Mantel
dar, da sie kleine Neutronenabsorptionsquerschnitte besitzen und bei Temperaturen unterhalb etwa 398 0C (etwa 750 0F) in
Gegenwart von entmineralisiertem Wasser oder Dampf, die üblicherweise
als
609820/0829
Reaktorkühlmittel und -moderatoren verwendet werden, fest,
zäh, extrem stabil "und nicht-reaktiv sind.
Jedoch ist beim Brennstoffelementbetrieb ein Problem hinsichtlich
der Rißbildung des Mantels infolge Sprödigkeit durch die kombinierten Einwirkungen des Kernbrennstoffs, des
Mantels und der Spaltprodukte aufeinander aufgetreten, die während der Kernspaltreaktionen gebildet werden. Es wurde
festgestellt, daß sich diese Fehler durch lokalisierte mechanische Beanspruchungen infolge unterschiedlicher Expansion
des Brennstoffmantels verstärken (Beanspruchungen im Mantel beschränken sich örtlich auf Risse im Kernbrennstoff).
Es werden korrosive Spaltprodukte aus dem Kernbrennstoff freigesetzt, -wobei sie am Schnittpunkt der Brennstoff risse mit
der Mantelfläche vorliegen. Es werden Spaltprodukte im Kernbrennstoff während der Spaltungskettenreaktion beim Betrieb
des Kernreaktors gebildet. Die lokalisierten Beanspruchungen werden durch die hohe Reibung zwischen dem Brennstoff und dem
Mantel verstärkt.
Innerhalb der Grenzen eines verschlossenen Brennstoffelements
kann gasförmiger Wasserstoff durch langsame Umsetzung zwischen dem Mantel und restlichem Wasser im Mantel gebildet werden und
sich in einem Maß anreichern, das unter bestimmten Umständen zu einer örtlichen Hydrierung des Mantels mit gleichzeitiger
lokaler Zerstörung der mechanischen Eigenschaften des Mantels führen kann. Der Mantel wird ferner durch Gase, wie Sauerstoff,
Stickstoff, Kohlenmonoxid und Kohlendioxid, in einem weiten Temperaturbereich nachteilig beeinflußt.
Der Zirkonmantel eines Kernbrennstoffelements ist einem oder mehreren der vorstehend angeführten Gase und Spaltprodukte
während der Bestrahlung in einem Kernreaktor ausgesetzt: dies tritt trotz der Tatsache ein, daß diese Gase und Spaltproduktelemente
nicht im Reaktorkühlmittel oder -moderator vorliegen
609820/0829
und ferner soweit wie möglich, aus der umgebenden Atmosphäre
bei der Herstellung des Mantels und des Brennstoffelements ausgeschlossen wurden. Gesinterte feuerfeste und keramische
Massen, wie Urandioxid und andere Zusammensetzungen, die als Kernbrennstoff verwendet werden, setzen meßbare Mengen der vorstehend
angeführten Gase und Spaltprodukte beim Erhitzen frei, z.B. bei der Brennstoffelementherstellung; sie setzen ferner
Spaltprodukte beim Bestrahlen frei. Es ist bekannt, daß feinteilige feuerfeste und keramische Massen, wie Urandioxidpulver
und andere Pulver, die als Kernbrennstoff verwendet werden, noch größere Mengen der vorstehenden Gase beim Bestrahlen
freisetzen. Diese freigesetzten Gase können mit dem Zirkonmantel reagieren, der den Kernbrennstoff enthält.
Davon ausgehend ist es erwünscht, den Angriff von Wasser, Wasserdampf und anderen Gasen, insbesondere Wasserstoff, die
mit dem Mantel vom Inneren des Brennstoffelements her reagieren,
am Mantel während der Zeit herabzusetzen, die das Brennstoffelement
beim Betrieb der Kernkraftanlagen verwendet wird. Ein derartiger Versuch besteht darin, Materialien zu finden,
die chemisch rasch mit Wasser, Wasserdampf und anderen Gasen reagieren, um diese vom Inneren des Mantels zu entfernen;
derartige Materialien werden als Fangstoffe (getters) bezeichnet.
Ein anderer Versuch besteht darin, Kernbrennstoffmaterial
mit einer keramischen Masse zu überziehen, damit Feuchtigkeit nicht in Berührung mit dem Kernbrennstoffmaterial kommen
kann, wie in der US-PS 3 108 936 beschrieben ist. In der
US-PS 3 085 059 wird ein Brennstoffelement mit einem Metallgehäuse,
das ein oder mehrere Pellets eines spaltbaren keramischen Materials enthält, und einer Schicht aus glasartigem
Material beschrieben, das an die keramischen Pellets gebunden ist, so daß die Schicht zwischen dem Gehäuse und dem Kern-
S09820/0I2S
brennstoff angeordnet ist, um eine gleichmäßig gute Wärmeübertragung
von den Pellets zum Gehäuse zu gewährleisten. In der US-PS 2 873 238 werden ummantelte, spaltbare Klumpen
von Uran in einem Metallgehäuse vorgeschlagen', bei dem die Schutzmantel bzw. -überzüge für die Klumpen Zink-Aluminium-Verbundschichten
sind. Die US-PS 2 84-9 387 beschreibt einen
ummantelten, spaltbaren Körper mit einer Vielzahl von ummantelten Körperabschnitten mit offenen Enden eines Kernbrennstoffs,
wobei die Abschnitte in ein geschmolzenes Bad eines Bindematerials getaucht wurden, das eine wirksame
wärmeleitende Verbindung zwischen den Urankörperabschnitten und dem Behälter (bzw. Mantel) ergibt. Als Überzug wird
irgendeine Metallegierung mit guten Wärmeleiteigenschaften
mit Beispielen unter Einschluß von Aluminium-Silicium- und Zink-Aluminium-Legierungen vorgeschlagen. In der JA-Patentanmeldung
46 559/4-7 vom 24. November 1972 wird beschrieben,
daß man einzelne Kernbrennstoffteilchen zu einem zusammengesetzten, kohlenstoffhaltigen Matrixbrennstoff verfestigt,
indem man die Brennstoffteilchen mit einem hochdichten,
glatten, kohlenstoffhaltigen Überzug rund um die Pellets überzieht. Eine weitere andere Beschreibung eines Überzugs
gibt die JA-Patentanmeldung 14 200/47, bei der der Überzug einer von zwei Gruppen von Pellets aus einer Schicht aus
Siliciumcarbid besteht und die andere Gruppe mit einer Schicht aus Kohlenstoff (pyrocarbon) oder Metallcarbid überzogen ist.
Das Überziehen von Kernbrennstoffmaterial bringt Betriebssicherheitsprobleme
mit sich, da das Erzielen gleichmäßiger Überzüge ohne Fehler schwierig ist. Ferner kann die Zerstörung
des Überzugs zu Problemen hinsichtlich einer langen Verwendung des Kernbrennstoffmaterials führen.
In der US—Patentanmeldung Serial No. 330 152 vom 6. Februar
1973 wird ein Verfahren zum Verhindern einer Korrosion
6O9820/0S29
des Kernbrennstoffmantels beschrieben, das in der Zugabe eines Metalls wie Niob zum Brennstoffmaterial besteht.
Der Zusatz kann in Form eines Pulvers vorliegen, sofern der folgende BrennstoffVerarbeitungsvorgang das Metall nicht .
oxydiert oder in das Brennstoffelement in Form von Drähten, Flachmaterial oder in anderer Form in, um oder zwischen die
Brennstoffpellets eingesetzt sein.
In dem Dokument GEAP-4555 vom Februar 1964 wird ein zusammengesetzter
Mantel aus einer Zirkonlegierung mit einer Innenauskleidung aus rostfreiem Stahl beschrieben, die metallurgisch
an die Zirkonlegierung gebunden ist$ der zusammengesetzte Mantel wird durch Extrudieren eines hohlen Barrens
(billet) der Zirkonlegierung mit einer Innenauskleidung aus rostfreiem Stahl hergestellt. Dieser Mantel weist den Nachteil
auf, daß der rostfreie Stahl spröde Phasen entwickelt und die Schicht aus rostfreiem Stahl einen Neutronenabsorptionsverlust
(neutron absorption penalty) des etwa 10- bis 15-fachen des Verlusts bei einer Zirkonlegierungsschicht
der gleichen Stärke mit sich bringt.
Die US-PS 3 502 54-9 beschreibt ein Verfahren zum Schützen
von Zirkon und seinen Legierungen durch die elektrolytische Abscheidung von Chrom zur Herstellung eines zusammengesetzten
Materials, das für Kernreaktoren brauchbar ist. Ein Verfahren zum elektrolytischen Abscheiden von Kupfer auf Zircaloy-2-0berflächen
mit nachfolgender Wärmebehandlung zum Erzielen einer OberfLächendiffusion des elektrolytisch abgeschiedenen
Metalls wird in Energia Nucleare, Band 11, Nr. 9>
September 1964, auf den Seiten 505 bis 508 beschrieben. In
Stability and Compatibility of Hydrogen Barriers Applied to Zirconium Alloys von F. Brossa et al. (European Atomic
Energy Community, Joint Nuclear Research Center, EUR 4098e 1969) werden Methoden zum Abscheiden verschiedener Überzüge
820/0829
und ihrer Wirksamkeit als Wasserstoffdiffusionsschutz zusammen mit einem Al-Si-Oberzug als vielversprechendstem Schutz
gegen eine Wasserstoffdiffusion beschrieben. Methoden zum Elektroplattieren von Nickel auf Zirkon und Zirkon-Zinn-Legierungen
und eine Wärmebehandlung dieser Legierungen zum Erzielen von Legierungsdiffusionsbindungen werden in Electroplating
on Zirconium and Zirconium-Tin von W.G. Schickner et al. (BM-757, Technical Information Service, 1952) beschrieben.
Die US-PS 3 625 821 schlägt ein Brennstoffelement für Kernreaktoren mit einem Brennstoffmantelrohr vor, wobei
die Innenfläche des Rohres mit einem schützenden Metall mit einem kleinen Neutroneneinfangquerschnitt, wie Nickel, überzogen
ist und in den fein dispergierte Teilchen eines brennbaren Giftes angeordnet sind. In Reactor Development Program
Progress Report vom August 1973 (ANL-RDP-19) wird eine chemische
Fangstoffanordnung einer sich aufbrauchenden Schicht (sacrificial layer) aus Chrom auf der Innenfläche eines
Mantels aus rostfreiem Stahl beschrieben.
Ein anderer Versuch besteht darin, daß man einen Schutz zwischen dem Kernbrennstoffmaterial und dem Mantel einsetzt,
der das Kernbrennstoffmaterial hält, wie in der US-PS 3 230
(Kupferfolie), der DT-AS 1 238 115 (Titanschicht), der US-PS 3 212 988 (Hülle aus Zirkon, Aluminium oder Beryllium),
der US-PS 3 018 238 (Schutz aus kristallinem Kohlenstoff zwischen dem UOp und dem Zirkonmantel) und der US-PS 3 088
(Folie aus rostfreiem Stahl) beschrieben ist. Während sich das Schutzkonzept als vielversprechend erweist, betreffen
einige der vorstehenden Druckschriften Materialien, die entweder mit dem Kernbrennstoff (z.B. kann sich Kohlenstoff
mit Sauerstoff aus dem Kernbrennstoff verbinden) oder dem Mantel (z.B. können Kupfer und andere Metalle mit dem Mantel
reagieren, was die Eigenschaften des Mantels verändert) unverträglich sind oder für die Kernspaltungsreaktion nachteilig
sind (indem sie beispielsweise als Neutronenabsorber wirken). Keine der vorstehenden Druckschriften bietet Lösun-
609820/0829
gen für das unlängst aufgetretene Problem lokalisierter
chemisch-mechanischer Einwirkungen zwischen dem Kernbrennstoff und dem Mantel.
Weitere Beiträge zum Schutzkonzept werden in der deutschen
Patentanmeldung P 25 01 501 309-6 (feuerfestes Metall, wie
Molybdän, Wolfram, Rhenium, Niob und deren Legierungen in Form von Rohren oder Folien mit einer oder mehreren Schichten
oder eines Überzuges auf der Innenfläche eines Mantels) und in der deutschen Patentanmeldung P 25 Oi 505.8 (Auskleidung
aus Zirkon, Niob oder deren Legierungen zwischen dem Kernbrennstoff
und dem Mantel mit einem überzug aus einem hoch-, gleitfähigen Material zwischen der Auskleidung und dem Mantel)
beschrieben.
Dementsprechend ist es erwünscht, Kernbrennstoffelemente zu entwickeln, mit denen die vorstehenden Probleme überwunden
werden.
Ein besonders wirksames Kernbrennstoffelement zur Verwendung
für den Kern von Kernreaktoren weist einen behälterartigen zusammengesetzten Mantel aus einem Substrat auf, auf dessen
Innenfläche eine Schicht aus einem Metall aus der durch Aluminium, Chrom, Molybdän, Niob und ihren Legierungen gebildeten
Gruppe angeordnet ist. Die Metallschicht ist an das Substrat gebunden und bildet ein Schild zwischen dem Substrat
und dem Kernbrennstoffmaterial im Behälter. Die Metallschicht
dient als bevorzugter Reaktionsort für Reaktionen mit flüchtigen Verunreinigungen und Spaltprodukten im Inneren des
Kernbrennstoffelements und dient in dieser Weise dazu, den Mantel vor den flüchtigen Verunreinigungen bzw. Spaltprodukten
und ihrem Angriff zu schützen.
Es werden auch Verfahren zur Herstellung des zusammengesetzten Mantels vorgeschlagen, wozu gehört, daß man (a) eine Metall·
sfchicht aus Chrom elektroplattiert, ("b) ein Einsatzrohr aus
einem der vorstehenden Metalle (außer Chrom) oder ihren Legierungen mit einem Barren des Substratmaterials verbindet,
das zusammengesetzte Element extrudiert, worauf ein Rohrverkleinerungsvorgang folgt, so daß eine metallurgische
Bindung zwischen der Metallschicht und dem Substrat erzielt wird, oder(c) eine innere hohle Hülse eines der vorstehenden
Metalle (außer Chrom) oder ihrer Legierungen in einen Barren des Substratmaterials dicht einpaßt, worauf
eine Rohrverkleinerung der Einheit folgt, und zwischendurch glüht, falls erforderlich, um eine metallurgische Bindung
zwischen der Metallschicht und dem Substrat zu erzielen. Die Erfindung bietet den wesentlichen Vorteil, daß das Substrat
des Mantels vor einer Berührung mit beispielsweise Spaltprodukten und korrosiven Gasen durch die Metallschicht
geschützt ist und daß die Metallschicht einen vernachlässigbaren Neutroneneinfangverlust mit sich bringt.
Nachstehend wird die Erfindung anhand von Figuren näher erläutert.
Figur 1 stellt eine Teilschnittansicht einer Kernbrennstoff einheit mit Kernbrennstoffelementen dar, die erfindungsgemäß
ausgebildet sind.
Figur 2 stellt eine vergrößerte Schnittansicht eines Kernbrennstoffelements
gemäß der Erfindung dar.
In Figur 1 ist eine Teilschnittansicht einer Kernbrennstoffeinheit
10 dargestellt. Diese Brennstoffeinheit 10 besteht aus einem rohrförmigen Durchlaufkanal 11 mit im allgemeinen
rechteckigem Querschnitt, der an seinem oberen Ende mit einem Hebebügel 12 und an seinem unteren Ende mit einem Nasenstück
versehen ist (nicht dargestellt, da der untere Ab-
6098^0/082
schnitt der Einheit 10 weggelassen wurde). Das obere Ende
des Kanals 11 ist bei 13 offen und das untere Ende des Nasenstücks
ist mit Kühlmitteldurchlauföffnungen versehen. Eine Reihe von Brennstoffelementen bzw. -stäben 14 ist im Kanal
eingeschlossen und wird darin von einer oberen Endplatte 15
und einer unteren Endplatte getragen (nicht dargestellt, da der untere Abschnitt weggelassen wurde). Das flüssige Kühlmittel
tritt üblicherweise durch die öffnungen im unteren Ende des Nasenstücks ein, fließt nach oben rund um die Brennstoffelemente
14 und tritt am oberen Auslaß 13 in z.T. verdampftem
Zustand bei Siedereaktoren (boiling reactors) oder in unverdampftem Zustand bei unter Druck arbeitenden Reaktoren
bei erhöhter Temperatur aus.
Die Kernbrennstoffelemente bzw. -stäbe 14 sind ah ihren Enden
mit Endstopfen 18 verschlossen, die an den Mantel 17 angeschweißt sind und Bolzen 19 aufweisen können, um die Befestigung
der Brennstoffstäbe in der Einheit zu erleichtern. Es ist ein leerer Raum bzw. Zwischenraum 20 an einem Ende des
Elements vorgesehen, um eine Längsausdehnung des Brennstoffmaterials
und eine Anhäufung von Gasen zu ermöglichen, die vom Brennstoffmaterial freigesetzt werden. Ein Kernbrennstoffmaterialrückhaltemittel
24, das als spiralförmiges Element ausgebildet ist, ist im Raum 20 angeordnet, um die axiale
Bewegung der Pelletsäule, insbesondere beim Handhaben und beim Transport des Brennstoffelements einzuschränken.
Das Brennstoffelement ist so ausgebildet, daß ein ausgezeichneter Wärmekontakt zwischen dem Mantel und dem Brennstoffmaterial,
eine minimale nachteilige Neutronenabsorption und Beständigkeit gegen Verbiegen und Vibration vorgesehen werden,
die gelegentlich beim Durchströmen des Kühlmittels mit hoher Geschwindigkeit auftreten können.
809820/0629
Ein Kernbrennstoffelement bzw. -stab 14 ist im Teilschnitt
in Figur 1 dargestellt, wobei er erfindungsgemäß ausgebildet ist. Das Brennstoffelement 14 umfaßt einen Kern bzw.
einen zentralen zylindrischen Abschnitt aus Kernbrennstoffmaterial 16, der hier durch viele Brennstoffpellets eines
spaltbaren und/oder Brut-Materials dargestellt ist, das in einem Mantel bzw. Behälter 17 als Strukturelement enthalten
ist. In einigen Fällen können die Brennstoffpellets verschiedene Formen besitzen, wie z.B. zylindrische Pellets
oder Kugeln, und in anderen Fällen können verschiedene Brennstoff ormen, wie z.B. feinteiliger Brennstoff verwendet werden.
Die physikalische Form des Brennstoffs ist für die Erfindung nicht kritisch. Es können verschiedene Kernbrennstoff
materialien unter Einschluß von Uranverbindungen, Plutoniumverbindungen, Thoriumverbindungen und ihren Gemischen
verwendet wei'den. Bevorzugte Brennstoffe stellen Urandioxid
oder Mischungen aus Urandioxid und Plutoniumdioxid dar.
In Figur 2 ist das Kernbrennstoffmaterial 16, das den zentralen
Kern des Brennstoffelements 14 bildet, von einem Mantel 17 umgeben, der nachstehend in dieser Beschreibung
auch als zusammengesetztes Element und als zusammengesetzter Mantel bezeichnet wird. Der zusammengesetzte Mantel 17
weist ein Substrat 21 aus üblichen Mantelmaterialien auf, z.B. aus Zirkonlegierungen, und bei einer bevorzugten Ausführungsform
der Erfindung besteht das Substrat 21 aus einer Zirkonlegierung, wie Zircaloy-2. Beim Substrat 21 ist an die
Innenfläche eine Metallschicht 22 gebunden, so daß die Metallschicht 22 einen Schild bzw. Schutz auf dem Substrat 21 bildet.
Bei einer bevorzugten Ausführungsform besitzt die Metallschicht 22 eine Stärke von etwa 0,0005 bis etwa 0,013 cm
(0,0002 bis 0,005 inch) und besteht aus einem Metall niedriger Neutronenabsorption aus der durch Aluminium, Chrom, Niob,
Molybdän und ihren Legierungen gebildeten Gruppe. Die Metall-
609820/0829
schicht dient als bevorzugter Reaktionsort für gasförmige Verunreinigungen und Spaltprodukte und wirkt als Schutz,
um den Mantel vor einer Berührung und Reaktion mit derartigen Verunreinigungen und Spaltprodukten zu schützen.
Die Reinheit des Metallschutzes ist ein wesentlicher Faktor
vom Kernverlustaspekt (nuclear penalty aspect) her. Im allgemeinen soll das Maß an Verunreinigungen in der Metallschicht
unter einem Boräquivalent von 4-0 ppm liegen . Legierungsbildende Elemente in den Legierungen werden nicht als
Verunreinigungen angesehen. Z.B. kann es sich bei der Molybdänschicht um technisches Molybdän mit 0,5 bis 1,0 % Titan,
bei der Aluminiumschicht um irgendeine im Handel erhältliche Aluminiumlegierung und bei der Niobschicht um eine technische
Legierung aus Niob und 1 % Zirkon handeln. Auch soll der Gehalt an Verunreinigungen der Metalle, die für die
Metallschicht verwendet werden, klein gehalten werden, da die Verunreinigungen die mechanischen Eigenschaften der
bestrahlten Metallegierung verschlechtern.
Bei dem zusammengesetzten Mantel des Kernbrennstoffelements gemäß der Erfindung ist die Metallschicht an das Substrat
durch eine feste metallurgische Bindung gebunden, die durch thermische Behandlungen oder Bearbeitungsbehandlungen oder
eine Kombination beider beim Rohrverkleinerungsvorgang erzielt wird. Z.B. zeigt eine Niobschicht auf Z'ircaloy-2,
hergestellt durch Coextrusion einer Auskleidung-Barren-Kombination mit anschließender Rohrverkleinerung, eine metallurgische
Bindung aufgrund metallographischer Analysen.
609820/0829
Es ist bekannt, daß die folgenden Metalle, nämlich Aluminium, '
Niob und Molybdän, gegenüber den nachteiligen Einflüssen einer Strahlungshärtung und -zerstörung widerstandsfähiger als Zirkon
und Zirkonlegierungen unter den Bedingungen sind, die in Kernspaltungsreaktoren der Praxis z.B. bei Temperaturen von
bis 400 0C (500 bis 750 0F) angetroffen werden. So sind diese
Metalle besser in der Lage, einer plastischen Deformation ohne mechanische Beschädigung zu widerstehen, als es bei
Zirkon und Zirkonlegierungen unter den Betriebsbedingungen von Kernreaktoren der lall ist. So können sich diese Metalle
plastisch bei durch Pellets hervorgerufenen Beanspruchungen
... ._ Jirafteinwirkungen
bei vorübergehenden 7 deformieren und durch Pellets hervorgerufene
Beanspruchungen mindern. Ferner brechen diese Metalle nicht mechanisch und schirmen auf diese Weise auch
das Zirkonlegierungssubstrat von der nachteiligen Einwirkung
von Spaltprodukten ab. Durch Pellets hervorgerufene Beanspruchungen und Spannungen im Brennstoffelement können
z.B. durch Anschwellen der „Pellets des Kernbrennstoffs bei
Reaktorbetriebsbedingungen auftreten, so daß die Pellets mit dem Mantel in Berührung kommen.
Es wurde ferner festgestellt, daß eine Metallschicht aus einem der vorstehenden Metalle einer Stärke in der Größenordnung
von vorzugsweise mindestens etwa 0,0005 cm (0,0002 inch) auf dem Substrat aus Zirkonlegierung die Beanspruchungen
herabsetzt und chemische Beständigkeit verleiht die ausreichen, um eine Kernbildung bzw. Anhäufung (nucleation)
von Fehlern im Substrat des Mantels zu verhindern. Die Metalles
eh äfft.
schichtr reine bemerkenswerte chemische Beständigkeit gegenüber Spaltprodukten und Gasen voa», die im Kernbrennstoffelement vorhanden sein können, und hindert diese Spaltprodukte und Gase daran, mit dem Substrat des zusammengesetzten Mantels in Berührung zu kommen, der durch den Metallschutz geschützt ist.
schichtr reine bemerkenswerte chemische Beständigkeit gegenüber Spaltprodukten und Gasen voa», die im Kernbrennstoffelement vorhanden sein können, und hindert diese Spaltprodukte und Gase daran, mit dem Substrat des zusammengesetzten Mantels in Berührung zu kommen, der durch den Metallschutz geschützt ist.
809820/0629
Der zusammengesetzte Mantel, der in Kernbrennstoffelementen
gemäß der Erfindung verwendet wird, kann nach irgendeiner der folgenden Methoden hergestellt werden.
Bei Metallschichten aus Chrom stellt das Elektroplattieren
einen sehr "befriedigenden Vorgang dar; es sind Standardchromelektroplattierungsverfahren
zum Plattieren auf Metallen geeignet.
Bei einer anderen Methode, die für Niob und Molybdän angewendet wird, wird ein Einsatzrohr aus einem der vorstehenden
Metalle oder einer ihrer Legierungen in einen Extrusionsbarren aus Zirkon oder einer Zirkoniegierung eingesetzt und
mit dem Extrusionsbarren durch Diffusion, Explosion oder unter isostatischem Druck verbunden. Der zusammengesetzte Barren
wird danach zu einem Rohrrohling extrudiert.. Man erhält einen Rohling, der einen äußeren konzentrischen Zylinder aus Zirkon
oder einer Zirkonlegierung mit einer inneren konzentrischen Auskleidung einer Metallschicht darstellt, die jetzt metallurgisch
mit dem Zirkon bzw. der Zirkonlegierung verbunden ist. Dieser Rohling wird danach einem üblichen Rohrverkleinerungsvorgang
unterworfen, um einen zusammengesetzten Mantel mit den gewünschten Ausmaßen und der gewünschten Stärke der Metallschicht
zu erzielen.
Bei einer anderen Methode, die zur Herstellung eines zusammengesetzten
Mantels mit einer Innenschicht vorzugsweise aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung angewendet wird,
geht man folgendermaßen vor. In einen Barren aus Zirkon oder einer Zirkonlegierung wird eine innere hohle Hülse aus einem
der vorstehenden Metalle eingepaßt. Diese Hülse soll eine gleichmäßige Wandstärke besitzen. Die Stärke der Hülse
wird durch die Wandstärke des Rohrrohlings und die gewünschte Endstärke der Metallschicht bestimmt. Die Einheit aus
609820/0829
Rohrrohling und Hülse wird danach rohrverkleinert, so daß
ein zusammengesetzter Mantel hergestellt wird. Die Hülse · kann mit dem Rohrrohling vor der Rohrverkleinerung durch
Explosionsformen, isostatisches Pressen oder Diffusionsverbinden verbunden werden. Das resultierende zusammenge-■
setzte Element aus der Metallschicht wird metallurgisch mit dem Zirkon- bzw. Zirkonlegierungssubstrat verbunden.
Der Rohrverkleinerungsvorgang kann Glühbehandlungen bei verschiedenen Stufen des Verfahrens umfassen.
Die Erfindung umfaßt ein Verfahren zum Herstellen eines Kernbrennstoffelements, bei dem man einen behälterartigen
zusammengesetzten Mantel mit einem Substrat und einer Schicht aus einem Metall aus der durch Aluminium, Chrom, Molybdän,
•Niob und ihren Legierungen gebildeten Gruppe herstellt, wobei die Metallschicht an die Innenfläche des Substrats
gebunden ist und der Behälter an einem Ende offen ist, den behälterartigen zusammengesetzten Mantel mit Kernbrennstoffmaterial
füllt, einen Hohlraum am offenen Ende freiläßt, ein Mittel zum Zurückhalten von Kernbrennstoffmaterial in die
Höhlung einsetzt, einen Verschluß am offenen Ende des Behälters anbringt, den Hohlraum mit dem Kernbrennstoff in Verbindung
läßt und danach das Ende des behälterartigen Mantels
mit dem Verschluß unter Ausbildung einer dichten Dichtung verbindet.
Die vorliegende Erfindung bietet viele Vorteile, indem sie eine lange Betriebsdauer des Kernbrennstoffelements einschließlich
einer Verminderung der Hydrierung des Mantelsubstrats, einer Verminderung örtlicher Beanspruchungen
des Mantelsubstrats, einer Verminderung der Beanspruchungs- und Spannungskorrosion des MantelSubstrats und einer Herabsetzung
möglicher nachteiliger Rißbildung des MantelSubstrats
fördert. Erfindungsgemäß wird ferner eine Ausdehnung (bzw.
609820/0 829
Anschwellung) des Kernbrennstoffs in unmittelbarem Kontakt
mit dem Mantelsubstrat verhindert; dadurch werden lokalisierte Beanspruchungen und Spannungen im Mantelsubstrat,
ein Beginn oder eine Förderung der Beanspruchungskorrosion des Mantelsubstrats und eine Verbindung des Kernbrennstoffs
mit dem Mantelsubstrat verhindert.
Ein wesentliches Merkmal des zusammengesetzten Mantels gemäß
der Erfindung besteht darin, daß die vorstehenden Verbesserungen bei einem vernachlässigbaren zusätzlichen ETeutronenverlust
erzielt werden. Ein derartiger Mantel laßt sich leicht in Kernreaktoren verwenden, da bei dem Mantel
im wesentlichen keine Bildung eines Eutektikums bei einem Unfall mit Kühlmittelverlust (loss of cooling accident) oder
einem Unfall mit Herabfallen eines Kontrollstabs beim Betrieb eintritt. Bei einem angenommenen Verlust von Kühlmittel
in einem mit Wasser gekühlten, mit Wasser moderierten Kernspaltungsenergiereaktor
kann die Temperatur des Brennstoffmantels auf 1203 0C (2200 0F) etwa 12 Minuten lang ansteigen,
bevor auf Raumtemperatur abgekühlt wird. Während dieses Wärmezyklus reagieren weder Chrom,.Molybdän, Aluminium oder
Niob oder die vorstehend angeführten Legierungen unter Bildung einer flüssigen eutektischen Phase mit dem Zirkon bzw.
der Zirkonlegierung, die ihre Eigenschaften verlieren könnten. Die Aluminiumschicht würde während dieses Wärmezyklus schmelzen,
Jedoch den Zirkon- bzw. Zirkonlegierungssubstratabschnitt des Mantels nicht zerstören. Ferner hat der zusammengesetzte
Mantel einen sehr kleinen Wärmeübertragungsverlust, da keine thermische Schranke hinsichtlich einer Übertragung von Wärme
vorliegt, wie sie dann resultiert, wenn eine separate Folie oder Auskleidung in das Brennstoffelement eingesetzt wird.
Auch kann der zusammengesetzte Mantel gemäß der Erfindung durch übliche nicht zerstörende Testmethoden in verschiedenen
Stufen der Herstellung untersucht werden.
609820/0829
Die Metallschicht des zusammengesetzten Mantels reagiert
rasch mit dem Spaltprodukt Jod unter Bildung von Jodiden
und entfernt somit chemisch ein bekanntes Beanspruchungskorrosionsmittel von Zirkon und Zirkonlegierungen vor einer Berührung mit dem Substrat. Die Metallschicht des zusammengesetzten Mantels widersteht ausreichend einer Strahlungszerstörung bei Mantelinnentemperaturen (cladding internal
diameter temperatures) und besitzt eine überlegene Duktilität und Zähigkeit gegenüber einem Zirkon- oder Zirkonlegierungssubstrat.
rasch mit dem Spaltprodukt Jod unter Bildung von Jodiden
und entfernt somit chemisch ein bekanntes Beanspruchungskorrosionsmittel von Zirkon und Zirkonlegierungen vor einer Berührung mit dem Substrat. Die Metallschicht des zusammengesetzten Mantels widersteht ausreichend einer Strahlungszerstörung bei Mantelinnentemperaturen (cladding internal
diameter temperatures) und besitzt eine überlegene Duktilität und Zähigkeit gegenüber einem Zirkon- oder Zirkonlegierungssubstrat.
Nachstehend wird die Erfindung durch Beispiele näher erläutert.
Beispiele 1 und 2
und
Es wurden Barren bzw. Knüppel /Einsatzrohre nach Standardarbeitsweisen
für die Extrusion maschinell hergestellt, gereinigt und zusammengesetzt; alle Dimensionen wurden so gewählt,
daß die zusammengesetzten Barren in einer heißen Extrusionspresse extrudiert werden konnten. Bei den Barren
handelte es sich um übliches Zircaloy-2 entsprechend ASTM B353 (Qualität RA-1) und die Einsätze wurden aus hochreinem Niob hergestellt. Alle Barrenbohrungen und Einsätze besaßen eine Verjüngung von 0,02 cm je 2,51J cm (8 mil je inch) und wurden so zusammengepreßt, daß ein guter Kontakt zwischen den zusammengehörenden Flächen gewährleistet wurde. Die Abmessungen der maschinell hergestellten Teile waren folgende ift Zoll:
handelte es sich um übliches Zircaloy-2 entsprechend ASTM B353 (Qualität RA-1) und die Einsätze wurden aus hochreinem Niob hergestellt. Alle Barrenbohrungen und Einsätze besaßen eine Verjüngung von 0,02 cm je 2,51J cm (8 mil je inch) und wurden so zusammengepreßt, daß ein guter Kontakt zwischen den zusammengehörenden Flächen gewährleistet wurde. Die Abmessungen der maschinell hergestellten Teile waren folgende ift Zoll:
Barren Metallschutz
Länge χ Außen- χ Innen- Außendurch- χ Innendurchdurchmesser
durchmesser messer messe'r
Bei- 9,0 χ 5,74 χ 3,00 3,00 χ 1,66
spiel 1
Bei- 9,0 χ 5,74 χ 2,44 2,44 χ 1,66
spiel 2
9820/0829
Vor dem Zusammensetzen der Barren und der Einsätze wurden
die zusammengehörenden Flächen leicht geätzt, um Spuren von Verunreinigungen zu entfernen. Bei dem Ätzmittel, das für
Zircaloy-2 verwendet wurde, handelte es sich um eine Lösung von 70 ml H2O, 30 ml HKO, und 5 ml Hi"1 und für Niob um eine
Lösung von 7,5 ml HCl, 7,5 ml H2SO4, 4 ml HNO3, 31 ml H3O
und 2 ml HF.
Um die Aussichten für eine "befriedigende Verbindung zwischen
den Einsätzen und den Barren beim Extrudieren zu verbessern, entschloß man sich dazu, die Einheiten einem Vorverbinden
zu unterwerfen. Das wurde dadurch erreicht, daß man die verjüngten
Einsätze in die verjüngte Bohrung der Barren in einem Vakuum (20 pm) preßte, während man die Barrentemperatur
bei 750 0G (1400 0F) 8 Stunden lang hielt. Die Kraft,
die an die Einsätze während des ersten Fressens angelegt wurde, lag im Bereich von 14 bis 20 000 kg (30 bis 45 000 lbs).
Nach der Wärmebehandlung wurden 2 Barren mit Ultraschall hinsichtlich der Bindung getestet. Die Ergebnisse zeigten,
daß das Ausmaß der Bindung zwischen dem Einsatzrohr und dem Barren in der Größenordnung von 20 bis 25 % der gemeinsamen
Grenzfläche lag.
Um die Verluste an den Enden während des Extrudierens zu reduzieren, wurden 5-cm-Stücke (2 ") eines Zircaloy-2-Barrens
an jedes Ende der zusammengesetzten Barren geschweißt und maschinell zum Fluchten gebracht.
Das Extrudieren der Barren zu Rohrmänteln wurde mit folgenden Parametern durchgeführt: Extrusionsrate 15 cm/min (6 in/min),
Verkleinerungsverhältnis 6 : 1, Temperatur 593 0C (1100 0F)
und Extrusionskraft 35OO to.
Alle Barrenflächen mit Ausnahme der Bohrung und des fliegenden Dorns wurden mit einem wasserlöslichen Gleitmittel glei-
609820/0829
tend gemacht, das bei 704 0C (13OO 0E1) 1 Stunde lang aufgebrannt
wurde. Beide Enden des Rohrmantels wurden glattgeschnitten und die Innenfläche (inner diameter) wurde gehont,
um mögliche Plecken auf der Oberfläche zu entfernen und den Endzustand zu verbessern. Am Ende betrugen die Maße
der Rohrmäntel: Außendurchmesser 6,350 cm (2,500 inch),
Innendurchmesser 4,166 cm (1,640 inch) und Länge 1,52 m (5 feet).
Für die Endverkleinerung der Rohrmäntel zu Brennstoffrohren
wurde eine Standardarbeitsweise befolgt, die vier Reduktionen mit Reinigen und Glühen zwischen jeder Stufe vorsah.
Die Parameter für dieses Verfahren sind in der Tabelle I zusammengestellt.
60 98 20/0829
Verkleinerungsparameter bei einem ko ext radierten Rohr
Stufe Außendurch- Stärke des zu- Einsatz- Verklei- Qe+
messer sammengesetz- rohr, nerung
ten Elements Innendurch- (%)
messer
Beginn ( χ inch bzw. 2,5^ cm)
mit
Rohrmantel 2,500 0,4-30 1,650
Saubein zum Glühen (Entfetten - Seife auf kaustischer
Grundlage (soap base caustic)
Glühen - 677 0G (1250 0F) - 1 h
1. Durchgang 1,687 0,270 1,14-7 57 1,2
Säubern zum Glühen
Glühen - 622 0G (II50 0F) - 1 h
2. Durchgang 1,125 0,160 0,805 60 1,4-
Saubein zum Glühen
Glühen - 622 0C (1150 0F) - 1 h
3. Durchgang 0,750 0,085 0,580 64- 1,7
Saubernjzum Glühen
Glühen - 622 0C (II50 0F) - 1 h
4-. Durchgang 0,4-95 0,028 0,4-39 70 2,3
Säubern zum Glühen
Glühen - 577 0C (107Q 0F) - 2 1/2 bis 4- h
Ätzen bis
0,4-94- 0,028 0,4-38
+ Qe wird als das Verhältnis der. prozentualen Veränderung der
Wandstärke zur prozentualen Veränderung des mittleren Durchmessers
definiert.
809820/0829
Die Maße der Endprodukte sind in Tabelle II zusammengestellt.
(Inner diameter liner)
Innendurch- Außendurch- Maße der Innenauskleidung;
masser |~Zoli] messer χ mil bzw. 0,0025 cm
Beispiel | 1 | O | ,426 | O | ,494 | 8 | ,2 ± | 0 | ,6 |
Beispiel | 2 | O | ,458 | O | ,494 | 3 | ,0 ± | 0 | ,3 |
Jeder Rohrmantel lieferte mehr als 107 m (350 feet) Rohr
hoher Qualität, wobei alle Grenzflächen gut miteinander verbunden waren.
Es wurden zusammengesetzte Rohre aus Chrom und Zircaloy-2
in dadurch hergestellt, daß man ChromVeiner gleichmäßigen Stärke
von O,OOO25jbm (0,0001 inch) auf die Innenfläche eines Zircaloy-2-Rohrs
einer Lauge von 51 cm (20 inch) elektroplattierte. Das
Plattieren wurde unter Verwendung einer Aktivierungslösung von 15 g/l NH^i1KF, 0,95 g/l 36 n-H2S04 und einer für einen
Liter ausreichenden Wassermenge durchgeführt, worauf ein
Elektroplattieren mit 283 g/l Chromsäure (CrO^), 283 g/l Schwefelsäure (HpSO^) und Wasser als Rest folgte. Die Plattierungsstufe
wurde bei einer Temperatur von 60 bis 70 C (140 bis 158 0F) bei einer Stromdichte von 25 A/dm in einer gerührten
Lösung durchgeführt. Es wurde eine platinierte Titananode verwendet. Das Rohr wurde danach bei 149 bis 204 0C
(3OO bis 400 0F) 4 Stunden lang im Vakuum entgast. Drei derartige
Rohre wurden zu Kernbrennstoffstäben verarbeitet, die vorsätzlich mit einer kleinen Menge Palladiumjodid in
Hohlräumendes UOp-Brennstoffs versetzt wurden. Die Stäbe
wurden danach in einen Testreaktor eingesetzt; dann wurden die Stäbe einer zunehmenden Bestrahlung ausgesetzt (uprated
in power), wobei alle drei Stäbe aus einer Gruppe von drei
609820/0829
begleitenden Stäben versagten, die in jeder Hinsicht mit
der Ausnahme identisch waren, daß der Mantel nicht mit einem Zircaloy-2-Eohr überzogen war. Alle drei zusammengesetzten
Ghrom-Zircaloy-2-Brennstoffstäbe überlebten die Bestrahlungssteigerung und eine Untersuchung nach dem Test zeigte, daß
die drei nicht zusammengesetzten Stäbe durch Beanspruchungskorrosionsrisse
ausfielen und daß die drei zusammengesetzten Chrom-Zircaloy-2-Stäbe in jeder Hinsicht einwandfrei waren.
Dieser Test zeigte, daß ein zusammengesetzter Chrom-Zircaloy-2-Mantel
wirksam eine Beanspruchungskorrosion bei Beanspruchungen und Spannungen verhindern kann, die bei einem eingesetzten
Brennstoffstab auftreten.
609820/0829
Claims (7)
- PatentansprücheMy Kernbrennstoffelement, gekennzeichnet durch (a) einen zentralen Kern eines Körpers aus Kernbrennstoffmaterial und (b) einen behälterartigen länglichen zusammengesetzten Mantel mit einem Substrat, das auf seiner Innenfläche eine Metallschicht aus Aluminium, Chrom, Molybdän, Niob oder ihren Legierungen aufweist.
- 2. Kernbrennstoffelement nach Anspruch 1, gekennzeichnet ferner durch ein Kernbrennstoffmaterialrückhaltemittel, das als spiralförmiges Element ausgebildet ist.
- 3. Kernbrennstoffelement nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet durch Uranverbindungen, Plutoniumverbindungen oder ihre Gemische als Kernbrennstoffmaterial.
- 4. Kernbrennstoffelement nach einem der Ansprüche 1 bis 35 gekennzeichnet durch Urandioxid als Kernbrennstoffmaterial.
- 5· Kernbrennstoffelement nach einem der Ansprüche 1 bis 3i gekennzeichnet durch eine Mischung aus Urandioxid und Plutoniumdioxid als Kernbrennstoffmaterial.
- 6. Kernbrennstoffelement nach einem der Ansprüche 1 bis 5» dadurch gekennzeichnet, daß das Substrat aus Zirkon oder Zirkonlegierungen besteht.
- 7. Kernbrennstoffelement insbesondere nach einem der vorhergehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch einen behälterartigen länglichen zusammengesetzten Mantel eines Substrats, das auf seiner Innenfläche eine Metallschicht aus Aluminium, Chrom, Molybdän, Niob oder ihren Legierungen aufweist, einen zen-60982Ö/0829-24- 25499R8tralen Kern eines Körpers aus Kernbrennstoffmaterial, das im Behälter angeordnet ist und diesen teilweise füllt und einen inneren Hohlraum im Behälter bildet, einen Verschluß, der an jedem Ende des Behälters angebracht und verschlossen ist und mit diesem eine Einheit bildet) und ein Kernbrennstoffmaterialrückhaltemittel, das in dem Hohlraum angeordnet ist.609820/0829
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US52276874A | 1974-11-11 | 1974-11-11 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2549968A1 true DE2549968A1 (de) | 1976-05-13 |
Family
ID=24082264
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19752549968 Withdrawn DE2549968A1 (de) | 1974-11-11 | 1975-11-07 | Kernbrennstoffelement |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5534392B2 (de) |
BE (1) | BE835484A (de) |
BR (1) | BR7507460A (de) |
DE (1) | DE2549968A1 (de) |
ES (1) | ES442001A1 (de) |
FR (1) | FR2290734A1 (de) |
GB (1) | GB1528142A (de) |
IT (1) | IT1048626B (de) |
MX (1) | MX3681E (de) |
SE (1) | SE419591B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2825403A1 (de) * | 1977-06-09 | 1978-12-21 | Doryokuro Kakunenryo | Verfahren zum behandeln der innenflaechen eines huellrohrs fuer den brennstoff von atomkernreaktoren |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1139023A (en) * | 1979-06-04 | 1983-01-04 | John H. Davies | Thermal-mechanical treatment of composite nuclear fuel element cladding |
JPS5782938A (en) * | 1980-11-12 | 1982-05-24 | Nec Corp | Microwave tube |
US4613479A (en) * | 1984-03-14 | 1986-09-23 | Westinghouse Electric Corp. | Water reactor fuel cladding |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH368551A (de) * | 1957-10-16 | 1963-04-15 | Degussa | Brennstoff- und/oder Brutstoffelement für Kernspaltungsreaktoren |
DE1464580A1 (de) * | 1962-11-16 | 1969-03-13 | Euratom | Brennstoffelement mit verbesserter Diffusionsschranke fuer Kernreaktoren |
DE1489899A1 (de) * | 1965-01-20 | 1969-08-07 | Kernforschung Gmbh Ges Fuer | Nukleares Spaltelement |
DE2007833A1 (de) * | 1969-02-26 | 1970-09-17 | Westinghouse Electric Corporation, Pittsburgh, Pa. (V.St.A.) | Kernreaktorbrennstab |
DE2206430A1 (de) * | 1971-03-23 | 1972-09-28 | Combustion Eng | Kernbrennstoffelement für einen schnellen Kernreaktor |
DE2207655A1 (de) * | 1972-02-18 | 1973-08-30 | Kernforschung Gmbh Ges Fuer | Verfahren zur verbesserung der vertraeglichkeit oxidischer kernbrennstoffe mit den materialien der sie umgebenden brennelement-huellen |
DE2341484A1 (de) * | 1972-12-01 | 1974-06-12 | Atomic Energy Of Canada Ltd | Kernbrennstoffelement und verfahren zu dessen herstellung |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3053743A (en) * | 1958-03-24 | 1962-09-11 | Jr Francis M Cain | Method of making a compartmented nuclear reactor fuel element |
GB933500A (en) * | 1960-08-23 | 1963-08-08 | Nuclear Materials & Equipment | Nuclear fuel element |
US3088893A (en) * | 1960-08-31 | 1963-05-07 | Gen Electric | Malleable tube-clad article and manufacturing method therefor |
BE620101A (de) * | 1961-07-18 | |||
FR1446889A (fr) * | 1964-09-17 | 1966-07-22 | Atomic Energy Authority Uk | Perfectionnements aux cartouches de combustible nucléaire |
FR1493040A (fr) * | 1966-07-12 | 1967-08-25 | Commissariat Energie Atomique | Procédé de protection du zirconium et de ses alliages par un revêtement de chrome |
US3442761A (en) * | 1966-07-18 | 1969-05-06 | Ca Atomic Energy Ltd | Nuclear reactor fuel element |
JPS4331278Y1 (de) * | 1966-10-19 | 1968-12-18 | ||
FR1549514A (de) * | 1967-10-31 | 1968-12-13 | ||
JPS4911199U (de) * | 1972-05-10 | 1974-01-30 |
-
1975
- 1975-10-07 GB GB41018/75A patent/GB1528142A/en not_active Expired
- 1975-10-15 SE SE7511579A patent/SE419591B/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-10-22 ES ES442001A patent/ES442001A1/es not_active Expired
- 1975-11-07 DE DE19752549968 patent/DE2549968A1/de not_active Withdrawn
- 1975-11-07 IT IT29079/75A patent/IT1048626B/it active
- 1975-11-10 FR FR7534247A patent/FR2290734A1/fr active Granted
- 1975-11-11 JP JP13477875A patent/JPS5534392B2/ja not_active Expired
- 1975-11-11 BR BR7507460*A patent/BR7507460A/pt unknown
- 1975-11-11 MX MX751634U patent/MX3681E/es unknown
- 1975-11-12 BE BE161787A patent/BE835484A/xx not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH368551A (de) * | 1957-10-16 | 1963-04-15 | Degussa | Brennstoff- und/oder Brutstoffelement für Kernspaltungsreaktoren |
DE1464580A1 (de) * | 1962-11-16 | 1969-03-13 | Euratom | Brennstoffelement mit verbesserter Diffusionsschranke fuer Kernreaktoren |
DE1489899A1 (de) * | 1965-01-20 | 1969-08-07 | Kernforschung Gmbh Ges Fuer | Nukleares Spaltelement |
DE2007833A1 (de) * | 1969-02-26 | 1970-09-17 | Westinghouse Electric Corporation, Pittsburgh, Pa. (V.St.A.) | Kernreaktorbrennstab |
DE2206430A1 (de) * | 1971-03-23 | 1972-09-28 | Combustion Eng | Kernbrennstoffelement für einen schnellen Kernreaktor |
DE2207655A1 (de) * | 1972-02-18 | 1973-08-30 | Kernforschung Gmbh Ges Fuer | Verfahren zur verbesserung der vertraeglichkeit oxidischer kernbrennstoffe mit den materialien der sie umgebenden brennelement-huellen |
DE2341484A1 (de) * | 1972-12-01 | 1974-06-12 | Atomic Energy Of Canada Ltd | Kernbrennstoffelement und verfahren zu dessen herstellung |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2825403A1 (de) * | 1977-06-09 | 1978-12-21 | Doryokuro Kakunenryo | Verfahren zum behandeln der innenflaechen eines huellrohrs fuer den brennstoff von atomkernreaktoren |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IT1048626B (it) | 1980-12-20 |
SE419591B (sv) | 1981-08-10 |
MX3681E (es) | 1981-04-27 |
ES442001A1 (es) | 1977-08-16 |
JPS5169796A (de) | 1976-06-16 |
JPS5534392B2 (de) | 1980-09-06 |
BR7507460A (pt) | 1976-08-03 |
FR2290734A1 (fr) | 1976-06-04 |
BE835484A (fr) | 1976-03-01 |
SE7511579L (sv) | 1976-05-12 |
GB1528142A (en) | 1978-10-11 |
FR2290734B1 (de) | 1982-06-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE68908196T2 (de) | Kernbrennstoffelement mit oxidationsbeständiger Schicht. | |
DE2549969C2 (de) | Kernbrennstoffelement | |
DE2549971A1 (de) | Kernbrennstoffelement | |
US4372817A (en) | Nuclear fuel element | |
DE2550028A1 (de) | Kernbrennstoffelement | |
DE2501505C2 (de) | Kernbrennstoffelement und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE2550029A1 (de) | Kernbrennstoffelement | |
DE69815556T2 (de) | Zirkonium-Niob-Zinn-Legierungen für Kernreaktorbrennstäbe und Bauteile, die einen hohen Abbrand ermöglichen | |
DE69006914T2 (de) | Korrosionsfeste Zirkoniumlegierungen, enthaltend Kupfer, Nickel und Eisen. | |
US4775508A (en) | Zirconium alloy fuel cladding resistant to PCI crack propagation | |
DE69008374T2 (de) | Abriebs- und korrosionsfester Stab für Kernreaktorbrennstabbündel. | |
DE69405911T2 (de) | Zirkaloy-Hüllrohr mit hoher Risswachstumsfestigkeit | |
DE2501309A1 (de) | Kernbrennelement | |
EP0121204A1 (de) | Brennstab für einen Kernreaktor | |
DE60031804T2 (de) | Umhüllung zum Einsatz in Kernreaktoren mit erhöhter Riss- und Korrosionsbeständigkeit | |
DE19509388A1 (de) | Gegen Hydridbeschädigung beständige Kernbrennstäbe | |
DE3027999A1 (de) | Verfahren zum herstellen eines gefaesses fuer kernbrennstoff und kernbrennstoffgefaess | |
DE69013255T2 (de) | Kernbrennstoffelement und Verfahren zu seiner Herstellung. | |
DE2010871A1 (de) | Gegen Kernbrennstoff und Reaktorkuhl mittel korrosionsbeständige Brennstoff hülle fur Kernreaktoren | |
DE19509045A1 (de) | Kernbrennstoffhülle mit einer Sperrschicht aus legiertem Zirkonium | |
DE69417509T2 (de) | Verfahren zur Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit von Zirkon oder einer Zirkonlegierungsauskleidungsschicht | |
DE19509257A1 (de) | Verbesserte Kernbrennstoffhülle aus Zirkoniumlegierung | |
DE3310054A1 (de) | Kernbrennstoffelement und verbundbehaelter dafuer | |
DE1608157B1 (de) | Korrosionsfester Verbundwerkstoff fuer Konstruktionsteile und Brennelementhuellen in Kernreaktoren | |
DE2527686A1 (de) | Verbessertes kernbrennelement |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OD | Request for examination | ||
8130 | Withdrawal |