DE2413399A1 - Verfahren und schaltungsanordnung zum feststellen von fehlern bei einem aus wenigstens einer sammelschiene und deren abzweigen bestehenden system sowie zum schuetzen eines solchen systems - Google Patents
Verfahren und schaltungsanordnung zum feststellen von fehlern bei einem aus wenigstens einer sammelschiene und deren abzweigen bestehenden system sowie zum schuetzen eines solchen systemsInfo
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Description
21/74 Fr/SL/dh
BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie., Baden (Schweiz)
Verfahren und Schaltungsanordnung zum Feststellen von Fehlern bei einem aus wenigstens einer Sammelschiene und deren Abzweigen
bestehenden System sowie zum Schützen eines solchen Systems.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Feststellen von Fehlern bei einem aus wenigstens einer Sammelschiene und deren
Abzweigen bestehenden System und zum Schützen des Systems sowie eine Schaltungsanordnung zur Durchführung des Verfahrens
bei einem solchen System mit zwei oder mehreren über je einen
Hauptschalter mit der Sammelschiene verbundenen Abzweigen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen wenigstens eine Sammelschiene samt den dazugehörenden Abzweigen überwachenden,
bezüglich interner und aussenliegender Fehler selektiven, mit Wandlern ausgestatteten und vom Wandlerzustand, insbesondere
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von der Wandlersättigung, unabhängigen Sammelschienenschutz zu schaffen.
Als interne Fehler sind hierbei alle jene Fehler zu bezeichnen, die auf der jeweils in Betracht gezogenen Sammelschiene sowie
den dazugehörenden Abzweigen auftreten, wobei der in den jeweiligen Abzweig geschaltete Wandler des Schutzes die Grenze
zwischen dem Ort der internen und der aussenliegenden Fehler bildet. Als aussenliegende Fehler sind demnach alle jene Fehler
zu bezeichnen, die zwischen dem jeweiligen letztgenannten Wandler bzw. Stromwandler und dem zugehörigen nichtsammelschienenseitigen,
d.h. freien, Abzweigende auftreten (siehe auch Fig. 1).
Die vorgenannte Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst,
dass je Phase der Absolutwert des Summenstromes der in den Abzweigen fliessenden Ströme und die Summe der Absolutwerte dieser
Ströme ermittelt werden, dass der Absolutwert des Summenstromes mit der Summe der Absolutwerte verglichen wird, und
dass bei einem Vergleichsergebnis Absolutwert des Summenstromes ist gleich dem k-fachen der Summe der Absolutwerte mit
einem k grosser 0 oder kleiner bzw. höchstens gleich 1 ein das zu schützende eingeschaltete System ausschaltendes Auslösesignal
EINS und bei einem k gleich 0 ein das System im eingeschalteten Zustand belassendes Auslösesignal NULL gebildet
wird.
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Eine bevorzugte Schaltungsanordnung zur Lösung der Aufgabe besteht
hierbei darin, dass in den jeweiligen Abzweig die Primärwicklung eines Stromwandlers geschaltet ist, dass der eine Ausgang
der Sekundärwicklung des Stromwandlers über eine erste Diode mit dem einen Eingang der Primärwicklung eines Vergleichswandlers und der andere Ausgang der letztgenannten Sekundärwicklung
über eine zweite Diode mit dem anderen Eingang der vorgenannten Primärwicklung verbunden ist, dass die elektrische
Mitte der Primärwicklung des Vergleichswandlers über einen ersten Widerstand einerseits über eine dritte Diode mit der
Anode der ersten Diode und andererseits über eine vierte Diode mit der Anode der zweiten Diode in Verbindung steht, dass die
Sekundärwicklung des Vergleichswandlers mit ihren Ausgängen an den Eingängen eines Brückengleichrichters angeschlossen ist,
dass der positive Ausgang des Brückengleichrichters über einen zweiten Widerstand mit den jeweiligen gemeinsamen Anodenanschlüssen
der dritten und vierten Diodenjund der negative Ausgang des Brückengleichrichters direkt mit den letztgenannten
gemeinsamen Anodenanschlüssen verbunden ist, dass ein erster Auslöseausgang für die Lieferung einer Spannung zwischen der
elektrischen Mitte der Primärwicklung des Vergleichswandlers und dem ersten Widerstand angeschlossen ist, dass ein zweiter
Auslöseausgang für die Lieferung einer weiteren Spannung zwischen dem positiven Ausgang des Brückengleichrichters und dem
zweiten Widerstand eingebunden ist und dass für das Ausschal-
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ten der Hauptschalter ein Auslöserelais mit einer Auslöseleitung vorgesehen ist.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass diese selbst bei komplizierten Anlagen mit Mehrfachsammelschienen
einen einfachen Schutzaufbau aufweist. Die Messung erfolgt beim Schutz gemäss der Erfindung je Sammelschiene
pro Phase getrennt. Deshalb ist für jede solche Sammelschiene nur eine einzige Messeinrichtung vorzusehen, für deren
Eichung nur ein minimaler Aufwand erforderlich ist. Für den Schutz ist je Abzweig und Phase nur ein Stromwandler erforderlich,
wobei dieser ausserdem nur vom üebersetzungsverhältnis des jeweiligen HauptStromwandlers abhängt. Dies ermöglicht
einen Schutzaufbau mittels dezentralisierter Relais-Häuschen. Aber auch der Aufwand an Schaltungselementen ist gemäss der
Erfindung im Vergleich mit dem Bekannten wesentlich verringerbar. Ausserdem lässt sich der erfindungsgemässe Sammelschienenschutz
ohne Aufwand leicht an beliebige Sammelschienensysteme anpassen.
Durch den Einsatz der Erfindung ergibt sich vor allem ein einfaches
Trennerabbild bzw. Signalisierung der jeweiligen Trennerstellungen und die Sammelschienenkupplungen können wie
Abzweige behandelt werden. Ausserdem sind hierbei die elektrischen Anforderungen an die Hauptstromwandler und die Stromwandler
insbesondere hinsichtlich der Ueberstromzahl, also
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jener Zahl, die angibt, beim wievielfachen Nenneingangsstrom der Stromfehler auf 10£ ansteigt, sowie hinsichtlich der Klasse
nicht so hoch gesetzt als bei den auf dem Differenzstromprinzip arbeitenden bekannten Schutzrelais. Durch den erfindungsgemässen
Schutz ist insbesondere erreichbar, dass die Verdrahtung der Elektronik, wie deren interne. Schrankverdrahtung
bzw. -verbindungen, mittels Schienen erfolgen kann, was die konstruktive Ausführung sowie die Prüfung der jeweiligen
Schutzeinrichtung sehr vereinfacht.
Mittels der Erfindung ist vor allem in einfacher Weise eine beträchtliche Verbesserung der Schutzwirkung insbesondere auch
bei aussenliegenden Kurzschlüssen mit Sättigung der Stromwandler erreichbar, indem das Auslösen der Schutzeinrichtung oder
deren Sperren durch Potentialwechsel an den Eingängen einer z.B. als Differenzverstärker ausgebildeten Messeinrichtung der
Erfindung erfolgt.
Anhand der Figuren 1 bis 9 ist nun schrittweise substantiierend ein Ausführungsbeispiel samt Variante der Erfidnung dargestellt
und im folgenden auch funktionsmässig näher beschrieben. Es zeigen
Fig. 1 eine Sammelschiene S mit den dazugehörenden Abzweigen 1 bis η mit den Stromwandlern T1 bis T sowie den
beispielsweise auftretenden Sekundärströmen oder kurz Strömen i,, i_, ..., i ;
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-2-- ein einphasiges Schema für die Erläuterung des normalen Betriebszustandes einer Sammelschiene oder bei
aussenliegendem Fehler ohne Wandersättigung, wobei
der Bereich der internen Fehler vom übrigen Bereich der aussenliegenden Fehler in Fig. 1 abgegrenzt und
dort ausserdem ein interner Fehler F-. sowie ein aussenliegender
Fehler F. angedeutet ist;
Fig. 3 das gleiche Schema wie Fig. 2 jedoch mit einem durch einen Pfeil F_ an der Sammelschiene S angedeuteten
internen Fehler und den entsprechenden Stromverläufen;
Fig. 4 ein Schema mit einem gegenüber den in den Fig. 2 bzw.
3 dargestellten Netzwerken ergänzten Netzwerk je Abzweig mit einemaussenliegenden Fehler F., anhand welches
Schemas die Sperrkriterien des Sammelschienenschutzes gemäss der Erfindung erläutert werden;
Fig. 5 Diagramme a bis g, mittels welcher die Wirkungsweise des Sammelschienenschutzes gemäss der Erfindung ergänzend
dargelegt wird;
Fig. 6 ein Ausführungsbeispiel des Sammelschienenschutzes, das im Vergleich mit der Variante nach Fig. 4 zusätzliche
Dioden und Widerstände aufweist, und bei welchem dafür der Vergleichswandler T sowie der
Gleichrichter G entfallen;
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Fig. 7. jenen Netzwerkteil des Abzweiges 2 gemäss Fig. 6, der
für die Erläuterung der Netzwerkfunktion z.B. im Hinblick auf eine erste bzw. positive Halbwelle eines
Stromes i, .massgebend ist;
Fig. 8 den gleichen Netzwerkteil wie Fig. 7 jedoch mit dem Stromlauf zur Zeit der zweiten bzw. negativen Halbwelle
i ohne Stromwandlersättigung,und
Fig. 9 ' die den Fig. 7 und 8 entsprechende Fig. für den Fall der ersten (positiven) Halbwelle mit Sättigung des
Stromwandlers T_ und Entladung des Kondensators C.
für die Abgabe eines Sperrsignales zum Sperren des Sammelschienenschutzes gemäss der Erfindung.
Wie in Fig 1 für einen bestimmten Betriebsfall schematisch dargestellt
ist, werden prinzipiell auch für jeden anderen Fall zur Erfassung des jeweiligen Betriebszustandes der zu überwachenden
Sammelschiene S samt Abzweigen 1 bis η die in den jeweiligen Abzweigen 1, 2, ..., η mittels der in der Zeichnung
dargestellten Stromwandler T. bis T sich ergebenden Sekundärströme
oder kurz Ströme I1, i , ...i., i , ..., i herangezogen.
Der Bereich der internen Fehler FT ist hierbei durch
die Sammelschiene S und die bis zu den Stromwandlern T1 bis
T reichenden Abschnitte der Abzweige 1 bis η bestimmt, wie auch durch die in sich geschlossene strichpunktierte Linie
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in Fig.-1 angedeutet wurde. Die ausserhalb dieses abgegrenzten
Bereichs der internen Fehler F, sich befindenden Abschnitte
legen den Bereich der aussenliegenden Fehler F. fest.
Gemäss der Erfindung wird nun der Absolutwert des Summenstromes
12 η
gebildet.
Ohne Sättigungserscheinungen der bei den erfindungsgemässen Schaltungsanordnungen vorgesehenen und nachstehend beschriebenen
Hauptstrom- und Zwischenstromwandler ist
Zi\ = ο,
wenn normaler Betriebszustand herrscht oder ein aussenliegender Fehler besteht. Bei
£i t 0 (Φ ...ungleich)
liegt hingegen ein interner Fehler vor.
Als Summe der Absolutwerte aller Abzweigströme ergibt sich weiters
wobei immer
£ i i O"
Der Vergleich der Summe der Absolutwerte der Ströme i , i ,...,
i ,..mit dem Absolutwert der Summe der Ströme I1, i2, ...,
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i , .... erfolgt in nachstehend dargelegter Weise".
Ist die Gleichung
(<·.. kleiner,
Ii
... kleiner oder gleich)
erfüllt, so löst der Sammelschigienschutz gemäss der Erfindung
aus, wobei mittels des Faktors k die Auslöseempfindlichkeit bei internem Fehler entsprechend gewählt werden kann.
Der erfindungsgemässe Sammelschienenschutz weist ausserdem noch pro Abzweig.je ein nachstehend sustantiiertes Netzwerk
auf, das bei aussenliegendem Fehler mit -Wandlersättigung insbesondere
ein Sperrsignal EINS liefert und dadurch ein Auslösen des Schutzes verhindert. Im Falle einer Wandlersättigung
bei einem äusseren Fehler wird nämlich ein interner,d.h. ein auf der Sammelschiene oder einem dazugehörenden Abzweig
1 bis η liegender interner Fehler vorgetäuscht, so dass für einen solchen Fall die Abschaltung der Sammelschiene verhindert
werden muss.
Anhand der Fig. 2 ist nachstehend der Fall des normalen Betriebes und aussenliegenden Fehlers ohne Wandlersättigung
beschrieben, wobei der nachstehenden Figurenbeschreibung das einphasige Schema mit einer Sammelschiene S und zwei Abzweigen
1, 2 gemäss Fig. 2 zugrundeliegt. Hierbei sind die Hauptschalter mit S. und S_, die Hauptstromwandler in den Abzwei-
1 2
gen 1 und 2 mit T und T , die dazugehörenden Zwischenstrom-
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wandler mit T, und Tp, die Dioden des zum Abzweig 1 gehörenden
Netzwerkes mit D1, Dp, D, und D11, die Dioden des zum Abzweig 2
2 2 2 2
gehörenden Netzwerkes mit D1, D2, D, und D1^, der Vergleichswandler
mit T und der zugehörige Brückengleichrichter mit G sowie die Widerstände für die Abnahme der Messspannungen bzw.
Bildung der Auslösesignale NULL oder EINS mit R1 sowie R und
die zu einem Auslöserelais A gehörende Auslöseleitung der Hauptschalter S, und S„ mit 2a bezeichnet.
Der Strom fliesst z.B. im Abzweig 1 zur Sammelschiene 1 und im Abzweig 2 von der Sammelschiene 1. Die Sekundärströme in den
beiden Stromwandlern T1 und T« haben folgende Stromrichtung:
Der Strom i fliesst über die Diode D? zum Vergleichswandler T
und -,
/über den Widerstand R. und die Diode D, zurück zum Stromwand-
p ler T1. Der Strom i„ fliesst über die Diode D, zum Vergleichs-
2 wandler T und ebenfalls über den Widerstand R1 und die Diode D2,
zurück zum Stromwandler T . Die beiden Ströme im Vergleichswandler T sind entgegengesetzt gerichtet, dadurch ist bei
Fehlerfreiheit oder aussenliegendem Fehler ohne Wandlersättigung der Strom auf der Sekundärseite von T = 0,das heisst
Si = 0.
Ueber den Widerstand R1 fliesst die Summe der Absolutwerte der
Abzweigströme und die dabei abfallende Spannung ist:
) R1 = R-,Σ
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, 2Α13399
Die Spannung uR ist, wegen Σί = O, gleich Null.
Die beiden Mess- bzw. Auslöseausgänge UR , UR bilden zugleich
die Eingänge einer nicht dargestellten Messeinrichtung, z.B. eines Differentialverstärkers. Die Potentiale der Auslöseausgänge
Un und U_ sind:
Rl R2
Rl R2
UR > UR ■(>«·· grosser)
Die Messeinrichtung liefert hierauf das Auslösesignal NULL, worauf das Auslöserelais A die Hauptschalter S, und Sp mittels
der angedeuteten Auslöseleitung 2a nicht auslöst.
Der Fall eines symbolisch durch Pfeil FT an der Sammelschiene S
angedeuteten internen Fehlers ist nachstehend mittels der Fig. 3 erläutert.
Die Richtung der Ströme in den beiden Abzweigen 1 und 2 bzw.
der Sekundärströme i und i_ seien in der angegebenen Weise
gleich. Diese Ströme i. bzw. ip fliessen über die Dioden D
2
bzw. Dp zum Vergleichswandler T, von dort über den Widerstand
bzw. Dp zum Vergleichswandler T, von dort über den Widerstand
1 2
R- und die Dioden D, bzw. D, zu den Stromwandlern T, und T„ zurück. Die Richtungen der beiden Ströme i.. und ip im Vergleichswandler T sind gleich, d.h. der Summenstrom wird auf die Sekundärseite von T übertragen, wo er gleichgerichtet wird (G) und durch den Widerstand R_ fliesst. Der Spannungsabfall am Widerstand R0 ist:
R- und die Dioden D, bzw. D, zu den Stromwandlern T, und T„ zurück. Die Richtungen der beiden Ströme i.. und ip im Vergleichswandler T sind gleich, d.h. der Summenstrom wird auf die Sekundärseite von T übertragen, wo er gleichgerichtet wird (G) und durch den Widerstand R_ fliesst. Der Spannungsabfall am Widerstand R0 ist:
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Gleichzeitig tritt, wie bereits in der Beschreibung der Fig. dargelegt ist, der Spannungsabfall am Widerstand R auf:
Χ - M1J+hl· Ri =*K
Bei einem internen Fehler sollen nun die beiden Auslöseausgänge (U„ , UR ), zum Unterschied von der vorstehenden Darlegung zu
1 2
Fig. 2 (uR> u_ ),einen deutlichen Potentialwechsel ausführen,
Fig. 2 (uR> u_ ),einen deutlichen Potentialwechsel ausführen,
1 2
also:
also:
uD -«c u„ (<·. .kleiner)
■ Rl R2
sein.
sein.
Da aber X\±\ =JSi|
ist, muss R > R
sein, d.h. die Beziehung
ist, muss R > R
sein, d.h. die Beziehung
gelten.
Die in Fig. 3 nicht dargestellte Messeinrichtung, insbesondere der vorgenannte Differentialverstärker, liefert hierauf das Auslösesignal
EINS. In diesem Fall löst das in Fig. 3 abgebildete Auslöserelais A die Hauptschalter S1 und S_ mittels der Auslöseleitung
2a aus.
Die Grosse des Zusatzwiderstandes Δϋ steht im direkten Zusammenhang
mit dem Faktor k, der im Beschreibungsteil zu Fig. 1 bereits genannt worden ist und dient zur Einstellung der Aus-
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je grosser Δ R-, ist, d
auch die Empfindlichkeit.
iöseempfindlichkeit, d.h. je grosser Δ R-, ist, desto grosser ist
Mittels der einphasig dargestellten Fig. 4 sind nachstehend die
Sperrkriterien des Sammelschienenschutzes gemäss der Erfindung dargelegt.
Da es bei einem aussenliegenden Kurzschluss bzw. Fehler auf einem Abzweig (1, 2, ...) zu einer Sättigung des betroffenen
1 2
HauptStromwandlers (T , T , ...) und bzw. oder des als Zwischenstromwandler dienenden zugehörigen Stromwandlers (T1, T2, ...) kommen kann, was einen Fehler auf der Sammelschiene S vortäuscht und dadurch ein zur Auslösung des erfindungsgemässen Schutzes führender Summenstrom im Vergleichswandler T auftritt, muss der Sammelschienenschutz während der Dauer solcher WandlerSättigungen gesperrt werden.
HauptStromwandlers (T , T , ...) und bzw. oder des als Zwischenstromwandler dienenden zugehörigen Stromwandlers (T1, T2, ...) kommen kann, was einen Fehler auf der Sammelschiene S vortäuscht und dadurch ein zur Auslösung des erfindungsgemässen Schutzes führender Summenstrom im Vergleichswandler T auftritt, muss der Sammelschienenschutz während der Dauer solcher WandlerSättigungen gesperrt werden.
Für die Bildung des Sperrkriteriums sind in den den Abzweigen 1 bzw. 2 zugeordneten Netzwerken die Widerstände R^, R1,, R_,
Rg bzw. R^, Rj:, R2., R^, die Kondensatoren C*, C*, bzw. C^, C^,
1111 2222 die Dioden D , Dg, D7, Dg, bzw. D^, Dg, D7, Dg vorgesehen und
beiden Netzwerken die Widerstände R7, Rn, Rq, Rlo» R11 und R12
zugeordnet.
Um die Funktion dieser in letztbeschriebener Weise ergänzten Netzwerke näher zu erläutern, wird zuerst ein aussenliegender
Fehler F. ohne Wandlersättigung auf Abzweig 2 angenommen, wie
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in Pig. 4 durch den Pfeil P. angedeutet ist.
In diesem Falle fliesst beispielsweise die positive Halbwelle des Sekundärstromes i.. des Stromwandlers T1 über RjT,
D und Lp, wobei R. + 1Vf^-R-I2 ^-st (>··· wesentlich grosser),
zum Vergleichswandler T. Gleichzeitig wird der Kondensator Cp über die Diode Dg auf die Spannung
u_l = UnI
C2 R4
C2 R4
aufgeladen.
2 2 Der Sekundärstrom ip des Wandlers T„ fliesst über R,, D^ und
2 Rp zum Vergleichswandler T, dabei wird C1 auf die Spannung
1 R
aufgeladen.
Die beiden Spannungsteiler (R. + R12) und (R 10 + Rn^ sind
während dieser Halbperiode parallelgeschaltet, d.h. die Spannungen über beide sind gleich gross:
Dasselbe gilt für die beiden Spannungsleiter (R, +Rq) und
(R7 + Rq):
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Um an den Sperrausgängen U_ und ü„ bzw, 13-. und U0 einen
.... R8 Rg S11 R12
Potentialwechsel zu erreichen, werden nun die WiderstandsVerhältnisse
in nachstehender Weise gewähltj
= n-
R11 = η · R12 ; R8 = η · R9 ;
R11 = R3 j R7 = R10 JR11= Rg ; R12 = R9
11 2 2 wobei η in Abhängigkeit von C1 = C2 bzw. C1 = C2 möglichst gross
gewählt sein soll, worauf nächstehen/dnoch näher eingegangen wird,
So ergeben sich nachstehende Beziehnungen zwischen den Ausgangs^
bzw. die Sperrsignale bildenden Spannungen:
da ü =12 ^ 12
<r uR da -ü =
^
11 12 R10* n(R^+4Rj) Rj
R8
Up N. UR Uet
K8 K9 R7
Die diese Ausgangsspannungen führenden Sperrausgänge (U„ ,
"ll
ϋΏ ) und (U_ , U„ ) sind als Eingänge an eine Messeinrichtung
R12 R8 R9
M, z.B. an einen Differentialverstärker, geschaltet. Die an
diesen Eingängen anliegenden letztgenannten Ausgangsspannungen lösen in der Messeinrichtung M Sperrsignale NULL aus, d.h.
sie bewirken keine Sperrung des Sammelschieiienschutzes.
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Durch die negative Halbwelle des Stromes i. wird nunmehr Cp
über den Widerstand Rg durch Umpolung zwangsentladen und für
die nächste positive Halbwelle vorbereitet. Dasselbe geschieht mit C1.
Für die negativenHalbwellensind jedoch andere Netzglieder mass· gebend:
ΐχ:R , D1, R und C1, R , Rg ;
I2IR11, D2, R12 und C2, R1Q, R11 .
Aber auch in diesem Fall gilt für die Potentiale der Sperrausgänge
Un , Un sowie Un und Un :
11 12 8 9
11 12 8 9
ur κ ur
Rll R12
R8
Sättigt nun bei aussenliegendem Fehler F. auf Abzweig 2 nur der Stromwandler T?, so ist ab Sättigungszeitpunkt der Strom ip=0.
Bei Betrachtung z.B. der positiven Halbwelle ist für i2 = 0
auch u„ =0.
R9
R9
Der Kondensator C., der auf die Spannung, die vor Eintritt
2
der Wandlersättigung an R, auftrat, aufgeladen wurde, entlädt
der Wandlersättigung an R, auftrat, aufgeladen wurde, entlädt
sich nun über die Diode D_, den Widerständen R„ und R0, den
5 7 o*
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2 Vergleichswandler T, den Widerstand R- und die Diode D3 mit
der Zeitkonstante
T = (R7 +R8) " cj (§ annähernd)
Da der Faktor η (siehe Widerstandsgleichungen auf Seite 15)
möglichst gross ist, ist demnach auch die Zeitkonstante gross und somit ist immer
u > u = 0
R8 R9
R8 R9
Dies entspricht einem Potentialwechsel an den Sperrausgängen UR und U gegenüber dem vorbeschriebenen Fall der Wandlernichtsättigung
und die Messeinrichtung M, z.B. ein Differentialverstärker, liefert das Sperrsignal EINS bzw. "Sperrung", so
dass der Sammelschienenschutz nicht auslösen kann.
Bei negativer Halbwelle tritt der Potentialwechsel ebenfalls an den Sperrausgängen Un und UD auf. Es gilt dann:
Rn R12
UR ^ UR
Rll R12
Somit wird für jede Halbwelle nach Eintritt der letztgenannten
Wandlersättigung(T2) ein "Sperrsignal" EINS gebildet,
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so dass trotz Auftreten eines Summenstromes der Sammelschienenschutz
nicht wirksam werden kann.
Figur 5 zeigt das Signaldiagramm a für die Abzweige 1 und 2 (i , i , t) für den normalen Betrieb sowie für den Fall eines
aussenliegenden Fehlers mit WandlerSättigung. Die diesem
Signaldiagramm zugeordneten Spannungsdiagramme b bis e geben die dem Diagramm a entsprechenden Spannungsverläufe über den
Widerständen Rn, R1o, R_ und R11 wieder. Diagramm f zeigt
y . Lt. ο ix
die auftretenden Sperrsignale (bei U„ , UD , UD ,U1, ) bei
R8 R9 Rll R12
normalem Betrieb sowie bei einem aussenliegenden Fehler mit Wandlersättigung auf Abzweig 2, wobei also nur der Stromwandler
T^ sättigt. Im Diagramm g ist schliesslich der auftretende
Differenzstrom dargestellt.
Im Signaldiagramm a sind die Ströme i. und i über der Zeit
t aufgetragen. Der nichtsättigende Strom i, ist strichpunktiert abgebildet. Die strichlierte Linie stellt i„ ohne
Sättigung dar.
Spannungsdiagramm b zeigt den Verlauf der Spannung uR und
zwar in der zeitlichen Reihenfolge:
Positive Halbwelle des Abzweiges 2, negative Halbwelle des
Abzweiges 1, positive Halbwelle des Abzweiges 2 (gesättigt)
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und die negative Halbwelle von Abzweig 1 (nicht gesättigt), wobei mittels der strichlierten Linie wieder der Fall ohne
Sättigung dargestellt ist.
Beim Spannungsverlauf Über den Widerstand R-- entsprechend
Spannungsdiagramm c ist die zeitliche Reihenfolge umgekehrt im Vergleich mit Diagramm b:
Positive Halbwelle des Abzweiges 1, negative Halbwelle des Abzweiges 2, positive Halbwelle des Abzweiges 1 (nicht gesättigt)
und die negative Halbwelle von Abzweig 2 (gesättigt), wobei die strichlierte Linie wieder den Fall ohne Sättigung
ausgibt.
Die Spannung uD über dem Widerstand R (siehe Spannungsdiagramm
d) und die Spannung uR über dem Widerstand R
(siehe Spannungsdiagramm e) sind im nicht gesättigten Betriebsfall kleiner als die jeweils zugehörige Vergleichsspannung
uR bzw. uR . Sobald nun aber die Sättigung eintritt, wird
in vorbeschriebener Weise durch die Entladung des Konden-
2 2
sators C, bzw. C2 der Potentialwechsel durchgeführt. Dadurch ergibt sich nun wie bereits dargelegt:
sators C, bzw. C2 der Potentialwechsel durchgeführt. Dadurch ergibt sich nun wie bereits dargelegt:
ur =* UR
R8 R9
R8 R9
UR ^UR
Rll R12
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In-den" Zeitabschnitten, in denen ein Spannungsabfall u
R2
auftritt (siehe Diagramm g), ergeben sich dann am Eingang der Messeinrichtung M (UD , Un bzw. Un ,Un ) die Sperr-
R8 R9 R11 R12
signale gemäss Diagramm f.
2 2
Die Aufladung der Kondensatoren C. und C„ sowie ihre Entladezeitkonstante
wirken sich auch im nichtgesättigten Normalbetrieb aus: gegen Ende der Halbwellen werden uD
R8 und u„ ebenfalls grosser als uD und u_ . Dadurch werden
Rll - R9 R12
ebenfalls kurze Sperrsignale gebildet, was aber die Funktion des Sammelschienenschutzes praktisch nicht beeinflusst.
In Abwandlung des Ausführungsbeispieles nach Figur 4 des
Sammelschienenschutzes gemäss der Erfindung zeigt Figur
6 ein weiteres Beispiel, bei dem die Netzwerke zusätzliche Dioden D9 1, D*, D^, D^, D^, D^, D^, D^, D^, D^, D1^
2
D,u aufweisen, parallel zu den Widerständen R_ und R „ weitere Dioden D, j. und D, c vorgesehen sind und die Messaus-
D,u aufweisen, parallel zu den Widerständen R_ und R „ weitere Dioden D, j. und D, c vorgesehen sind und die Messaus-
gänge U und U bei Entfall des Verlgleichswandlers T
R1 R2
sowie des Brückengleichrichters G, entsprechend Fig.· H, einerseits
über die der Abnahme der Messspannungen dienenden Widerstände R,3 und R,^ mit dem gemeinsamen Anodenanschluss der
11 2 2
Dioden D_ und D bzw, D und D1^ und andererseits mit dem gemeinsamen Anschluss von R-.-.» R-, 2 unc* Dir ^zw· ^q* ^q unc^ ^i 5
Dioden D_ und D bzw, D und D1^ und andererseits mit dem gemeinsamen Anschluss von R-.-.» R-, 2 unc* Dir ^zw· ^q* ^q unc^ ^i 5
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verbunden sind. Mittels der Widerstände R und R erhält
J. ο XH
man nun die entsprechenden Spannungen wie mit Hilfe der Primärseite des Vergleichswandlers T, welche Spannungen
(uD , u ) in der Messeinrichtung M je nach ihrer Polarität
R1 R2
bzw. ihren Grössenverhältnissen in ein Auslösesignal NULL oder EINS umgesetzt werden.
In Variation der Schaltung gemäss Fig. 6 können die Widerstände
R- und R1 in Serienschaltungen von zwei Widerständen R_,, R32 bzw. R^, und R42 unterteilt werden, wobei die Zenerdioden
D-^ und D-2 durch normale Dioden ersetzt werden müssen.
Die Verbindung zwischen den Widerständen R^1 und R^0 ist dann
mit der Verbindung der Kathoden der Dioden D,, und D,_ zu verbinden. Entsprechend ist bei den Schaltungselementen R^,,
R42, D2 und D1 zu verfahren.
Der Grund der Unterteilung des Widerstandes R_ bzw. R. liegt
darin, bei der Bildung der Sperrsignale eine kleine Aufladezeitkonstante sowie eine grosse Entladezeitkonstante des
Kondensators C1 bzw. C^ zu erreichen.
Fig. 7 zeigt nun jenen Teil des Netzwerkes beispielsweise des Abzweiges 2 gemäss Fig. 6 der für die Erläuterung der Netzwerkfunktion
hinsichtlich einer ersten z.B. positiven Halbwelle bei Nichteintreten einer Wandlersättigung für die
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Bildung.eines Sperrsignales NULL bzw. die NichtSperrung des
Schutzes massgebend ist.
Es gilt wieder:
2
wobex R3
wobex R3
<ί
η ·
= R
Rn = η *
wobei η viel grosser als 1 ist, so dass der jeweils durch
fliessende Strom gegenüber dem durch Rq fliessenden Strom
vernachlässigbar ist.
Die Spannungsteiler R_ + R und R + R sind parallelgeschaltet
und liefern die Spannungsabfälle, die an den Sperrausgangen
U und U wirksam werden. Da R8 R9
o + R.<giR_ + RQ (^wesentlich kleiner als)
2 2
ist, fliesst der Hauptstrom über R + R . Der Kondensator C1
wird hierbei aufgeladen.
Hierbei ergibt sich:
R8
u=u —2— u = u
u=u —2— u = u
8 R7+R8 9
R3+R9
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U = U
8 n.R9 + η (R^ +
- 23 -
und weiters ist:
= u = u
R9 | + £ | ■ | U3 | |
R9 + | R3 | |||
V+ | 2 | |||
> woraus folgt, dass
r R
r R
gilt,
wobei u die Spannung über R„ + R„ bedeutet. In Fig. 7 ist
hierzu der Strom i.. der ersten bzw, positiven Halbwelle durch
voll ausgefüllte Strompfeile, der Ladestrom des Kondensators
2
C, mittels strichlierter Pfeile und die Kondensatorspannung up2 mit Hilfe des nicht ausgefüllten Pfeiles symbolisiert.
C, mittels strichlierter Pfeile und die Kondensatorspannung up2 mit Hilfe des nicht ausgefüllten Pfeiles symbolisiert.
In Fig. 8 ist der Stromlauf zur Zeit der zweiten bzw.
negativen Halbwelle ohne Wandlersättigung angedeutet. Da im Laufe der ersten bzw. positiven Halbwelle keine Sättigung
erfolgte, wird die Ladung des Kondensators für die Sperrung des Sammelschienenschutzes nicht benötigt. Durch den in Gegenrichtung
fliessenden Strom i„ der zweiten negativen Halbwelle
wird der Kondensator C1 zwangsentladen, wie durch strichlierte
Pfeile angedeutet ist. Die Diode Dg verhindert hierbei eine
2
Aufladung des Kondensators G, in der Gegenrichtung und die
Aufladung des Kondensators G, in der Gegenrichtung und die
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- - 2 2
Zenerdiode D_ begrenzt den Spannungsabfall am Widerstand R5
Fig. 9 stellt nun die begleitende Figur für den Fall der ersten
(positiven) Halbwelle mit Sättigung des Stromwandlers T_ und
Entladung des Kondensators C, für die Abgabe eines Sperrsignales
EINS zum Sperren des Sammelschienenschutzes dar.
Bis zum Zeitpunkt der Wandlersättigung gilt laut Beschreibungsteil
zu Fig. 7:
uR
R9
R9
Nach dem SättigungsZeitpunkt fliesst durch den Spannungs
2
teiler R_ + Rn kein Strom, u„ =0. Gleichzeitig entlädt
teiler R_ + Rn kein Strom, u„ =0. Gleichzeitig entlädt
2
sich der Kondensator C, über R7 + Rg, also ist
sich der Kondensator C, über R7 + Rg, also ist
u ^ u„ =0
R8 R9
R8 R9
bis zum Nulldurchgang.
Dieser Potentialwechsel bewirkt für den Sammelschienenschutz ein Sperrsignal EINS auf die Dauer der Sättigung in dieser
Halbwelle.
Ein solches Sperrsignal kommt nur bei aussenliegendem Fehler
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und Sättigung des Stromwandlers bzw. Hauptstromwandlers der
fehlerhaften Leitung bzw. Abzweiges zur Wirkung. Es ist bei internem Fehler wirkungslos.
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Claims (11)
1. Verfahren zum Feststellen von Fehlern bei einem aus wenigstens einer Sammelschine und deren Abzweigen bestehendem
System sowie zum Schützen des Systems, dadurch gekennzeichnet, dass je Phase der Absolutwert des Summenstromes (|Σΐ( =|i-i +
+ ι., + .... + i J } der in den Abzweigen fliessenden Ströme
(i, + I2 + i-, + ..... +i ) und die Summe der Absolutwerte
1J + |i2j+ Ji5I+ |in|) dieser Ströme (I1 + i2
+in + ···· + i } ermittelt werden, dass der Absolutwert des
di η
Summenstromes (J2i.i|) mit der Summe der Absolutwerte CE" f i |)
verglichen wird, und dass bei einem Vergleichsergebnis Absolut wert des Summenstroiaes ist gleich dem k-fachen der Summe der
Absolutwerte ([Σ ij = ^2p.j ) mit einem k grosser O oder
kleiner bzw. höchstens gleich 1 (0<k^l) ein das zu schützende eingeschaltete System ausschaltendes Auslösesignal EINS
und bei einem k gleich 0 ein das System im eingeschalteten Zustand belassendes Auslösesignal NULL gebildet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass
bei einem System mit wenigstens einem Stromwandler (T , T) je Abzweig und mit einem Vergleichswandler (T) einerseits
mittels eines ersten Widerstandes (R,) eine die Summe der Absolutwerte (2-|i|) abbildende Spannung (uR ) und andererseits
mittels eines zweiten Widerstandes (R2) eine den
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Absolutwert des Summenstromes (J^.il) abbildende Spannung
gebildet werden, und dass bei einem internen Fehler (F_) eine die Spannung (uR ) an Grosse übertreffende Spannung (up )
1 K2
(Up <T Un ) erzeugt und dadurch ein das zu schützende eingeschaltete
System ausschaltendes Auslösesignal EINS gebildet wird, und dass bei Fehlen eines internen Fehlers (F-) und bzw.
oder bei einem aussenliegenden Fehler (F,) ohne Sättigung des oder der Stromwandler (Tn, T ) eine die Spannung (uD ) an
η ±tp
Grosse übertreffende Spannung (un ) (uR ">
>- uR ) erzeugt und
H1 A1 ^2
dadurch ein das System im eingeschalteten Zustand belassendes Auslösesignal UULL gebildet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass
durch eine erste positive oder negative Halbwelle der jeweiligen Phase mittels eines dem einen Eingang des Vergleichswandlers (T) vorgeschalteten ersten sowie zweiten Spannungsteilers
eine Spannung (uD ) sowie eine Spannung (uo ) gebildet
werden, und dass durch die nachfolgende zweite negative bzw. positive Halbwelle mittels eines dem anderen Eingang des
Vergleichswandlers (T) vorgeschalteten dritten sowie vierten Spannungsteilers eine Spannung (uR ) sowie eine Spannung
Kll
(up ) gebildet werden, und dass bei einem aussenliegenden
(up ) gebildet werden, und dass bei einem aussenliegenden
12
Fehler (F.) mit Sättigung wenigstens eines Stromwandlers (T ,T )
Fehler (F.) mit Sättigung wenigstens eines Stromwandlers (T ,T )
durch die erste Halbwelle eine die Spannung {up ) an Grosse
*9
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übertreffende Spannung (uR ) (u .>- uR ) erzeugt wird, und
Λ8 % 9 durch die zweite Halbwelle eine die Spannung (uc ) an Grosse
übertreffende Spannung Cux, ) (Ux, ">
u_ ) erzeugt und da-
^H ^1Il R12
durch je Halbwelle ein die Wirksamkeit des Auslösesignals
EINS aufhebendes Sperrsignal EINS gebildet wird, sofern nicht gleichzeitig ein interner Fehler (F1) vorliegt, und dass bei
einem aussenliegenden Fehler (F.) ohne Sättigung des oder der
Stromwandler (Tn, T) durch die erste Halbwelle eine die Spannung
(uD ) an Grosse übertreffende Spannung (uD ) (u„ <ruD )
Hq R9 Rq R9
und durch die zweite Halbwelle eine die Spannung (uD ) an
Grosse übertreffende Spannung (uR ) (uR <CLup>
) erzeugt und dadurch je Halbwelle ein bezüglich der Auslösesignale EINS oder NULL unwirksames Sperrsignal NULL gebildet wird.
4. Schaltungsanordnung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1 mit wenigstens einer Sammelschiene sowie zwei oder
mehreren über je einen Hauptschalter mit der Sammelschiene verbundenen Abzweigen, dadurch gekennzeichnet, dass in den
jeweiligen Abzweig (n) die Primärwicklung eines Stromwandlers (T ) geschaltet ist, dass der eine Ausgang der Sekundärwicklung
des Stromwandlers (T ) über eine erste Diode (D..) mit
dem einen Eingang der Primärwicklung eines Vergleichswandlers (T) und der andere Ausgang der letztgenannten Sekundärwicklung
über eine zweite Diode (D^) mit dem anderen Eingang der vorgenannten
Primärwicklung verbunden ist, dass die elektrische
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Mitte der Primärwicklung des Vergleichswandlers (T) über einen ersten Widerstand (R,) einerseits über eine dritte
Diode (D-) mit der Anode der ersten Diode (D1) und andererseits
über eine vierte Diode (D.) mit der Anode der zweiten Diode (Dp) in Verbindung steht, dass die Sekundärwicklung
des Vergleichswandlers (T) mit ihren Ausgängen an den Eingängen eines Brückengleichrichters (G) angeschlossen ist, dass
der positive Ausgang des Brückengleichrichters (G) über einen zweiten Widerstand (Rp) mit den jeweiligen gemeinsamen Anodenanschlüssen
der dritten und vierten Dioden (D^, D.) und der
negative Ausgang des Brückengleichrichters (G) direkt mit den letztgenannten gemeinsamen Anodenanschlüssen verbunden
ist, dass ein erster Auslöseausgang (U„ ) für die Lieferung
einer Spannung (u„ ) zwischen der elektrischen Mitte der Pri-
R1
märwicklung des Vergleichswandlers (T) und dem ersten Widerstand
(R1) angeschlossen ist, dass ein zweiter Auslöseausgang
(UR ) für die Lieferung einer weiteren Spannung (uR ) zwischen
dem positiven Ausgang des Brückengleichrichters (G) und dem zweiten Widerstand (Rp) eingebunden'ist und dass für das Ausschalten
der Hauptschalter (S ) ein Auslöserelais (A) mit einer Auslöseleitung (2a) vorgesehen ist (Fig.2 oder Fig.3).
5. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass in den jeweiligen Abzweig (n) die Primärwicklung
eines Hauptstromwandlers (Tn) und in dessen Sekundärkreis die
Primärwiöklung des als Zwischenstromwandler dienenden Stromwandlers
(T ) geschaltet ist.
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6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet,
dass der eine Ausgang der Sekundärwicklung des Stromwandlers (T ) über einen dritten Widerstand (R?) in die
Verbindung der ersten Diode (D?0 mit der dritten Diode (D^)
eingebunden ist, dass dem dritten Widerstand R? eine Serienschaltung aus einem fünften Widerstand (R^) und einem ersten
Kondensator (C?) parallelgeschaltet ist, wobei der fünfte Widerstand (R^) an den vorgenannten Ausgang der Sekundärwicklung
und der erste Kondensator (C?) an die letztgenannte Verbindung angeschlossen ist, dass dem fünften Widerstand (R^) eine siebente
Diode (D„) mit Durchlassrichtung zum ersten Kondensator (C^) parallel liegt, dass die Kathode der siebenten Diode (D?)
und zugleich die Verbindung des fünften Widerstandes (R?) mit dem ersten Kondensator (C?) über eine fünfte Diode (D^) sowie
eine Serienschaltung aus einem siebenten Widerstand (R7) und
einem achten Widerstand (Rg), genannt erster Spannungsteiler,
mit dem einen Eingang der Primärwicklung des Vergleichswandlers (T) verbunden ist, dass zwischen die erste Diode (D?0 und den
einen Eingang der letztgenannten Primärwicklung ein zugleich mit dem dritten Widerstand (R?) in Serie liegender neunter Widerstand
(Rq), genannt zweiter Spannungsteiler, geschaltet ist, dass ein erster Sperrausgang (UR ) für die Lieferung einer Span-
nung (uR ) zwischen dem siebenten Widerstand (R7) und dan achten
Widerstand (Rq) angeschlossen ist, dass ein zweiter Sperrausgang (Un ) für die Lieferung einer Spannung (uR ) zwischen
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der^ersten Diode (D1) und dem neunten Widerstand (Rq) eingebunden
ist, und dass der andere Ausgang der Sekundärwicklung des Stromwandlers (T ) über einen vierten Widerstand (R^) in
die Verbindung der zweiten Diode (D„) mit der vierten Diode
(D.) eingebunden ist, dass dem vierten Widerstand (H.) eine Serienschaltung aus einem sechsten Widerstand (R/-) und einem
zweiten Kondensator (Cp) parallelgeschaltet ist, wobei der sechste Widerstand (R/-) an den letztgenannten anderen Ausgang
der Sekundärwicklung und der zweite Kondensator (C0) an die
letztgenannte Verbindung angeschlossen ist, dass dem sechsten Widerstand (Rg) eine achte Diode (D^) mit Durchlassrichtung
zum zweiten Kondensator (C^) parallelliegt, dass die Kathode
der achten Diode (Dft) und zugleich die Verbindung des sechsten
Widerstandes (Rn) mit dem zweiten Kondensator (C^) über eine
O ti
sechste Diode (Dn) sowie eine Serienschaltung aus einem zehnten
Widerstand (R10) und einem elften Widerstand (R__), genannt
dritter Spannungsteiler, mit dem anderen Eingang der Primärwicklung des Vergleichswandlers (T) verbunden ist, dass
zwischen die zweite Diode (D^) und den anderen Eingang der
letztgenannten Primärwicklung ein zugleich mit dem vierten Widerstand (Rn) in Serie liegender zwölfter Widerstand (R12),
genannt vierter Spannungsteiler, geschaltet ist, dass ein dritter Sperrausgang (Un ) für die Lieferung einer Spannung
*11
{ ) zwischen dem zehnten Widerstand (R10) und dem elften
{ ) zwischen dem zehnten Widerstand (R10) und dem elften
Widerstand (R11) angeschlossen ist, dass ein vierter Sperr-
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ausgang- (UR ) für die Lieferung einer Spannung (U13 ) zwi-
12 η 12
sehen der zweiten Diode (D„) und dem zwölften Widerstand (R._)
eingebunden ist, und dass die Auslöseausgänge (U- , UR ) sowie
die Sperrausgänge (Uß , UR , U" , UR ) zugleich die Eingänge
einer Messeinrichtung (M) bilden und diese Messeinrichtung (M) einen Ausgang für die Lieferung der Auslösesignale EINS oder
NULL zum Auslösen bzw. Nichtauslösen des Auslöserelais (A) aufweist (Fig.4).
7. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4 oder 6, dadurch gekennzeichnet,
dass dem dritten Widerstand (R,) eine Serienschaltung aus einer elften Zenerdiode (D.,) und einer dreizehnten
Zenerdiode (D1-) parallelgeschaltet ist, wobei die
eine Anode der beiden Zenerdioden an dem einen Widerstandsende und die andere an dem anderen Widerstandsende liegt,
dass dem vierten Widerstand (R*) eine Serienschaltung aus einer zwölften Zenerdiode (D.. _) und einer vierzehnten Zenerdiode
(D..) parallelgeschaltet ist, wobei die eine Anode der
beiden Zenerdioden an dem einen Widerstandsende und die andere an dem anderen Widerstandsende des letztgenannten Widerstandes
(Rn) liegt, dass die siebente Diode (D^) als Zenerdiode (D?)
ausgebildet und zusammen mit einer neunten Diode (Dq) in Serie der Serienschaltung aus dem fünften Widerstand (R1.) und dem
ersten Kondensator (C1) parallelgeschaltet ist, wobei die
Kathoden der siebenten Zenerdiode (D„) und der neunten Diode
(Dq) mit der Verbindung zwischen dem fünften Widerstand (R )
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und dem ersten Kondensator (C-) und zugleich auch mit der
Anode der fünften Diode (D^) verbunden sind, dass die achte
Diode (Dg) als Zenerdiode (D„) ausgebildet und zusammen mit
einer zehnten Diode (D^0) in Serie der Serienschaltung aus
dem sechsten Widerstand (R,-) und dem zweiten Kondensator (C_)
parallelgeschaltet ist, wobei die Kathoden der achten Zenerdiode (Dg) und der zehnten Diode (D^0) mit der Verbindung zwischen
dem sechsten Widerstand (R^) und dem zweiten Kondensator
(Ο«) und zugleich auch mit der Anode der sechsten Diode (Dn)
c. D
verbunden sind, dass dem neunten Widerstand (R0) eine fünfzehnte
Zenerdiode (D1,-) und dem zwölften Widerstand (R12) eine
sechzehnte Zenerdiode (D,/) parallelgeschaltet ist, dass die
ausgangsseitigen Enden des achten (RQ) sowie des neunten Widerstandes
(Rq) und der Anode der fünfzehnten Zenerdiode (D _)
direkt über einen vierzehnten Widerstand (R-,,) mit den Anoden
der dritten (D_) und der vierten Diode (D.) verbunden sind, wobei
der zweite Auslöseausgang (Un ) zwischen den vorgenannten
R2
ausgangsseitigen Enden und dem vierzehnten Widerstand (R1.)
angeschlossen ist und dass die ausgangsseitigen Enden des elften (R,,) sowie des zwölften Widerstandes (R12) und der Anode
der sechzehnten Zenerdiode (D,,-) direkt über einen dreizehnten
Widerstand (R-,-ζ) mit den Anoden der dritten (D^) und der vierten
Diode (D^) verbunden sind, wobei der erste Auslöseausgang
(Up ) zwischen den letztgenannten ausgangsseitigen Enden und
dem dreizehnten Widerstand (R, J) angeschlossen ist (Fig.6).
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8. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4 oder 6, dadurch gekennzeichnet,
dass die Grössenbeziehungen
(AR1 = Zusatzwiderstand)
= η . (R^ + 4R^) ( &·R^ = Zusatzwiderstand)
R8 = η . Rg
R10 = η . (R^ + AR^) (flfij = Zusatzwiderstand)
R11 = η . R12
R4 = R5 ; R7 = R10 ; R11 = Rq ; R12 = Rg
bestehen, wobei der Faktor η viel grosser als 1 ist, sodass der jeweils durch R„ fliessende Strom gegenüber dem durch
Rq fliessenden Strom eine vernachlässigbare Grosse aufweist, und wobei die Hochzahl η bei den Widerständen R,
und R. einer beliebigen Abzweignummer entsprechen kann.
9. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die (n) Netzwerke der Schaltungsanordnung (T , R-,
Rn Rn η „η „η η ^n ~η ^n ^n _η ~η ^n Ώη fp.
R4' 5' 6' 0I* °2' Dl* Ω2* V 4' 5' 6f V V 8' 8'
Dq, D10, D1-, D12, D1-., D14) je für sich eine Schaltungseinheit bilden, die in je einem Relais-Häuschen anordenbar
ist.
10. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die gegebenenfalls dezentralisiert angeordneten
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Netzwerke bzw. Relais-Häuschen gemäss Anspruch 9 miteinander
sowie mit den Spannungsteilern eins Ms vier gemäss Anspruch 6 gegebenenfalls zusammen mit dem Vergleiehswandler (T) und
dem Brückengleichrichter (G) über Stromschienen verbindbar sind.
11. Schaltungsanordnung nach Anspruch 4 bzw» 6, dadurch gekennzeichnet,
dass die Messeinrichtung (M) als Differentialverstärker ausgebildet ist.
BBC Aktiengesellschaft Brown, Boveri & Cie.
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Legal Events
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Representative=s name: LUECK, G., DIPL.-ING. DR.RER.NAT., PAT.-ANW., 7891 |
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Owner name: BBC BROWN BOVERI AG, BADEN, AARGAU, CH |
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8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: RUPPRECHT, K., DIPL.-ING., PAT.-ANW., 6242 KRONBER |
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D2 | Grant after examination | ||
8320 | Willingness to grant licences declared (paragraph 23) | ||
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