DE2366041A1

DE2366041A1 - Herstellungsverfahren von kabeladern

Info

Publication number: DE2366041A1
Application number: DE19732366041
Authority: DE
Inventors: Daryl Lester Myers
Original assignee: Western Electric Co Inc
Current assignee: AT&T Corp
Priority date: 1972-06-07
Filing date: 1973-06-06
Publication date: 1977-10-06
Also published as: DE2328683B2; SE390507B; FI61828B; DE2328683C3; JPS5410984B2; ES416009A1; FR2187506A1; FI61828C; GB1438514A; JPS4957065A; US3860686A; CA1006308A; FR2187506B1; DE2328683A1

Description

BLUMBAGH · WESER .. BERGEN · KRAMER

2y 4ieviRNER · HIRSCH · BREHM 2366041

¹ATEfITANWALTE IN MÜNCHEN UND WIESBADEN

Patentconsult Radeckestraße43 8000 München 60 Telefon (089) 883603/883604 Telex 05-212313 Telegramme Patentconsult Patentconsult Sonnenberger Straße 43 6200 Wiesbaden Telefon (06t21) 562943/561998 Telex 04-186237 Telegramme Patentconsult

•3-.-

WESTERN ELECTRIC COMPANY, P 23 66 041.5

INCORPORATED Myers 4/5 Div A

NEW YORK (N.T.) 10007 USA 01. Juli 1977

Herstellungsverfahren von Kabeladern

Die Erfindung bezieht sich auf ein Herstellungsverfahren von Kabeladern oder auch von Kabeln nach dem Oberbegriff des Anspruches.1«

Bei einem bekannten Verfahren dieser Art (US-PS 2 820 249) verzweigt sich der zugeführte Kunststoffstrom in der Weise, daß die Zweigströme jeweils in Umfangrichtung quer zur Bewegungsrichtung des Kerns auseinanderstreben und dann entweder in Bewegungsrichtung des Kerns (Fig. 1 bis 7) oder in radialer Richtung (Fig. 8, 9) umbiegen, wonach eine erneute Aufteilung quer zur Bewegungsrichtung des Kerns erfolgt bzw. bis schließlich eine große Anzahl von Zweigströmen radial in den herzustellenden Mantel einmündet. Die Krümmungen der Ströme vor ihrer jeweiligen Auf-

709840/0008

München: R. Kramer Dipl.-Ing. · W. Weser Dipl.-Phys. Dr. rer. nat. · P. Hirsch Dfpl.-Ing. · H.P. Brehm Dipl.-Chem. Dr. phil. nat. Wiesbaden: p.G. Blumbach Dipl.-Ing. · P. Bergen Dipl.-Ing. Dr. jur. . G. Zwirner Dipl.-Ing. Dipl.-W.-Ing.

teilung sind so eng, so daß, in der Krümmungsebene gesehen, ein unsymmetrisch ausgebildetes Strömungs- und Druckprofil auftritt. An der Außenseite der Krümmung ist die Strömung am stärksten, an der Innenseite am schwächsten und diese beiden Seiten werden in Zweigströme aufgeteilt, so daß sich ungleichmäßige Teilmengen mit unterschiedlichen Strömungsgeschwindigkeiten und Drücken in den Zweigströmen fortbewegen und im Mantel vereinigen. Bei der Herstellung von Adern für nachrichtentechnische Zwecke kommt es aber sehr darauf an, daß der drahtförmlge Kern genau zentrisch und gleichmäßig ummantelt wird.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Herstellungsverfahren von Kabeladern oder auch von Kabeln so auszubilden, daß ein besonders gleichförmiger und zu dem Kern zentrisch liegender Kunststoffmantel erzielt wird, wobei auch hochviskose oder nachgiebig zusammendrückbare geschmolzene Kunststoffe als Ausgangsmaterial verwendet werden können.

Die gestellte Aufgabe wird aufgrund der im Hauptanspruch angegebenen Lehre zum technischen Handeln gelöst, und die Unteransprüche geben wietere Einzelheiten hierüber an. Mit dem Herstellungsverfahren wird ein konzentrischer gleichmässig runder Mantel um den Kern (Leitungsdraht, Litze oder dergl.) erzeugt, indem für eine dynamisch und statisch ausgeglichene Strömung bzw. Stromaufteilung zu der Spritzkopf-

709840/0008

düse gesorgt wird, an der sich die Mehrzahl der Einzelströme quer auf den fortschreitenden Kern zur Bildung des Mantels vereinigen.

Als Ausgangsmaterialien des Herstellungsverfahrens von Kabeladern werden der drahtförmige Kern und flüßiger Kunststoff benutzt. Durch die besondere Führung des flüßigen Kunststoffs gelingt es, diesen gleichmäßig hinsichtlich Strömungsgeschwindigkeit, Druck und Masse in den Zweigströmen aufzuteilen, obwohl infolge der Krümmungen unausweichlich unsymmetrische Strömungsprofile auftreten. In Jedem gelangen aber gleiche Teilungen des rascher bzw. langsamer fließenden Kunststoffs, und somit nach Strömungsausgleich auch gleiche Massen mit demselben mittleren Druck und Strömungsgeschwindigkeit. Das neue Verfahren ist deshalb besonders zum Beschichten von elektrischen Leitungen für Nachrichtenzwecke geeignet, bei denen es auf Konzentrizität, Rundheit und Gleichförmigkeit der Isolierung ankommt. Gerade die Isoliermaterialien sind häufig hochviskos oder stark nachgiebig, wenn es sich um Schaumstoffe handelt, und bei diesen Materialien sind die Auswirkungen eines unsymmetrischen Strömungsprofils besonders gravierend. Als Kunststoff kommen in Betracht: hochdichtes Polypropylen, Polyäthylen (weich, medium und hochdicht), Polyvinylchlorid, Polyamid sowie Gummi und gummiartige Verbindungen.

Die Erfindung wird anhand eines Ausführungsbeispiels mit

709840/0008

Varianten näher erläutert. In der zugehörigen Zeichnung zeigen:

Fig. 1 eine Schrägansicht einer Kabelader, die aus einem leitenden drahtförmigen Kern, beispielsweise einem Kupferdraht, und einem Mantel aus isolierendem Kunststoff besteht;

Fig. 2 einen Schnitt durch einen Extruderkopf einschließlich eines Spritzkopfes;

Fig. 3 eine Schrägansicht eines Einzelteils des Spritzkopfes;

Fig. 4 eine Schrägansicht eines weiteren Einzelteils;

Fig. 5 einen Schnitt durch den Spritzkopf nach Fig. 2 entlang der Linie 5-5;

Fig. 6 eine Stromkrümmung um 90° in einer Krümmungsebene (Zeichenebene);

Fig. 7 eine Stromauf teilung kurz nach einer Stromkrümmungj

Fig. 8 eine perspektivische Ansicht des flüßigen Kunststoff stromes im Spritzkopf;

Fig. 9, 10, 11 und 12
alternative Ausführungsformen des Spritzkopfes nach Fig.

Fig. 2 zeigt eine Kabelader 21 mit einem leitenden drahtförmigen Kern 22 und einem Mantel 23 als gleichmäßige zylindrische Schicht eines isolierenden Kunststoffs. Der Kern kann beispielsweise aus Kupfer- oder Aluminiumdraht

709840/0008

mit einem Durchmesser im Bereich zwischen 0,4 bis 1,14 mm bestehen und der Mantel 23 kann zum Beispiel aus Polypropylän bestehen und eine Dicke zwischen 0,2 und 0,05 mm aufweisen.

Der Mantel 23 wird direkt auf den Kern 22 aufgespritzt, wenn dieser mit einem geeigneten Vorschub durch den Spritzkopf 26 (Fig. 2) läuft. Der Spritzkopf 26 ist über ein Zwischenstück 27 mit der Extruderpresse verbunden. Diese weist einen Extrudierzylinder 28 auf, welcher eine zentral angeordnete, längliche und zylindrische Extrudierbohrung 31 besitzt. In der Bohrung 31 ist axial drehbar eine Materialzuführschnecke 32 gelagert, die von einem geeigneten Antrieb (nicht dargestellt) angetrieben wird. Konische Schneckengänge 33-33 kneten den Kunststoff innerhalb der zylindrischen Extrudierbohrung 31 und transportieren ihn zum Ausgangsende, an welchem ein Strainersieb 36 und eine Strainerplatte 37 sitzen. Das Zwischenstück 27 besitzt eine sich verjüngende Öffnung 38 koaxial mit der Extrudierbohrung 31 und als Fortsetzung derselben. Die öffnung 38 steht mit einer axialen Querbohrung 41 des Zwischenstücks 27 in Verbindung,

Trotz verschiedener Verbesserungen bei den Extrudierwerkzeugen, insbesondere bei den Teilen des Extrudierkopfes, die den Kern führen und den Kunststoff der Matrize zuführen und damit den Kern umhüllen, wurden Zentrizitäts- und

709840/OOOe

~Λ~ 2368041

Rundheitsfehler des extrudierten Produkts weiterhin festgestellt, wenn der Kunststoff eine hohe Viskosität und große Elastizität aufweist, insbesondere wenn dieser sehr leicht eine Deformation rückbildet.

Wenn in dem Extruderkopf die Kanallänge vergrößert wird,
steht dem Kunststoff eine längere "Erholungsstrecke" zur
Verfügung, Ungleichmäßigkeiten der Strömung auszugleichen, bevor er den fortschreitenden Kern erreicht. Es hat sich
gezeigt, daß ein gleichmäßiges Strömungsprofil einer viskosen Flüssigkeit in einem engen Kanal dann erzielt werden kann, wenn die Flüssigkeit eine bestimmte Strecke als einem bestimmten Vielfachen des effektiven Durchmessers zurücklegen kann. Wenn ein Strom plastifizierten Kunststoffes, der höhere Viskosität oder größere Elastizität aufweist, gleichmäßig um den Kern aufgeteilt wird und damit Zweig- oder
Teilströme bildet, kann ein ausgezeichnetes Produkt erhalten werden, wenn die Aufteilung des Flüssigkeitsstromes so ausgeführt wird, daß die Druck- und Geschwindigkeitsgradienten in den Zweig- oder Teilströmen gleich und in Bezug zum Kern symmetrisch aufgeteilt wird.

Der nachfolgend beschriebene Spritzkopf ist zur Durchführung des Verfahrens in Anpassung an Kreuzkopfextruder vorgesehen, wobei nur kleine oder auch keine Veränderungen an dem Extruder selbst vorgenommen werden brauchen.

709840/0008

Die Querbohrung 41 weist drei Abschnitte auf, nämlich einen zylindrischen Teil 43, einen weiteren zylindrischen Teil 46 größeren Durchmessers und ein koaxiales Gewinde 47. Ein im wesentlichen zylindrischer, hülsenartiger Halter 48 (Fig. 2, 3) sitzt in der Querbohrung 41 des Teils 27 und ist austauschbar durch einen Gewindestopfen 51 gehalten. Der Halter 48 umfaßt einen Teil 52 größeren Durchmessers und einen Teil 53 kleineren Durchmessers, zwischen denen eine Schulter 54 gebildet ist, die an einer Stufe 56 der Querbohrung anliegt.

Am Umfang des Teils 52 des Halters 48 ist eine E-förmige Nut 57 eingearbeitet (Fig. 3), deren mittlerer "Querbalken¹¹ als Zufuhrkanal 58, deren ''Längsbalken¹¹ als Teilkanäle 61 und deren obere und untere "Querbalken" als weitere Teilkanäle 62 dienen. Die Kanäle 58, 62 laufen axial, die Kanäle 61 quer auf dem Umfang des Teils 52. Die Teilkanäle 62 sind etwa doppelt so lang wie der Zufuhrkanal 58 und liegen an entgegengesetzten Seiten des Teils 52. Die E-förmige Nut 57 ist symmetrisch zu der Ebene ausgebildet, die durch die zentrale Längsachse des Halters 48 und den Zufuhrkanal 58 gelegt ist. Während der Nutquerschnitt der E-förmigen Nut 57 im wesentlichen halbkreisförmig dargestellt ist, kann er natürlich auch andere Formen aufweisen (z.B. V- oder rechteckförmig).

709840/000 8

Der Halter 48 ist mit einer axial durchgehenden Bohrung versehen, welche ein Stück 66 geringen Durchmessers und ein Stück 67 mittleren Durchmessers in dem Teil 53 sowie ein Stück 68 großen Durchmessers in dem Teil 52 enthält. Das Bohrungsstück 68 steht mit dem Bohrungsstück 67 über ein ' sich verjüngendes Bohrungsstück 71 in Verbindung. Das Bohrungsinnere 63 ist mit den Enden der Teilkanäle 62 über eine radiale Bohrung 72 verbunden, die selbst Zufuhrkanäle für weiter abzweigende Teilkanäle darstellen.

Der Halter 48 ist so in der Qüerbohrung 41 eingefügt, daß der Zufuhrkanal 58 mit einem zylindrischen Zuführungskanal 73 am Ende der Trichteröffnung 38 fluchtet. Die richtige Lage des Halters 48 wird mittels einer Senkkopfschraube gewährleistet, die in dem Zwischenstück 27 eingeschraubt ist und einen Anschlagstift 76 aufweist, welcher in einen Längsschlitz 77 in dem Teil 53 des Halters 48 eingreift.

Ein Einsatz 78 (Fig. 2 und 4) in dem Halter 48 dient zum Halten eines Kernführungsrohres 93 und weist einen konischen Teil 81, einen zylindrischen Teil 82 und einen Flansch 83 auf. Der Einsatz 78 ist in der Bohrung 63 dicht, aber austauschbar eingesetzt, wobei die Bohrungsstücke 71 bzw. 68 mit den Teilen 81 bzw. 82 zusammentreffen.

Am Außenumfang und zu beiden Seiten des Einsatzes 78 ist je eine U-förmige Nut 86 eingearbeitet, deren Schenkel als

709840/0008

Teilkanäle 87-87 und deren Bogen als Teilkanäle 88 dienen. Die radialen Bohrungen 72-72 im Halter 48 münden als Zufuhrkanäle quer in den zentralen Teil der bogenförmigen Teilkanäle 88-88 ein. Die Teilkanäle 87-87 sind auf dem zylindrischen Teil 82 im wesentlichen parallel ausgerichtet, konvergieren auf dem konischen Umfang des Teils 81 und erweitern sich trichterartig auf einen Konus 91 zu. Die trichterartigen Erweiterungen schließen konische Flächen 92-92 ein, deren Begrenzungswinkel etwa 45° beträgt und die ungefähr 8 mm vor dem Ende des Konus 91 enden. Die Teilkanäle 87-87 sind im gleichen Winkelabstand, d.h., mit jeweils 90° versetzt, um die Achse des Einsatzes 78 herum angeordnet.

Ein zylindrisches Kernführungsrohr 93 bekannter Ausführung mit einem axialen Durchgang (nicht dargestellt) für die Führung des Kerns 22 ist in das Innere des Einsatzes 78 eingesteckt, wobei dieser ganz ausgefüllt wird, bis auf die freibleibenden Kanäle, und ein stumpfkegliges Ende 94 von etwa 60° aus dem Einsatz 78 herausragt. Der Einsatz weist eine Stufenbohrung 96, 97, 101 und das Kernführungsrohr eine Schulter 98 auf, die aufeinander zu liegen kommen. Das Ende 94 des Kernführungsrohres 93 erstreckt sich in einen Düseneinlauftrichter 102 einer Matrize 103, die herausnehmbar in der Stufenbohrung 66, 67 sitzt und eine Schulter 106 besitzt, die an der Stufe 107 zwischen den Bohrungsstücken 66, 67 anliegt. Der Düseneinlauftrichter

709 840/0008

Λ 9

102 der Matrize 103 konvergiert in einem Winkel von etwa 60° und mündet koaxial in die konische Düse 108, die mit einem Winkel von etwa 5° konvergiert. Die Düse 108 kann etwa die doppelte Axiallänge des Einlauftrichters 102 aufweisen. Der Kernführungsrohr 93 wird vorn im Einsatz 78 mit einem Kernrohrhalter 111 gehalten, der mit einem Flansch 112 von dem Haltestopfen 51 gesichert wird.

Figo 6 zeigt die Strömung einer nicht kompressiblen Flüssigkeit 116 in einer Kanalkrümmung 117. Bezüglich der Druck- und Geschv/indigkeitsgradienten der Strömung in der Nähe der Umlenkstelle stellt es eine vereinfachte Annahme dar, daß die Kurvenströmung 116 zwei angrenzende parallele Halbströme A und B aufweist, deren Teilungsgrenze die gestrichelte Linie bildet. Zum Zwecke der Erklärung sei angenommen, daß der Halbstrom A einen Durchschnittsdruck von P und eine Durchschnittsgeschwindigkeit von V_o aufweist, und daß der zweite Halbstrom B einen Durchschnittsdruck von P, und eine Durchschnittsgeschwindigkeit von V^ aufweist. Infolge der Kurvenströmung von etwa 90° und gemäß den bekannten Prinzipien der Strömungsmechanik unterscheiden sich die Durchschnittsdrücke und die »geschwindigkeiten der beiden Halbströme A und B in dem Bogen und längs eines bestimmten Abschnittes danach^ bis die Scherkräfte in den Strömen für Ausgleich sorgen und wieder ein gleichmäßiges Strömungsprofil angetroffen wird. Diese Erscheinung tritt bei Flüssigkeiten mit erhöhter Viskosität oder größerer Elastizi-

709840/0008

tat noch -deutlicher zutage.

Fenn der Strom 116 in zwei Zweig- oder Teilströme aufgeteilt wird, "bevor das gleichmäßige Strömungsprpfil erreicht worden ist« können die Druck- und Geschwindigkeitsgradienten in den Zweig- oder Teilströmen nur dann gleich verteilt sein, wenn jeder Zweig- oder Teilstrom aus gleichen Teilen A^!, B¹ der Halbströme A und B besteht. Dieses Prinzip wird beim vorgeschlagenen Herstellungsverfahren jedesmal angewendet, wenn ein Strom geschmolzenen Kunststoffs in zwei Zweig- oder Teilströme hinter einer Krümmung aufgeteilt wird.

Als Beispiel dieser Lehre wird anhand Fig. 7 gezeigt, wie der Strom 116 der Fig. 6 in zwei gleiche Zweigströme 118 und 121 aufgeteilt wird, die in entgegengesetzten Richtungen in Teilkanäle 122, 123 quer zu dem Strom 116 abströmen. Dieser Strom 116 hat gerade die Krümmung 117 durchflossen und noch nicht das gleichmäßige Strömungsprofil erreicht (das gleichmäßige Strömungsprofil wird erreicht, wenn eine Beruhigungsstrecke durchflossen ist, die von dem Verhältnis der Kanallänge zum effektiven Durchmesser abhängt, d.h., wenn das L zu D-Verhältnis gleich oder größer als eine bestimmte Zahl ist. Für Polyäthylen und Polyvinylchlorid wurde diese Zahl empirisch in dem Bereich zwischen fünf und zehn gefunden). Wenn also angenommen wird, daß die Teilung des Stromes 116 stattfindet, bevor die Flüssigkeit eine Beru-

709840/0008

higungsstrecke oberhalb des L zu D-Verhältnisses zurückgelegt hat, dann weist jeder Strom 118 und 121 nur dann gleiche Verhältnisse auf, wenn er gleiche Teile A', B^f aus beiden Halbströmen A und B bezieht. Dann sind die Ströme 118 und 121 nicht bloß volumetrisch gleich, sondern haben auch gleiche Druck- und Geschwindigkeitsprofile und führen deshalb gleiche Massen. Das trifft zu, wenn die Teilung symmetrisch (quer) in Bezug zur Krümmungsebene (nach Fig. 6) verläuft. Wenn solche gleiche Zweigströme, symmetrisch um den drahtförmigen Kern herum verteilt,vereinigt werden, wird der Mantel gleichmäßig rohrförmig und zeigt eine verbesserte Rundheit und eine verbesserte Konzentrizität.in Bezug zum Kern.

Fig. 8 zeigt den gebildeten Kunststoffluß in dem Extruderkopf. Die verschiedenen Abschnitte sind mit apostrophierten Bezugsziffern versehen, die den korrespondierenden Teilkanälen des Spritzkopfes 26 entsprechen. Es kann anhand der Fig. 8 festgestellt werden, daß die Prinzipien der Stromberuhigung und der -trennung, wie sie mit Bezug aul Fig. 6 und 7 erläutert worden sind_s angewendet wurden mit dem Ergebnis, daß mehrere gleiche Zweigströme des Kunststoffs an dem vorderen Ende des Einsatzes 78 symmetrisch um den Kern 22 zusammenfließen und einen gleichmäßigen Überzug oder Mantel 23 bilden.

Zur Herstellung von Kabeladern wird der Kern 22 mit einer

70984 0/0008

vorbestimmten Geschwindigkeit axial durch den Spritzkopf 26 gezogen, wobei er durch eine Trichteröffnung 126 in dem Haltestopfen 51, einen axialen Durchgang 127 in dem Kernrohrhalter 111, die axiale Bohrung des Kernführungsrohres 93 und durch die Düse 103 hindurchläuft. Der im geschmolzenen oder viskosen Fließzustand befindliche Kunststoff wird von der Auslaßseite der Bohrung 31 durch das Sieb und die gelochte Strainerplatte 37 in die trichterförmige Öffnung 38 gepreßt und gelangt in radialer Richtung als zugeführter Kunststoffstrom 73 zu seiner ersten Stromkrümmung um 90°, wonach er im Stromabschnitt 58· axial weiterfließt. Die Stromabschnitte 73', 58' definieren die erste Krümmungsebene, welche als Axialebene durch den Kern 22 läuft bzw. diesen schneidet. Der axial Stromabschnitt 58' ist etwa 2,5 cm lang. Dahinter wird der Kunststoffstrom 58' symmetrisch, d.h., quer in Bezug zur Krümmungsebene geteilt. Es bilden sich zwei gleiche, entgegengesetzt fliessende symmetrische Zweigströme 61'-61'« Jeder Zweigstrom 61' durchläuft einen Bogen von 90°, d.h., einen Viertelkreis und wird dann um 90° entgegen der Kernlaufrichtung in axiale Abschnitte 62' umgelenkt. Diese biegen in radialer Richtung um und bilden Zweigstromabschnitte 72'. Es wird so wiederum eine axiale Krümmungsebene vor Zweigstromaufteilung definiert. Die Aufteilung erfolgt wiederum quer und symmetrisch in Bezug zur Krümmungsebene, und zwar in vier gleiche entgegengesetzt abfließende Zweigteilströme 88'-88' von etwa 13 mm Länge. Jeder einzelne Zweigteilstrom 88'

709840/0008

durchmißt dabei einen Achtelkreisbogen auf dem zylindrischen Teil 82 (Fig„ 4), biegt um 90° in axialer Richtung um und strebt als Zweigteilstrom 87' dem Konus 91 zu. Die Zweigteilströme 88^f sind in gleichem Winkelabstand um den Kern

22 herum verteilt angeordnet und vereinigen sich in Konusschalenströmen 91'} 102^? und 103^f, die nunmehr vereinigt, durch die Düse 108 der Matrize 103 austreten und den Mantel

23 der Kabelader 21 bilden_o

Aus Fig. 8 ist ersichtlich, daß die jeweiligen Zweigströme 62' und 87' in Bezug auf ihren effektiven Querschnitt lang genug sind, Beruhigungsstrecken zu bilden. Die an der Krümmung zwischen 62' und 72' ankommende Strömung zeigt somit ein gleichmäßiges Strömungsprofil, das sich in der Krümmung ändert. Quer zur Krümmungsebene bleibt jedoch die Symmetrie des Strömungsprofils erhalten, was Voraussetzung dafür ist, daß gleiche Strömungsanteile A¹, B' (Fig. 7) in jeden Zweigteilstrom 88^! gelangen.

Die Strömungsquerschnitte werden hinter jeder durchgeführten Stromteilung enger.

Varianten des Spritzkopfes zur Durchführung des Verfahrens sind in den Fig. 9 bis 12 dargestellt« Einander entsprechende Teile tragen Bezugszeichen mit Unterschieden lediglich in der Hunderterposition „ Es werden nur die Unterschiede zur ersten Ausführungsform erläuterte

709840/0008

Fig. 9 zeigt einen Einsatz 178, der vollständig das Kernführungsrohr 193 einschließt und austauschbar in dem Halter 148 eingesetzt ist. Der Einsatz 178 unifaßt eine wesentlich kürzere Kegelstumpffläche 181, eine längere Zylinderfläche 182 sowie einen Konus 191 am Zusammenfluß der Teilströme. Der Übergang zwischen der Kegelfläche 181 und dein Konus 191 erfolgt wie in Fig. 4 dargestellt. Im Konus 191 ist ein Hohlraum 131 untergebracht, der sich in einer Führungsbohrung 132 fortsetzt. Die Führungsbohrung 132 bildet eine zusätzliche Stütze für den Kern 122, der axial durch das Kernführungsrohr 193 und die Matrize 203 hindurchläuft.

Bei dem Spritzkopf nach Fig. 10 ragt die konische Spitze 294 wieder in den Düseneinlauftrichter 302 hinein und das vordere Ende des Einsatzes 278 weist zwei einander anschliessende Konus¹ 136, 137 auf, wobei letzterer am Beginn der konischen Spitze 294 endet. Das Volumen des Düseneinlauftrienters 302 ist größer als in den anderen Ausführungsformen und die Matrize 303 ist langer.

In der Ausführungsform nach Fig. 11 weist der Halter 348 einen konischen Innenraum 363 zur Aufnahme der Matrize 403 und des Einsatzes 378 auf, deren konische Außenfläche, beispielsweise mit etwa 15°, konvergieren. Der Einsatz 378 führt die Funktion auch des Kernführungsrohres (93» 193» in den vorhergehenden Beispielen) aus. Das Innere 341 des Einsatzes 378 ist konisch, bis auf eine zylindrische Bohrung

709840/0008

137 für die Aufnahme einer Matrize 138 aus Diamant, die zur Führung des Kerns 322 dient. Die Kanäle sind ähnlich, wie in Fig. 4 dargestellt, ausgebildet, der Konus 391 ist etwas verlängert. Die Matrize 403 weist einen abgerundeten Einlauf 402 auf.

Fig. 12 zeigt eine Modifizierung des Spritzkopfes, insbesondere zum Ummanteln von Kabeln als Kern 422, d.h., von verseiltem Material. Der Mantel 423 verläßt den Spritzkopf als Rohr und legt sich anschließend auf den Kern 422 unter Schrumpfung an. Aus diesem Grund bildet die Matrize 403 mit einer Verlängerung 495 des Kernführungsrohres 493 eine Ringdüse 408. Bei dieser Art von Spritzkopf kann die Dicke des Kerns 422 schwanken, bzw. es können Kerne 422 mit unterschiedlichen Durchmessern verarbeitet werden.

Der Spritzkopf kann noch dadurch verbessert werden, daß die E- und U-förmigen Nuten 57 und 86 in beiden zusammentreffenden Teilen 27/48 bzw. 48/78 eingearbeitet werden, so daß im Querschnitt runde oder ovale Teilkanäle erhalten werden.

Die Ummantlungsvorrichtung kann auch zelligen Kunststoff verarbeiten. Dabei soll der fertige Mantel kleine, gleichmäßig verteilte, geschlossene Poren aufweisen. Die Poren können durch Zusatz eines Treibmittels, z.B. Azodicarbonamid, in dem Kunststoff erzeugt werden, wobei sich das Treibmittel bei einer bestimmten Temperatur zersetzt und Gase

7O9840/Ot308

bildet. Alternativ können mit Anlagerungspartikel, z.B.
Siliciumpartikel, gemischte Kunststoffe verwendet werden, wobei Druckgas, z.B. Kohlendioxid, die Poren bildet. Vorteilhaft wird von der Lehre des US-Patentes 2 766 481 bei der Extrusion von zellularem Kunststoff Gebrauch gemacht.

7O984Ö/0OÖ8

JtO Leerseite

Claims

fit ι l-X ~

BLUMBACH · WESER . BERGEN . KRAMER

ZWIRNER . HIRSCH · BREHM 236604

PATENTANWÄLTE IN MÜNCHEN UND WIESBADEN

-Patentconsult Radedcestraäe 43 8000 München 60 Telefon (089)883603/883604 Telex05-212313 Telegramme Patenlconsult ' Patentconsult Sonnenberger Straße 43 6200 Wiesbaden Telefon (06121)562943/561998 Telex 04-186237 Telegramme Patentconsult

WESTERN ELECTRIC COfIPANY, P 23 66 041.5

INCORPORATED . Myers 4/5 Div A

NEW YORK (N, YJ 10007 USA 01. Juli 1977

Patentansprüche

1ΛHerstellungsverfahren von Kabeladern oder auch von Kabeln, bei dem ein drahtförmiger Kern durch einen Extruderspritzkopf wandert und diesem ein flüßiger Kunststoffstrom unter Druck zugeführt wird, welcher in Zweigströme aufgeteilt, in Krümmungsebenen umgelenkt, um im Abstand um den Kern herum verteilt geführt zu werden, und am Kern zur Bildung des Mantels wieder vereinigt wird,

dadurch gekennzeichnet, daß die Aufteilung des zugeführten Kunststoffstromes bzw. jedes Zweigstromes nach Richtungen symmetrisch (quer) zu der vorausgehenden Krümmungsebene erfolgt.

709840/0008

München: R. Kramer Dipl.-Ing. · W. Weser Dipl.-fh7S.1Jr. rer. nat. · P. Hirsch Dipl.-Ing. · H. P. Brehm Dipl.-Chem. Dr. phil. nal. Wiesbaden: P.G. Blumbach Dipl.-Ing. . P. Bergen Dipl.-Ing. Dr. jur. · G. Zwirner Dipl.-Ing. Dipl.-W.-Ing.
2. Herstellungsverfahren nach Anspruch 1,

dadurch gekennzeichnet, daß die eine Aufteilung vorausgehende Krümmungsebene als Axialebene den Kern längs schneidet.
3. Herstellungsverfahren nach Anspruch 1 oder 2,

dadurch gekennzeichnet, daß jeder einer Krümmungs ebene mit nachfolgender Aufteilung zustrebende Strom eine Beruhigungsstrecke durchläuft. .
4. Herstellungsverfahren nach Anspruch 3#

dadurch gekennzeichnet, daß die Länge der Beruhigungsstrekke fünf mal größer als der effektive Durchmesser des Stromes ist.
5. Herstellungsverfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet _f daß die Aufteilung in zwei Stufen erfolgt, und daß die Zweigströme (61^f) der ersten Aufteilungsstufe Jeweils einen Viertelkreis und die Zweigteilströme (88^f) der zweiten Aufteilungsstufe Jeweils einen Achtelkreis vor Umbiegen in Achsrichtung durchlaufen.
6. Herstellungsverfahren nach Anspruch 5,

dadurch gekennzeichnet, daß die in Äxialrichtung fliessenden Einzelströme zum Teil gegenläufig sind (Zweigströme 62^f im Verhältnis zu den Zweigteilströmen 87').

7098 40/0008