DE2316891C2 - Verfahren zur Verarbeitung einer Titanlegierung - Google Patents
Verfahren zur Verarbeitung einer TitanlegierungInfo
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Description
23 16 391
bei einer Vorschubgesch^öpdigkeit von 0,127 mm/Min
bis zur Streckgrenfe geprüft und danach, bei einer
Spannkopfgeschwindigkeit von 5,08> mm/Min bis zum
Bruch. Des weiteren, wiirdeh Kerbschlagzähigkeitsversuche
durchgeführt, wobei der genormteASTM Y-Kerben-Charpy-Test
bei —40°C durchgeführt wurde. Bei
diesem Test-wurden Werte von 0^743 j/cm^oder höhe?
im allgemeinen als für/die; "Titanl^gi ertragenannehmbajbetrachtet
Die im folgenden' angeführteTabelle Π
enthält die Ergebnisse der Zug- und Kerbschlagzähigkeitsversuche.
. : ;- ■:-, ..·Λ-■■-.■■-·■-■·?■--■—
Charge Nr.
Al
Sn
Zr
Fe
Si
20039
21004
20043
21005
27277
21006
21004
20043
21005
27277
21006
Spez I1) Max
Min
Min
Spez 22J Max
Min
Min
5,9
6,0
6,1
6,1
6,0
6,0
6,1
6,1
6,0
ea
5^
64
54
54
2,0
2,0
2,0
2,1
2,1
2,1
2^5
1,75
1,80
4,0 4,0 4,0 3,8 3,9 4,2
44 34 4,4 3,6
1,90 1,85 1,85 2,00 2,00 140
1,80/
2,20) 1,80/ 0,04
0,04
0,05
0,04
0,05
0,04
0,04
0,05
0,04
0,05
0,04
0,25
0,25
0,25
0,100
0,075
0,103
0,090
0,089
0,088
0,075
0,103
0,090
0,089
0,088
0,15
0,15
0,15
0,008
0,006
0,010
0,007
0,006
0,007
0,006
0,010
0,007
0,006
0,007
0,04
0,05
0,05
0,01
0^)2
0,02
0,01
0,02
0,01
0^)2
0,02
0,01
0,02
0,01
0,04
0,05
0,05
0,030 0,056 OgOK) 0,090 0,200
0,090
3)
') Pratt & Whitney Specification 1209D (15. Februar 1971).
*) General Electric Specification C50TF39-1T (18. März 1971).
3) nicht spezifiziert
Charge1) | Si | -400C2) | 22/C | Streck | Deh | Bruch | 482° C | Streck- | Deh | Bruch- |
Nr. | Kerb- | Zugfestig | grenze | nung | einschnü | Zugfestig | gTcnze | nung | einichnü- | |
schlag- | keit | rung | keit | ruag | ||||||
zähig- | ||||||||||
keit | N/mm2 | % | N/mm2 | % | % | |||||
% | J/cm2 | N/mm2 | 1030,0 | 164 | 45,0 | N/mm2 | 622,9 | 19,5 | 49,5 | |
20039 | 0,030 | 0,01204 | 11084 | 1015,9 | 15,0 | 40,3 | 817,2 | 637,6 | 16,0 | 43,5 |
21004 | 0,056 | 1128,2 | 1044,8 | 14.0 | 35,5 | 804,4 | 651,4 | 16,0 | 42,6 | |
20043 | Ü.OSO | 0,00911 | 1147,8 | 1010,4 | 16,0 | 40,1 | 837,8 | 651,4 | 15,0 | 38,8 |
21005 | 0,090 | 0,00956 | 11183 | 1059,5 | 12,5 | 33,9 | 845,6 | 651,4 | 154 | 36,8 |
27277 | 0,200 | 0,00654 | 1147,« | 1020,2 | 15,0 | 404 | 830,9 | 630,8 | Π4 | 46,7 |
21006 | 0,0903) | 1098,7 | 8093 | |||||||
') 5/8-Zollstab; Wärmebehandlung: (Beü-Übergang-3,89°C}-ihr-Wechselstrom; 593° C-ehr-Wechjelstrom.
2) ASTM Charpy V-Kerbschlag-Standardversuch.
3) Niedriger Molybdängehalt (1,5%).
Die Tabelle II zeigt, daß ein Zusatz an Silicium einen
mäßigen Anstieg der Streckgrenze der Legierung und eine entsprechend geringe, jedoch doch annehmbare
Abnahme der Zähigkeit bzw. Verformbarkeit mit sich bringt Die Kerbschlagzähigkeit, die als Maß die
Stoßenergie hat, verringert sich immer stärker, je mehr Silicium zugesetzt wird, fällt jedoch solange nicht unter
einen annehmbaren Wert ab, wie der Siliciumgehalt innerhalb der eingangs genannten kritischen Grenzen1
bleibt Obgleich das Verfahren zu einem Rückgang der Kerbschlagzähigkeit füh;i, wird mit ihm eine wesentliche
Zunahme an benötigter Kriechfestigkeit erreicht wie dies im folgenden gezeigt werden soll.
F i g. 1 zeigt schaubildlich die Wirkung von Silicium
auf die Kerüschlagzlhigkeit Solange wie der Siliciumgehalt
der Legierung nicht die obere Grenze von etwa 0,13% übersteigt, fällt die Kerbschlagzühigkeit nicht
unter den im allgemeinen annehmbaren Minimalwert
von 0,00743 J/cm2 ab.
Es wurden mit den Proben Kriechversuche durchgeführt indem diese Proben einer Spannung von
241 N/mm2 bei 5100C ausgesetzt wurden. Sowohl die
Zeit, bei der jede Probe eine Verformung von 0,1% erreichte, als auch das Ausmaß dieser Verformung nach
100 Stunden wurden aufgezeichnet. Zur Messung der Verformung wurde ein optisches Dehnungsmeß-System
benutzt. Es wurden auch Zugversuche an den Proben ausgeführt, nachdem diese dem Kriechvorgang ausgesetzt
worden waren. Die im folgenden aufgezeichnete Tabelle III enthält die entsprechenden Ergebnisse.
Charge2) | Si | Kriechversuche1) | 0,1% | Gesamt | Verfor | Zugversuche | bei 26,2° C | Dehnung | Brachein |
Nr. | Gesamt- Zeit Tür | verfor | mung bei | Zugfestig | Streck | schnürung | |||
zeit | mung | 100 h | keit | grenze | |||||
Kriechversuch | % | % | % | % | |||||
% | h | IO 1 U |
N/mm2 | N/mm2 | 16,5 | 45,0 | |||
20039 | 0,030 | kein | 14 | 0,2! | 0,19 | 1108,5 | 1030,0 | 17.0 | 4OJ |
1 1 A 1 1"T |
Kriechversuch | 0,19 | 0,18 | 111« 1 | inis.3 | 17,0 | 42,9 | ||
115 | 25 | 1118,3 | 1015,3 | 15,0 | 40,3 | ||||
21004 | 0,056 | kein | 140 | 0,16 | 0,16 | 1128,2 | 1039,8 | 16,0 | 36,1 |
99 | 37 | 0,08 | 0,08 | 1137,9 | 1039,8 | 16,5 | 35,0 | ||
98 | Kriechversuch | 0,12 | 0,12 | 1172,3 | 1064,4 | 15,0 | 34,8 | ||
91 | 60 | 1108,5 | 1000,6 | 14,0 | 35,5 | ||||
20043 | 0,080 | kein | 120 | 0,12 | 0,12 | 1147,8 | 1044,8 | 16,5 | 34,3 |
98 | Kriechversuch | 0,09 | 0,09 | 1167,4 | 1064,4 | 15,0 | 32,9 | ||
91 | 44 | 1177,2 | 1064,4 | 16,0 | 40,1 | ||||
21005 | 0,090 | kein | >200 | 0,13 | 0,13 | 1118,3 | 1010,4 | 17,5 | 39,1 |
100 | Kriechversuch | 0,06 | 0,05 | 1128,2 | 1039,8 | 10,0 | 15,5 | ||
103 | 43 | 1103,6 | 969,2 | 12,5 | 33,9 | ||||
um | 0,200 | kein | 35 | 0,15 | 0,14 | 1147,8 | 1067,4 | 15,0 | 24,6 |
107 | 0,13 | 0,13 | 1167,4 | 1088,9 | 15,0 | 30,8 | |||
108 | 1152,7 | 1069,3 | |||||||
') 510° C-241 N/mm2.
2) Wärmebehandlung: (Beta-Übergang-3,89° C>lh-Wechselstrom; 593° C-8h-Wechselstrom.
Die Bruchspannungsversuche an den Proben wurden bei 538° C durchgeführt, wobei Spannungen von
480,7 N/mm2 und 508,2 N/mm2 benutzt wurden. In der Tabelle IV sind die Ergebnisse wiedergegeben.
538° C
Chargen-Nr.4) | Si | 480,7 N/mm2 | 69 | Dehnung | 515,1 N/mm2 | Dehnung |
Brachzeit | >281') | % | Brachzeit | % | ||
% | h | >2822) | 25 | h | 3) | |
20039 | 0,030 | 135 | 26 | 55 | 3) | |
21004 | 0,056 | 104 | 23 | 110 | 3) | |
20043 | 0,080 | 25 | 110 | 29 | ||
21005 | 0,ü90 | 35 | 114 | 41 | ||
27277 | 0,20 | 77 | ||||
') Last nahm zu bis 515,1 N/mm2 in 281 h, und der Brach erfolgte nach einer Gesamtzeit von 387 h.
2) Last nahm zu bis 515,1 N/mm2 in 282 h^ und der Brach erfolgte dann nach einer Gesamtzeit von 342 h.
3) Gedehnt solange, wie dies die Zerreißmaschine ermöglichte.
4) 5/8 Zoll-Stab; Wärmebehandlung: (Beta-Übergang-3,89° Q-lh-Wechsebtrom; 593° C-8b-WechseIstrom.
F i g. 2 zeigt eine graphische Darstellung der in den Tabellen III und IV enthaltenen Ergebnisse. In der
Kurve X ist die Durchschnittszeit bis zur Erreichung einer Verformung von 0,1% in Abhängigkeit von dem
Siliciumgehalt aufgetragen. Diese Kurve zeigt in der Kriechfestigkeit eine gut ausgebildete Spitze, wenn die
Legierung einen Siüciumgehalt von etwa 0,10% aufweiv wobei jedoch ein etwas geringerer Siliciumgehalt
vorgezogen wird, weil andere Eigenschaften bei 0,10% Silicium möglicherweise nachteilig beeinflußt
werden.
Jeder Punkt auf der Kurve stellt den Durchschnittswert von wenigstens zwei Versuchen dar. Das Minimum
der annehmbaren Zeit für die 0,1%-Verformung unter einer laufenden Spezifikation ist 35 Stunden. Die
6264-Legierung, die nur einen Restgehalt an Silicium aufweist, erfüllte diese Spezifikation nicht, wie durch
den Punkt A auf der Kurve X ersichtlich ist. Die Legierung mit einem Siliciumgehalt von 0.2% erfüllte
diese Spezifikation fast, wie durch den Punkt B auf der Kurve X angezeigt wird, war jedoch in anderer Hinsicht
nachteilig, wie aus den Ergebnissen der Kerbschlagzähigkeitsversuche entnommen werden kann. Die Kurve
Y, auf der die Bruchzeit bei 538° C in Abhängigkeit von
dem Siliciumgehalt aufgetragen ist, läuft im Bereich des optimalen Siliciumgehaltes über den Skalenmaßstab des
Schaubilds hinaus, fällt danach aber schroff ab.
F i g. 3 zeigt graphisch eine zusätzliche Aussage der Tabelle III hinsichtlich der Wirkung des Siliciums auf die
Kriechverformung. Diese Kurve, bei der die bleibende Verformung in 100 Stunden in Abhängigkeit von dem
Siliciumgehalt aufgetragen ist, zeigt wiederum ein Minimum in der Nähe des optimalen Siliciumgehalts.
Die Punkte A und B in F i g. 3 entsprechen den Punkten Λ und Bin F ig. 2.
Die obigen Ergebnisse sind für den Fachmann durchaus überraschend, da er von der Annahme
ausgehen konnte, daß die Abhängigkeit zwischen der Zeit bis zur Erreichung einer Verformung von 0,1% und
dem Siliciumgehalt zwischen den Punkten A und B in F i g. 2 annähernd einer geraden Linie folgt und keine
Spitze, also ein Maximum erreicht.
Somit wird durch das im obigen beschriebene Verfahren zur Verarbeitung einer Titanlegierung der
genannten Zusammensetzung eine außerordentlich verbesserte Kriechfestigkeit in Verbindung mit einer
guten Kerbschlagzähigkeit erreicht.
Claims (25)
- kann, daß eine abschließende plastische Verfonnung
- Patentanspruch: vom /J-Temperaturgebiet bisJunein in das «+/J-Tempe-
- ranirgebiet durchgeführt wird.
- Verfahren zur Verarbeitung einer Titanlegierung Die Aufgabe der Erfindung besteht deshalb darin, das
- aus 5,5 bis 6,5% Aluminium, 1,7 bis 23% Zinn, 0,7 bis 5 Verfahren der eingangs genannten Art so weiterzubil-
- 5,0% Zirkonium, 0,7 bis 3,0% Molybdän, 0,04 bis den, daß das herzustellende Trianlegierungsprodukt
- oil3% Silicium, Rest Titan mit zulässigen Beimen- nicht nur eine ausreichende Zugfestigkeit und Kriechfe-
- gungen in ein Endprodukt mit einem ct/JJ-Gefüge stigkeit, sondern auch eine überraschend hohe Kerb-
- sowie einer Mindestkerbschlagzähigkeit von Schlagzähigkeit bei Siliciumzusätzen la dem genannten
- 0,00743 J/cm2 bei minus 400C und einer Kriechdeh- io Bereich aufweist.
- nung von 0,1 % während minimal 35 Stunden unter Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst,
- einer Spannung von 241 N/mm2 und einer Tempera- daß ein Gußstück auf etwa 11500C erhitzt, dann
- tür von 5100Q dadurch gekennzeichnet, geschiniedet, auf995°C erhitzt, wieder geschmiedet, auf
- daß ein Gußstück auf etwa 11500C erhitzt, dann 9400C erhitzt und aus dieser Temperatur gewalzt, bei
- geschmiedet, auf 995°C erhitzt, wieder geschmiedet, ΐί 14°C unterhalb der jJ-Umwandlungstemperatur eine
- auf 9400C erhitzt und aus dieser Temperatur Stunde lang geglüht und luftgekühlt, schließlich bei etwa
- gewalzt, bei 14°C unterhalb der ß-Umwandlungs- 593°C acht Stunden zur Stabilisierung geglüht und
- temperatur eine Stunde lang geglüht und luftgekühlt, wiederum luftgekühlt wird.
- schließlich bei etwa 593° C acht Stunden zur Das erfindungsgemäße Verfahren wird anhand von
- Stabilisiewing geglüht und wiederum luftgekühlt 20 Ausführungsbeispielen und Zeichnungsfiguren näher
- wird, erläutert. In der Zeichnung zeigt
- Fig. 1 ein Schaubild der Wirkung von Siliciumzusät-
- zen auf die Kerbschlagzähigkeit einer Legierung, die
- der handelsüblichen 6242-Legierung ähnlich ist,
- 25 F i g. 2 eine graphische Darstellung der Wirkung vonDie Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verarbeitung Siliciumzusätzen auf die Kriechfestigkeit und Spaneiner Titanlegierung aus 5,5 bis 6,5% Aluminium, 1,7 bis nungsrißfestigkefc einer Legierung, die der handelsübli-23% Zinn, 0,7 bis 5,0% Zirkonium, 0,7 bis 3,0% chen 6264-Legierung ähnlich ist und
Molybdän, 0,04 bis 0,13% Silicium, Rest Titan mit F ig. 3 eine graphische Darstellung der Wirkung von zulässigen Beimengungen in ein Endprodukt mit einem 30 Siliciumzusätzen auf die Kriechverformung einer α/0-Gefüge i;c;wie einer Mindestkerbschlagzähigkeit Legierung, die ebenfalls der handelsüblichen 6264-Levon 0,00743 J/cm2 bei -400C wnd einer Kriechdehnung gierung ähnlich istvon 0,1% während minimal 35Std unter einer Es wurden Versuche durchgeführt, die zeigen, daß dieSpannung von 24 f N/mm2 und .einer Temperatur von Kriechfestigkeit bei einem Siliciumgehalt unmittelbar5100C. 35 unter der oberen Grenze von 0,13% maximal ist, jedochTitanlegierungsprodukte der im Oberbegriff des zur Erzielung einer guten Kombination aller hier zuPatentanspruchs genannten Zusammensetzung sind beurteilenden Eigenschaften zwischen 0,08 und 0,09%beispielsweise aus der DE-AS 15 58 461 bekannt Sie liegen sollte. Diese Versuche werden im folgendenweisen eine verbesserte Festigkeit und Kriechfestigkeit beschrieben.auf, wobei unter anderem Silicium in Mengen von 0,1 bis 40 Zur Durchführung der Versuche wurden einige0,4% zugesetzt wird, ohne daß sich die anderen 107,9 N Brammen der aus der folgenden Tabelle Igünstigen Eigenschaften dieser Legierung verschfcch- ersichtlichen Zusammensetzung hergestellt Die Chargetern. Zu diesem Zweck wird die bekannte Legierung bei 20039 stellt die im Handel erhältliche 6264-Legierungeiner Temperatur oberhalb der «+jJ/ß-Umwandlungs- dar, deren Siliciumrestgehalt 0,03% beträgt und die sichtemperatur lösungsgeglüht und danach im a+jJ-Tempe- 45 außerhalb des unteren Grenzwertes der hier in Betrachtraturgebiet plastisch verformt, bei einer Temperatur kommenden Legierung befindet Die Charge 27277hoch im «+/?-Temperaturgebiet wieder geglüht und dient als Vergleichslegierung. Abgesehen von Siliciumanschließend auf Raumtemperatur abgekühlt Durch fallen die Gehalte der anderen Elemente in diediese Verfahrensweise wird jedoch offenbar die gegenwärtig handelsüblichen Spezifikationen für dieKerbschlagzähigkeit des erzeugten Produktes ohne 50 6264-Legierung, und zwar in allen Chargen mitBeeinträchtigung anderer wesentlichen Eigenschaften Ausnahme der Charge 21006, die einen geringerennicht verbessert. So ist zwar der Zusammenhang Molybdängehalt aufweist.zwischen der Kerbschlagzähigkeit und dem Gehalt an Die gegossenen Brammen wurden konditioniert,Silicium in Titanlegierungsprodukten beispielsweise aus daraufhin in einem Ofen bei 1149°C erhitzt und zuder US-PS 33 43 951 bekannt, jedoch sind die in der 55 5-cm-Viereckstücken geschmiedet. Die Viereckstückeeingangs genannten Druckschrift beschriebenen Ver- wurden dann in einem 994°C-Ofen wieder erhitzt und zufahrensschritte nicht geeignet, die Verarbeitung einer 2,5-cm-Rundstücken geschmiedet Die 2,5-cm-Rund-Titanlegierung zu lehren, die bei einer noch brauchbaren stücke wurden aus einem 940°C-Ofen zu Stäben vonKerbschlagzähigkeit eine ausreichende Kriechfestigkeit 1,6 cm Durchmesser <x//?-gewalzt Proben dieser Stäbeaufweist, obgleich in der DE-AS 15 58 461 wiederum auf 60 wurden eine Stunde lang bei Temperaturen «/j3-geglüht,^j den Zusammenhang zwischen Siliciumgehalt und die etwa 14° C unterhalb der /MJmwandlungstempera-|, Wärmebehandlung zur Erreichung einer gewünschten tür lagen, und daraufhin luftgekühlt Die Proben wurdeKriechfestigkeit hingewiesen wird, wonach geringe acht Stunden lang bei 593°C stabilisiert und luftgekühlt.Kriechdehnungen bei siliciumhaltigen Legierungen Die Zugversuche wurden maschinell mit auf einen■ii erreicht werden, wenn diese einer j3-Glühbehandlung 65 Durchmesser von 635 mm bearbeiteten Proben ausge-ΐ*1 oder einer plastischen Verformung, ausgehend vom führt, die den beschriebenen Stäben entnommenμ; ^-Temperaturbereich unterworfen werden und die wurden. Die Versuchsdurchführung erfolgte sowohl beiIi Verformbarkeit weiter dadurch verbessert werden Raumtemperatur als auch bei 482°C. Jede Probe wurde
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US00241286A US3833363A (en) | 1972-04-05 | 1972-04-05 | Titanium-base alloy and method of improving creep properties |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2316891A1 DE2316891A1 (de) | 1973-10-18 |
DE2316891C2 true DE2316891C2 (de) | 1983-12-15 |
Family
ID=22910057
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2316891A Expired DE2316891C2 (de) | 1972-04-05 | 1973-04-04 | Verfahren zur Verarbeitung einer Titanlegierung |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US3833363A (de) |
CA (1) | CA966334A (de) |
DE (1) | DE2316891C2 (de) |
FR (1) | FR2179055B1 (de) |
GB (1) | GB1433371A (de) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1492262A (en) * | 1975-05-07 | 1977-11-16 | Imp Metal Ind Kynoch Ltd | Titanium base alloy |
GB2041404B (en) * | 1978-07-28 | 1982-09-15 | Tokyo Shibaura Electric Co | Titanium-based alloy having high mechanical strength |
US4309226A (en) * | 1978-10-10 | 1982-01-05 | Chen Charlie C | Process for preparation of near-alpha titanium alloys |
US4229216A (en) * | 1979-02-22 | 1980-10-21 | Rockwell International Corporation | Titanium base alloy |
GB2085029A (en) * | 1980-09-10 | 1982-04-21 | Imi Kynoch Ltd | Heat treatment of titanium alloys |
JPH0621305B2 (ja) * | 1988-03-23 | 1994-03-23 | 日本鋼管株式会社 | 耐熱チタン合金 |
JP3959766B2 (ja) | 1996-12-27 | 2007-08-15 | 大同特殊鋼株式会社 | 耐熱性にすぐれたTi合金の処理方法 |
US6245428B1 (en) | 1998-06-10 | 2001-06-12 | Cpfilms Inc. | Low reflective films |
US6284070B1 (en) * | 1999-08-27 | 2001-09-04 | General Electric Company | Heat treatment for improved properties of alpha-beta titanium-base alloys |
US10913991B2 (en) | 2018-04-04 | 2021-02-09 | Ati Properties Llc | High temperature titanium alloys |
US11001909B2 (en) | 2018-05-07 | 2021-05-11 | Ati Properties Llc | High strength titanium alloys |
US11268179B2 (en) | 2018-08-28 | 2022-03-08 | Ati Properties Llc | Creep resistant titanium alloys |
CN113943877A (zh) * | 2021-10-18 | 2022-01-18 | 忠世高新材料股份有限公司 | 一种Ti6242s合金铸锭的制备方法 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2893864A (en) * | 1958-02-04 | 1959-07-07 | Harris Geoffrey Thomas | Titanium base alloys |
US3049425A (en) * | 1958-11-14 | 1962-08-14 | Ici Ltd | Alloys |
US3343951A (en) * | 1963-10-17 | 1967-09-26 | Titanium Metals Corp | Titanium base alloy |
GB1156397A (en) | 1963-10-17 | 1969-06-25 | Contimet Gmbh | Improved Titanium Base Alloy |
US3378368A (en) * | 1965-01-04 | 1968-04-16 | Imp Metal Ind Kynoch Ltd | Titanium-base alloys |
DE1558461B1 (de) * | 1966-06-20 | 1971-08-26 | Contimet Gmbh | Verwendung einer titanlegierung fuer gegenstaende die ein geringes spezifisches gewicht hochwarmfestigkeit kriech festigkeit gute zaehigkeit schweissbarkeit und verform barkeit erfordern und tieftemperaturbeanspruchungen stand halten |
US3482968A (en) * | 1967-08-08 | 1969-12-09 | Titanium Metals Corp | Titanium base alloys of high strength at atmospheric and elevated temperatures |
US3619184A (en) * | 1968-03-14 | 1971-11-09 | Reactive Metals Inc | Balanced titanium alloy |
US3756810A (en) * | 1972-04-04 | 1973-09-04 | Titanium Metals Corp | High temperature titanium alloy |
-
1972
- 1972-04-05 US US00241286A patent/US3833363A/en not_active Expired - Lifetime
-
1973
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1977
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