DE2316891A1 - Verfahren zur verbesserung der kriecheigenschaften von titanlegierungen - Google Patents
Verfahren zur verbesserung der kriecheigenschaften von titanlegierungenInfo
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Description
UNITED STATES STEEL CORPORATION PITTSBURGH, PENNSYLVANIEN 600 Grant Street
V0 St. Ao
Verfahren zur Verbesserung der Kriecheigenschaften von
Titanlegierungen
Die Erfindung betrifft Titanlegierungen, die sich durch verbesserte Kriecheigenschaften im Vergleich zu
Legierungen auszeichnen, die eine ziemlich ähnliche Zusammensetzung
besitzen, und sie befaßt sich insbesondere mit einem Verfahren zur Verbesserung der Kriecheigenschaften einer
sonst bekannten Legierung auf Titanbasis.
Die erfindungsgemäße Legierung soll Verbesserungen gegenüber denjenigen Legierungen aufweisen, die in den
US-PS 2 893 864 und insbesondere 3 343 951 beschrieben sind.
Die letztgenannte Druckschrift befaßt sich mit einer Titanlegierung, die in Gewichtsprozenten aus 5,5 bis 6,5 %
Aluminium, 1,7 bis 2,3 % Zinn, O87 bis 5,0 % Zirkonium,
0,7 bis 3,0 % Molybdän und Rest Titan und übliche Verun-
Patentanwälte Dipl.-Ing. Martin Licht, Dipl.-Wirtsch.-Ing. Axel Hansmann, Dipl.-Phys. Sebastian Herrmann
8 MÖNCHEN 2, THERESI ENSTRASSE 33 - Telefon: 281202 · Telegramm-Adresse= Lipatli/München
Bayer. Vereinsbank München, Zweigst. Oskar-von-Miller-Ring, Kto.-Nr. 882495 · Postscheck-Konfo: München Nr. 163397
CO CD O
reinigungen besteht. Die einzigen anderen Elemente, die gemäß der obigen Druckschrift in der Legierung enthalten
sein sollen, sind Sauerstoff, Stickstoff und Kohlenstoff, die beiden letztgenannten als zwischengelagerte Verunreinigungen,,
Silicium wird nicht erwähnt, jedoch lassen die in der Patentschrift gegebenen Informationen darauf schließen,
daß die Legierung vollständig siliciumfrei gehalten werden sollte, weil bereits 0,15 °h Silicium eine außerordentlich
schädliche Wirkung hinsichtlich der Kerbschlagzähigkeit haben. Tatsächlich wird ausdrücklich betont, daß Silicium
oder äquivalente Verbindungen bildende Elemente in diesen Legierungen nicht enthalten sein dürfen,, Legierungen mit
Zusammensetzungen, die innerhalb des in der US-PS 3 3^3
beschriebenen Bereiches liegen, haben viele nützliche Eigenschaften
und haben sich auch in der Anwendung bewährt. Die gebräuchlichste derartige Legierung enthält nominal 6 %
Aluminium, 2 % Zinn, 4 % Zirkonium und 2 fo Molybdän und
ist im Handel als "6242"-Legierung bekannt,, In der oben
genannten US-PS 2 893 864 werden eine Reihe Legierungen
beschrieben, deren Zusammensetzung derjenigen der 6242— Legierung nahekommt mit Ausnahme der Tatsache, daß diese
Legierungen vorzugsweise etwa 0,1 bis 2,0 % Silicium enthalten. Die meisten in den in der letztgenannten Druckschrift
aufgeführten Beispielen genannten Legierungen haben einen Siliciumgehalt von O95 %» Der der Erfindung, wie sie in der
obigen US-Patentschrift beschrieben ist, zugrundeliegende Zweck besteht offensichtlich darin, Legierungen zu schaffen,
die verbesserte Kriecheigenschaften aufweisen., Die Kerbzähigkeit
wird aber in diesem Zusammenhang nicht diskutierte
Bisher stand eine 6242-Legierung zur Verfügung, die absichtlich
kein Silicium enthielt, sowie eine ansonsten der 6242-Legierung ähnliche Legierung, die Silicium in einem
Anteil von 0,2 % enthälto Nur die erstgenannte Legierung
2/0943
befindet sich jedoch gegenwärtig im Handel, da die letztgenannte nachteilige Kerbschlagzähigkeitseigenschaften aufweist,,
Es wurde ermittelt, daß die handelsübliche 6242—Legierung gewöhnlich einen Siliciumrestgehalt im Bereiche von etwa 0,02
bis 0,03 % aufweist, obgleich absichtlich kein Silicium zugesetzt
worden ist. Etwas von dem Rest Siliciumgehalt rührt von dem Titanschwamm her, ist jedoch wahrscheinlicher auf die zur
Einführung von Molybdän in den Schwamm verwendete Hauptlegie— rung zurückzuführen. Mit modernen spektrographischen Meßverfahren
läßt sieh der in diesem Bereich liegende Siliciumgehalt in den Titanlegierungen bis auf eine Genauigkeit von etwa
+ 20 ppm bestimmen.
Die Aufgabe der Erfindung besteht nun darinp eine neuartige
Legierung auf Titanbasis bzw. Titanlegierung zu schaffen9
die bei höheren Temperaturen verbesserte Kriecheigenschaften und eine höhere Spannungsrißfestigkeit aufweist, ohne daß
dadurch die anderen Eigenschaften, so beispielsweise die Zugfes
tigkeitj Verformbarkeit oder Kerbschlagzähigkeit, in wesentlichem
Maße nachteilig beeinflußt werden.
In den Zeichnungsfiguren sind bestimmte Eigenschaften
der erfindungsgemäßen Legierung graphisch dargestellt. In
der Zeichnung zeigen:
Fig«, 1 ein Schaubild der Wirkung von Siliciumzusätzen
auf die Kerbschlagzähigkeit einer Legierung, die sonst der 6242-Legierung ähnlich ist,
Figo 2 eine graphische Darstellung der Wirkung von Siliciumzusätzen auf die Kriechfestigkeit und
Spannungsrißfestigkeit einer Legierung, die sonst
der 6242-Legierung ähnlich ist, und
Figo 3 eine graphische Darstellung der Wirkung von Siliciumzusätzen auf die Kriechverformung einer
Legierung, die sonst der 6242-Legierung ähnlich isto
3098 4 2/0963
Erfindungsgemäß werden Legierungen geschaffen, die eine Zusammensetzung innerhalb des Bereiches aufweisen,, wie er
in der US-PS 3 343 951 beschrieben ist, wobei auch ähnliche
Techniken benutzt werden, mit Ausnahme der Tatsache, daß der Legierung Silicium in einer Menge zugesetzt wird, die
ausreicht, um einen Siliciumgehalt in der Legierung zu- bewirken, der in einem kritischen Bereich von etwa 0,04 bis
0,13 % (GeWo-%) einschließlich des Restbestandteile liegt.
Wie bei der Legierung nach der US-PS 3 343 951 besteht der
übrige Teil der Legierung in Gew.-^ aus etwa 5$5 bis 6,5 %
Aluminium, 1,7 bis 2,3 % Zinn, 0,7 bis 55O $ Zirkonium und
0,7 his 3 % Molybdän, Rest Titan und übliche Verunreinigungen.
Die bevorzugte nominale Analyse ist abgesehen vom Silicium ähnlich derjenigen der handelsüblichen 6242-Legierung, deh.
sie weist 6 % Aluminium, 2 % Zinn, 4 % Zirkonium, 2 % Molybdän
und Rest Titan auf.
Die Kriecheigenschaften der Legierung fallen erheblich
ab, wenn sich der Siliciumgehalt verringert und sich dabei dem Restgehalt von 0,03 $ nähert. Die obere Grenze des Siliziums
in der erfindungsgemäßen Legierung wird durch das Niveau bestimmt j bei dem verschiedene Eigenschaften, insbesondere die
Kerbsehlagzahigkeit, jedoch überraschenderweise auch das
Kriechen, anfangen, Schaden zu nehmen, und zwar bis zu einem nicht mehr tolerierbaren Grad. Dje angestellten Versuche zeigen
nun, daß die Kriechfestigkeit bei einem Siliciumgehalt unmittelbar
unter der oberen Grenze maximal ist, daß jedoch der optimale Siliciumgehalt der neuartigen Legierung für eine gute Koznbinatior
von Eigenschaften bei etwa 0,08 bis 0,09 % liegt. Um diese Erscheinungen sichtbar zu machen, wurden eine Reihe Versuche
durchgeführt, die im folgenden beschrieben werden.
2/0943
Zur Durchführung dieser Versuche wurden einige 11 kp
Brammen einer Zusammensetzung;, die innerhalb des in der
US—PS 3 3^3 951 angegebenen Bereiches lag mit Ausnahme der
Tatsache, daß Silicium in unterschiedlichen Mengen zugesetzt war, hergestellte Die folgende Tabelle I führt die Analysen
dieser Brammen aufo Die Charge Nr0 20039 ist augenscheinlich
die im Handel erhältliche 6242-Legierung, deren Siliciumrestgehalt
0,03 % beträgt, und die sich außerhalb des unteren erfindungsgemäßen Grenzwertes befindet. Abgesehen von Silicium
fallen die Bestandteile der anderen Elemente in die gegenwärtig handelsüblichen Spezifikationen für die 6242-Legierung, und zwar
in allen Chargen mit Ausnahme der Charge Nr. 21006, die einen geringeren Molybdängehalt aufweist.
■309842/0943
TABELLE I CHEMISCHE ZUSAMMENSETZUNG VON VERSCHIEDENEN Ti-6242 LEGIERUNGEN in
Charge Nr. Al Sn Zr Mo Fe O N C Si
20039 5,9 2,0 4,0 1,90 0,04 0,100 0,008 0,01 0,030
ω 21004 6,0 2,0 4,0 1,85 0904 0,075 0,006 0,02 0,05,6
2 20043 6,1 2,0 4,0 1,85 0,05 0,103 O9OlO 0,02 0,080
JJ 21005 6,1 2,1 3»8 2,00 0,04 0,090 0,00? 0,01 0,090
<n> 27277 6,0 2,1 3,9 2,00 0,05 0,089 0,006 0,02 0,200
ο 21006 692 2,1 4,2 1,50 0,04 0,088 0,007 0,01 0,090
to ,ν
**■ Spez ±K ;Max 6S5 2,25 4,5 2,20 0,25 0,15 0,04 0904 (3)
°* Min 5,5 1,75 3,5 1,80
Spez 2^Max 695 2,20 4,4 2,20 0,25 0,15 0,05 O9O5 (3)
Min 5*5 1,80 3,6 1,80
(1) Pratt & Whitney Specification 1209D(15. Februar 1971)
(2) General Electric Specification C5OTF39-1T (18. März 1971)
(3) nicht spezifiziert
σ) oo co
Die gegossenen Brammen wurden konditioniert, daraufhin in einem Ofen bei 1149°C erhitzt und zu 5—cm-Viereckstücken geschmiedet.
Die Viereckstücke wurden dann in einem 99^0C-Ofen
wieder erhitzt und zu 2,5-cm—Rundstücken geschmiedet. Die 2,5-cm-Rundstücke
wurden aus einem 9^0 -C-Ofen zu Stäben von i,6 cm
Durchmesser alpha-beta—gewalzt. Proben dieser Stäbe wurden eine
Stunde lang bei Temperaturen alpha-beta-geglüht, die etwa lh° C
unterhalb der Beta-Übergangstemperatur lagen, und daraufhin luftgekühlte
Die Proben wurden 8 Stunden lang bei 593° G stabilisiert und luftgekühlte
Die Zugversuche wurden an maschinell auf einen Durchmesser von 6,35 Bua bearbeiteten Proben ausgeführt, die den beschriebenen
Stäben entnommen wurden. Die Versuchsdurchführung erfolgte sowohl
bei Raumtemperatur als auch bei 482°Ce Jede Probe wurde bei dner
Vorschubgeschwindigkeit von 0,127 mm/min bis zur Streckgrenze geprüft und danach bei einer Spannkopfgeschwindigkeit von 5»08
mm/min bis zum Bruch. Des weiteren wurden Kerbschlagzähigkeits—
versuche durchgeführt, wobei der standardisierte ASTM V—Kerben—
Gharpy-Test bei -^0° C durchgeführt wurde. Bei dem V-Kerben-Charpy-Test
wurden Werte von 1,5 m/kp oder höher im allgemeinen als für Titanlegierungen annehmbar betrachtet. Die im folgenden
angeführte Tabelle II enthält die Ergebnisse der Spannüngs— und Kerbsehlagzähigkeitsversucheο
SPANNUNGS- UND KERBSCHLAGZÄHIGKEITS-EIGENSCHAFTEN VON 6242-TITAN-LEGIERUNGS-
MODIFIKATIONEN
Charge Nr. |
,1) Si | -400C(2> Stoß energie m/kp |
(3) | Bruch- grenzen- festig- keit 2 kp/mm |
22,2° | C | Radius- änderg. |
Bruch— grenzen- festig- keit 2 kp/mm |
482° C | Deh nung 1o |
Radius- änderung % |
|
20039 | 0,030 | 2,43 | 113 | Streck- grenzen- festig- keit 2 kp/mm |
Deh nung |
45,0 | 83,3 | Streck- grenzen- festig- keit 2 kp/mm |
19,5 | 49,5 | ||
CaJ O |
21004 | 0,056 | 115 | 105 | 16,5 | 40,3 | 82,0 | 63,5 | i6,o | 43,5 | ||
CC' | 20043 | 0,080 | 1,84 | 117 | 105,6 | 15,0 | 35,5 | 85,4 | 65 | 16,0 | 42,6 ^ | |
4-"- | 21005 | 0,090 | 1,93 | 114 | 106,5 | 14,0 | 40,1 | 86,2 | 66,4 | 15,0 | 38,8 | |
^ | 27277 | 0,200 | 1,32 | 117 | 103 | 16,0 | 33,9 | 84,7 | 66,4 | 15,5 | 36,0 | |
21006 | 0,090 | 112 | 108 | 12,5 | 40.5 | 82,5 | 66,4 | 17,5 | 46,7 | |||
UJ | 104 | 15,0 | 64,3 | |||||||||
(1) 5/8-Zollstah; Wärmebehandlungs (Beta-Ülbergang-3,89OC)-lhr-¥echselstrom;
C-ehr-Wechselstrom
(2) ASTM Charpy V-Kerbschlag-Standardversuch
(3) Niedriger Molybdängehalt (1,5 %)
CD OO CD
Die Tabelle II zeigt, daß ein Zusatz an Silizium einen mäßigen Anstieg der Streckgrenzenfestigkeit der Legierung und
eine entsprechend geringe, jedoch noch annehmbare Abnahme der Zähigkeit bzwo Verformbarkeit mit sich bringt. Die Kerbschlagzähigkeit,
die als Maß die Stoßenergie hat9 verringert sich immer
stärker, je mehr Silizium zugesetzt wirds fällt jedoch solange
nicht unter einen annehmbaren Wert ab, wie der Siliziumgehalt innerhalb der erfindungsgemäßen kritischen Grenzen bleibt. Obgleich
das erfindungsgemäße Verfahren zu einem Rückgang der
Kerbschlagzähigkeit führt, wird mit ihm eine wesentliche Zunahme an benötigter Kriechfestigkeit erreicht, wie dies im folgenden
gezeigt werden soll»
Fig. 1 zeigt schaubildlich die Wirkung von Silizium auf die
Kerbschlagzähigkeit. Solange wie der Siliziumgehalt der Legierung nicht die obere Grenze von etwa 0,13 % übersteigt, fällt die
Gharpy-Stoßenergie wahrscheinlich nicht unter den im allgemeinen
annehmbaren Minimalwert von 1,5 m/kp ab.
Es wurden mit den Proben Kriechversuche durchgeführt, indem diese Proben einer Spannung von 24,5 kp/mm bei 5^0° C ausgesetzt wurden. Sowohl die Zeit, bei der jede Probe eine Verformung
von 0,1 % erreichte, als auch das Ausmaß dieser Verformung nach 100 Stunden wurden aufgezeichnet. Zur Messung der Verformung
wurde ein optisches Dehnungsmessersystem benutzte Es
wurden auch Spannungsversuche an den Proben ausgeführt, nachdem
diese dem Kriechvorgang ausgesetzt worden waren. Die im folgenden aufgezeichnete Tabelle III enthält die entsprechenden
Ergebnisse.
KRIECHEIGENSCHAPTEW VON GEWALZTEM 5/8-ZOLL STAB AUS 6242 TITANLEGIERUNGS-
MODIPIKATIONEN
Kriechergebnisse
(1)
Spannungseigenschaften bei 26,20C
(ο) Chargev ' Nr0 |
Si fo |
Gesamt zeit h |
Zeit Gesamt für verfor- 0,1 fo mung fo |
Verfor mung bei 100 h % |
Bruch- grenzen- festig«= keit 2 kp/mm |
Streck- grenzen- festig- keit 0 kp/mm |
5 | Deh nung 1» |
Radius änderung |
■A
C |
|
20039 CaJ O |
0,030 | kein XXh 115 |
Kriechversuch 18 0,21 14 0,19 |
0,19 0,18 |
113 114 114 |
105 103,5 103,5 |
16,5 17,0 17,0 |
45,0 40,3 42,9 |
|||
I O —J I |
o 21004 | 0,056 | kein 99 98 91 |
Kriechversuch 25 0,16 140 0,08 37 0,12 |
0,16 0s08 0,12 |
115 II6 119*5 113 ■ |
106 106 108,5 102 |
O 0 mo mvo ve m -H-H-H-H |
40,3 36,1 35sO 34,8 |
||
";° 20043 | 0,080 | kein 98 91 |
Kriechversuch 60 0,12 120 0,09 |
0,12 0,09 |
117 119 120 |
106,5 108,5 108 9 5 |
14,0 16,5 15,0 |
35,5 34,3 32,9 . |
WD | ||
21005 | 0,090 | kein 100 103 |
Kriechversuch 44 0,13 >200 0,06 |
0,13 0,05 |
114 115 112,5 |
103 IO6 98,8 |
16,0 17,5 10,0 |
40,1 39,1 15,5 |
|||
27277 | 0,200 | kein 107 108 |
Kriechversuch 43 0,15 35 0,13 |
0,14 0,13 |
117 117,5 |
108 111 109 |
12,5 15,0 15,0 |
33,9 24,6 30,8 |
CD OO CO |
||
(1) 5io° | C - 24, | ο ,5 kp/mm |
|||||||||
(2) Wärmebehandlung; (Beta-Übergang-3,89°C)-lh-Wechselstrom 593 C-8h-Wechselstrom |
|||||||||||
7316891
Die Bruchspannungs versuche an den Proben wurden bei 538° C
Q
durchgeführt, wobei Spannungen von 49 kp/mm und 51»8 kp/mm
benutzt wurden,. In der folgenden Tabelle IV sind die Ergebnisse
wiedergegeben«,
WIRKUNG VON SILIZIUMZUSÄTZEN AUF DIE BRUCHSPANNUNGS-FESTIGKEIT
VON 6242-TITANLEGIERUNGSMODIFIKATIONEN BEI
538° C
2
49 kp/mm 52,5 kp/mm
Ghargen—v ' si Bruch— Dehnung Bruch- Dehnung
Nr. % zeit h <fo zeit h %
20039 0,030 69 25 55 (3)
21004 0,056 >28i^1' 26 110 (3)
20043 0,080 >282^2' 23 HO (3)
21005 0,090 135 25 114 29 27277 0,20 104 35 77 41
(1) Last nahm zu bis 52,5 kp/mm in 281 h, und der Bruch erfolgte
nach einer Gesamtzeit von 387 hc 4
(2) Last nahm zu bis 52,5 kp/mm in 282 h, und der Bruch erfolgte dann nach dner Gesamtzeit von 342 h.
(3) Gedehnt solange, wie dies die Zerreißmaschine ermöglichte,
5/8 Zoll-Stab; Wärmebehandlung: (Beta-Übergang-3,89° C)-
lh-Wechselstrotn; 593°C-8h-Wechselstrom
3 0 3 3 ■:-
231689 V
Fig. 2 zeigt eine graphische Darstellung der in den Tabellen III und IV enthaltenen Ergebnisse. In der Kurve X
ist die Durchschnittszeit bis zur Erreichung einer Verformung von 0,1 % in Abhängigkeit von dem Siliziumgehalt aufgetragen.
Diese Kurve zeigt in der Kriechfestigkeit eine gut ausgebildete Spitze, wenn die Legierung einen Siliziumgehalt von etwa 0,10 ■%
aufweist, wobei jedoch ein etwas geringerer Siliziumgehalt vorgezogen
wird, weil andere Eigenschaften bei 0,10 fo Silizium möglicherweise
nachteilig beeinflußt werden.
Jeder Punkt auf der Kurve stellt den Durchschnittswert von
wenigstens zwei Versuchen daro Das Minimum der annehmbaren Zelt
für die 0,1 %-Verformung unter einer laufenden Spezifikation ist
35 Stunden«, Die 6242-Legierung, die nur einen Restgehalt an
Silizium aufweist,, erfüllte diese Spezifikation nicht, wie durch
den Punkt A auf der Kurve X ersichtlich ist. Die Legierung mit einem Siliziumgehalt von 0,2 % erfüllte diese Spezifikation
fastj wie durch den Punkt B auf der Kurve X angezeigt wird,
war jedoch in anderer Hinsicht nachteilig, wie aus den Ergebnissen
der Kerbschlagzähigkeitsversuche entnommen werden kann.
Die Kurve Y, auf der die Bruchzeit bei 538° C in Abhängigkeit von dem Siliciumgehalt aufgetragen ist, läuft im Bereich des
optimalen Siliciumgehalts über den Skalenmaßstab des Schaubilds hinaus, fällt danach aber schroff abo Fig. 3 zeigt
graphisch eine zusätzliche Aussage der Tabelle III hinsichtlich der Wirkung des Siliciums auf die Kriechverformung. Diese Kurve,
bei der die bleibende Verformung in 100 Stunden in Abhängigkeit von dem Siliciumgehalt aufgetragen ist, zeigt wiederum ein
Minimum in der Nähe des erfindungsgemäßen optimalen Siliciumgehalts ο Die Punkte A und B in Figo 3 entsprechen den Punkten
A und B in Fige 2O
84 2/094 3
? 3 1 R 8 9 1
Die obigen Ergebnisse sind für den Fachmann durchaus überraschende Der Fachmann konnte nämlich von der Annahme ausgehen,
daß die Abhängigkeit zwischen der Zeit bis zur Erreichung einer Verformung von 0s± % und dem Siliciumgehalt zwischen den
Punkten A und B in Figo 2 annähernd einer geraden Linie folgt
und nicht zwischen den Punkten eine Spitze, also ein Maximum erreichte Somit wird erfindungsgemäß eine Legierung geschaffen,
die eine im Vergleich zu jeder der 6242-Legierungen oder einer anderen bekannten,0,2 % Silicium enthaltenden Legierung außerordentlich
verbesserte Kriechfestigkeit aufweist. Dabei wird die Kerbschlagzähigkeit auf einem annehmbaren Wert gehalten, wobei
jedoch an sich nichts Wesentliches zur Verbesserung der Kerbschlagzähigkeit unternommen wurde, da die Versuche im wesentlichen
in dem Bestreben durchgeführt wurden, eine erhebliche Steigerung der Kriechfestigkeit zu erreichen.
3 0 9 '· U ? I 0 9 Λ 3
Claims (6)
- PATENTANS PRÜCHEJL. Titanlegierung, gekennzeichnet durch in Gewe-% etwa 5,5 bis 6,5 % Aluminium, 1,7 bis 2,3 % Zinn, 0,7 bis 5,0 % Zirkonium, 0,7 bis 3,0 % Molybdän, 0,04 bis 0,13 % Silicium, Rest Titan und übliche Verunreinigungen, wobei diese Legierung eine minimale Kerbschlagstoßenergie (Charpy V-Kerbschlag— Versuch) von 1,5 mkp aufweist und eine minimale Zeit von 35 Stunden bis zu einer Verformung von 0,1 % erfordert, wenn sie einer Spannungsbelastung von 52,5 kp/mm bei 510° C ausgesetzt wird»
- 2. Titanlegierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Siliciumgehalt 0,08 bis 0,09 % beträgt.
- 3· Titanlegierung nach Anspruch 1 oder 2S gekennzeichnet durch annähernd 6 fo Aluminium9 2 f0 Zinns 4 % Zirkonium, 2 °jo Molybdänj 0,08 bis 0,09 0J0 Silicium, Rest Titan und übliche Verunreinigungen«
- 4. Verfahren zur Verbesserung der Kriecheigenschaften einer Titanlegierung, die in Gewo-$ aus etwa 5,5 bis 6,5 % Aluminium, 1,7 bis 2,3 % Zinn, 0,7 bis 5,0 % Zirkonium, 0,7 bis 3,0 % Molybdän, Rest Titan und übliche Verunreinigungen besteht, und in der ein Siliciumrestgehalt von etwa 0,02 bis 0,03 °fc vorhanden ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Legierung Silicium in einer Menge zugesetzt wird, die einen Silicium-Gesamtgehalt von 0,04 bis 0,13 % ergibt, wodurch die Legierung eine so hohe Kriechfestigkeit erlangt, daß Proben dieser Legierung eine minimale Zeit von 35 Stunden erfordern, bis eine3 0 9 f? i ? / 0 !U 3Verformung von 0,1 ^ erreicht ist, wenn sie Tbei 510° C einer Spannungsbeanspruchung von 52,5 kp/mm ausgesetzt werden, wobei sie eine ausreichende Kerbschlagzähigkeit behalten, die sich durch eine minimale Gharpy V-Kerb-Stoßenergie von 1,5 mkp kennzeichnet.
- 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Legierung in einer Menge Silicium zugesetzt wird, die zu einem Siliciumgehalt von 0,08 bis 0,09 % führt.
- 6. Verfahren nach Anspruch h oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung sonst aus annähernd 6 fo Aluminium, 2 % Zinn, h fo Zirkonium, 2 % Molybdän, Rest Titan und übliche Verunreinigungen besteht.309842/0943
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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---|---|
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ID=22910057
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
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---|---|
US (2) | US3833363A (de) |
CA (1) | CA966334A (de) |
DE (1) | DE2316891C2 (de) |
FR (1) | FR2179055B1 (de) |
GB (1) | GB1433371A (de) |
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