DE2221895A1

DE2221895A1 - Gasturbinentriebwerk

Info

Publication number: DE2221895A1
Application number: DE19722221895
Authority: DE
Inventors: John Jenkinson
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1971-05-06
Filing date: 1972-05-04
Publication date: 1972-12-07
Also published as: FR2135319B1; DE2221895C3; US3791758A; IT957731B; GB1350471A; FR2135319A1; DE2221895B2

Description

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Augsburg, den 3. Mai .1972

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John Jenkinson, 2.~j> Brookthorpe, Yate, Bristol, England

Gasturbinentriebwerk

Die Erfindung betrifft ein Gasturbinentriebwerk mit einem Turbinenläufer, der axial stromab einer feststehenden Hohlkonstruktion angeordnet und durch einen Spalt von dieser getrennt ist, wobei diese Hohlkonstruktion eine ringförmige Düsenanordnung aufweist, die den Innenraum der Hohlkonstruktion mit dem genannten Spalt verbindet, und wobei der Turbinen-

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ORIGINAL IHSPECTED

läufer ringförmig angeordnete Jiintrittsöffnungen aufweist, die in Kanäle führen, welche den Spalt mit in den Schaufeln verlaufenden Kühlleitungen verbinden. Im besonderen betrifft die Erfindung die Kühlung der Laufradschaufeln bei Gasturbinentriebwerken.

Derartige Triebwerke sind bereits bekannt. Bei diesen bekannten Triebwerken ist der genannte Spalt gerade groß genug, um eine durch die Wärmedehnung hervor gerufene Relativbewegung zwischen den umlaufenden und den feststehenden Teilen zu ermöglichen. Zur Kühlung der Laufradschaufeln wird Luft aus dem Innenraum der Hohlkonstruktion durch die in deren Wandung befindliche Düsenanordnung hindurch in einen Zwischenraum und von da in die im Turbinenläufer vorgesehenen Eintrittsöffnungen hineingeblasen. Diese Eintrittsöffnungen führen in Kanäle hinein, die mit in den Schaufeln verlaufenden Kühlleitungen verbunden sind. Die einzelnen Düsen sind mit gegenseitigen Abständen umfangsmäßig nebeneinander angeordnet; die Eintrittsöffnungen sind ähnlich angeordnet.

Die Wirksamkeit der Kühlung der Laufradschaufeln hängt vorn statischen Druck der Kühlluft in den genannten Kanälen ab, da bei einer gegebenen Lufttemperatur die pro Zeiteinheit vorn Schaufelmaterial an die Kühlluft abgegebene Wärmemenge um so größer ist, je höher der statische Druck an den Eintritts-

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öffnungen der relativ engen Kühllsitungen in den Schaufeln ist. Versuche, den statischen Druck der Kühlluftzufuhr zu erhöhen, haben jedoch gewisse Schwierigkeiten ergeben, die hauptsächlich durch die Tatsache entstehen, daß bei einem gegebenen Druck im Zwischenraum die Geschwindigkeit der Kühlluft zunimmt und dadurch ihr statischer Druck wieder abnimmt. Diese Verminderung des statischen Druckes der Kühlluft muß natürlich durch eine nachfolgende Strömungsverzögerung wieder ausgeglichen werden. Die Wirksamkeit dieser Druckrückgewinnung ist von der Verzögerung abhängig, die in relativ geringem Maße und bei stationärer Strömung stattfindet. Ein Versuch, den Druck der Kühlluft zu erhöhen und dadurch die Schaufelkühlung zu verbessern, ist in zunehmenden Maße von der Wirksamkeit der genannten Druckrückgewinnung abhängig.

Es ist natürlich an sich bekannt, daß eine Druckrückgewinnung durch einen Diffusor wirksam erreicht werden kann, d.h. durch einen Abschnitt mit allmählich divergierenden Wandungen. Solche Diffusoren sind jedoch Bauteile mit notwendigerweise relativ großer Länge und es ist schwierig, solche Diffusoren in einem Turbinenläufer unterzubringen, dessen Form im Hinblick auf die großen Fliehkräfte festgelegt ist, denen er im Betrieb ausgesetzt ist.

In der Vergangenheit wurde es nicht für möglich gehalten,

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daß eine wenigstens teilweise Druckrückgewinnung in dem genannten Zwischenraum stattfinden kann. Selbst wenn diese Tatsache erkannt worden wäre, hätte die oben erwähnte umfangsmäßig verteilte Anordnung der Eintrittsöffnungen und möglicherweise auch die Düsenanordnung zu Störungen von einem Ausmaß geführt, welches einer wirksamen Druckrückgewinnung entgegengewirkt hätte.

Genauer gesagt: Da der Läufer sich dreht, treffen die einzelnen Strömungen aus der Düsenanordnung abwechselnd auf eine Eintrittsöffnung und auf die Läuferwandung zwischen benachbarten Eintrittsöffnungen auf. Dadurch ergeben sich Turbulenzen, was wiederum der Forderung nach einer stationären Strömung für eine wirksame DruckrückgewInnung widerspricht.

Durch die Erfindung soll die Aufgabe gelöst werden, die Düsenanordnung und die Anordnung der Eintrittsöffnungen an dem Turbinenläufer derart zu gestalten, daß eine stationäre Strömung erzielt wird.

Im Sinne der Lösung dieser Aufgabe ist ein Gasturbinentriebwerk mit einem Turbinenläufer der eingangs dargelegten allgemeinen Art gemäß der Erfindung dadurch gekennzeichnet, daß der Turbinenläufer zwischen den Eintrittsöffnungen eine;

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ringförmige Anordnung von "Wandungen aufweist, die jeweils zwischen sich die genannt en Kanäle bilden, wobei diese Wandungen jeweils mit zu Strömungsschneiden ausgebildeten Kanten versehen sind, zwischen welchen die einzelnen Eintrittsöffnungen gebildet sind»

Durch die Strömungsschneiden gehen die einzelnen Eintritt so ffnungen tatsächlich in eine einzige, umfangsmäßig, « ununterbrochene Eintrittsöffnung über. Dadurch ist es möglich, daß die Kühlluft unter den Bedingungen einer annähernd stationären Strömung in den Rotor hineintransportiert wird und dadurch eine wirksame Diffusion und Druckrückgewinnung erzielt wird.

Die einzelnen Austrittsöffnungen sind vorzugsweise ebenfalls derart angeordnet, daß sie eine einzige, umfangsmäßig ununterbrochene Austrittsöffnung ergeben oder wie eine solche wirken, damit die Druckrückgewinnung weiterhin verbessert wird. Das geht aus der Betrachtung hervor, daß die Luft, wenn die Düsen umfangsmäßig mit Abständen angeordnet sind, in einzelnen Strahlen aus diesen Düsen ausströmt. Jeder dieser Strahlen weist eine gegebene Geschwindigkeit auf und ist von einem benachbarten Strahl durch einen Bereich mit niedrigerer Luftgeschwindigkeit getrennt. Deshalb sind die Eintrittsöffnungen im Turbinenläufer dann jeweils ständig abwechselnden

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Luftgeschwindigkeiten ausgesetzt, wenn sie die genannten Luftstrahlen passieren. Für eine gegebene Läuferdrehzahl gibt es aber nur einen bestimmten Geschwindigkeitsvektor durch den genannten Zwischenraum hindurch, bei dem eine stationäre Luftströmung eintritt.

Ein Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Triebwerkes wird im folgenden mit Bezug auf die anliegenden Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigen:

Pig. I einen Längsschnitt durch einen

Teil eines Gasturbinentriebwerkes,

Fig. 2 einen vergrößerten Ausschnitt aus

Fig. 1,

Fig. 5 einen gemäß der in Fig. 2 einge

zeichneten Schnittlinie III-III verlaufenden Schnitt,

Fig. 4 einen gemäß der in Fig. 2 einge

zeichneten Schnittlinie IV-IV verlaufenden Schnitt,

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Pig. 5 einen gemäß der in Fig. 2 einge

zeichneten Schnittlinie V-V verlaufenden Schnitt,

Fig. 6 eine vergrößerte Darstellung einer

Einzelheit einer gegenüber Fig. 2 abgewandelten Ausführungsform einer Anordnung nach der Erfindung, und

Fig. 7 einen gemäß der in Fig. 6 einge

zeichneten Schnittlinie VII-VII verlaufenden Schnitt.

Gemäß Fig. 1 weist das Triebwerk eine Hochdruckturbine 10, die antriebsmäßig über eine Welle 11 mit einem Hochdruckverdichter 12 verbunden ist, und eine Niederdruckturbine I3, die antriebsmäßig über eine Welle 14 mit einem nicht gezeichneten, aber an sich bekannten Niederdruckverdichter verbunden ist, auf. Der Hochdruckverdichter 12, dessen Hauptfördermenge einer Brennkammer I5 zugeführt wird, weist eine Kühlluftanzapfung l6 auf, die über ein Rohr 17 und Kanäle 18 und I9 mit einem neben der Turbine 15 gelegenen Hohlraum 20 verbunden ist.

Die Turbine 1J> weist ein Leitrad 23 mit einer Hohlkon-

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struktion 24 auf, die einen Teil des Hohlraumes 20 umgibt und eine Wandung 2OA enthält, die mit Austrittsöffnungen 21 versehen ist. Die Turbine 13 weist weiterhin einen Turbinenläufer 25 auf, der aus einer Läuferscheibe 26 und Laufschaufeln 27 besteht. Der Hohlraum 20 bildet einen Vorratsbehälter für die zum Kühlen der Laufschaufeln 27 benötigte Luft. Zwischen der feststehenden Konstruktion 24 und dem Läufer ist eine Dichtung 28 vorgesehen, durch welche Luft .aus dem Hohlraum 20 in einen Spalt 29 hindurchpassieren und die der feststehenden Konstruktion 24 zugewandte Stirnseite des Läufers kühlen kann. Infolge des entlang der Dichtung 28 entstehenden Druckabfalles ist der statische Druck im Spalt 29 niedriger als im Hohlraum 20.

Wie in den Fig. 2 bis 5 dargestellt ist, weisen die Laufschaufeln 27 jeweils Pußteile 30 auf, die in achsparallelen Schlitzen 31 am Umfang der Läuferscheibe befestigt sind. Ferner weisen die Fußteile JO jeweils eine·radiale Wandung oder Rippe 45 und querverlaufende Wandungen 45A auf, die eine Vertiefung 32 umschließen, von der Kanäle 33 zur Verteilung der Kühlluft ausgehen, welch letztere durch die Schaufeln hindurch bis an deren Spitze verlaufen, wo die Kanäle 33 in Auslaßöffnungen J>^]\ in den Strömungskanal 46 der Turbine münden. Die Schaufelfußteile 30 weisen jeweils einen Vorsprung 35 auf, der den Spalt überdeckt, wobei diese Vorsprünge in ihrer Gesamtheit einen

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ringförmigen Vorsprung des Turbinenläufers bilden. Die sich gegenüberliegenden Vertiefungen 32 zweier benachbarter Fußteile 30 bilden zwischen sich, wie in Fig. 3 dargestellt, einen Kanal 48. Die Kanäle 48 weisen jeweils einen Diffusorabschnitt J>6 auf, der durch divergierende Wandungen 37 ^und 38 gebildet ist. Jeweils am freien. Ende des Vorsprunges weisen die Kanäle 48 Eintrittsöffnungen 39 auf, die den Austrittsöffnungen 21 der feststehenden Konstruktion 24 zugexvandt sind. Derjenige Teil des Spaltes 29, der genau zwischen den öffnungen 21 und 39 gelegen ist, bildet einen Zwischenraum 50. Der Kühlluftstrom in diesem Zwischenraum ist mit 51 bezeichnet.

Die Austrittsöffnungen 21 sind im Boden einer an der feststehenden Konstruktion 24 angeformten Ringnut 24 gelegen und wirken mit den freien Enden der Vorsprünge 35 derart zusammen, daß sie mit diesen zusammen aerodynamische Dichtungen 41 und 41A bilden.

Eine Luftströmung durch den Spalt 29 beginnt radial einwärts der Vorsprünge 35 und strömt durch eine Dichtung 43 radial auswärts der Vorsprünge 35 in den Strömungskanal 46 hinein. Damit die radiale Strömung die Vorsprühge 35 passieren kann, sind die letzteren mit radial verlaufenden Kanälen 44 versehen.

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Diejenige Größe, von welcher die Drücke im Hohlraum und im Spalt 29 bestimmt werden, ist der Druck im Strömungskanal 46, in den die beiden Kühlgasströmungen münden. Der statische Druckabfall zwischen dem Spalt 29 und dem Strömungskanal 27 muß genügend groß sein, um die zur Kühlung der Läuferscheibe 26 notwendige Strömung sieherzustellen oder mindestens den Spalt 29 zu belüften. Gewöhnlich wird der Druck im Spalt 29 nicht wesentlich größer gemacht als der Druck im Strömungskanal 46, damit Verluste durch die Dichtung 43 vermieden werden. Der in den Kanälen 48, 33 und 46 entstehende Druckabfall muß für die erforderliche Kühlung der Schaufeln ausreichend groß sein. Der statische Druck im Spalt 29 muß niedrigerer als im Hohlraum 20 sein, um eine Strömung aus den Öffnungen 21 heraus sicherzustellen; da aber der Druck im Spalt 29 durch andere Bedingungen als durch das Kühlen der Schaufeln festgelegt ist, kann dieser Druck nicht willkürlich geändert werden, um den Forderungen des Schaufelkühlsystems zu genügen. Folglich ist es, wenn der Druck der Kühlluft für die Schaufeln erhöht werden muß, normalerweise nicht sinnvoll, in entsprechender Weise den Druck im Spalt 29 zu erhöhen. Stattdessen wird eine Vergrößerung des Druckabfalles zwischen dem Hohlraum 20 und dem Spalt zusammen mit der sich daraus ergebenden Geschwindigkeitserhöhung und dem Abfall des statischen Druckes der Kühlluft beim Hindurchströrnen durch die ,Vas tr it ts öffnungen 21 in

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Kauf genommen. Jedoch sind, um eine vilrksame Druckrückgewinnunj-; sicherzustellen, die Austritts- und Eintrittsöffnungen 21 und 39 derart ausgebildet, daß Turbulenzen vermieden werden.

Die Austrittsöffnungen 21 sind jeweils durch den kleinsten Strömungsquerschnitt einer Düse -12 mit rechteckigem Querschnitt, wie in Fig. 5 dargestellt, gebildet. Die Düsen sind durch am Umfang verlaufende Wandungen 42A und 42B geformt, die durch Rippen 42C miteinander verbunden sind, welche zu den Öffnungen 21 hin dünner werden und in Kanten 42D verlaufen, damit sich die Strömungen der einzelnen Düsen leicht zu einem umfangsmäßig zusammenhängenden Strom vereinigen. Deshalb können die einzelnen Öffnungen 21 der Düsen tatsächlich als eine umfangsmäßig ununterbrochene öffnung betrachtet werden.

Was die Eintrittsöffnungen 39 betrifft, so weisen die Vorsprünge 35 jeweils einen radialen Teil 47 auf, der seinerseits ein Vorsprung der entsprechenden Wandung 45 ist.

Diese radialen Teile ''."J sind zu den öffnungen 39 hin· gemäß Pig. 3 zugespitzt, so daß sie für die in die öffnungen eintretende Strömung Strömungsschneiden bilden. Infolge dieser Strömungsschneiden kann die Strömung ohne wesentliche Turbulenzen

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in die Öffnungen 59 eintreten und diese Öffnungen bilden deshalb zusammen tatsächlich eine umfangsmäßig ununterbrochene Öffnung. Die Rippen 45 sind tragende Elemente der Schaufelfußteile, denn sie übertragen die Fliehkräfte der Schaufeln auf die Verbindungen mit der Läuferscheibe 26. Durch die Vorsprünge 55 wird einerseits ermöglicht, die Ströraungs schneiden vorzusehen, ohne die Rippen zu schwächen, und andererseits die Schwierigkeit vermieden, bei der normalen axialen Ausdehnung einer Schaufel für einen vollständigen relativ langen Diffusor Platz zu finden. Weiterhin ermöglichen die VorSprünge j55 das Anbringen der Kanäle 44 und ermöglichen dadurch, daß radiale Luftströme unter Umgehung des Zwischenraumes 50 aus dem Spalt herausströmen können, so daß die Strömung in diesem Zwischenraum nicht durch die genannte radiale Strömung gestört wird.

Außerdem schirmen die Dichtungen 41 und 4lA den Zwischenraum 50 gegen eine radiale Strömung im Spalt 29 ab. In diesem Zusammenhang wird ersichtlich, daß der unvermeidliche Druckabfall in den Kanälen 44 dazu führt, daß der statische Druck in dem radial auswärts der Vorsprünge 35 gelegenen Teil des Spaltes 29 niedriger ist als in dem radial einwärts dieser Vorsprünge gelegenen Teil. Deshalb steht der Zwischenraum 50 zu diesen beiden Teilen des Spaltes 29 jeweils in einem verschiedenen Druckyerhältnis. Zum Ausgleich dieser Differenz ist wenigstens die Dichtung 41 wünschenswert.

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Die Rippen 45 verlaufen mit Bezug auf die Läuferachse unter einem Winkel ß, der in an sich bekannter Weise durch die winklige Anordnung der Schaufelfläche bestimmt ist. Damit die Strömung sicher aus den Düsen 42 in die Kanäle 48 in Richtung der Rippen eintritt, sind die Düsen unter einem Winkel cL angeordnet, so daß die Geschwindigkeiten der aus den Düsen austretenden Strömung und der Strömung entlang den Rippen und die Umfangsgeschwindigkeit der Rippen, die durch einen Pfeil 49 angedeutet ist, ein Geschwindigkeitsdreieck ergeben, damit aus den Düsen 42 heraus in die Kanäle 48 eine stationäre Strömung entsteht.

Wenn die oben erwähnten Bedingungen einer stationären Strömung durch den Zwischenraum 50 gegeben sind, bedingt das Vorhandensein der Eintrittsöffnungen 39* daß sich die aus den Austrittsöffnungen 21 austretende Strömung 51 ausbreitet und dadurch eine Erhöhung des statischen Druckes erzielt wird. Der kleinste Strömungsquerschnitt soll an den Eintrittsöffnungen größer sein als an den Austrittsöffnungen 21, aber nicht zu groß, und die Eintrittsöffnungen sind vorzugsweise mit konvergierenden Mundstücken 39A versehen, wie in Fig. 2 dargestellt, so daß die ausgebreitete Strömung möglichst xveitgehend aufgefangen wird. Dieses Merkmal ist in Fig. 6 deutlicher dargestellt und wird später boschrieben.

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Der DiffusionsVorgang im Zwischenraum 50 ist dem Aerodynamiker geläufig, jedoch müssen die genauen Abmessungen der öffnungen durch Versuche ermittelt werden. In dem Zwischenraum 50 können leicht 50 % der möglichen Druckrückgewinnung erzielt werden und es ist theoretisch möglich, die gesamte mögliche Druckrückgewinnung in dem Zwischenraum 50 zu erreichen, so daß die Diffusoren 36 eigentlich entbehrlich sind. Die Diffusoren 36 sind nicht für die Diffusion notwendig, die in dem Zwischenraum 50 stattfindet, und die Wandungen 37 und 38 könnten deshalb parallel sein. Jedoch ist es in der Praxis zweckmäßig, die Diffusoren 36 beizubehalten und dadurch die Diffusionsbedingungen im Zwischenraum 50 zu erleichtern.

Wie in den Fig. 6 und J dargestellt ist, ist eine Düse in Form einer Ringnut 142 durch konvergierende Wandungen 142A und l42B gebildet und diese weist eine Austrittsöffnung 121 auf, die eine umfangsmäßig kontinuierliche, verengte Düsenöffnung darstellt. Stromauf vor der Düse 146 ist in der Wandung der feststehenden Konstruktion eine Reihe von Kanälen vorgesehen, die durch Wandungen 152A und 152B und Rippen 152C gebildet sind. Die Düse 146 erteilt der Strömung einen Drall gemäß dem Pfeil 153. Dazu ist es notwendig, daß die Rippen 152C unter einem Winkel ο»-¹ angeordnet sind, der größer als der Winkel <*, der Rippen 42C in Fig. 3 ist.

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Die in den Pig. 6 und 7 dargestellte Ausführungsform unterscheidet sich von der in 'den Fig. 1 bis 5 gezeigten Konstruktion nur hinsichtlich der Fertigungsgerechtigkeit. Die Düsen 42, die relativ kleine einzelne Kanäle sind, sind bei sorgfältiger Herstellung teuer, wohingegen die Düse 142, die umfangsmäßig kontinuierlich ist, relativ einfach maschinell hergestellt werden kann. Die Kanäle 152 sind groß im Verhältnis zu den Düsen 42 und brauchen nicht so genau maßhaltig zu sein wie die Düsen 42; die Herstellung ist deshalb weniger schwierig. Die Düse 142 weist eine den Austrittsöffnungen 21 in den Fig. 2 bis 5 entsprechende Austrittsöffnung 121 auf. Der Zwischenraum 50 und der Vorsprung 35 sind in Fig. β gleich dargestellt wie in den Fig. 2 bis 5.

In Fig. 6 ist auch die Form der Strömung durch den Zwischenraum 50 genauer dargestellt. Die Eintrittsöffnung ist durch die Kanten der Strömungsschneiden 47 und das konvergierende Mundstück 39A gebildet. Die dargestellte Strömung 51 breitet sieh zum Mundstück 39A hin aus und konvergiert dann beim Eintreten in die Öffnung 39* d.h. sie wird leicht beschleunigt.

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Claims

Patentansprüche

Il.J Gasturbinentriebwerk mit einem Turbinenläufer, der axial stromab einer feststehenden Hohlkonstruktion angeordnet und durch einen Spalt von dieser getrennt ist, wobei diese Hohlkonstruktion eine ringförmige Düsenanordnung aufweist, die den Innenraum der Hohlkonstruktion mit dem genannten Spalt verbindet, und wobei der Turbinenläufer ringförmig angeordnete Eintrittsöffnungen aufweist, die in Kanäle führen, welche den Spalt mit in den Schaufeln verlaufenden Kühlleitungen verbinden, dadurch gekennzeichnet, daß der Turbinenläufer (26) zwischen den Eintrittsöffnungen (59) eine ringr förmige Anordnung von Wandungen (45) aufweist, die jeweils zwischen sich die genannten Kanäle (48) bilden, wobei diese Wandungen jeweils mit zu Strömungsschneiden (-'47) ausgebildeten Kanten versehen sind, zwischen welchen die einzelnen Eintrittsöffnungen gebildet sind.

2. Triebwerk nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Turbinenläufer (26) einen ringförmigen Vorsprung (55) -aufweist, der sich in den Spalt (29) hineinerstreckt und an seinem freien Ende die Eintrittsöffnungen (59) bildet, und der weiterhin Kanäle (V-I) aufweist, welch letztere jewoi.la

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radial durch die zu den Strömungsschneiden geformten Teile der Wandungen (''5) hindurch zwischen dem radial Innerhaifa und dem radial außerhalb des Vorsprunges liegenden Teil dos Spaltes verlaufen.

~S>. Triebwerk nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Schaufeln (25) jeweils einen Schaufelfuß (30) mit einer Wandung (45) aufweisen, der mit einem zu der feststehenden Ilohlkonstruktion (24) hin vorspringenden Vorsprung (35) versehen ist, wobei die.ser Vorsprung dadurch aerodynamisch günstig ausgebildet ist, daß er die genannte Strömungsschneide (47) bildet, und daß die Schaufelfüße jeweils Querwandungen (45A) aufweisen, so daß die Wandungen (4-5)* die Vorsprünge (35) und weitere Wandungen (37, 38) der Schaufelfüße zusammen jeweils die genannten Eintrittsöffnungen (39) und die Kanäle (48) bilden.

4. Triebwerk nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Turbinenläufer (26) querverlaufende Wandungen (37, 38) aufweist, die zusammen mit den genannten Wandungen (45) jeweils die genannten Kanäle (43) bilden, wobei die querverlaufenden Wandungen jeweils von den Eintrittsöffnungen (39) ausgehend divergieren und Diffusoren (36) bilden.

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5. Triebwerk nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsenanordnung (42 bzw. 142) eine in einer dem Turbinenläufer (26) zugewandten Wandung (120A) der feststehenden Höh!konstruktion (24) angeordnete Ringnut (142) aufweist» wobei die Wandungen dieser Ringnut sich zum Turbinenläufer hin verengen und in die genannte Austrittsöffnung (121) übergehen,und daß außerdem zwischen dem Innenraum (20) der feststehenden Konstruktion und der Ringnut Verbindungskanä-Ie (152) vorhanden sind.

6. Triebwerk nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Düsenanordnung ( 42 bzw. 142) eine ringförmige Anordnung von Kanälen (42) aufweist, die jeweils von in Uaifangsrichtung verlaufenden Wandungen (52A, 52B) gebildet werden, die durch Rippen (42C) miteinander verbunden sind, welche jeweils zu den Austrittsöffnungen hin dünner werden und in eine Κγ·.:ι": ;· (42D) auslaufen, so daß die genannten Kanäle jeweils in eine von den Wandungen (42A, 42B) und den Kanten (42D) gebildete verengte öffnung (21) verlaufen.

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