DE2060605A1 - Auf pulvermetallurgischem Wege hergestellte,gesinterte,hitze- und korrosionsbestaendige,ausscheidungshaertbare Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid - Google Patents

Auf pulvermetallurgischem Wege hergestellte,gesinterte,hitze- und korrosionsbestaendige,ausscheidungshaertbare Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid

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DE2060605A1 DE19702060605 DE2060605A DE2060605A1 DE 2060605 A1 DE2060605 A1 DE 2060605A1 DE 19702060605 DE19702060605 DE 19702060605 DE 2060605 A DE2060605 A DE 2060605A DE 2060605 A1 DE2060605 A1 DE 2060605A1
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Description

DR. R. POSCHENRIEDER
DR. E. BOETTNER /
DIPL-ING. H.- f. MÜLLER
«t Patent ι. '.v.iitö -
Telelon 44375*
Pile 028g
Ohromalloy American Corporation, 169 Western Highway, West lyaok, New York (Y.St.A.)
Auf pulvermetallurglschern Wege hergestellte, gesinterte, hitze- und korrosionsbeständige, ausscheidungshärtbare Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid
Die vorliegende Erfindung betrifft eine auf pulvermetallurgischem Wege hergestellte, gesinterte, durch Ausscheidungshärtung vergütbare, korrosions- und verschleißfeste sowie hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren bzw. feuerfesten Carbid sowie auch daraus hergestellte Gegenstände, wie hitzebeständige Warrnverformungswerkzeuge und Maschinenteile.
Die Erfindung betrifft auch ein Verfahren zur Herstellung der genannten Legierung.
achwer schmelzbare Carbidlegierungen bestehen bekanntlich au« einer Grundmasse aus einem Nichteisenmetall,
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wie Nickel, die primäre Körner des schwer schmelzbaren Carbids, wie Titancarbid, darin dispergiert enthält. Wenn sich auch derartige Legierungen als technisch recht brauchbar zur Herstellung von verschleißfesten Elementen, wie Verformungswerkzeugen, Maschinenteilen und dergleichen, erwiesen haben, so ist ihre Anwendbarkelt doch auf normale Umweltbedingungen, bei denen Hitze- und Korrosionsbeständigkeit von sekundärer Bedeutung ist, beschränkt. Nickel stellt eine verhältnismäßig weiche Grundmasse dar, verglichen mit dem darin dispergierten schwer schmelzbaren Carbid, und bei mit Verschleiß verbundenen Anwendungen, wozu auch das Aneinanderreihen einer Metallfläche gegen eine andere gehört, neigt es dazu, aus dem Raum zwischen den Carbidkörnern entfernt bzw. erodiert zu werden. Tritt dies ein, so verlieren die Carbidpartikel an der Oberfläche ihren Halt und fallen heraus, wodurch der Verschleiß beschleunigt wird. Ein weiterer Nachteil besteht darin, daß die Grundmasse dazu neigt, sich bei erhöhten Temperaturen bis herauf zu etwa 109O0C leicht zu oxydieren. Wenn auch durch Zusatz von Chrom zum Nickel die Hitze- und Korrosionsfestigkeit in einem erheblichen Ausmaß verbessert werden kann, so war die Grundmasse doch immer noch verhältnismäßig weich im Verhältnis zu den Carbidkörnern, so daß sie nicht die Harte aufwies, die erforderlich war, um gegen einen selektiven Verschleiß zwischen den Carbidkörnern beständig zu sein.
Es besteht daher ein technisches Bedürfnis, eine hitze-, korrosions- und verschleißfeste Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid zu schaffen, die einer Hochtemperatur-Oxydation bis zu I090 C und noch höheren Temperaturen zu widerstehen vermag und
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dabei eine adäquate Verschleiß- und Korrosionsfestigkeit beibehält.
Ein Gegenstand der vorliegenden Erfindung besteht daher darin, eine auf pulvermetallurgischem Wege hergestellte, gesinterte, hitze-, korrosions- und verschleißfeste Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid verfügbar zu machen, die durch eine verbesserte Beständigkeit gegen Oxydation und Verschleiß bei erhöhten Temperaturen bis zu etwa 10900C und darüber ausgezeichnet ist.
Ein weiterer Gegenstand besteht darin, ein gehärtetes, gesintertes, hitze-, korrosions- und verschleißfestes Element, wie Warmverformungswerkzeuge und Maschinenteile, als Herstellungserzeugnis der Fachwelt zur Verfügung zu stellen.
Auch ein Verfahren zur Herstellung der erwähnten Legierung mit dem Gehalt an dem schwer schmelzbaren Carbid ist Gegenstand der Erfindung.
Diese und weitere Gegenstände sind in der nachfolgenden Beschreibung erläutert, und der Umfang der Erfindung ist aus den beigefügten Ansprüchen zu entnehmen.
In breitestem Sinne betrifft die vorliegende Erfindung die auf dem Wege der pulvermetallurgischen Sinterung erfolgende Herstellung einer durch Ausscheidungshärtung vergütbaren, korrosions- und hitzebeständigen Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid, das aus primären Körnern wenigstens eines der schwer schmelzbaren Carbide TiC, NbC, VC und TaC
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besteht, die in einer Nickel-Chrom-Legierungsgrundmasse dispergiert sind, welch letztere im wesentlichen aus etwa 5 bis 30 Gewichtsprozent Chrom, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Eisen, etwa 0,5 bis 5 Gewichtsprozent Titan, etwa 0,2 bis 5 Gewichtsprozent Aluminium, bis zu etwa 25 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,5 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen aus mindestens etwa 40 Gewichtsprozent Nickel
besteht.
Ein Zusammensetzungsbereich, der besondere Vorteile bietet, ist derjenige, bei dem die Menge des schwer schmelzbaren Carbids etwa 30 bis 75 Volumenprozent beträgt und der Rest im wesentlichen aus der Legierungsgrundmasse besteht.
Noch vorteilhafter sind Zusammensetzungen, bei denen der Gehalt an dem schwer schmelzbaren Carbid (z.B. TiC) etwa 35 bis 55 Vol.-# beträgt und die Legierungsgrundmasse, die im wesentlichen den Rest ausmacht, in der Hauptsache aus
etwa 10 bis 25 Gewichtsprozent Chrom, etwa 2 bis 12 Gewichtsprozent Eisen, etwa 1 bis 3 Gewichtsprozent Titan, etwa 0,5 bis 2 Gewichtsprozent Aluminium, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,25 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen aus mindestens etwa 50 Gewichtsprozent Nickel
besteht.
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Die vorstehend erwähnten Legierungen mit dem schwer schmelzbaren Carbid können durch Lösungsglühen bis zu einer Rockwell C-Härce von 46 und durch Ausscheidungshärturig auf eine Rockwell C-Härte von etwa 5^ gebracht werden. Die Legierung ist beständig gegen Oxydation bei erhöhten Temperaturen bis herauf zu ICHO0C und besonders beständig gegen Korrosion durch Säure, wie es durch die ge fingen Korrosionsgrade in lCfiiger H0SOj., 50$iger H0SO2, und reiner konzentrierter HpSOj veranschaulicht werden kann. Die Legierung zeigt darüber hinaus eine hohe Festigkeit bei erhöhten Temperaturen. Die Legierung ist im angelassenen Zustand leicht bearbeitbar mit großer Präzision oder kann zu jeder; gewünschten Form geschliffen und danach durch Ausscheidungshärtung vergütet werden, ohne daß die präzisen Dimensionen nachteilig beeinflußt werden.
Die nachstehenden Beispiele sollen die verschiedenen Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung näher erläutern.
Beispiel 1
Eine ausscheidungshärtbare Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid, die aus Titancarbid und einer Grundmasse besteht, die eine Nichteisenlegierung auf Nickelbasis enthält, wurde aus folgenden Bestandteilen hergestellt:
primäres Carbid etwa 4^ Volumenprozent TiC Legierungs-Grundmasse etwa 55 Volumenprozent.
Die Grundmasse wies die folgende zahlenmäßige Zusammensetzung auf:
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Gewichtsprozent
Chrom ■ l8
Eisen 8
Titan 2
Aluminium 1
Nickel im wesentlichen als Rest
' Das den Rest ausmachende Nickel kann gegebenenfalls andere Ingredienzien in Mengen enthalten, welche die charakteristischen Grundeigenschaften der Legierung nicht nachteilig beeinflußen.
Zur Herstellung einer Masse dieser Zusammensetzung werden 500 g TiC-PuIver (etwa 45 Vol.-#) von etwa 5 bis 7 Mikron durchschnittlicher Teilchengröße mit 1000 g der gepulverten legierungsbildenden Bestandteile vermischt, die aus l8o g hochreinem, pulverförmigem Elektrolytchrom von einer Maschensiebfeinheit von minus 100 Maschen, 80 g Eisenpulver von einer durchschnittlichen Teilchengröße von ungefähr 20 Mikron, 20 g Titan, das als TiHL-Pulver zugegeben wird, 31,8 g NiAl-Pulver (mit einem Gehalt von 10 g Aluminium) und als Rest (688,2 g) aus Carbonylnickelpulver von einer durchschnittlichen Teilchengröße von etwa 5 bis 8 Mikron bestehen. Das Aluminium wird in Form von NiAl zugesetzt, um die Aufnahme des Aluminiums durch die flüssige Schmelze sicherzustellen, da andernfalls das Aluminium, sofern es allein zugegeben wird, durch Verdampfung im Vakuum leicht verlorengehen kann. Das Pulvergemisch enthält auch 1 g Paraffin (l %) auf je 100 g Gemisch. Das Gemisch wird in eine Kugelmühle aus rostfreiem Stahl gegeben, die zur Hälfte mit Kugeln aus rostfreiem Stahl gefüllt ist, wobei Hexan als Anfeuch-
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tungsrnittel dient. Das Vermählen wird etwa 4O Stunden lang durchgeführt.
Nach Beendigung des Vermählens wird das Gemisch herausgenommen und im Vakuum getrocknet. Ein Teil des Mischungsproduktes wird in einer Preßform unter einem Druck von 2,3 t/cm (15 tons/sq.in.) zur gewünschten Form verpreßt. Der geformte Preßling wird in flüssiger Phase bei einer Temperatur von etwa 135O°C eine halbe Stunde lang (nachdem die Temperatur erreicht ist) unter einem Vakuum von 0,02 mm (20 Mikron) oder einem noch besseren Vakuum gesintert. Nach Beendigung des Sinterns ™
wird das Formstück mit einer solchen Abkühlungsgeschwindigkeit unter Durchschreitung des Liquidus-Solidus-Bereiches gekühlt, daß Wärmerisse während der Verfestigung aus der flüssigen Phase vermieden werden. Eine solche Abkühlungsgeschwindigkeit sollte ein Maß von 35°C pro Stunde nicht überschreiten, da der. Liquidus-Solidus-Bereich recht eng ist und während der Verfestigung nicht zu schnell durchschritten werden sollte. So wird z.B. ein Preßling von 50,8 mm (2 inches) Durchmesser und 50,8 mm (2 inches) Höhe mit einer Geschwindigkeit abgekühlt, die^JS^C pro Stunde nicht überschreitet. Der
gesinterte Preßling wird dann einem Lösungsglühen durch am
30 Minuten langes Erhitzen auf 1232°C unterworfen, um eine Rockwell C-Härte von etwa 46 zu erreichen. Das gesinterte Formstück wird durch maschinelle Bearbeitung und bzw. oder Schleifen zu einem..Werkzeugelement, z.B. einem Werkzeug für das Warmstrangpressen, verarbeitet und danach der Ausscheidungshärtung in einer zweistufigen Härtebehandlung, die in einem 8-stündigen Erhitzen auf 900 C und einem anschließenden 4-stündigen Erhitzen auf 800°C besteht, unterworfen und danach an der Luft; gekühlt. Die erreichte Härte liegt bei ungefähr 54 Rockwell C.
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Beispiel 2
Primäres Carbid etwa JO Volumenprozent NbC Legierungsgrundmasse etwa 70 Volumenprozent
Die zahlenmäßige Zusammensetzung der Legierungsgrundmasse ist die folgende:
Gewichtsprozent
Chrom 5
Eisen 12
Kobalt 10
Titan
Aluminium +' 2
Nickel im wesentlichen als Rest
' Aluminium wird in Form von NiAl zugesetzt.
Die Formulierungsmethode, der Sinterprozeß und die Hitzebehandlung sind die gleichen, wie sie in Beispiel 1 beschrieben sind.
Analoge Prozeduren werden auch in den folgenden Beispielen angewendet.
Beispiel 3
Primäres Carbid etwa 40 Volumenprozent VC Legierungsgrundmasse etwa 60 Volumenprozent
Die zahlenmäßige Zusammensetzung der Legierungsgrundmasse ist die folgende:
Gewichtsprozent
Chrom 10
Kobalt llj
Titan H
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Aluminium 1,5
Nickel im wesentlichen als Rest
Beispiel 4
Primäres Carbid etwa 55 Volumenprozent TaC Legierungsgrundmasse etwa 45 Volumenprozent
Die zahlenmäßige Zusammensetzung der Grundmasse ist die folgende:
Gewichtsprozent
Chrom 20
Titan 1
Aluminium 0,5
Nickel im wesentlichen als Rest
Beispiel 5
Primäres Carbid etwa 65 Volumenprozent TiC Legierungsgrundmasse etwa 35 Volumenprozent
Die zahlenmäßige Zusammensetzung der Grundmasse ist die folgende:
Gewichtsprozent
Chrom 25
Eisen 6
Kobalt 5
Titan 4,5
Aluminium 3
Nickel im wesentlichen als Rest
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BAD 0RIGNsl/M4:£;
Beispiel 6
Primäres Carbid etwa 70 Volumenprozent TiC Legierungsgrundmasse etwa J>0 Volumenprozent
Die zahlenmäßige Zusammensetzung der Legierungsgrundmasse ist die folgende:
Gewichtsprozent
Chrom 15
Molybdän 5
Kobalt 10
Titan 2
Aluminium 1
Nickel im wesentlichen als Rest
Wie oben bereits erwähnt wurde, soll die als Grundmasse dienende Nichteisenlegierung wenigstens etwa 40 Gewichtsprozent, vorzugsweise wenigstens etwa 50 Gewichtsprozent Nickel enthalten. In der Legierungsgrundmasse können auch andere Elemente vorhanden sein, z.B. bis zu etwa 10 % Molybdän, bis zu etwa 6 % Wolfram, bis zu etwa 5 % Niob und bzw. oder Tantal, bis zu etwa 2 % Zirkon, bis zu etwa 2 % Hafnium, bis zu etwa 2 % Mangan, bis zu etwa 2 % Silicium u.dgl., wobei die Gesamtmenge der anderen Elemente einen Wert von etwa 15 Gewichtsprozent, bezogen auf die Gesamtzusammensetzung der Legierungsgrundmasse, nicht übersteigen soll.
Allgemein ausgedrückt, wird bei der Herstellung der verschiedenen Massen durch Pulvermetallurgie die geeignete Menge der legierungsbildenden Bestandteile mit einer zweckentsprechenden Menge des primären Carbide in einer Kugelmühle vermählen. Die Formgebung des Gemisches kann auf verschiedenen Wegen erfolgen. Es ist empfehlenswert,
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das Gemisch bis zu einer Dielte von wenigstens etwa 50 % der wahren Dichte unter Drucken von etwa 1,5 t/cm bis 11,6 t/cm (10 t.s.i. - 75 t.s.i.)* vorzugsweise 2,3 t/cm2 bis 7,7 t/cm2 (15 t.s.i. - 50 t.s.i.) zu verpressen und danach das Sintern unter im wesentlichen inerten Bedingungen, z.B. in einem Vakuum oder einer inerten Atmosphäre, folgen zu lassen. Vorteilhafterweise liegt die angewendete Temperatur über dem Schmelzpunkt der Chromstahl-Grundmasse, ist z.B. eine Temperatur, die um bis zu etwa 100°C über dem Schmelzpunkt liegt, und die Temperatur wird so lange gehalten, bis das primäre Carbid und die Grundmasse ihre Gleichge- m
wichtseinstellung erreicht haben und eine im wesentliehen vollständige Verdichtung erzielt worden ist, was eine Zeitspanne von etwa 1 Minute bis zu 6 Stunden in Anspruch nehmen kann.
Ist das Sintern in flüssiger Phase beendet, so läßt man das Produkt im Öfen auf Raumtemperatur abkühlen, wobei die Abkühlungsgeschwindigkeit beim Durchschreiten der Liquidus-Phase etwa 35°C pro Stunde nicht übersteigt. Erforderlichenfalls wird das gesinterte Produkt, so wie es angefallen ist, einer mechanischen Reinigung unterworfen. Erfordert das gesinterte Produkt, so wie es angefallen ist, ein Lösungsglühen, so wird es eine J|
Zelt, die zwischen etwa 30 Minuten und 5 Stunden liegen kann, auf eine Temperatur von etwa 10380G bis 1260°C erhitzt, und danach erfolgt dann das Kühlen an der Luft.
Bei der Ausscheidungshärtung kann die Temperatur in einer ersten Härtungsstufe zwischen etwa 732 C und 9820C liegen und die Behandlungsdauer etwa 4 bis 30 Stunden betragen, worauf das Kühlen an der Luft folgt, und
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die weitere Ausscheidungshärtung kann dann etwa 2 bis 25 Stunden lang bei einer Temperatur von etwa 649°C bis 8990C durchgeführt werden. Für die oben angeführten Legierungszusammensetzungen können die Härten nach dem Altern Werte von etwa 49 Rockwell C bis 66 Rockwell C erreichen.
Korrosionsuntersuchungen haben gezeigt, daß die Legierungen der erfindungsgemäßen Zusammensetzung eine gute Korrosionsbeständigkeit in sauren Medien, wie Schwefelsäure, Salpetersäure und Salzsäure (in Siedender Säure), aufweisen.
Als Beispiele von hitzebeständigen Formwerkzeugen und Maschinenteilen sind zu nennen Warmpreßformen, Stempel für Warmstrangpressen, Walzen zum Glätten von geschweißten Rohren zwecks Abflachung der Schweißwülste, Warmarbeitsgesenke, korrosionsfeste Drehverschlüsse (rotating seals), Formeinsätze für Aluminium- und Zink-Gießformen und dergleichen mehr.
Wenn auch die vorliegende Erfindung in erster Linie in ihren bevorzugten Ausführungsformen beschrieben wurde, so versteht es sich doch von selbst, daß dem Fachmann zahlreiche Variationen geläufig sind, die er vornehmen kann, ohne vom eigentlichen Erfindungsgedanken abzuweichen. Selbstverständlich fallen auch derartige Modifikationen und Variationen unter den Umfang der vorliegenden Erfindung, wie er in den nachfolgenden Ansprüchen zum Ausdruck kommt.
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Claims (1)

  1. Patentansprüche
    1. Pulvermetallurgisch hergestellte, gesinterte, durch Ausscheidungshärtung vergütbare, korrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid, dadurch gekennzeichnet, daß sie primäre Körner wenigstens eines schwer schmelzbaren Carbids, das aus Titancarbid, Niobcarbid, Vanadincarbid oder Tantalcarbid bestehen kann, in einer Nickel-Chrom-Legierungsgrundmasse dispergiert enthält, die im wesentlichen aus etwa 5 bis 30 Gewichtsprozent Chrom, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Eisen, etwa 0,5 bis 5 Gewichtsprozent Titan, etwa 0,2 bis 5 Gewichtsprozent Aluminium, bis zu etwa 25 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,5 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen aus mindestens etwa 4.0 Gewichtsprozent Nickel besteht.
    2. Gesinterte, durch Ausscheidungshärtung vergütbare, korrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge des schwer schmelzbaren Carbids etwa 30 bis 75 Volumenprozent beträgt und der Rest im wesentlichen aus der genannten Legierungsgrundmasse besteht.
    3· Gesinterte, durch Ausscheidungshartung vergütbare, korrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
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    das schwer schmelzbare Carbid etwa 35 bis 55 Volumenprozent ausmacht und die Legierungsgrundmasse, die den Rest ausmacht, im wesentlichen aus etwa 10 bis 25 Gewichtsprozent Chrom, etwa 2 bis 12 Gewichtsprozent Eisen, etwa 1 bis 3 Gewichtsprozent Titan, etwa 0,5 bis 2 Gewichtsprozent Aluminium, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,25 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen aus wenigstens etwa 50 Gewichtsprozent Nickel besteht.
    4. Gesinterte, durch Ausscheidungshärtung vergütbare, korrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Titancarbid besteht.
    5· Gesinterte, durch Ausscheidungshärtung vergütbare, korrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Niobcarbid besteht.
    6. Gesinterte, durch Ausscheidungshärtung vergütbare, konrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Vanadincarbid besteht.
    7. Gesinterte, durch Ausscheidungshärtung vergütbare, korrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legie-
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    ι πι «pip ι ,
    rung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Tantalcarbid besteht,
    8. Gesinterte, durch Ausscheidungshärtung vergütbare, korrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Titancarbid etwa 45 Volumenprozent ausmacht und der Rest im wesentlichen aus der Legierungsgrundmasse besteht, die sich in der Hauptsache zusammen- m setzt aus
    etwa l8 Gewichtsprozent Chrom, etwa 8 Gewichtsprozent Eisen, etwa 2 Gewichtsprozent Titan, etwa 1 Gewichtsprozent Aluminium und als Rest im wesentlichen aus Nickel.
    9. Gehärtete, durch pulvermetallurgisches Sintern gewonnene korrosions- und hitzebeständige Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid, dadurch gekennzeichnet, daß sie aus primären Körnern wenigstens eines der schwer schmelzbaren Carbide Titanoarbid, Niobcarbid, Vanadincarbid £ oder Tantalcarbid, die in einer durch Ausscheidungshärtung vergüteten Nickel-Chrom-Legierungsgrundmasse dispergiert sind, besteht, welch letztere ihrerseits im wesentlichen aus
    etwa 5 bis 30 Gewichtsprozent Chrom, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Eisen, etwa 0,5 bis 5 Gewichtsprozent Titan,
    etwa 0,2 bis 5 Gewichtsprozent Aluminium,
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    bis zu etwa 25 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,5 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen aus wenigstens etwa 40 Gewichtsprozent Nickel besteht.
    10. Gehärtete, gesinterte Legierung mit einem Gehalt
    an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 9.» dadurch gekennzeichnet, daß der Gehalt an dem schwer schmelzbaren Carbid etwa JO bis 75 Volumenprozent ausmacht und der Rest im wesentlichen aus der genannten Legierungsgrundmasse besteht.
    11. Gehärtete, gesinterte Legierung mit einem Gehalt
    an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid etwa j55 bis 55 Volumenprozent ausmacht und die Legierungsgrundmasse, die im wesentlichen den Rest ausmacht, in der Hauptsache aus etwa 10 bis 25 Gewichtsprozent Chrom, etwa 2 bis 12 Gewichtsprozent Eisen, etwa 1 bis J> Gewichtsprozent Titan, etwa 0,5 bis 2 Gewichtsprozent Aluminium, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,25 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen aus wenigstens etwa 50 Gewichtsprozent Nickel besteht.
    12. Gehärtete, gesinterte Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Titancarbid besteht.
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    Γ5· Gehärtete, gesinterte Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Niobcarbid besteht.
    14. Gehärtete, gesinterte Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Vanadincarbid besteht.
    15· Gehärtete, gesinterte Legierung mit einem Gehalt an
    , einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 2, j|
    dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Tantalcarbid besteht.
    16. Gehärtete, gesinterte Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Titancarbid etwa
    45 Volumenprozent ausmacht und der Rest im wesentlichen aus einer Legierungsgrundmasse besteht, die ihrerseits in der Hauptsache aus
    etwa l8 Gewichtsprozent Chrom,
    etwa 8 Gewichtsprozent Eisen,
    etwa 2 Gewichtsprozent Titan,
    etwa 1 Gewichtsprozent Aluminium und als Rest £
    im wesentlichen aus Nickel
    besteht,
    17. Aus einer gehärteten, durch pulvermetallurgisches Sintern gewonnenen, korrosions- und hitzebeständigen
    Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem
    schwer schmelzbaren Carbid geformte, hitzebeständige
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    Elemente einschließlich hitzebeständiger Formwerkzeuge und Maschinenteile, dadurch gekennzeichnet, daß die erwähnte Legierung aus primären Körnern wenigstens eines der schwer schmelzbaren Carbide Titancarbid, Niobcarbid, Vanadincarbid und Tantalcarbid besteht, die in einer durch Ausscheidungshärtung vergüteten Nickel-Chrom-Legierungsgrundmasse dispergiert sind, welch letztere ihrerseits im wesentlichen aus etwa 5 bis 30 Gewichtsprozent Chrom, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Eisen, etwa 0,5 bis 5 Gewichtsprozent Titan, etwa 0,2 bis 5 Gewichtsprozent Aluminium, bis zu etwa 25 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,5 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen aus mindestens etwa 40 Gewichtsprozent Nickel besteht.
    18. Gehärtetes, gesintertes Erzeugnis aus einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 17.» dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid etwa 30 bis 75 Volumenprozent ausmacht und der Rest im wesentlichen aus der genannten Legierungsgrundmasse besteht.
    19. Gehärtetes, gesintertes Erzeugnis aus einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch l8, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid etwa 35 bis 55 Volumenprozent ausmacht und die Legierungsgrundmasse, die im wesentlichen den Rest ausmacht, in der Hauptsache aus
    etwa 10 bis 25 Gewichtsprozent Chrom, etwa 2 bis 12 Gewichtsprozent Eisen,
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    etwa 1 bis 3 Gewichtsprozent Titan, etwa 0,5 Ms 2 Gewichtsprozent Aluminium, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,25 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen aus etwa 50 Gewichtsprozent Nickel besteht.
    20. Gehärtetes, gesintertes Erzeugnis aus einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Titancarbid besteht.
    21. Gehärtetes, gesintertes Erzeugnis aus einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Niobcarbid besteht.
    22. Gehärtetes, gesintertes Erzeugnis aus einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch l8, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Vanadinearbid besteht.
    25. Gehärtetes, gesintertes Erzeugnis aus einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch l8, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid aus Tantalcarbid besteht.
    2h. Gehärtetes, gesintertes Erzeugnis aus einem schwer schmelzbaren Carbid gemäß Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß das Titancarbid Λ5 Volumenprozent ausmacht und der Rest im wesentlichen aus der Legierung sgrundmasse besteht, die ihrerseits sich in der Hauptsache zusammensetzt aus
    20982-3/05-1-?-
    etwa l8 Gewichtsprozent Chrom, etwa 8 Gewichtsprozent Eisen, etwa 2 Gewichtsprozent Titan, etwa 1 Gewichtsprozent Aluminium und als Rest im wesentlichen aus Nickel.
    25. Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung einer gesinterten, durch Ausscheidungshärtung vergütbaren korrosions- und hitzebeständigen Nickel-Chrom-Legierung mit einem Gehalt an einem schwer schmelzbaren Carbid durch Vermischen von primären Körnern wenigstens eines der schwer schmelzbaren Carbide Titancarbid, Niobcarbid, Vanadincarbid und Tantalcarbid mit einer Pulverformulierung legierungsbildender Bestandteile zwecks Bildung einer Legierungsgrundmasse, die
    etwa 5 bis 3>0 % Chrom,
    bis zu etwa I5 % Eisen,
    etwa 0,5 bis 5 % Titan,
    etwa 0,2 bis 5 % Aluminium,
    bis zu etwa 25 % Kobalt,
    bis zu etwa 0,5 % Kohlenstoff und als Rest im wesentlichen
    wenigstens etwa 40 % Nickel
    enthält, dadurch gekennzeichnet, daß das Aluminium dem Gemisch in Form von NiAl zugegeben wird, um die vollständige Aufnahme des Aluminium in die Legierungsgrundmasse sicherzustellen, das Gemisch dann zu einem Preßling verformt und auf eine solche, die Sinterung in flüssiger Phase gewährleistende Temperatur im Vakuum erhitzt wird, die um bis zu etwa 1000C über dem Schmelzpunkt der Legierungsgrundmasse
    209823/051?
    liegt, und die gesinterte Legierung mit dem Gehalt an dem schwer schmelzbaren Carbid dann unter Durchschreiten des Liquidus-Solidus-Bereiches der Legierung mit einer Geschwindigkeit abgekühlt wird, die 35 C pro Stunde nicht überschreitet und danach mit einer Geschwindigkeit, die etwa 100°C nicht überschreitet, auf Raumtemperatur weiter abgekühlt wird.
    26. Verfahren gemäß Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, daß das schwer schmelzbare Carbid etwa 35 bis 55 Volumenprozent ausmacht und die Legierungsgrund-
    rnasse, die in der Hauptsache den Rest ausmacht, im ^
    wesentlichen aus
    etwa 10 bis 25 Gewichtsprozent Chrom, etwa 2 bis 12 Gewichtsprozent Eisen, etwa 1 bis 3 Gewichtsprozent Titan, etwa 0,5 bis 2 Gewichtsprozent Aluminium, bis zu etwa 15 Gewichtsprozent Kobalt, bis zu etwa 0,25 Gewichtsprozent Kohlenstoff und als Rest aus
    wenigstens etwa 50 Gewichtsprozent Nickel besteht.
    209823/0512
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