DE2026818C - Verfahren zur katalytischen Oxydation von SO tief 2 zu SO tief 3 - Google Patents
Verfahren zur katalytischen Oxydation von SO tief 2 zu SO tief 3Info
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur
katalytischer! Oxydation von hochprozentigen SO2-haltigen
Gasen.
Bei der Herstellung von Schwefelsäure nach dem Kontaktverfahren wird technisch erzeugtes Schwefeldioxid
in Gemisch mit überschüssiger Lufr. an Katalysatoren, z. B. Vanadinpentoxid-Kieseloxid-Kontakten,
bei geeigneter Temperatur verbrannt. Der Kontakt muß durch die heißen umzusetzenden Gase auf eine bestimmte
Mindesttemperatur, die sogenannte Anspringtemperatur, gebracht werden, die bei jeder technischen
Kontaktma.sse je nach Zusammensetzung und Herstellungsverfahren einen anderen Wert haben kann, z. B.
450 C. Unterhalb dieser Anspringtemperatur verläuft die Reaktion
SO2
SO, \-Q
nicht mit hinreichender Geschwindigkeit und Wärmeentwicklung, so daß sie zum Stillstand kommt. Beim
Durchgang des Gases durch die Kontaktmasse tritt Erwärmung ei.i, und zwar proportional eiern Umsetzungsgrad.
Bei einer bestimmten, von der Anfangszusammensetzung des Gases abhängigen Temperatur,
z. B. 58O0C, kommt lie Reaktion zum Stehen, weil dann die Bildungsgeschwindigkeit des Schwefeltrioxids
genau sogroß istwieseineZerfallgeschwindigkeit.
Um in jeder Kontaktstiife einen möglichst hohen Umsatz
zu erzielen, muß man die Temperaturspanne, c. h. die Temperaturdifferenz zwischen Eingangstemperatur
der Gase in deir. Kontakt und der Glcichgewichtstemperatur.
möglichst groß halten, was nur durch eine niedrige Eingangstemperatur möglich ist.
Bei KontaktanTagen mil optimaler Wärmeisolierung
wählt man daher die oben definierte Anspringtemperatur des Kontaktmatenals als Gaseintrittstemperatur.
Wenn nun das für die Reaktion benutzte SO2-HaI-tige
Gas einen hohen SO2-Gehalt besitzt — bei modernen
Anlagen werden SO.,-Gehalte von 10% und mehr
ίο verwendet — werden vor allem in der ersten Konuiktstufe
erhebliche Wärmemengen frei, so daß die zulässige Temperatur leicht überschritten wird. Ohne
besondere Maßnahmen treten bei der Umsetzung i.- der ersten Kontaktsiufe Temperaluren von weit mehr j.is
600:C'auf, falls die Eintrittstemperatur auf etwa 4ί" C
gehalten wird.
Bei Schwefeherbrennungsgasen ist auf Grund je,
günstigeren O2-SO2-Verhältnisses iine Kontakte .,ig
auch bei SOä-Konzentration von über 12% ηκγ::·.':.
ία Je höher nun die SO2-Konzentration der Kontakt: .^c
gewählt wird, um so höher muß die Eintrittstempe-; :r
liegen, um die Kontakifähigkeit der Masse zi· erhv ■·,
was natürlich eine weitere Temperaturerhöhung ^ 640 bis 650 C v-. der ersten Horde zur Folge hz ;-.oi
diesen hohen Temperaturen können aber bereu- . c
Katalysatoren geschädigt werden, abgesehen Δ,- .
daß zu hohe Temperaturen die Vorrichtungen \ . \. beanspruchen.
Es ist bereits bekannt, die Temperatur in den !■■.-. ■■-taktstufen
durch das Einbringen von kalten Gasen ;■■■·- abzusetzen. Auch die indirekte Wärmeabfuhr über gebaute
Wärmeaustauscher ist bekannt. Diese \; ..'-nahmen
reichen jedoch häutig nicht aus, um vor -.-.''U---λ
eine örtliche Überhitzung der Kontaktmasse zu >>..■
meiden, vor allem dann, wenn SO2-haltige Gase ■ :
9% und mehr ■ rrwendet werden.
Vorgeschlagen wurde ferner ein Verfahren zur :· ..:.<■ lytischen Oxydation von SO2 zu SO3 in meru: :,m
Kontaktstufen, bei dem man einen Teil der um/i;-.:
zenden Gase nach Vorerhitzung auf zumindesi .,·.-Anspringtemperatur
mit Strömungsgeschwindigkei;·.·;·. \on 0,6 bis 2,0 m/sec durch einen dem Hauptkor,! :;-.!
vorgeschalteten Vorkontakt führt und die aus deir Vorkoniakt austretenden Gase mit solchen Mengen :\n
kälteren SO2-haltigen Gasen vermischt, daß da,
Mischgas 20 bis 30% des ursprünglichen SO2 in Form von SO;, enthält, wobei die Temperatur des Mischgases
nicht unter die der Anspringtemperatur des Hauntkontakttis
gesenkt wird. Das erhaltene Mischgas wird dann wie üblich weiter katalytisch zu SO3 umgesei/t.
In der deutschen Auslegeschrift 1 066 557 wird ferner ein Verfahren beschrieben, bei dem ein Teilstrom der
Reaktionsgase aus einer Kontaktstufe zur indirekten Aufheizung der frischen Gase auf die Anspringtempe-
ratur verwendet wird. Außerdem können diese schon teilweise umgesetzten Gase auch direkt mit den frischen
Gasen vermischt werden. Diese Verfahrensweise ermöglicht zwar eine gute Wärmeregulierung des Kontaktsystems, muß aber wegen des Inertgasanteils große
Gasmengen im Kreislauf führen.
Gegenstand der vorliegenden Erfindung ist ein Verfahren zur katalytischen Oxydation von SO2 zu SO3 in
mehreren Kontaktstufen mit einer Zwischenabsorption des intermediär gebildeten SO3 nach einem SO.rUmsatz von etwa 80 bis 95%, weiches dadurch gekenn
zeichnet ist, daß man den SO2-haltigen Gasen vor dem
Einbringen in die erste Kontaktstufe zusammen mit zumindest einem Teilstrom der notwendigen Verdün-
nungsUift etwa 2 bis iO Volumprozent SO; zusetzt.
*obei dieser SO3-haItige Teilstrom durch Ausblasen
von Oleum erzeugt wird.
Durch diesen SO^-Zusatz erreicht man. daß die Umsetzung
hereits mit einem gewissen SO:j-Aniei! besinnt,
»•aseinem Vorumsatzgleichkommt. Das Gleichgewicht
in der ernten Horde wird sich nun bei einem höheren
SO3-SO2-Verhältnis einstellen als bei der Um-euime
von reinem SO2. Dadurch wird erreicht, da!: die Reak"-tionstemperatur
im Vorkontakt unter die Ti von f>. ''■
bis 630 C, die sich z. B. b
ι emperatur !Ci der L mset/une \on
reiner !0%igen SO,-Gasen einstellt, gesenkt wird.
Der SO.rZusatz kann dadurch erreicht werden, daß
je nach c-?r
Teil der V'ere^elten Turm
15
konzentration
,produktion im :~ bis 2:'% SO-,-
30
die eri rderliche Verdünnungsluft
lion.'-rtration der Verbrenvumg.sga-c
dün:1..n.gsluft durch einen mit Oieum
gele:: .·; wird.
D..~ei sättigt sich die Luft je r..;..
line, temperatur des bei der Oie-.,
Krc ..uf geführten Oleums auf etwa
Ce-. '. an.
ί jrgibt sich, daß z. B. ein Zu>atz von 2% S0-s zum
K· Atgas mit 10%SO2 eine"!'emperatursenkungnach
de; Vorkontakt von etwa 25 C gegenüber der Umse;
.ng ohne SO3-Zusai/ ergibt. Der Luftanieil, der
m: -'-O3 zu sättigen ist. entspricht je nach SO;i-Gchalt
et- . 10% der Gesamtluftmenge. Durch diese einfache V -nähme, die Temperatur im Vorkontakt /u senken,
h.. nan es in der Hand, auch höherpro/entige Cjase als
Ü , SO2. z. B. 12% SO2 und höher! katalytisch zu vera
.ilen, ohne daß gefährlich hohe Temperaturen aufl:
,.!ί. Das Mischgas wird dann in bekannter Weise
i; Hauptkontakt in einer oder mehreren Stufen weit-{:
end zu SO3 umgesetzt, ohne daß an irgendeiner
S . ile des Kontaktofens unzulässig hoheTemperaturen,
/ A. über 600 bis 620 C, auftreten. Der Hauptkontakt ι in ht'Vannter Weise in zwei oder mehrere Stufen,
'. r/ugsweise mit zwischengeschalteten Wärmeaustauschern
oder äquivalenten Vorrichtungen unterteilt.
1 erner wird in bekannter Weise in eine der letzten v.ufen, vorzugsweise vorder letzten Kontaktstufe, eine
■ v.ischenabsorption, z. B. gemäß Verfahren der USA.-i
atentschrift 3 259 459, eingeschaltet. Man kann diese ■.rbeitsweise für jeden der bekannten SO;-SO:l-Kata!>-atoren
anwenden. Bevorzugt werden Vanadin-Katalysatoren verwendet. In den einzelnen Kontaktslufen
können gleiche oder verschiedene Katalysatoren verwende'
werden.
Ein weiterer Vorteil dieses Verfahrens liegt darin, daß die beim Sättigen der Zusatzluft mit SO3 aus den. S^
Oleumkreislauf entzogene Wärme im Gegensatz zur normalen Kühlung des Oleums, bei der die Wärme
als Verlustwärme abgeführt wird, als Nutzwärme gewonnen wird, z. B. in Form einer zusätzlichen Dampferzeugung.
Außerdem ist eine weitere Erhöhung der Dampfausbeute durch die Möglichkeit, mit höher konzentrierten
Basen arbeiten zu können, gegeben.
Mit der Figur wird das erfindungsgemäße Verfahren am Beispiel eines Schwefelverbrennungsgases beschrieben.
Bei dieser Ausführungsform werden die Gase nach einer weitgehenden Umsetzung des SO2 (etwa
90%) einer Zwischenabsorption unterzogen und dann anschließend in einer letzten Kontaktstufe zu etwa
99,7% umgesetzt. Einzelheiten des Verfahrens werden z.B. in der deutschen Auslegeschrift 1 136 988 beschrieben.
In der Figur haben die Zahlen die folgende Bedeutung:
1 - Schwefel-Verbrennungsofen
2 Abhitzkessel
3 und 3a ■■■-■ Mischkammern
4 Kontaktkessel
5 SO3-Austreibtium
5a ■-■ Oleumturm
5b ■-- Säurekühler
5r -- Zwischenabsorption
6 - Wärmeaustauscher
7 - Wärmeaustauscher
8 Endabsorption
9 = Gebläse für getrocknete Luft 10 und 11 = Überhitzer
Schwefel und Luft werden in einem Schwefel-Verbrennungsofen 1 stöchiometrisch verbrannt. In einem
nachgeschalteten Abhitzekessel 2 werden die Verbrennungsgase auf etwa 800 C gekühlt. In/.weinachgsschalteten
Mischkammern 3 und .Ui wird die restliche Luft zur Verdünnung der Gase bis i.jf etwa 10% SO2-Gehalt
zugegeben. Ein Teil der Verdünnungsluft, in dem angeführten Beispiel etwa 10%, wird Ou1Xh einen SO3-Austreibeturm
5 geleitet, der flüssigkeitsmäßig parallel zu einem Oleumturm 5a geschaltet ist, wo sie sich mit
SO3 aufsättigt. Bei einer Oleumkonzentration von 35 % und einer Auflauftemperatur von 70QC sättigt sich die
durchgeleitete Luft bis auf etwa 20% SO3-Gehalt auf.
Durch die Beimischung der SO3-haltigen Luft steht
nun ein Kontaktgas folgender Zusammensetzung zur Verfügung: 10%"SO2. 2% SO3. Rest Sauerstoff und
Stickstoff, das in üblicher Weise in einem Kontaktofen4
umgesetzt wird. Durch eine SO3-Zugabe von 2%
stellt sich bei einer Eintrittstemperatur von 450 C eine Kontakttemperatur nach der ersten Hode von etwa
595 C ein.
Auf eine beschriebene Weise lassen sich Schwefel- \erbrennungsgase mit einer Konzentration von 9 bis
12 Volumprozent SO2 und sogar noch höheren SO2-Gehalten
sehr wirtschaftlich und gefahrlos, vor allem für die erste Kontaktstufe, umsetzen. Das erfindungsgemäße
Verfahren läßt sich jedoch in gleicher Weise auch auf SOo-haltige Gase anderer Herkunft, d. h. aus
Spalt- oder Röstprozessen, anwenden. Die hochprozentigen Gase, wie sie in modernen Spalt- und
Röstanlagen anfallen, werden nach der Reinigung vor. während oder nach dem Aufheizen auf die Anspringtemperatur
mit der erforderlichen Menge an Verdünnungsluft vermischt, von der entweder ein Teilstrom
oder aber die Gesamtmenge mit SO3 beladen wird. Die Durchführung des Verfahrens bietet im übrigen gegenüber
dem Verfahren mit Schwefelverbrennungsgasen keinerlei Besonderheiten.
Nachfolgend wird das erfindungsgemäße Verfahren an Hand von Beispielen näher erläutert:
Bei einer 800-tato-SO3-Aniag'i werden bei der Kontaktierung
von 10%igen Basen etwa 87000 Nm3/h Luft getrocknet, wovon etwa 45 000 Nm3/h zur stöchiometrischen
Verbrennung zu SO2 verbrannt werden. Die sich einstellende Verbrennungstemperatur von 16500C
wird in dem nachgeschalteten Abhitzekessel auf 800cC
heruntergekühlt. Die restlichen 42 000 Nm3/h Luft werden anschließend den auf 800°C gekühlten Verbrennungsgasen
beigemischt, wobei sich bei einer Verdünnung auf 10% SO2 die für die Katalyse erwünschte
Temperatur von 45O0C einstellt. Ein Teil diener Ver-
dünnungsluft, im vorliegenden Beispiel 8700 Nm3/h,
wird jedoch vorher durch den SO3-Sättigungsturm, der
dem eigentlichen Oleumturm flüssigkeitsseitig parallel geschaltet ist, geleitet, wo sie sich mit 20% SO3 - 1600
Nm3SO3 belädt, so daß sich ein Kontaktgas mit folgender
Zusammensetzung ergibt:
87 000 Nm;l/h SO2,
1600 Nm7h SO3,
9600 Nm3/h O2,
68 700 Nm3/h N2.
68 700 Nm3/h N2.
Beim Durchgang durch die erste Kontakthorde erwärmt sich das Gas von 450 auf 595 C. Der Umsatz
beträgt nach der ersten Horde 71%. Nach weiterem Umsatz in den folgenden drei Stufen mit Zwischenabsorption
vor der letzten Stufe wird ein Gesamtumsatz an SO2 von 99,7% erzielt.
Das Pyritröstgas (34 000 Nm1Vh) einer 400-tato-SO3
Anlage hat beim Verlassen des mit Kühlung arbeitenden Röstaggregates eine Zusammensetzung von
14% SO2 - 4750 Nm3/h SO,
83,2% N2 -- 28 300 Nm3/h N2'
83,2% N2 -- 28 300 Nm3/h N2'
2,8% O2 ■■- 950Nm3/hO2
Zum Verdünnen auf ein kontaktfälliges Gemisch mi 11 % SO2 werden 9000 Nm3/h Luft benötigt. Vor dieser Luftmenge werden 4300 Nm3/h abgezweigt unc wie in Beispiel 1 in einem SO3-Aus'.reibeturm mit SO; (20%) angereichert, so daß ein Kontaktgas mit
Zum Verdünnen auf ein kontaktfälliges Gemisch mi 11 % SO2 werden 9000 Nm3/h Luft benötigt. Vor dieser Luftmenge werden 4300 Nm3/h abgezweigt unc wie in Beispiel 1 in einem SO3-Aus'.reibeturm mit SO; (20%) angereichert, so daß ein Kontaktgas mit
4750 Nm3/h SO2
860 Nm3/h SO3
860 Nm3/h SO3
2850 Nm=Vh O2
35 40ONm=Vh N2
35 40ONm=Vh N2
zur Verfügung steht.
Hinsichtlich der Umsetzung im Kontakt gilt das gleiche wie in Beispiel 1. Auch hierbei wird die Umsatzsteigerung
in der ersten Horde durch die SO3-Zugabe gesenkt, so daß die sich einstellende Reaktionstemperatur von etwa 6150C auf 5900C zurückgeht.
Dabei wird ein SO2-Umsatz von 66% erzielt. Der Gesamtumsatz
im fünfstufigen Kontaktsystem mit einer Zwischenabsorption vor der vorletzten Stufe beträgt
99,8% an SO,.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (4)
1. Verfahren zur katahtischen Oxydation von
SO2 zu SO, in mehreren Kontaktstufen mit einer
Zwischenabsorption des intermediär gebildeten SO3
nach einen1 SO2-Umsatz von etwa 80 bis 95%,
dadu h gekennzeichnet, daß man den SO2-haitigen Gasen \or dem Einbringen in die
erste Kontaktmine zusammen mit zumindest einem Teilstrom der notwendigen Verdünnungsluft etwa
2 bis 10 Volumprozent SO-, zusetzt, wobei dieser SO2-haltige Teilstrom durch Ausblasen von Oleum
erzeugt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet,
daß Schv.efelverbrennungsga.se mit einer Konzentr.i'on von 10 bis 21% SO2 mit SO:i-haltiger
Verdünnungsluft auf eine Konzentration von 10 bis 14 Volumprozent SOo und von 2 bis etwa
10 Volumprozent SOn gebracht werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1. dadurch gekennzeichnet,
daß Rost- oder Spaltgase mit einer Konzentralion von 10 bis 30% SO., mit SO:i-haltiger
Verdünnungsluft auf eine Konzentration von 10 bis etwa 20 Volumprozent SOn und \on 2 bis etwa
10 Volumprozent SO1 gebracht werden.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3.
dadurch gekennzeichnet, daß die Verdünnungsluft durch einen flüssigkeitsseitig parallel zum
Oleumturm geschalteten Atisb'aseturm geleitet und
mit SO3 beladen wird.
Priority Applications (16)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19702026818 DE2026818C (de) | 1970-06-02 | Verfahren zur katalytischen Oxydation von SO tief 2 zu SO tief 3 | |
ZA713248A ZA713248B (en) | 1970-06-02 | 1971-05-19 | Catalytic oxidation of so2 to so3 |
GB1693071A GB1356653A (en) | 1970-06-02 | 1971-05-25 | Catalytic oxidation of so2 to so3 |
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AT453471A AT305312B (de) | 1970-06-02 | 1971-05-26 | Verfahren zur katalytischen Oxydation von So2 zu So3 |
NO2006/71A NO130765C (de) | 1970-06-02 | 1971-05-27 | |
BR3279/71A BR7103279D0 (pt) | 1970-06-02 | 1971-05-28 | Processo aperfeicoado para a oxidacao catalitica de so2 a so3 |
CA114,347,A CA951084A (en) | 1970-06-02 | 1971-05-31 | Catalytic oxidation of so2 to so3 |
ES391776A ES391776A1 (es) | 1970-06-02 | 1971-05-31 | Procedimiento para la oxidacion catalitica de so2 a so3. |
DK265671AA DK131337B (da) | 1970-06-02 | 1971-06-01 | Fremgangsmåde til katalytisk oxidation af SO2 til SO3 i flere kontakttrin. |
NL7107513A NL7107513A (de) | 1970-06-02 | 1971-06-01 | |
SE07047/71A SE362234B (de) | 1970-06-02 | 1971-06-01 | |
CH800971A CH572002A5 (de) | 1970-06-02 | 1971-06-02 | |
FR7120012A FR2095827A5 (de) | 1970-06-02 | 1971-06-02 | |
BE767991A BE767991A (fr) | 1970-06-02 | 1971-06-02 | Procede d'oxydation catalytique de l'anhydride sulfureux en anhydride sulfuriqe anhydride sulfurique |
JP46037897A JPS5243797B1 (de) | 1970-06-02 | 1971-06-02 |
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DE19702026818 DE2026818C (de) | 1970-06-02 | Verfahren zur katalytischen Oxydation von SO tief 2 zu SO tief 3 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2026818A1 DE2026818A1 (de) | 1971-12-16 |
DE2026818B2 DE2026818B2 (de) | 1972-10-12 |
DE2026818C true DE2026818C (de) | 1973-05-03 |
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