DE19844166A1 - Kontinuierlich arbeitende Presse - Google Patents
Kontinuierlich arbeitende PresseInfo
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- B27N—MANUFACTURE BY DRY PROCESSES OF ARTICLES, WITH OR WITHOUT ORGANIC BINDING AGENTS, MADE FROM PARTICLES OR FIBRES CONSISTING OF WOOD OR OTHER LIGNOCELLULOSIC OR LIKE ORGANIC MATERIAL
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- B30B—PRESSES IN GENERAL
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Abstract
Die Erfindung bezieht sich auf eine kontinuierlich arbeitende Presse zur Herstellung von Platten, mit den Preßdruck auf das Preßgut übertragenden und durch die Presse ziehenden endlosen Stahlbändern, die über Antriebs- und Umlenktrommeln umlaufend um Preßtisch und Preßbär geführt sind und die sich mit einstellbaren Preßspalt über mitlaufende, mit ihren Achsen quer zur Bandlaufrichtung geführten Rollkörpern gegen am Preßtisch und Preßbär angeordneten beheiz- oder kühlbaren Preßplatten abstützen. Die Erfindung besteht darin, daß die Rollkörper (1) in ihrem Durchmesser aus mehreren Schichten unterschiedlicher Wärmeleitfähigkeit bestehen, wobei die äußere Schicht als Rohrkranz (17) aus einem Werkstoff hoher und die Kernschicht (18) aus einem Werkstoff geringer Wärmeleitfähigkeit und Wärmekapazität aufgebaut sind.
Description
Die Erfindung betrifft eine kontinuierlich arbeitende Presse zur Herstellung von
Holzwerkstoffplatten und Kunststoffplatten nach dem Oberbegriff des
Anspruchs 1.
Bei den bisher bekannten kontinuierlich arbeitenden Fressen, zum Beispiel
in DE 39 13 991 C2, werden die Stahlbänder mittels Rollstangen oder
Rollenketten gegen die Abrollflächen abgestützt. Diese Rollkörper sind dabei
bisher aus einem homogenen isotropen metallischem Werkstoff hergestellt.
Neben der reinen reibungsmindernden Aufgabe und Abstützung der
Stahlbänder sowie der mechanischen Weiterleitung der Preßkräfte von den
Preßplatten, erfüllen diese Rollkörper zusätzlich noch die Funktion der
Wärmeübertragung. Die zum Beispiel zur Aushärtung der Holzwerkstoffplatten
benötigte Wärme wird üblicherweise über Wärmeträgermedien in das
Beheizungskanalsystem der Preßplatten eingebracht. Entsprechend dem
Wärmeübergangswiderstand auf dieser Strecke und dem anstehenden
Temperaturgefälle zwischen dem Wärmeträgermedium und dem Preßgut stellt
sich ein Wärmestrom ein, von den beheizten Preßplatten über die Rollkörper,
den Stahlbändern in das Preßgut. Dabei ist die Wärmeübertragung von den
Preßplatten an die Stahlbänder über die nur kurzzeitige Linienberührung durch
die Rollkörper als nicht gut zu bezeichnen, das heißt, ein nicht unerheblicher
Anteil des gesamten Wärmeübergangswiderstandes wird dabei durch die
Rollkörper verursacht. Während auf der restlichen Strecke die
Wärmeübertragung durch quasi stationäre Wärmeleitung erfolgt, findet die
Wärmeübertragung über die Rollkörper durch dynamische instationäre
Wärmeleitung statt.
Bei Anlagen zur kontinuierlichen Herstellung von Holzwerkstoffplatten, wie aus
DE-OS 29 22 151 bekannt, ist es prozeßtechnisch vorteilhaft der Aufheizphase
des Produktes eine Kühlphase in der Presse hinterher zu schalten. Zum
Einsetzen der Polymerisation des Bindemittels sind zwischen 100° Celsius bis
120° Celsius erforderlich. Bei konventioneller Herstellung werden diese zuletzt
in der Mitte des Preßgutes erreicht, da die Erwärmung von den Oberflächen zur
Mitte hin über Wärmeleitung erfolgt. Um kurze Heizzeiten zu erreichen, wird an
den Preßflächen eine Oberflächentemperatur von 153° Celsius bis 180°
Celsius eingestellt. Dadurch werden die oberflächennahen Schichten des
Preßgutes über die technologisch erforderliche Temperatur hinaus überhitzt.
Dies führt zu einer Degradierung der Festigkeitseigenschaften des Holzes, als
auch der einiger Bindemittel, zum Beispiel von Ureaformaldehyden.
Desweiteren wird aus den oberflächennahen Schichten zu viel Wasser
ausgetrieben, woraus eine zu geringe Restfeuchte der fertigen Platte resultiert
und ein zu starkes Feuchtigkeitsgefälle über die Plattendicke entsteht. Bei der
beschriebenen gattungsgemäßen kontinuierlich arbeitenden Presse, werden
die Stahlbänder und die Rollkörper in Transportrichtung durch die Pressen
gefördert. Um die gewünschte und erforderliche Oberflächentemperatur zu
erzielen, müssen diese Elemente mit abgekühlt werden. Speziell die Rollkörper
besitzen durch ihre große Masse eine hohe gespeicherte Wärmekapazität,
wodurch der Energiebedarf zur Temperaturänderung sehr hoch wird. Eine
bekannte Lösungsmöglichkeit nach DE-OS 29 22 151 zur Reduzierung des
Energiebedarfes und Erhöhung der Abkühlgeschwindigkeiten, besteht darin
einen separaten Rollkörperumlauf für die Heiz- bzw. Kühlzone zu bauen. Dies
hat jedoch den Nachteil, daß die Übergangsstellen fixiert sind. Je nach
Produktdicke sollte der Übergang von Heizen auf Kühlen aber an
unterschiedlichen Stellen stattfinden können.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine kontinuierlich arbeitende
Presse mit kürzerer Preßstrecke oder schnellerer Durchsatzgeschwindigkeit
bzw. kürzerer Einwirkzeit der Höchsttemperatur innerhalb der Preßstrecke auf
die Oberflächen des Preßgutes zu schaffen, wozu eine Verbesserung des
Wärmeübergangswiderstandes der Rollkörper beim Heizen und eine geringere
Wärmekapazitätaufnahme der Rollkörper beim Kühlen beitragen soll.
Die Lösung für diese Aufgabe besteht darin, daß die Rollkörper in ihrem
Durchmesser aus mehreren Schichten unterschiedlicher Wärmeleitfähigkeit
bestehen, wobei die äußere Schicht als Rohrkranz aus einem Werkstoff hoher
und die Kernschicht innerhalb des Rohrkranzes aus einem Werkstoff geringer
Wärmeleitfähigkeit und Wärmekapazität aufgebaut ist.
Die Lehre gemäß der Erfindung besteht darin, die Rollkörper in ihrem Aufbau,
Materialgefüge oder Materialkomposition mehrschichtig zu gestalten, um damit
gezielt die einzelnen Schichten entsprechend ihrer Funktion bei der
Wärmeübertragung optimaler gestalten zu können und dadurch die
unerwünschte Reduzierung der Randschichttemperatur zu vermindern, was zu
einer beschleunigten Erwärmung des Preßgutes führt, wodurch die
kontinuierlich arbeitenden Pressen bei gleicher Produktionskapazität kürzer
ausgeführt werden können und damit kostengünstiger sind. Dabei haben
folgende Erkenntnisse und Überlegungen zur Erfindung geführt:
Wie bereits zum Stand der Technik angegeben, wird ein nicht unerheblicher Teil des gesamten Wärmeübergangswiderstandes durch die rollenden Abstützkörper verursacht. Während in den restlichen Bereichen die Wärmeübertragung durch quasi stationäre Wärmeleitung erfolgt, findet die Wärmeübertragung über die Rollkörper durch dynamische instationäre Wärmeleitung statt. Beim Kontakt mit der beheizten Abrollfläche nimmt jedes Randschichtelement dV Wärme auf. In Abhängigkeit vom spezifischen Preßdruck und der Elastizität der Rollkörper und der Abrollfläche, bestimmt sich die Berührbreite aus der Hertz'schen Pressung, die zusammen mit der Pressengeschwindigkeit die Zeitdauer des Kontaktes bestimmt. Nur für diese sehr kurze Kontaktdauer wird Wärme durch Wärmeleitung in das Randschichtelement eingebracht. Dadurch erhöht sich die Temperatur im Randschichtbereich, wobei sich am Ende des Kontaktes ein Temperaturprofil entsprechend Fig. 2, Verlaufskurve V1 ergibt. In Abhängigkeit von der Kontaktdauer und den Wärmeleitfähigkeiten des Kontaktpaares, ergibt sich lediglich innerhalb einer Randschichtdicke x eine Veränderung der Temperatur. Im Anschluß an die Wärmeaufnahme erfolgt nun durch die Rotation der Rollkörper quasi der Wärmetransport hin zur Wärmeabgabe an der Kontaktstelle zum Stahlband. Im Verhältnis zur Kontaktdauer ist die Transportdauer sehr lange. In dieser Phase verringert sich die Temperatur eines Randschichtelements, da durch das Temperaturgefälle zum Zentrum des Rollkörpers Wärme zum Zentrum geleitet wird. Dies führt zu einer Veränderung des Temperaturprofils, wobei das Energieniveau des Rollkörpers unverändert bleibt. Kurz vor dem Kontakt mit dem Stahlband ergibt sich tendenziell ein Temperaturprofil V3, Fig. 2. Bei der Wärmeabgabe an das Stahlband finden die gleichen Prozesse mit umgekehrten Vorzeichen statt. Die nun verringerte Randschichttemperatur T4 führt zu einer Reduzierung der Wärmeabgabe an das Stahlband, die sich linear zur anstehenden Temperaturdifferenz T4-T2 verhält. Eine Steigerung der Oberflächentemperatur T1 an den Preßplatten, zur Kompensierung der oben beschriebenen Temperaturreduzierung, ist jedoch aus Gründen der Vercrackungsgefahr des eingesetzten Schmierstoffes für die Rollenkörper limitiert. Die Einsatztemperatur derzeit verfügbarer Schmieröle ist auf maximal 245° Celsius begrenzt und wird bei den heutigen kontinuierlich arbeitenden Pressen bereits meist voll ausgeschöpft. Die Randschichtdicke der beim unmittelbaren Kontakt zu den Abrollflächen bzw. dem Stahlband beeinflußten Zone, beträgt je nach Produktionsgeschwindigkeit 0,1 mm bis 1 mm. Bei extrem langsamen Produktionsgeschwindigkeiten von etwa 20 mm/s wie sie zum Beispiel bei der LVL-Produktion gefahren werden, kann die beteiligte Randschichtdicke auch bis zu 2 mm betragen. Als Kriterium bei der Wahl des Werkstoffes sind die Stoffwerte Wärmeleitfähigkeit, Wärmekapazität und Dichte ausschlaggebend. Das Produkt dieser dreü Stoffwerte ist ein Maß für das Wärmeaufnahmevermögen bei instationärer Wärmeleitung und sollte für den Randschichtwerkstoff möglichst groß und für den Kernwerkstoff möglichst klein sein.
Wie bereits zum Stand der Technik angegeben, wird ein nicht unerheblicher Teil des gesamten Wärmeübergangswiderstandes durch die rollenden Abstützkörper verursacht. Während in den restlichen Bereichen die Wärmeübertragung durch quasi stationäre Wärmeleitung erfolgt, findet die Wärmeübertragung über die Rollkörper durch dynamische instationäre Wärmeleitung statt. Beim Kontakt mit der beheizten Abrollfläche nimmt jedes Randschichtelement dV Wärme auf. In Abhängigkeit vom spezifischen Preßdruck und der Elastizität der Rollkörper und der Abrollfläche, bestimmt sich die Berührbreite aus der Hertz'schen Pressung, die zusammen mit der Pressengeschwindigkeit die Zeitdauer des Kontaktes bestimmt. Nur für diese sehr kurze Kontaktdauer wird Wärme durch Wärmeleitung in das Randschichtelement eingebracht. Dadurch erhöht sich die Temperatur im Randschichtbereich, wobei sich am Ende des Kontaktes ein Temperaturprofil entsprechend Fig. 2, Verlaufskurve V1 ergibt. In Abhängigkeit von der Kontaktdauer und den Wärmeleitfähigkeiten des Kontaktpaares, ergibt sich lediglich innerhalb einer Randschichtdicke x eine Veränderung der Temperatur. Im Anschluß an die Wärmeaufnahme erfolgt nun durch die Rotation der Rollkörper quasi der Wärmetransport hin zur Wärmeabgabe an der Kontaktstelle zum Stahlband. Im Verhältnis zur Kontaktdauer ist die Transportdauer sehr lange. In dieser Phase verringert sich die Temperatur eines Randschichtelements, da durch das Temperaturgefälle zum Zentrum des Rollkörpers Wärme zum Zentrum geleitet wird. Dies führt zu einer Veränderung des Temperaturprofils, wobei das Energieniveau des Rollkörpers unverändert bleibt. Kurz vor dem Kontakt mit dem Stahlband ergibt sich tendenziell ein Temperaturprofil V3, Fig. 2. Bei der Wärmeabgabe an das Stahlband finden die gleichen Prozesse mit umgekehrten Vorzeichen statt. Die nun verringerte Randschichttemperatur T4 führt zu einer Reduzierung der Wärmeabgabe an das Stahlband, die sich linear zur anstehenden Temperaturdifferenz T4-T2 verhält. Eine Steigerung der Oberflächentemperatur T1 an den Preßplatten, zur Kompensierung der oben beschriebenen Temperaturreduzierung, ist jedoch aus Gründen der Vercrackungsgefahr des eingesetzten Schmierstoffes für die Rollenkörper limitiert. Die Einsatztemperatur derzeit verfügbarer Schmieröle ist auf maximal 245° Celsius begrenzt und wird bei den heutigen kontinuierlich arbeitenden Pressen bereits meist voll ausgeschöpft. Die Randschichtdicke der beim unmittelbaren Kontakt zu den Abrollflächen bzw. dem Stahlband beeinflußten Zone, beträgt je nach Produktionsgeschwindigkeit 0,1 mm bis 1 mm. Bei extrem langsamen Produktionsgeschwindigkeiten von etwa 20 mm/s wie sie zum Beispiel bei der LVL-Produktion gefahren werden, kann die beteiligte Randschichtdicke auch bis zu 2 mm betragen. Als Kriterium bei der Wahl des Werkstoffes sind die Stoffwerte Wärmeleitfähigkeit, Wärmekapazität und Dichte ausschlaggebend. Das Produkt dieser dreü Stoffwerte ist ein Maß für das Wärmeaufnahmevermögen bei instationärer Wärmeleitung und sollte für den Randschichtwerkstoff möglichst groß und für den Kernwerkstoff möglichst klein sein.
Erfindungsgemäß werden die Rollkörper aus einem keramischen Werkstoff
hergestellt, bei dem die äußere Randschicht zum Beispiel aus Siliziumkarbid
mit einer hohen Wärmeleitfähigkeit von circa 100 Wm-1k-1 und die Kernschicht,
zum Beispiel aus Aluminiumoxid mit einer geringen Wärmeleitfähigkeit von
circa 15 Wm-1k-1 besteht. Im Vergleich hierzu hat der heute eingesetzte
ferritische Vergütungsstahl eine Wärmeleitfähigkeit von 52 Wm-1k-1. Als
Randschicht in Kombination mit einem austenitischen Metall (X 5 Cr Ni Mo 18
10) als Kernschicht kann er bei bestimmten Bedingungen in der kontinuierlich
arbeitenden Presse eingesetzt werden. Das Produkt aus Wärmekapazität und
Dichte ist bei allen vier Werkstoffen in etwa gleich groß. Ein solcher Aufbau mit
metallischen Werkstoffen kann gewählt werden, wobei hier mit
unterschiedlichen Legierungselementen wie zum Beispiel Chrom die
Wärmeleitfähigkeit in gewissen Grenzen beeinflußbar ist, wenn nicht höchste
Leistungsanforderungen an die kontinuierlich arbeitende Presse gestellt
werden.
Auch ein dünnwandiges Rohr, welches zur mechanischen Unterstützung mit
einem geeigneten Füllstoff, wie zum Beispiel glasfaserverstärktes
Polytetrafluorethylen (PTFE) gefüllt wird, ist für bestimmte Anwendungen
zweckmäßig. Das PTFE würde dabei auch noch die Funktion eines
Gleitlagerwerkstoffes zur Aufnahme des Zentrierbolzens bzw. des
Verbindungsstabes zur Transport- bzw. Führungskette seitlich außerhalb der
Preßzone übernehmen, wenn entsprechende Bohrungen in den Stirnseiten des
Rollkörpers eingebracht sind. Auch eine dünne Isolierschicht zwischen Mantel
und Kern könnte zur Erfüllung der gewünschten Funktionen beitragen. Bei der
Bestimmung der Dicke der hochwärmeleitfähigen Randschicht muß natürlich
der Verlauf der Hertz'schen Flächenpressung mit berücksichtigt werden. Der
eingesetzte Werkstoff muß die entstehenden Belastungen als
Dauerschwingbelastung ertragen können.
Zum Kühlen eines Preßstreckenteils bietet der oben beschriebene Rollkörper
den Vorteil der geringeren Wärmekapazitätsaufnahme wodurch
Temperaturänderungen mit wesentlich geringerem Energieaufwand
durchgeführt werden können. Prozeßtechnisch vorteilhaft ist es dabei, einen
möglichst großen Temperaturgradienten in Transportrichtung einstellen zu
können, um innerhalb kurzer Strecken, von zum Beispiel 170° Celsius
Oberflächentemperatur auf 90° Celsius zu gelangen.
Eine weitere vorteilhafte Ausbildung des erfindungsgemäßen Rollkörpers
besteht darin, daß die Kernschicht als eine Rollstange oder Stab aus einem
Isolierwerkstoff höchster Isolierfähigkeit, nämlich aus Polyetheretherketon
(PEEK) hergestellt ist, der mit einem metallischen Werkstoff hoher
Wärmeleitfähigkeit wie z. B. 52 Wm-1k-1 und hoher Wärmekapazität, wie zum
Beispiel aus einem ferritischen Metall Cf53, als Randschicht (Rohrkranz)
beschichtet ist.
Bei der Verwendung von Isolierwerkstoffen als Sperrschicht zwischen
Rohrkranz und Kernschicht oder als Kernschicht direkt ist von Vorteil, daß der
Wärmetransport vom Rand zum Kern des Rollkörpers minimiert wird. Dadurch
bleibt die Rollkörperoberfläche auf einem höheren Temperaturniveau und der
Wärmeübergang von den Preß-/Heizplatten zum Stahlband wird verbessert.
Statt dem Siliziumkarbid als Randschichtwerkstoff wäre unter Umständen auch
die Verwendung von Beriliumoxid möglich.
Weitere vorteilhafte Maßnahmen und Ausgestaltungen des Gegenstandes der
Erfindung gehen aus den Unteransprüchen und der folgenden Beschreibung
mit der Zeichnung hervor.
Es zeigen:
Fig. 1 die kontinuierlich arbeitende Presse mit Rollkörpern gemäß der
Erfindung in Seitenansicht,
Fig. 2 in einem Ausschnitt nach Fig. 1 den Rollkörperquerschnitt gemäß
der Erfindung zwischen der oberen Preß-/Heizplatte und dem oberen
Stahlband,
Fig. 3 ein Temperatur-Weg-Diagramm zur Fig. 2 als Temperaturprofil des
drehenden Rollkörpers,
Fig. 4 die erfindungsgemäße Ausbildung des Rollkörpers nach Fig. 2 und
Fig. 5 eine weitere Ausbildung des Rollkörpers nach den Fig. 2 und 4.
Die Fig. 1 zeigt die kontinuierlich arbeitende Presse 5 mit Rollstangen bzw.
Rollkörpern 1 gemäß der Erfindung zur Herstellung einer Fertigplatte 21. Sie
besteht aus dem heb- und senkbaren Preßbär 8, dem festen Preßtisch 9 und
diese verbindenden Zugsäulen 14. Zur Einstellung des Preßspaltes 13 ist der
Preßbär 8 von hydraulischen Kolbenzylinder-Anordnungen (nicht dargestellt)
auf und abbewegbar ausgeführt. Die endlosen Stahlbänder 6 und 7 zum
Durchziehen des Preßgutes 2 durch die kontinuierlich arbeitende Presse 5 sind
über je eine Antriebstrommel 10 und über je eine Umlenktrommel 11 um
Preßtisch 9 und Preßbär 8 umlaufend geführt. Zur Reibungsminderung
zwischen den am Preßtisch 9 und Preßbär 8 angebrachten mit Heiz- oder
Kühlkanälen 16 versehenen Preß-/Heizplatten 3 und 4 und den umlaufenden
Stahlbändern 6 und 7 ist umlaufend je ein aus Rollkörpern 1 gebildeter
Rollstangenteppich vorgesehen. Dafür sind die Rollkörper 1 an beiden
Längsseiten mittels Zentrierbolzen (nicht dargestellt) in endlosen
Führungsketten 12 verankert und ebenfalls um Preßbär 8 und Preßtisch 9
umlaufend geführt.
Fig. 2 zeigt in einem Ausschnitt C aus Fig. 1 die Anordnung eines
Rollkörpers 1 abrollend zwischen der oberen Preß-/Heizplatte 3 und dem
oberen Stahlband 6 sowie den Wärmeübergang von der Preß-/Heizplatte 3
über die Randschicht des Rollkörpers 1, dargestellt als Randschichtelement 15,
mit der Aufnahmetemperatur T1 und der Übergabetemperatur T2. Die dabei mit
der Randschichtdicke X aufgenommen erhöhte Wärmeenergie wird an der
Berührungsstelle Rollkörper 1/Stahlband 6 abgegeben, wobei sich am Ende
des Kontaktes ein Temperaturprofil entsprechend Fig. 3 Verlaufskurve V1
ergibt. Kurz vor dem Kontakt mit dem Stahlband 6 ergibt sich dabei das mit
Temperatur T4 und Verlaufskurve T3 gezeigte Temperaturprofil. In Fig. 4 ist
der Querschnitt eines erfindungsgemäßen Rollkörpers 1 mit dem aus einem
Werkstoff hoher Wärmeleitfähigkeit und hoher Wärmekapazität ausgeführten
Rohrkranz 17, dem Rohrkanal 20 und der aus einem Werkstoff geringer
Wärmeleitfähigkeit und Wärmekapazität ausgeführten (hergestellten)
Kernschicht 18 dargestellt. Nach Fig. 5 ist zwischen der Kernschicht 18 und
dem Rohrkranz 17 noch eine Isolationsschicht 19 eingebracht.
1
Rollkörper
2
Preßgut
3
Preß-/Heizplatte oben
4
Preß-/Heizplatte unten
5
kontinuierlich arbeitende Presse
6
Stahlband oben
7
Stahlband unten
8
Preßbär
9
Preßtisch
10
Antriebstrommel
11
Umlenktrommel
12
Preßspalt
13
Zugsäulen
14
Randschichtelement
15
Heiz- und Kühlkanäle
16
Rohrkranz
17
Kernschicht
18
Randschicht
19
Isolationsschicht
20
Rohrkanal
21
Fertigplatte
Claims (9)
1. Kontinuierlich arbeitende Presse zur Herstellung von Holzwerkstoffplatten
wie Span-, Faser- und Schnitzelplatten sowie Kunststoffplatten aus
kombiniertem Anteil von Holz und Kunststoff als auch aus Kunststoff mit und
ohne Verstärkungseinlagen, mit den Preßdruck auf das Preßgut übertragenden
und durch die Presse ziehenden endlosen Stahlbändern, die über Antriebs-
und Umlenktrommeln umlaufend um Preßtisch und Preßbär geführt sind und
die sich mit einstellbaren Preßspalt über mitlaufende, mit ihren Achsen quer zur
Bandlaufrichtung geführten Rollkörpern gegen am Preßtisch und Preßbär
angeordneten beheiz- oder kühlbaren Preßplatten abstützen, dadurch
gekennzeichnet, daß die Rollkörper (1) in ihrem Durchmesser aus
mehreren Schichten unterschiedlicher Wärmeleitfähigkeit bestehen, wobei die
äußere Schicht als Rohrkranz (17) aus einem Werkstoff hoher und die
Kernschicht (18) aus einem Werkstoff geringer Wärmeleitfähigkeit und
Wärmekapazität aufgebaut sind.
2. Kontinuierlich arbeitende Presse nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß der Werkstoff für den Rohrkranz (17) aus
Siliziumkarbid hoher Wärmeleitfähigkeit bis circa 100 Wm-1k-1 und der Werkstoff
für die Kernschicht (18) aus Aluminiumoxid geringer Wärmeleitfähigkeit bis
circa 15 Wm-1k-1 besteht.
3. Kontinuierlich arbeitende Presse nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß der Werkstoff für den Rohrkranz (17) aus einem
ferritischen Metall (Cf53) mit einer Wärmeleitfähigkeit von 52 Wm-1k-1 und für die
Kernschicht (18) aus einem austenitischen Metall (X 5 Cr Ni Mo 18 10) mit
einer Wärmeleitfähigkeit von 14 Wm-1k-1 besteht.
4. Kontinuierlich arbeitende Presse nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß der Rohrkranz (17) aus einem Werkstoff hoher
Wärmeleitfähigkeit und der Rohrkanal (20) als Kernschicht (18) mit einem
geeigneten Isolationsstoff ausgefüllt ist.
5. Kontinuierlich arbeitende Presse nach Anspruch 1 und 4, dadurch
gekennzeichnet, daß der Isolationsfüllstoff für die Kernschicht (18) aus
glasfaserverstärktem Polytetrafluorethylen (PTFE) besteht.
6. Kontinuierlich arbeitende Presse nach den Ansprüchen 1, 2 und 3,
dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Rohrkranz (17) und der
Kernschicht (18) eine Isolationsschicht (19) vorgesehen ist.
7. Kontinuierlich arbeitende Presse nach den Ansprüchen 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet, daß in beiden Stirnseiten der
Kernschicht (18) des Rollkörpers (1) Bohrungen für die Zentrierbolzen der
Führungskette (12) vorgesehen sind.
8. Kontinuierlich arbeitende Presse nach den Ansprüchen 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet, daß die Kernschicht (18) des
Rollkörpers (1) aus einem vorgefertigten Polyetheretherketon-Stab (PEEK)
besteht, auf dessen Manteloberfläche eine metallische Schicht hoher
Wärmeleitfähigkeit als Rohrkranz (17) aufgebracht ist.
9. Kontinuierlich arbeitende Presse nach den Ansprüchen 1 bis 8,
dadurch gekennzeichnet, daß die Randschichtstärke (X) des
Rohrkranzes (17) zwischen 0,1 bis 2 mm beträgt.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1998144166 DE19844166A1 (de) | 1998-09-27 | 1998-09-27 | Kontinuierlich arbeitende Presse |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1998144166 DE19844166A1 (de) | 1998-09-27 | 1998-09-27 | Kontinuierlich arbeitende Presse |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19844166A1 true DE19844166A1 (de) | 2000-03-30 |
Family
ID=7882318
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1998144166 Withdrawn DE19844166A1 (de) | 1998-09-27 | 1998-09-27 | Kontinuierlich arbeitende Presse |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE19844166A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019110217A1 (de) * | 2017-12-04 | 2019-06-13 | Siempelkamp Maschinen- Und Anlagenbau Gmbh | Rollstab |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4807525A (en) * | 1986-03-14 | 1989-02-28 | Hymmen Theodor Gmbh | Conveyor press |
US5336077A (en) * | 1991-12-18 | 1994-08-09 | G. Siempelkamp Gmbh & Co. | Roller for continuous belt press |
-
1998
- 1998-09-27 DE DE1998144166 patent/DE19844166A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4807525A (en) * | 1986-03-14 | 1989-02-28 | Hymmen Theodor Gmbh | Conveyor press |
US5336077A (en) * | 1991-12-18 | 1994-08-09 | G. Siempelkamp Gmbh & Co. | Roller for continuous belt press |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019110217A1 (de) * | 2017-12-04 | 2019-06-13 | Siempelkamp Maschinen- Und Anlagenbau Gmbh | Rollstab |
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