DE19844156C2

DE19844156C2 - Wälzlager

Info

Publication number: DE19844156C2
Application number: DE19844156A
Authority: DE
Inventors: Kikuo Maeda
Original assignee: NTN Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 1997-09-25
Filing date: 1998-09-25
Publication date: 2003-04-03
Anticipated expiration: 2018-09-26
Also published as: US6197128B1; DE19844156A1; JPH11100643A

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Wälzlager und insbesondere ein Wälzlager aus aufgekohltem Stahl.

Aufgekohlter Stahl, der häufig als Lagermaterial verwendet wird, besitzt eine größere Wälzkontakt-Langlebensdauer als Lagerstahl. Deshalb wird ein Wälz lager, welches aus aufgekohltem Stahl hergestellt ist, als Lager mit langer Le bensdauer eingesetzt.

Es wird angenommen, daß die lange Lebensdauer eines Lagers aus aufgekohltem Stahl einer großen Menge von Restaustenit zuzuschreiben ist, welches durch die Aufkohlung entstanden ist, sowie dem Vorhandensein von Restdruckspannungen in dessen Oberflächenschicht. Es wird angenommen, daß ein konventionelles Stahlerzeugnis eine große Zahl von nichtmetallischen Einschlüssen aufweist, welche als Ursache von Spannungskonzentrationen wirken, wohingegen bei ei nem Wälzlager aus aufgekohltem Stahl Restdruckspannungen und Restaustenit, die durch die Aufkohlung der Oberflächenschicht entstehen, dafür sorgen, die Spannungskonzentration herabzusetzen.

Die jüngste Entwicklung in der Stahlerzeugung hat jedoch zu einer Erhöhung der Stahlqua lität geführt und die Lebensdauer von Lagerstahl vergrößert. Dadurch ist der Vorteil von aufgekohltem Stahl gegenüber Lagerstahl in bezug auf die Lebensdauer nahezu verlorenge gangen.

Obgleich es bekannt ist, daß aufgekohlter Stahl (z. B. Stahl M50NiL), welcher eine große Menge von Cr (Chrom), Mo (Molybdän) und/oder V (Vanadium) enthält, eine noch größere Lebensdauer aufweist, ist die Verwendung dieser teueren chemischen Zusätze wie Cr, Mo und V, praktisch nicht möglich.

Beispiele für aufgekohlte oder carbonitrierte Wälzlager sind in den Druckschriften US 4,871,268 bzw. US 5,352,303 A beschrieben.

Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein preiswertes Wälzlager mit langer Lebens dauer aus aufgekohltem Stahl durch Beimengung von relativ billigen chemischen Bestand teilen zu schaffen.

Es wurde durch sorgfältige Untersuchungen ermittelt, daß ein billiger aufkohlbarer Stahl für Wälzlager mit einem langlebigen Wälzkontakt, welcher eine schnelle Aufkohlung ermög licht, durch Hinzufügen einer vorgeschriebenen Menge von chemischen Bestandteilen, wel che C (Kohlenstoff), Si (Silizium), Mn (Mangan), Cr (Chrom), Ni (Nickel) und Mo (Mo lybdän) umfassen, herstellbar ist.

Somit wird durch die vorliegende Erfindung ein Wälzlager geschaffen, welches einen Wälzlagerring sowie ein Wälzelement aufweist, die eine Wälzkontaktfläche bilden, wobei der Wälzlagerring und/oder das Wälzelement aus aufgekohltem Stahl mindestens 0,3 Gew.-% und höchstens 0,6 Gew.-% C, mindestens 0,1 Gew.-% und höchstens 0,35 Gew.-% Si, mindestens 1,1 Gew.-% und höchstens 1,5 Gew.-% Mn, mindestens 0,5 Gew.-% und höchstens 2,0 Gew.-% Cr, mindestens 0,2 Gew.-% und höchstens 0,6 Gew.-% Ni und min destens 0,15 Gew.-% und höchstens 0,5 Gew.-% Mo enthalten.

Außerdem weist das erfindungsgemäße Wälzlager eine Mikrostruktur gemäß Anspruch 1 auf.

Die Mengen der zugefügten chemischen Bestandteile werden aus den folgenden Gründen bestimmt:
C ist ein wichtiges Element, welches die Grundzähigkeit und -härte des er findungsgemäßen aufgekohlten Stahles bestimmt. Durch Abschrecken erfolgt die Umwandlung von C in Martensit, wodurch die Härte erhöht wird. C ist auch ein austenitisches stabilisierendes Element, welches die Abnahme der Zähigkeit verhindert, wenn es auf die austenitbildende Temperatur erwärmt wird. Ande rerseits führt, wenn der Gehalt an C zu hoch ist, eine zu große Härte zu einer Abnahme der Zähigkeit. In der vorliegenden Erfindung liegt die untere Grenze von C bei 0,3 Gew.-%, weil die Karbidbildung, die Abschreckhärte des Kernes und die Aufkohlungsgeschwindigkeit durch einen höheren C-Gehalt vergrößert werden. Die obere Grenze ist mit 0,6 Gew.-% festgelegt, um die für ein Wälzlager notwendige Zähigkeit zu sichern.

Der Einfluß der Menge des ursprünglich zugefügten C auf die Lebensdauer des Wälzkontaktes ist nicht maßgeblich, weil der C-Gehalt in der Oberflächenschicht, die durch die Aufkohlung erzeugt wird, einen größeren Einfluß ausübt.

Si ist als Antioxidationsmittel oder als ein Element bekannt, welches die Härte und die Warmfestigkeit erhöht. Weil ein hoher Anteil von Si die Aufkohlung un terdrückt, liegt die Obergrenze des Si-Gehaltes bei 0,35 Gew.-%. Weil ein höherer Si-Anteil im Hinblick auf die Lebensdauer des Wälzkontaktes bevorzugt wird, liegt die Untergrenze bei 0,1 Gew.-%.

Wenn der Anteil an Mn niedrig ist, werden sowohl die Lebensdauer des Wälz kontaktes als auch die Aufkohlungsgeschwindigkeit beeinträchtigt. Andererseits setzt ein hoher Mn-Gehalt die Bearbeitbarkeit herab. Deshalb ist der Mn-Gehalt im Bereich zwischen 1,1 und 1,5 Gew.-% festgesetzt.

Obgleich ein hoher Cr-Gehalt sowohl für die Entstehung von Karbid als auch für die Warmfestigkeit günstig ist, schlägt sich ein höherer Cr-Gehalt in höheren Ko sten nieder, weil Cr ein teurer chemischer Bestandteil ist. Wenn der Cr-Gehalt niedrig ist, wird die Wirkung auf die Karbidbildung und die Warmfestigkeit her abgesetzt und die Lebensdauer des Wälzkontaktes wird bei Vorhandensein von reinem Schmieröl unter hohem Kontaktdruck sowie bei Schmieröl mit Abriebs verunreinigungen verkürzt. Wenn der Anteil an Cr zu hoch ist, steigen die Ko sten und die Lebensdauer des Wälzkontaktes wird bei Schmieröl mit Abriebs verunreinigungen durch Bildung von großen Karbidteilen verkürzt. Deshalb ist der Bereich des Cr-Gehaltes zwischen 0,5 und 2,0 Gew.-% festgelegt.

Ni ist bis zu einem gewissen Grade notwendig, um die Zähigkeit zu erhöhen aber wenn der Gehalt zu hoch ist, beeinträchtigt die erhöhte Menge an Abschreck austenit die Härte. Der Gehalt an Ni muß mindestens 0,2 Gew.-% betragen, um die Lebensdauer des Wälzkontaktes bei punktförmigem Kontakt (hohem Kon taktdruck) oder bei Verunreinigung mit Abrieb zu verhindern und zu vermeiden, daß der Effekt zur Verbesserung der Zähigkeit vermindert wird. Der Ni-Gehalt darf höchstens 0,6 Gew.-% betragen, um eine Verminderung der Härte zu ver hindern.

Mo ist ein Element, welches die Lebensdauer verlängert, und welches bei Vor handensein von Cr Subkarbid bildet und die Vergütungbeständigkeit erhöht. Wenn der Mo-Gehalt zu niedrig ist, nimmt die Lebensdauer des Wälzkontaktes bei Punktkontakt (hohem Kontaktdruck) ab. Wenn der Mo-Gehalt zu hoch ist, vermindert sich die Lebensdauer des Wälzkontaktes bei Verunreinigung durch Abrieb und die Kosten werden unverhältnismäßig hoch. Deshalb ist der Bereich des Mo-Gehaltes zwischen 0,15 und 0,5 Gew.-% festgelegt.

Bei aufgekohltem Stahl kann die Aufkohlungsgeschwindigkeit durch Ver minderung des Si-Gehaltes und Erhöhung des C-Gehaltes beschleunigt werden. Zusätzlich kann durch Erhöhung des Mn-Gehaltes und des Cr-Gehaltes und Verminderung des Ni-Gehaltes und des Mo-Gehaltes eine bestimmte Menge von Restaustenit, die für die Verbesserung der Lebensdauer des Wälzkontaktes not wendig ist, gesichert werden, und die Stabilisierung des Austenites sowie eine hohe Härte können infolge der Karbidabscheidung mit relativ billigen Materia lien erreicht werden.

In Anwendungsfällen, in welchen die Benutzung unter hohen Temperaturen zu erwarten ist, kann ein Lager, welches eine Oberflächenschicht mit einer langen Lebensdauer des Wälzkontaktes und einen Kern mit einer überragenden Stabili tät aufweisen soll, durch eine Kabonitrierung und eine folgende Hoch temperaturvergütung des erfindungsgemäßen Materiales erreicht werden.

Unter dem vorstehend erwähnten Aspekt besitzt der aufgekohlte Stahl vorzugs weise eine Verteilung an Karbid mit einer maximalen Größe von nicht mehr als 3,5 µm unmittelbar unterhalb der Kontaktfläche des Wälzlagers und von nicht mehr als 8 µm unterhalb der Wälzdruckfläche ("mill scale surface"). Dadurch kann die Spannungskonzentration vermindert werden, ohne die Bruchfestigkeit zu beeinträchtigen. Eine solche Karbidverteilung kann durch eine Karbonitrie rung des zuvor beschriebenen aufgekohlten Stahles erreicht werden.

Unter dem vorstehend erwähnten Aspekt beträgt die Druckspannung der Ober flächenschicht des aufgekohlten Stahles höchstens 150 MPa, um ein Lager mit langer Lebensdauer zu erhalten. Die Merkmale dieses aufgekohlten Stahles kön nen durch eine Hochtemperaturvergütung erlangt werden.

Unter dem vorstehend erwähnten Aspekt besitzt der aufgekohlte Stahl 20 bis 30% Restaustenit in der Oberflächenschicht und höchstens 5% Ab schreckaustenit im Kern. Somit zeigt das Wälzlager eine günstige Formstabilität, und eine lange Lebensdauer des Wälzkontaktes kann selbst bei hohen Tempera turen erreicht werden.

Sowohl die vorstehenden als auch weitere Aufgaben, Merkmale, Aspekte und Vorteile der vorliegenden Erfindung sollen durch die folgende detaillierte Be schreibung unter Bezugnahme auf die anliegenden Zeichnungen näher erläutert werden. Die Zeichnungen zeigen:

Fig. 1 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischen dem C-Gehalt und der Lebensdauer des Wälzkontaktes angibt.

Fig. 2 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischem dem Si-Gehalt und der Lebensdauer des Wälzkontaktes angibt.

Fig. 3 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischem dem Mn-Gehalt und der Lebensdauer des Wälzkontaktes angibt.

Fig. 4 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischem dem Cr-Gehalt und der Lebensdauer des Wälzkontaktes angibt.

Fig. 5 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischem dem Ni-Gehalt und der Lebensdauer des Wälzkontaktes angibt.

Fig. 6 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischem dem Mo-Gehalt und der Lebensdauer des Wälzkontaktes angibt.

Fig. 7 ist ein Diagramm, welches das Verhältnis zwischem der maximalen Länge (der maximalen Korngröße) des Karbides in der Oberflächen schicht des Wälzlagers und der Lebensdauer des Wälzkontaktes bei Verschmutzung mit Abrieb angibt.

Beschreibung von bevorzugten Ausführungsformen Erstes Beispiel

Zunächst wurden verschiedene Stahlproben (A-V) mit unterschiedlichen chemi schen Zusammensetzungen vorbereitet, wie dies in der untenstehenden Tabelle 1 dargestellt ist.

Nach der Aufkohlung (Cp = 1,2%) dieser Proben in 420 Minuten bei 950°C und nachfolgender Karbonitrierung in 60 Minuten bei 850°C wurde die Lebensdauer dieser Muster mit der von gegenwärtig verwendetem Stahl (SCr420) verglichen. Die Lebendauer des Wälzkontaktes wurde unter Verwendung eines Prüfmusters ∅ 12 mit Punktkontakt bei hoher Spannung und mit reinem Schmieröl für ein normal aufgekohltes Produkt sowie unter Verwendung eines Kugellagers 6206 mit Verschmutzung durch Abrieb für ein karbonitriertes Produkt beurteilt. Die Prüfbedingungen sind in den Tabellen 2 und 3 dargestellt.

Tabelle 1

Chemische Bestandteile des aufgekohlten Stahles

Tabelle 2

Prüfbedingungen für Prüfmuster ∅ 12 bei punktförmigem Kontakt (hohem Kontaktdruck)

Tabelle 3

Prüfbedingungen für Lager 6206 bei Verschutzung mit Abrieb

Das Ergebnis der vorbeschriebenen Prüfungen ist in Tabelle 4 dargestellt. Die Auswirkungen der jeweiligen chemischen Bestandteile (C, Si, Mn, Cr, Ni und Mo) auf die Lebensdauer des Lagers ist in den Fig. 1 bis 6 entsprechend dar gestellt.

Tabelle 4

Prüfergebnisse für aufgekohlten Stahl

In den Fig. 1 bis 6 gibt das Symbol "." eine Lebensdauer von 10% des Mu sters mit ∅ 12 bei Punktkontakt (hohem Kontaktdruck) und das Symbol "x" die Lebensdauer des Wälzlagers 6206 bei Verschmutzung mit Abrieb an.

Aus den in den Fig. 1 bis 6 dargestellten Ergebnissen folgt, daß Si und Mn Elemente darstellen, welche sowohl die Lebensdauer des Musters mit ∅ 12 und punktförmigem Kontakt (hohem Kontaktdruck) als auch die Lebensdauer des Kugellagers 6206 mit Verschmutzung durch Abrieb (im folgenden als "Lebensdauer 6206 bei Verschmutzung durch Abrieb" bezeichnet), verbessern. Zusätzlich hat sich gezeigt, daß durch Hinzufügung von Cr und Mo in einer grö ßeren Menge die Lebensdauer des ∅ 12-Musters bei punktförmigem Kontakt (hohem Kontaktdruck) verbessert wird, und eine negative Wirkung auf die Le bensdauer des Lagers 6206 bei Verschmutzung durch Abrieb ausgeübt wird. Eine große Menge von Karbonitrid, welche durch Karbonitrierung gebildet wird, führt zu einer Stoffverbindung mit Cr und Mo und größer werdender Struktur, die als Ursache von Spannungskonzentrationen wirkt, bzw. als Abrieb in Erscheinung tritt, weil ein großer Bestandteil leicht abgerieben wird.

Wenn der Ni-Gehalt einen bestimmten Anteil (0,2%) erreicht, wird sein Einfluß auf die Lebensdauer weniger deutlich. Die Wirkung von C ist ebenfalls nicht klar, weil der Anteil von C sich sowohl durch Aufkohlung als auch durch Karbonitrie rung erhöht.

Die Hinzufügung von Si unterdrückt die Aufkohlung. Unter den Bedingungen der Aufkohlung und Karbonitrierung, wie sie bei der vorliegenden Erfindung auftreten, wird die Tiefe der Aufkohlung und der Karbonitrierung mit steigen dem Si-Gehalt geringer. Bei einem Si-Gehalt von 0,55% wird die Tiefe, ver glichen mit einem Si-Gehalt von 0,35%, um etwa 40% vermindert. Deshalb ist es notwendig, den Si-Gehalt relativ niedrig und den C-Gehalt relativ hoch zu hal ten, um die Aufkohlungsgeschwindigkeit zu verbessern. Es hat sich bestätigt, daß durch Sicherstellung eines Gehaltes von mindestens 0,3% C und höchstens 0,35% Si die zweifache Aufkohlungsgeschwindigkeit gegenüber einem Normal stahl SCr420 erreicht werden kann.

Die Bezugswerte für die Lebensdauer des Musters mit ∅ 12 bei punktförmigem Kontakt (hohem Kontaktdruck) sowie die Lebensdauer des Musters 6206 bei Verschmutzung durch Abrieb wurden unter Berücksichtigung von Schwankun gen mit dem Anderthalbfachen der 10%igen Lebensdauer des karbonitrierten Stahles SCr420, welche eine Anzahl von 7200 × 10⁴ und 70 Stunden betrug, ent sprechend festgesetzt.

Durch die oben beschriebenen Versuche wurde ermittelt, daß, wenn ein be sonders hoher Anteil von Mn und geeignete Anteile von Cr, Ni und Mo enthalten sind, ein billiges Lagermaterial geschaffen werden kann, welches eine hohe Le bensdauer sowohl unter großem Kontaktdruck als auch bei Verschmutzung durch Abrieb aufweist. Es wurde ebenfalls ermittelt, daß durch eine geeignete Auswahl von C- und Si-Anteilen günstige Aufkohlungsgeschwindigkeiten und Lebenserwartungen der Lager erreicht werden können.

Zusätzlich ist in Fig. 7 das Verhältnis zwischen der maximalen Länge (der ma ximalen Korngröße) von Karbid in der Wälzkontaktfläche des Lagers und der Lebensdauer des Lagers 6206 bei Verschmutzung durch Abrieb, basierend auf den Stahlmustern A-V nach Tabelle 1, erkennbar. Wie Fig. 7 zeigt, konnte aus dem Zusammenhang zwischen der Größe des Karbides des karbonitrierten Pro duktes und der Lebensdauer bei Verschmutzung durch Abrieb ermittelt werden, daß die maximale Größe des Karbides, welche keine Verringerung der Lebens dauer bei Verschmutzung durch Abrieb mit sich bringt, 3,5 µm beträgt.

Weiterhin wurde bestätigt, daß, wenn die Größe des Karbides in der Wälz druckschicht des karbonitrierten Produktes 8 µm oder kleiner war, die Rißfestig keit nicht merklich beeinträchtigt wurde.

Zweites Beispiel

Die Härte der Oberflächenschicht, die Härte des Kernes, die Restspannung in der Oberflächenschicht und die Menge an Restaustenit in der Oberflächenschicht und im Kern wurden unter Verwendung eines Stahles mit optimaler Zusammen setzung (U) im Beispiel 1 bei verschiedenen Vergütungstemperaturen ermittelt. Das Ergebnis ist in Tabelle 5 dargestellt.

In der senkrechten Spalte "Restspannung" in Tabelle 5 sind durch das Zeichen "-" Druckspannungen bezeichnet, wohingegen jene mit dem Zeichen "+" Zug spannungen sind.

Tabelle 5

Die vorstehenden Ergebnisse zeigen, daß bei steigender Vergütungstemperatur die Restspannung in der Oberflächenschicht der Stahlsorte SUJ2 abnimmt, wäh rend die Oberflächenspannung in der Oberflächenschicht des Stahles U, welcher eine Zusammensetzung innerhalb des erfindungsgemäßen Bereiches besitzt, an steigt. Zusätzlich nahm die Menge des Restaustenites im Stahl U, welcher eine Zusammensetzung innerhalb des erfindungsgemäßen Bereiches aufweist, im Kern plötzlich ab, wenn die Vergütungstemperatur 230°C überschritt, und die Menge ging bei einer Vergütungstemperatur von 250°C auf Null zurück, wäh rend die Menge des Restaustenites in der Oberflächenschicht 20% oder mehr betrug. Dies liegt darin begründet, daß die Karbonitrierung bei einem Stahl, wel cher große Anteile von Cr, Si und Mn enthält, besonders effektiv ist, und führt zu Vergütungsfestigkeit (geringe Veränderung in der Härte) und zu Formstabili tät.

Obgleich das Restaustenit im Kern keine Wirkung auf die Lebensdauer des Wälzlagers hat, wird ein geringerer Anteil bevorzugt, weil es über einen langen Zeitraum zu keiner Beeinträchtigung der Form führt. In der Oberflächenschicht müssen mindestens 20% Restaustenit enthalten sein, um die Lebensdauer des Wälzlagers zu verbessern.

Durch Vergütung des Stahles U, welcher eine Zusammensetzung aufweist, die innerhalb des erfindungsgemäßen Bereiches liegt, bei 230°C oder einer höheren Temperatur, können die Restspannung in der Oberflächenschicht vergrößert und 20% Restaustenit in der Oberflächenschicht gesichert werden. In dieser Weise kann ein Material mit einer Oberflächenschicht mit einer langen Lebensdauer des Wälzkontaktes erzeugt werden. Dieses Material hat zusätzlich eine günstige Formstabilität, weil der Anteil von Austenit im Kern vermindert ist.

Wie aus dem Vorstehenden ersichtlich ist, kann ein billiges Lagermaterial mit einer hohen Lebensdauer ohne eine spezielle Wärmebehandlung durch Fest setzung geeigneter Grenzen für die Gehalte an C, Si, Mn, Cr, Ni und Mo erlangt werden. Insbesondere der Gehalt an Mn wird erhöht, um den Gehalt an Ab schreckaustenit und dessen Stabilität zu erhöhen, was durch eine Erhöhung des Gehaltes an Ni erreicht werden kann, und die Anteile von Cr und Mo werden angepaßt, um die Vergröberung des Karbides bei der Aufkohlung und der Kar bonitrierung zu unterdrücken, wodurch eine geeignete Oberflächenhärte und Vergütungsfestigkeit erreicht und die Entstehung einer Ursache für Spannungs konzentration vermieden wird. Dadurch kann ein sowohl zähes als auch hartes Material erzeugt werden. Diese Materialien zeigen durch eine normale Wärme behandlung (Aufkohlung) unter hohen Flächendruck eine dreifache Lebensdauer gegenüber der von Standardlagerstahl, und die Lebensdauer bei Verunreinigung durch Abrieb ist 2,5 mal höher als die von karbonitriertem Standardlagerstahl.

Bei einem karbonitrierten Produkt beträgt die maximale Größe des Karbides un terhalb der Wälzkontaktfläche, die nicht zu einer Ursache von Spannungs konzentration führt, 3,5 µm. Obwohl die Rißfestigkeit zusammen mit der Ver gröberung des Karbides abnimmt, hat sich bereits bestätigt, daß die Rißfestigkeit nicht bedeutend vermindert wird, wenn die Korngröße des Karbides in der Wälz druckschicht bei 8 µm oder weniger gehalten wird.

Obgleich die vorliegende Erfindung detailliert beschrieben und dargestellt wurde, ist es selbstverständlich, daß dies lediglich beispielhaft und zur Veranschau lichung geschah, und keinesfalls als Beschränkung des Schutzumfanges der vor liegenden Erfindung aufgefaßt werden darf. Der Schutzumfang der Erfindung wird lediglich durch die Merkmale der folgenden Ansprüche begrenzt.

Claims

1. Wälzlager, umfassend einen Wälzlagerring und ein Wälzelement, welche zusammen eine Wälzkontaktfläche bilden, dadurch gekennzeichnet, daß der Wälzlagerring und/oder das Wälzelement aus aufgekohltem Stahl mit mindestens 0,3 Gew.-% und höchstens 0,6 Gew.-% C, mindestens 0,1 Gew.-% und höchstens 0,35 Gew.-% Si, mindestens 1,1 Gew.-% und höchstens 1,5 Gew.-% Mn, mindestens 0,5 Gew.-% und höchstens 2,0 Gew.-% Cr, mindestens 0,2 Gew.-% und höchstens 0,6 Gew.-% Ni und mindestens 0,15 Gew.-% und höchstens 0,5 Gew.-% Mo gebildet ist, daß der aufgekohlte Stahl eine Verteilung des Karbides unterhalb der Wälzkontakt fläche des Wälzlagers mit einer maximalen Größe von höchstens 3,5 µm und unterhalb der Wälzdruckfläche von höchstens 8 µm aufweist und der aufge kohlte Stahl mindestens 20% und höchstens 30% Restaustenit in einer Oberflächenschicht und höchstens 5% Restaustenit in einem Kern aufweist.

2. Wälzlager nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der aufge kohlte Stahl eine Oberflächenschicht mit einer Druckspannung aufweist, die kleiner oder gleich -150 MPa beträgt.