DE19620656C2 - Pegelmeßverfahren - Google Patents
PegelmeßverfahrenInfo
- Publication number
- DE19620656C2 DE19620656C2 DE19620656A DE19620656A DE19620656C2 DE 19620656 C2 DE19620656 C2 DE 19620656C2 DE 19620656 A DE19620656 A DE 19620656A DE 19620656 A DE19620656 A DE 19620656A DE 19620656 C2 DE19620656 C2 DE 19620656C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- water
- pressure
- measuring
- level
- depth
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/14—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measurement of pressure
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C13/00—Surveying specially adapted to open water, e.g. sea, lake, river or canal
- G01C13/008—Surveying specially adapted to open water, e.g. sea, lake, river or canal measuring depth of open water
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/14—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measurement of pressure
- G01F23/16—Indicating, recording, or alarm devices being actuated by mechanical or fluid means, e.g. using gas, mercury, or a diaphragm as transmitting element, or by a column of liquid
- G01F23/165—Indicating, recording, or alarm devices being actuated by mechanical or fluid means, e.g. using gas, mercury, or a diaphragm as transmitting element, or by a column of liquid of bubbler type
- G01F23/168—Indicating, recording, or alarm devices being actuated by mechanical or fluid means, e.g. using gas, mercury, or a diaphragm as transmitting element, or by a column of liquid of bubbler type with electric indicating or recording
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
- Measuring Fluid Pressure (AREA)
Description
Diese Erfindung bezieht sich auf die Pegelmeßtechnologie
mittels der Messung eines Wassersäulendrucks, welche
hauptsächlich bei Pegelmessungen eines Flusses, Reservoirs,
des Grundwassers und der Flut angewendet wird. Des weiteren
kann sie auch bei Pegelmessungen von von Wasser verschiedenen
Flüssigkeiten verwendet werden.
Es gibt zwei Verfahrensarten, welche als
Wassersäulendruckpegelmesser bekannt sind, die den Pegel aus
der Information der Wassertiefe durch Messung des
Wassersäulendrucks berechnen.
Ein Pegelmesser vom Gasblasentyp wurde ursprünglich
realisiert und in der Praxis wird ein Pegelmesser vom
Drucksensortyp, bei welchem ein Drucksensor im Wasser in
einer bestimmten Tiefe angeordnet wird, verwendet und
heutzutage weitestgehend benutzt.
Der größte Vorteil des Wassersäulendruckpegelmessers ist, daß
die Installationskosten sehr viel niedriger im Vergleich zu
dem Pegelmesser vom Fließtyp sind. Da ein Pegelmesser vom
Fließtyp nur in einer vertikalen Richtung betrieben wird,
sollte ein vertikaler Turm oder ein vertikaler Graben für die
Pegelmessung aufgebaut werden (ein vertikaler Turm oder ein
vertikaler Graben für die Pegelmessung spielt eine Rolle bei
der Verminderung der Wellenoszillation).
Dennoch muß ein Wassersäulendruckpegelmesser keine derartige
Strukturen, wie sie in Fig. 1(a) und (b) gezeigt sind,
aufweisen und benötigt viel weniger Installationskosten.
Für einen Pegelmesser vom Drucksensortyp wird ein Kabel,
welches als ein Stromversorgungskabel für den Drucksensor P
verwendet wird, der im Wasser in einer bestimmten Tiefe
angeordnet ist, und ein Datenübertragungskabel entlang der
Flanke des Flusses und Reservoirs verlegt und eine dünne
Röhre, welche den atmosphärischen Druck PA kompensiert, wird
innerhalb des Kabels befestigt.
Für einen Pegelmesser vom Gasblasentyp wird eine Meßröhre für
den Wassersäulendruck in einer bestimmten Tiefe entlang der
Flanke befestigt.
Die Wassertiefe h wird durch die Messung des
Wassersäulendrucks γ h (γ-spezifische Schwere von Wasser)
mittels eines Drucksensors oder für einen Gasblasentyp durch
die Messung des Drucks, der nötig ist, um das Wassers in einer
Meßröhre für den Wassersäulendruck zu entfernen, erhalten und
dann wird der Pegel H mittels der folgenden Gleichung
gemessen,
H = H0 - h (1)
wobei H0 die Höhe an einem Referenzpunkt ist. Da folglich der
einzige zu messende Parameter die Wassertiefe h ist, wird von
nun an nur die Messung der Wassertiefe h erwähnt.
Neben dem Vorteil, daß die Installationskosten gering sind,
kann ein Pegelmesser vom Fließtyp nicht betrieben werden,
wenn das Wasser des Flusses und Reservoirs im Winter gefroren
ist. Jedoch hat ein Wassersäulendruckpegelmesser einen
Vorteil, nämlich, daß der Wasserpegel unter der Eisschicht
gemessen werden kann. Ungeachtet dieses großen Vorteils wird
ein Wassersäulendruckpegelmesser nicht weitverbreitet für
wasserkundliche Beobachtungen verwendet. Die Hauptgründe sind
wie folgt:
Der Hauptgrund für einen großen Meßfehler ergibt sich
nachfolgend.
Der Druck, welcher dem Sensor zugeführt wird, wenn ein im
Wasser versenkter Drucksensor verwendet wird, ergibt sich wie
folgt.
P = γh + Pa (2)
Dann wird die Wassertiefe h wie folgt zu
wobei γ - die spezifische Schwere von Wasser in einem Bereich
der Wassertiefe h und Pa - der atmosphärische Druck an der
Wasseroberfläche ist, welcher eine Funktion der
Luftzusammensetzung, des Wetters und der Windgeschwindigkeit
ist.
Die spezifische Schwere von Wasser hängt von der
Wassertemperatur ab und wechselt insbesondere mit der
Konzentration von Schwebeteilchen. Die Wassertemperatur eines
Flusses und Reservoirs ändert sich mit der Wassertiefe und
variiert von 4 bis 25°C. Die spezifische Schwere von reinem
Wasser bei dem obigen Temperaturbereich verändert sich von
1,0 bis 0,990707 g/cm3. Falls die Wassertiefe mittels der
Gleichung (3) gemessen wird und γ = 1,0, erreicht der
Wassertiefenmeßfehler aufgrund der spezifischen Schwere
0,03%. Es ist nicht üblich, daß die
Durchschnittswassertemperatur in dem Bereich der Wassertiefe
h 25°C beträgt, aber es ist üblich, daß die
Durchschnittswassertemperatur 18°C beträgt. Die spezifische
Schwere von Wasser bei 18°C ist 0,99862 und der
Wassertiefenmeßfehler erreicht 0,14%, wenn die Gleichung (3)
verwendet wird und γ = 0,99862. Falls h = 10 m ist, beträgt
der absolute Meßfehler der Wassertiefe gleich 1,4 cm.
Neben dem Effekt der Wassertemperaturveränderung ist der
Effekt der Konzentration von Schwebeteilchen bei der
Wassertiefenmessung groß. Abhängig vom Bezirk ist es üblich,
daß die Konzentration von Schwebeteilchen gleich 5 g/l
beträgt, d. h. 5 × 10-3 g/cm3. Der Wassertiefenmeßfehler wird
zusätzlich um 0,5% gemäß der Veränderung der spezifischen
Schwere des Wassers aufgrund von Konzentrationsveränderungen
erhöht. Betrachtet man diese Effekte, übersteigt der
Wassertiefenmeßfehler 5 cm für das obige Beispiel.
Neben diesem Fehler ist der Fehler der atmosphärischen
Druckkompensation nicht klein. Um den atmosphärischen Druck
Pa zu kompensieren wird eine kleine Röhre, welche den
atmosphärischen Druck an den Drucksensor überträgt, innerhalb
eines Kabels befestigt, welches mit dem Drucksensor verbunden
ist. Die atmosphärischen Druckveränderungen an der
Wasseroberfläche und auf dem Grund sind nicht dieselben.
Falls ein Filter, welches den Feuchtigkeitsgehalt absorbiert,
am Ende der atmosphärischen Druckkompensationsröhre
angebracht wird und es in einem Kasten installiert wird, über
dem der Wind nicht bläst, so tritt ein nicht
vernachlässigbarer Unterschied zwischen den atmosphärischen
Drücken an der Wasseroberfläche und auf dem Grund auf.
Des weiteren gibt es einen Drucksensorfehler. Der gesamte
Meßfehler der Wassertiefe ergibt sich wie folgt,
wobei δP - der Fehler des Drucksensors (0,05 bis 0,1%), δγ - der
Meßfehler der durchschnittlichen spezifischen Schwere des
Wassers und δPa - der Fehler der atmosphärischen
Druckompensation ist.
Der absolute Fehler der Wassertiefenmessung übersteigt
gewöhnlicherweise ±10 cm.
Wenn die Wassertiefe mittels eines Pegelmessers vom
Gasblasentyp gemessen wird, wird der für die vollständige
Entfernung des Wassers in der Meßröhre erforderliche
Gasdruck für den Wassersäulendruck gemessen und falls dieser
Druck als Pm ausgedrückt wird, ergibt sich das Verhältnis zu
dem Wassersäulendruck wie folgt.
γh = Pm + ΔPm (5)
ΔPm wird im Detail später erklärt. ΔPm ist der
Luftsäulendruck bei einer Höhe h0, welche in Fig. 1(b)
gezeigt ist. ΔPm hängt von der Lufttemperatur und von Pm ab.
Der Meßfehler der Wassertiefe wird groß, wenn der
Luftsäulendruck vernachlässigt wird, da die spezifische
Schwere von Luft bei einem Atmosphärendruck von 1 und 20°C
ungefähr 1,2 × 10-6 kgf/cm3 beträgt.
Ein weiterer Fehler kann erzeugt werden, wenn die spezifische
Schwere von Wasser nicht exakt bekannt ist. Falls ΔPm
vernachlässigt wird, wird der Meßfehler eines Pegelmessers
vom Gasblasentyp sogar erhöht im Vergleich zu einem
Pegelmesser vom Drucksensortyp.
Wenn ein Drucksensor im Wasser befestigt wird, bilden sich
mit der Zeit Schichten mikroskopischer Unterwasserorganismen
und feine Partikel auf dem Drucksensor. Daher sollte der
Drucksensor periodisch gesäubert werden. Des weiteren sollte
der verwendete Drucksensor periodisch kalibriert werden, um
eine hohe Genauigkeit aufrecht zu halten.
Wie oben beschrieben, wenn er für eine permanente
Pegelbeobachtung verwendet wird, ist er umständlich zu
betreiben und zu warten und der Betrieb und die
Wartungskosten sind teurer als die eines Pegelmesser vom
Fließtyp.
Es ist üblich, daß der Pegel manuell durch einen Beobachter,
der die Pegelmeßobservatorien für Grundwasser abgeht,
gemessen wird, da das Pegelmeßintervall lang ist, z. B. 1 mal
alle 10 Tage. In diesem Fall, wenn der Abstand vom Grund zur
Wasseroberfläche einige 10 m oder 100 m überschreitet, ist es
ziemlich schwer, Kabel von über 100 m mit einem Drucksensor
zu tragen und sehr kompliziert und es braucht lange, den
Drucksensor an einer konstanten Höhe zu installieren. Dies
ist gerade für die Verwendung bei einer automatischen
Pegelaufzeichung z. B. der detaillierten Forschung von
Pegelvariationen zweckdienlich. Wie oben beschrieben, wird
dies im allgemeinen aufgrund seiner Kompliziertheit im
Betrieb und Wartung nicht verwendet.
Für einen Pegelmesser vom Gasblasentyp ist der Betrieb und
die Wartung einfach, da alle Komponenten einschließlich des
Drucksensors auf dem Grund angeordnet sind, und die Meßröhre
für den Wassersäulendruck nicht durch mikroskopische
Organismen und feine Partikel verstopft wird, unter der
Bedingung, daß es mindestens 1 mal oder 2 mal am Tag
verwendet wird. Des weiteren ist sie praktisch und benötigt
weniger Installationskosten als die eines Pegelmessers vom
Drucksensortyp.
Einer der Nachteile ist, daß sie verdichtetes Gas oder Luft
im Falle einer automatischen Aufzeichnung oder einer
ferngesteuerten Messung benötigt. Falls eine
Versorgungsspannung vorhanden ist, kann ein kleiner
Luftkompressor verwendet werden, dennoch, falls eine
Versorgungsspannung zugänglich ist, ist ein Tank für
verdichtetes Gas erforderlich. Daher ist es umständlich, daß
der Tank periodisch ersetzt oder wieder aufgeladen werden
muß. Dennoch, da der Gasverbrauch bis zu einer geringen Menge
reduziert werden kann, wird garantiert, daß die
Wechselintervalle größer als 1 Jahr werden.
Wird der Pegel mittels eines tragbaren Pegelmessers durch
Abgehen der Meßobservatorien gemessen, trägt ein Beobachter
einen tragbaren Pegelmesser und eine manuelle Luftpumpe. Eine
Plastikmeßröhre von 2 bis 4 mm ID (Innendurchmesser), um den
Wassersäulendruck zu messen, muß dauerhaft befestigt sein.
Falls der Meßfehler signifikant erniedrigt werden kann, ist
ein Pegelmesser vom Gasblasentyp unter den
Wassersäulendruckpegelmessern zweckdienlicher.
Die EP 0 048 589 B1 offenbart ein Verfahren zur Bestimmung
der Wassertiefe, bei dem der Wasserdruck in zwei verschie
denen Tiefen ermittelt wird. Ebenfalls wird das spezifische
Gewicht der Flüssigkeit bestimmt. Für diese Bestimmung wird
ein iteratives Verfahren verwendet.
Aus der US-A-5 309 764 ist ebenfalls ein Verfahren offen
bart, welches einen Pegelmesser vom Gasblasentyp verwen
det. Der Wasserdruck wird in zwei verschiedenen Tiefen ge
messen, und aus dem Quotienten wird dann die Wasserhöhe
über dem oberen Meßpunkt berechnet.
Aus der DE 30 39 210 ist eine mit Drucksensoren arbeiten
de Anordnung zur Anzeige der Schüttdichte und der Füllhöhe
von körnigen Katalysatoren bekannt. Diese Veröffentlichung
betrifft also die Übertragung eines Konzepts zur Messung
einer Füllhöhe bei Flüssigkeiten auf die Messung einer
Füllhöhe von Schüttgütern.
Aufgabe dieser Erfindung ist es, ein verbessertes Verfahren für einen
Pegelmesser vom Gasblasentyp bereitzustellen, welches präziser
ist und bei dem weniger Gas verbraucht wird.
Die Erfindung wird nun im Detail mit Bezugnahme auf die
beigefügten Zeichnungen beschrieben, in denen:
Fig. 1 eine Ansicht ist, die die Prinzipien und
Befestigungen eines im Wasser versenkten Pegelmessers vom
Drucksensortyp und eines Pegelmessers vom Gasblasentyp zeigt;
Fig. 2 eine Ansicht ist, die das Meßverfahren der
spezifischen Schwere von Wasser oder von Wasser verschiedenen
Flüssigkeiten in dem Wassertiefenmeßbereich gemäß dieser
Erfindung darstellt;
Fig. 3 eine Ansicht ist, die das Meßverfahren der
Wassertiefe/Pegel mit einem gegebenen erlaubten Fehler bei
einem gesamten Wassertiefenmeßbereich darstellt, wenn der
Meßbereich der Pegelveränderung gemäß dieser Erfindung groß
ist;
Fig. 4 eine Ansicht ist, welche die Druckverteilung des
Wassertiefen/Pegelmeßverfahrens vom Gasblasentyp zeigt,
Fig. 5 eine Ansicht ist, die die Druckveränderungskurve von
komprimiertem Gas für den Pegelmesser vom Gasblasentyp gemäß
der Menge zugeführten komprimierten Gases darstellt;
Fig. 6 eine Ansicht ist, die die Meßvorrichtung vom
Gasblasentyp für den Wassersäulendruck gemäß dieser Erfindung
darstellt;
Fig. 7 eine Ansicht ist, die den Druckveränderungszustand
des komprimierten Gases bei dem Meßverfahren vom Gasblasentyp
für den Wassersäulendruck gemäß dieser Erfindung darstellt;
Fig. 8 eine Ansicht ist, die eine Meßvorrichtung vom
Gasblasentyp für den Pegel gemäß dieser Erfindung darstellt;
Fig. 9 eine Ansicht ist, die ein aktuelles Beispiel einer
Meßvorrichtung vom Gasblasentyp für den Grundwasserpegel
gemäß dieser Erfindung darstellt;
Fig. 10 eine Ansicht ist, die ein aktuelles Beispiel für ein
Befestigungsverfahren für Meßröhren für den Wassersäulendruck
darstellt, um den Pegel eines Reservoirs oder den Pegel der
Flut mittels eines Pegelmessers vom Gasblasentyp zu messen.
1
'1
,
1
1
Drucksensor
2
'1
,
2
1
Gasdrucksensor
2
Drucksensor
3
1
,
4
1
Meßröhre für den Wassersäulendruck
5
Wandler
6
Pegelberechnungsvorrichtung (Pegelmesser)
7
Ventilsteuerung
8
Puffertank
9
Ventil
10
Ablaufventil für kondensiertes Wasser
11
Temperatursensor
12
Drucksicherheitsventil
13
Luftkompressor oder Tank für komprimiertes Gas
14
Schutzröhre
15
Röhre
16
Gewicht
17
Draht
18
Schutzrohr
19
ankerförmiges Gewicht
20
Schwimmer
Die Erfindung wird im Detail mittels der beigefügten
Zeichnungen wie folgt beschrieben.
Die Fig. 2(a) und (b) zeigen das Verfahren zum Messen der
spezifischen Schwere von Wasser, was die erste Aufgabe dieser
Erfindung ist. Fig. 2(a) zeigt den Fall, bei dem ein im
Wasser versenkter Drucksensor verwendet wird, und Fig. 2(b)
zeigt den Fall, bei dem der Wassersäulendruck mittels eines
Pegelmesser vom Gasblasentyp gemessen wird.
Die Drucksensoren 1'1 und 1 1 sind jeweils in den Wassertiefen
h1 und h2, wie in Fig. 2(a) gezeigt ist, befestigt. Der
Höhenunterschied Δh = h2 - h1 ist konstant und wurde zuvor
präzise gemessen. Der Druck P2 entspricht dem
Wassersäulendruck γ2h2 und wird mittels des versenkten
Drucksensors 1 1 gemessen und der Druck P1, entsprechend dem
Wassersäulendruck γ1h1, wird mittels des Drucksensors 1'1
gemessen.
Es gibt einen Unterschied zwischen der mittleren spezifischen
Schwere γ1 von Wasser in einem h1-Bereich und der mittleren
spezifischen Schwere γ2 von Wasser in einem h2-Bereich. γ1 und
γ2 können mittels γ2 wie folgt ausgedrückt werden,
oder γ2 kann mittels γ1 wie folgt ausgedrückt werden.
Der Unterschied zwischen P2 und P1 ergibt sich wie folgt.
ΔP21 = P2 - P1 = γ2h2 - γ2(1 + δγ21)h1 = q2(Δh - δγ12h1)
Dann ergibt sich γ2 wie folgt.
Daher kann γ1 mittels dem gleichen Verfahren wie folgt
ermittelt werden.
Dennoch ergibt sich die aktuelle Gleichung für die
spezifische Schwere, wenn δγ12, δγ21, h1 und h2 unbekannt sind,
wie folgt,
oder
Daher kann die spezifische Schwere von Wasser γ'2 oder γ'1 mit
einem bestimmten Fehler gemessen werden.
Im Falle eines Pegelmessers vom Gasblasentyp sind zwei
Meßröhren für den Wassersäulendruck 3 1 und 4 1 mit einem
Höhenunterschied Δh, wie in Fig. 2 (b) gezeigt ist,
befestigt. Dann wird die spezifische Schwere von Wasser γ'2 in
einem h2-Bereich durch die Drücke Pm1 und Pm2, die
erforderlich sind, um das Wasser in den Röhren 3 1 und 4 1 zu
verdrängen, mittels der Drucksensoren 2'1 und 2 1 gemessen.
Die Gleichung zur Messung der spezifischen Schwere von Wasser
mittels eines Pegelmesser vom Gasblasentyp ist
unterschiedlich von Gleichung (8) und wird später gezeigt.
Von nun an wird die Wassertiefe h2 mittels γ'2 gemessen. Der
Fehler der gemessenen spezifischen Schwere γ'2 gemäß
Gleichung (8) ergibt sich wie folgt, wenn die Meßfehler ΔP21
und Δh nicht berücksichtigt werden.
Der Fehler der spezifischen Schwere von Wasser wird in
Tabelle 1 gezeigt. Der Meßfehler γ'2 wird als eine Funktion
von h1/Δh aufgelistet, wenn die Temperatur der
Wasseroberfläche t0 gleich 24°C ist und die
Wassertemperaturen bei h2 = 10 m jeweils 18°C und 15°C sind,
d. h. Δt jeweils 6°C und 9°C ist. Und es wird angenommen, daß
die Wassertemperatur sich linear als eine Funktion der
Wassertiefe verändert. Da der Meßfehler γ'2 sich erhöht, wenn
die Konzentration von Schwebeteilchen erhöht wird, sind die
in der Tabelle 1 aufgelisteten Fehler die schlimmsten Fälle.
Insbesondere im Winter, wenn das Wasser gefroren ist, werden
die Temperaturunterschiede gemäß der Wassertiefe unter dem
Eis sehr viel kleiner als 6 bis 9°C. Daher sind die in
Tabelle 1 aufgelisteten Meßfehler die maximal zu erwartenden
Werte.
Wie in Tabelle 1 gezeigt ist, nimmt der Meßfehler der
spezifischen Schwere ab, wenn das Verhältnis h1/Δh vermindert
wird.
Tatsächlich kann h1/Δh keine kleinen Werte annehmen. Wenn
z. B. der Pegel unter ungefähr 2 m gesenkt wird, wenn h1
gleich 2 m ist und Δh gleich 8 m ist, dann kann die Meßröhre
für den Wassersäulendruck 3 1 nicht betrieben werden. Daher,
falls h1/Δh ungefähr 2 ist, kann der Fehler von γ2, δγ2 unter
0,05% garantiert werden. Falls h1 verringert wird, wenn der
Pegel abwärts gesenkt wird (Δh = konstant), wird der
Meßfehler der spezifischen Schwere noch kleiner. Falls z. B.
h1 = 7 m, h2 = 10 m und Δh = 3 m, dann wird jeweils δγ2 =
0,051%. Falls jeweils h1 = 2 m, h2 = 5 m wird, wenn der Pegel
um 5 m abgesenkt wird, dann wird h1/ΔH ungefähr 0,67 und δγ2 =
0,03%. Der oben analysierte Fehler ist der Meßfehler der
spezifischen Durchschnittsschwere des Wassers und die
Meßfehler der Druckdifferenz ΔP21 und Δh werden zu dem
aktuellen Meßfehler hinzu addiert.
Der gesamte Meßfehler kann wie folgt ausgedrückt werden:
Da Δh = 3 - 5 m leicht mit einem Fehler von ±1 mm gemessen
werden kann, kann das δΔH von 0,02 bis 0,03% garantiert
werden. Daher ist es wichtig, den Meßfehler von ΔP21, δΔP zu
vermindern. Für einen Pegelmesser vom Drucksensortyp sollten
die Charakteristika von zwei Drucksensoren perfekt gleich
sein, um δΔP wirksam zu vermindern, unter der Bedingung, daß
zwei Drucksensoren 1 1 und 1'1 verwendet werden. Unter dieser
Bedingung löschen sich die Fehler der Drucksensoren
gegeneinander durch die Berechnung ΔP21 = P2 - P1 selbst aus.
Im Falle eines Pegelmessers vom Gasblasentyp kann ΔPm21 direkt
mittels einer Differenzdruckmeßgeräts gemessen werden. Da der
Meßbereich des Differenzdrucks gleich γ × Δh ist, kann der
Meßfehler des Differenzdrucks unter δΔP ungefähr 0.05% durch
den Test und die Kalibrierung in einem engen Meßbereich
garantiert werden. In diesem Fall wird Σδγ2 < 0.07%
garantiert. Falls ΔPm21 mit nur einem verwendeten Drucksensor
berechnet wird, wird der Druck Pm2 bei der Meßröhre für den
Wassersäulendruck 4 1 gemessen und Pm1 wird mittels der
Meßröhre für den Wassersäulendruck 3 1 gemessen. Dann wird der
Fehler von ΔPm21 noch weiter vermindert.
Der Meßfehler h2 kann wirksam durch die Messung der
spezifischen Schwere von Wasser im h2-Bereich mit einer
vergleichsweise hohen Genauigkeit mittels zwei im Wasser
versenkter Drucksensoren oder zweier Meßröhren für den
Wassersäulendruck, die mit einem konstanten Höhenunterschied
befestigt sind, vermindert werden. In diesem Fall ist es
vernünftig h1/Δh ≦ 2,0 zu wählen.
Die Gleichung für die Wassertiefe h2 ergibt sich durch
Einsetzen der gemessenen spezifischen Schwere von Wasser γ'2
in die Gleichungen (3) und (5) wie folgt:
(Die exakte Gleichung wird später gezeigt).
Da selbst die spezifische Schwere von Wasser mit der höchsten
Genauigkeit gemessen wird, hängt der Meßfehler der
Wassertiefe von P2 oder dem Fehler ΔP des Drucksensors, der
Pm2 mißt, ab. Auch wenn der Drucksensor mittels eines
Temperaturkoeffizienten unter der Bedingung kompensiert wird,
daß der Pegelmesser unter der Feldbedingung (die
Umgebungstemperatur ändert sich von -20°C bis 40°C) betrieben
wird, ist es schwierig den Fehler des Drucksensors unter 0,05
bis 0,1% zu garantieren. Wenn sich die zu messende
Wassertiefe erhöht, wird der absolute Fehler der
Wassertiefenmessung Δh aufgrund des Drucksensorfehlers δP
erhöht und falls der Drucksensorfehler δP, der
Gesamtmeßfehler der spezifischen Schwere von Wasser Σδγ'2
(Gleichung (4)) und der erlaubte Fehler Δh 0 bekannt sind, dann
kann die maximale Grenze der Wassertiefenmessung hmax für den
Wassersäulendruckpegelmesser mittels der folgenden Gleichung
ermittelt werden,
wobei
Falls der erlaubte Fehler Δh 0 = ±1 cm und δh = 0,1% = 0,001 dann
wird hmax = 1000 cm = 10 m werden.
Wenn der Meßbereich ΔH = Hmax - Hmin, gemäß dieser Erfindung,
einige Male größer als hmax ist, wird die Wassertiefe durch
Befestigung mehrerer versenkter Drucksensoren oder Meßröhren
für den Wassersäulendruck mit dem konstanten Höhenunterschied
Δh gemessen. Falls der Höhenunterschied Δh ≅ hmax/2 ausgewählt
wird, ergibt sich die Anzahl von Drucksensoren oder Meßröhren
für den Wassersäulendruck n wie folgt.
Falls Δh = hmax/2 = Δh 0/2δh in die Gleichung (14) eingesetzt wird,
erhält man die folgende Gleichung.
Im Fall, bei dem der Pegel gleich Hmax ist, werden die
Wassertiefe und die spezifische Schwere von Wasser mittels
der ersten und der zweiten Drucksensoren oder den Meßröhren
für den Wassersäulendruck gemessen und falls der Pegel H2 =
Hmax - Δh + Δ wird, werden die Wassertiefe und die
spezifische Schwere von Wasser mittels des zweiten und des
dritten Drucksensors oder der Meßröhren für den
Wassersäulendruck gemessen. Δ ist die Wassertiefe
entsprechend dem minimal erlaubten Druck der Drucksensoren.
Falls der minimal erlaubte Druck der Drucksensoren Pmin = 0,01
des durch die Meßcharakteristika der Drucksensoren
garantierten gegebenen atmosphärischen Drucks ist, wird Δ
ungefähr 10 cm. Falls das obige Verfahren verwendet wird, für
den Fall, daß die Pegeländerung groß ist, z. B. bei einem
künstlichen See oder Reservoir, kann der Pegel innerhalb des
erlaubten absoluten Fehlers Δh 0 ≦ ±1 cm gemessen werden. Falls
Δh ≦ hmax/2 ausgewählt wird, wird es keine Probleme geben.
Fig. 3 zeigt einen Fall, bei dem n = 5. In Fig. 3 ist in
(6) ein Pegelmesser der die Wassertiefe h und den Pegel H
berechnet und (5) ist ein Wandler, der die von den
Drucksensoren gewandelten Ausgangssignale an (6) überträgt.
(7) ist eine Ventilsteuerung um die Ventile, um die Meßröhren
für den Wassersäulendruck mit den Meßsensoren 2 1 und 2 2 zu
verbinden. Eine Röhre zur Versorgung mit verdichtetem Gas ist
in Fig. 3 (b) nicht gezeigt. Die Höhen der versenkten
Drucksensoren 1 1, 1'2, 1 2 und 1'3 und die Höhen der Meßröhren
für den Wassersäulendruck 4 1, 3 2, 4 2 und 3 3, die jeweils
vorher als h02, h03, h04 und h05 gemessen wurden, werden dem
Pegelmesser (6) mit dem Wert der Referenzhöhe H0 eingegeben.
Der Pegel Hi wird wie folgt berechnet.
Hi = H0 + h0i + hij (16)
Falls die Referenzhöhe H0 die gleiche wie h0i ist, ergibt sich
der Pegel wie folgt.
H = h0i + hij
Wie in Fig. 3 gezeigt ist, falls versenkte Drucksensoren
verwendet werden, wird die Anzahl der Drucksensoren erhöht.
Daher ist es ein großer Nachteil, daß der Betrieb und die
Wartung der Drucksensoren sehr kompliziert sind und die
Kalibrierung und der Test der Drucksensoren sehr zunehmen.
Falls die Wassertiefe und der Wassersäulendruck mittels eines
Pegelmessers vom Gasblasentyp gemessen werden, ist es, da
verschiedene Plastikröhren mit kleinem Innendurchmesser (ID:
2-4 mm) in einer gebündelten Form befestigt sind,
zweckdienlich, daß diese eine einfache Befestigung und
weniger Wartung benötigen. Dennoch hat es einen Nachteil, daß
die Ventilsteuerung (7) ein wenig mehr kompliziert ist als
der elektronische Wandler (5).
Gemäß dieser Erfindung wird ein gegebener erlaubter absoluter
Fehler ohne Rücksicht auf den Pegelmeßbereich garantiert,
wenn der Pegel durch die Messung des Wassersäulendrucks, wie
zuvor erwähnt, gemessen wird.
Eine weitere Aufgabe der Erfindung ist es, die Genauigkeit
der Wassertiefenmessung mittels eines Pegelmessers vom
Gasblasentyp zu verbessern und die detaillierte Beschreibung
folgt nachstehend.
Das Druckverhältnis ist in Fig. 4 gezeigt, wenn der Gasdruck
in der Meßröhre für den Wassersäulendruck und der
Wassersäulendruck der gleiche sind.
Wasser wird in die Meßröhre für den Wassersäulendruck (4)
eingefüllt, bis der übermäßige Druck Pm der Meßröhre für den
Wassersäulendruck (4) zugeführt wird und falls die
Kapillarwirkung vernachlässigt wird, ist der Pegel der
Wasseroberfläche der gleiche wie der Umgebungspegel H. Der
Druck von Pa1 = Pa2 + γaha wird auf die Wasseroberfläche der
Meßröhre für den Wassersäulendruck (4) ausgeübt, wobei Pa1
und Pa2 die atmosphärischen Drücke an der Stelle H und H0, bei
denen der Drucksensor (2) befestigt ist, ha die Höhe für die
Luftsäule von H bis H0 und γa die spezifische Schwere von Luft
bei ha ist.
Der Druck am Ende der Meßröhre für den Wassersäulendruck (4)
ist Pa1 + γh. Falls das Wasser in der Meßröhre für den
Wassersäulendruck vollständig durch Zuführen des übermäßigen
Drucks Pm an die Meßröhre für den Wassersäulendruck (4)
entfernt wird, so mißt der Drucksensor (2) nur Pm.
Die Beziehung zwischen den Drücken ist wie folgt,
Pa1 + γh = (Pa1 - γaha) + Pm + γamh0
wobei γam die spezifische Schwere von Gas in dem Bereich
h0 = h + ha ist, wenn der übermäßige Pm zugeführt wird.
Daher ergibt sich die Wassertiefe h wie folgt.
ΔPm = γamh0 - γaha, welche in Gleichung (5) erwähnt wurde.
Um den Wassersäulendruck zu messen, kann ein anderes, von
verdichteter Luft verschiedenes Gas, z. B. Stickstoff
verwendet werden. γam und γa können im Referenzzustand (P0 =
1,03 kgf/cm2, T0 = 293 K) als Funktionen der spezifischen
Schweren von Gas und Luft, γg0 und γa0 wie folgt ausgedrückt
werden.
Die Wassertiefe h kann durch Einsetzen der obigen Gleichung
in die Gleichung (17) wie folgt ermittelt werden.
Falls der Wassersäulendruck mittels verdichteter Luft
gemessen wird und γg0 = γa0 so ergibt sich h wie folgt.
Es ist zweckdienlich, die folgenden Gleichungen anstelle der
Gleichung (18) und (19) zu verwenden.
Und wenn γg0 = γa0, d. h. α = 1, so wird die Gleichung (20) wie
folgt
wobei
103 ≅ P0/10-3(cm), γg0 - die spezifische
Schwere von Gas ist, welche zur Messung des
Wassersäulendrucks im Referenzzustand verwendet wird, und γa0
- die spezifische Schwere von Luft im Referenzzustand ist.
(Die Unterschiede zwischen den Gleichungen (18), (19), (20),
(21), sind vernachlässigbar klein. Die Unterschiede zwischen
den obigen Gleichungen liegen nicht über 0,2 mm falls h0
gleich 100 m ist, die spezifische Schwere von Wasser variiert
von 0.0998 bis 1.01 × 10-3 kgf/cm3, und die Lufttemperatur
variiert von 263 K bis 303 K).
Es werden sich große Fehler ergeben, falls die Wassertiefe
nicht mittels der Gleichungen (19) oder (21) einfach durch h'
= Pm/γ berechnet wird.
Tabelle 2 zeigt die Meßfehler für die Wassertiefe Δh = h - h',
falls die spezifische Schwere von Wasser γ = 10-3 kgf/cm3, die
spezifische Schwere von Luft im Referenzzustand γa0 = 1,2 × 10-6 kgf/cm3 und Pm = 1 kgf/cm2 (h ≅ 10 m) ist.
Es ist unmöglich, die aktuelle Durchschnittstemperatur des
Gases in der Meßröhre für den Wassersäulendruck zu messen. In
Tabelle 2 ist die Durchschnittstemperatur des Gases bei h0 =
100 m gleich 20°C und falls die gemessene Temperatur im
schlimmsten Fall gleich 25°C ist, wird der Fehler zu (13.2 -
12.8)/2 = 0.2 cm. Daher hat der Meßfehler der Gastemperatur
fast keinen Einfluß. Unter dieser Bedingung gibt es kein
Problem damit, daß die Temperatur des Gases an irgendeiner
Stelle gemessen wird, z. B. in einem Puffertank.
Bei dem Verfahren, die spezifische Schwere der Flüssigkeit
(Wasser) mittels eines zuvor beschriebenen Gasblasentyps zu
messen, erhält man die Gleichung zur Berechnung der
spezifischen Schwere der Flüssigkeit (Wasser) mittels Pm1 und
Pm2, die in den Meßröhren für den Wassersäulendruck gemessen
wurden, welche mit einem Höhenunterschied h02 - h01 = Δh
befestigt wurden, durch Einsetzen von Tm2, h02, Pm1, h01 in die
Gleichung (17),
wobei
Es ist zweckdienlich, Gleichung (23) anstelle von Gleichung
(22) zu verwenden.
Die Gleichung zur Berechnung der spezifischen Schwere von
Wasser bei T0 = 293 K, P0 = 1,03 kgf/cm2, χa0 = 1,2 × 10-6
kgf/cm2 ergibt sich wie folgt.
wobei P'm1 = Pm1/P0 ein dimensionsloser Wert ist. Die direkt
gemessenen Parameter sind Pm2, Pm1 und die Gastemperatur T und
α, h02 und Δh sind konstant.
Die spezifische Schwere von Wasser verschiedener
Flüssigkeiten kann mittels dieses Verfahrens gemessen werden.
Die folgende Gleichung kann man durch Einsetzen der Gleichung
(24) in Gleichung (20) erhalten.
Die Wassertiefe drückt sich wie folgt aus, da bei Verwendung
von verdichteter Luft α = 1 gilt,
wobei
Die spezifische Schwere von Wasser im Fluß und einem
Reservoir variiert sehr gering. Insbesondere variiert die
spezifische Schwere von tiefem Grundwasser ein wenig. Unter
diesen Bedingungen braucht die spezifische Schwere von Wasser
nicht bei jeder Meßzeit gemessen zu werden, falls der Pegel
mehrmals, z. B. einmal pro Stunde gemessen wird.
Es ist von Vorteil die spezifische Schwere ein- oder zweimal
am Tag oder einmal alle 10 Tage für das Grundwasser mittels
Gleichung (24) zu messen und diesen Wert in die Gleichungen
(20) und (21) einzusetzen.
Insbesondere, wenn der Flutpegel kontinuierlich gemessen wird
oder der Pegel eines Flusses im Falle einer Überflutung
kontinuierlich gemessen wird, ist es ausreichend, die
spezifische Schwere des Wassers einmal am Tag zu messen.
Manchmal befindet sich die Höhe der Wasseroberfläche des
künstlichen Reservoirs um einige 10 m höher als die der
Pegelmeßobservatorien. In diesem Fall sollte folgende
Gleichung verwendet werden, um die Wassertiefe zu messen.
Die folgende Gleichung sollte verwendet werden, um die
spezifische Schwere von Wasser mittels zweier Meßröhren für
den Wassersäulendruck zu messen, die mit einem
Höhenunterschied Δh angeordnet sind,
wobei Pm1 = Pm1/P0 ein dimensionsloser Wert ist.
Die Flüssigkeitstiefe des Tanks kann, wenn der Tank höher als
der Pegelmeßpunkt angeordnet ist, mittels der Gleichungen
(27) und (28) mit P0/γ-Wert anstelle von 103 gemessen werden,
wobei γ die spezifische Schwere der Flüssigkeit ist.
Erfindungsgemäß kann die spezifische Schwere von Wasser
(einer Flüssigkeit) und eine Wassertiefe präzis mit einem
Pegelmesser vom Gasblasentyp gemessen werden. Gelegentlich
ist es nötig, nicht nur die Wassertiefe, sondern auch die
spezifische Schwere des Wassers (der Flüssigkeit) zu messen.
Wenn beispielsweise der Tidenstand oder Salzgehaltvariationen
(Anteil des Salzes) von Seewasser gemessen werden soll, kann
dies durch Messung der spezifischen Schwere des Seewassers
erfolgen.
Weiterhin ist die Messung von Variationen der spezifischen
Schwere von großer Bedeutung für hydrologische Beobachtungen.
Wenn es nicht nötig ist, die spezifische Schwere des Wassers
(einer Flüssigkeit) zu messen und wenn es weiterhin nicht
notwendig ist, die Wassertiefe und das Niveau zu messen, kann
die folgende einfachere Wassertiefenmessungsformel anstelle
der Gleichungen (25) und (26) verwendet werden.
oder
Die Vorzeichen (-) und (+) in den Gleichungen (29) und (30)
sind für den Fall, daß das Pegel(Wassertiefe)-Meßobserva
torium oberhalb der Wasseroberfläche angeordnet ist und die
Vorzeichen (+) und (-) in den Gleichungen (29) und (30) sind
für den Fall, daß das Pegel(Wassertiefen)-Meßobservatorium
unterhalb der Wasseroberfläche angeordnet ist.
Die obigen Gleichungen werden von Gleichung (25) abgeleitet,
wobei ausgehend von der folgenden Beziehung die spezifischen
Schweren des Wassers in den Bereichen von h1 und h2 gleich
sind.
Wenn die Wassertiefe unter Benutzung eines untergetauchten
Drucksensors gemessen wird, treten beträchtliche Fehler
(siehe Tabelle 2) auf, wenn die Wassertiefe durch Division
des mit einem Drucksensors gemessenen Drucks durch die
spezifische Schwere des Wassers (h = P/γ) ermittelt wird.
Gewöhnlich ist das obere Ende der atmosphärischen
Druckkompensationsröhre höher als die Wasseroberfläche
angeordnet. Deshalb ist der atmosphärische Druck P'a, der auf
einen Drucksensor übertragen wird kleiner als der
atmosphärische Druck an der Wasseroberfläche Pa, was
bedeutet:
wobei ha die Höhendifferenz zwischen dem oberen Ende der
atmosphärischen Druckkompensationsröhre und der
Wasseroberfläche ist. Deshalb ergibt sich der mit einem
Drucksensor gemessene Druck wie folgt:
Deshalb sollte die Wassertiefe h mit der folgenden Gleichung
berechnet werden,
wobei ha entsprechend der Wassertiefe(Pegel)variation
variabel ist:
ha = h0 - h
Letztendlich ergibt sich die Wassertiefenmessungsgleichung
wie folgt,
wobei h0 die Höhendifferenz zwischen dem oberen und unteren
Ende der atmosphärischen Druckkompensationsröhre ist.
Wenn der Nenner der Gleichung (31)
vernachlässigt wird, wird der zusätzliche
Wassertiefenmessungsfehler 0,13% betragen und wenn die
Wassertiefe 10 m beträgt, beträgt der zusätzliche Fehler 1,3
cm.
Wie in Tabelle 2 dargestellt, beträgt der
Wassertiefenmeßfehler mehr als 8 cm wenn h0 60 m in einem
Reservoir beträgt und nicht die Gleichung (31) angewendet
wird.
Die genaue Gleichung zur Messung der spezifischen Schwere von
Wasser (einer Flüssigkeit), die zwei unter Wasser befindliche
Drucksensoren verwendet, lautet wie folgt:
Auch wenn
ein kleiner Wert ist, sollte dieser
Ausdruck nicht vernachlässigt werden, wenn die spezifische
Schwere mit einer Genauigkeit von besser als 0,1% gemessen
wird.
Ein Merkmal dieser Erfindung ist die Messung der Wassertiefe
durch Substitution der Gleichung (30) durch Gleichung (31).
Es ist nicht nötig die spezifische Schwere separat zu messen,
wenn nur die Wassertiefe gemessen und folgende Gleichung
benutzt wird:
Auch wenn der Gassäulendruck mit einer hohen Präzision
kompensiert wird, kann der Fehler gemäß dem Innendurchmesser
der Meßröhre und der Menge von verdichtetem zugeführten Gas
größer sein.
Der Hauptgrund, aus welchem der Pegelmesser vom Gasblasentyp
bei der wasserkundlichen Beobachtung weitestgehend nicht
verwendet wird, ist folgender.
Der Pegelmeßfehler war groß, da der anfängliche Pegelmesser
vom Gasblasentyp für Reservoire den Druck gemessen hat, wenn
die Gasblase aus der Meßröhre für den Wassersäulendruck
herauskam. Des weiteren wurde die spezifische Schwere von
Wasser nicht gemessen und der Gassäulendruck wurde
vernachlässigt.
Fig. 5 zeigt die Veränderung des Gasdrucks, der im oberen
Teil der Meßröhre für den Wassersäulendruck Pm gemessen wurde,
in Abhängigkeit von der Menge des zugeführten verdichteten
Gases q. Wie in Fig. 5 gezeigt ist, ist der erforderliche
Druck Pm zur Erzeugung von Blasen größer als der
Wassersäulendruck und der Druck schwankt, wenn Blasen
herauskommen, wenn die Meßröhre für den Wassersäulendruck mit
einem größeren Innendurchmesser verwendet wird. Die Amplitude
der Druckschwankungen und Pm werden erhöht, wenn der
Innendurchmesser und die Menge des zugeführten verdichteten
Gases erhöht werden. Falls der Innendurchmesser der Meßröhre
für den Wassersäulendruck und die Menge des zugeführten
verdichteten Gases abgesenkt werden, werden Pm und die
Druckschwankung vermindert. Der Pegelmeßfehler könnte
aufgrund dieser Phänomene erhöht werden.
Falls der Innendurchmesser der Meßröhre für den
Wassersäulendruck und die Menge des zugeführten verdichteten
Gases vermindert werden, kann der Fehler vermindert werden,
dennoch wird die Meßzeit verlängert.
Gemäß dieser Erfindung ergibt sich das Verfahren zum Messen
des Pegels und der Wassertiefe gemäß den Gleichungen (18)
oder (19) wie folgt.
Wie in Fig. 6 gezeigt ist, wird verdichtetes Gas von P0m für
das Zeitintervall t1 durch den Drucksensor (2) und den
Puffertank (8) durch Öffnung des Ventils (9) langsam
zugeführt und das Ventil (9) wird dann geschlossen. Der
zugeführte Gasdruck Pm wird mit einem ein wenig höheren Druck
als der Wassersäulendruck γh entsprechend dem Meßbereich der
Meßröhre für den Wassersäulendruck aufrecht erhalten.
In Fig. 6 ist (6) eine Berechnungsvorrichtung des
Pegelmessers für die Wassertiefe und den Pegel, (11) ist ein
Temperatursensor und (10) ist ein Wasserablaufventil.
Falls die Wassertiefe gleich h1 und der Wassersäulendruck γ1h1
ein wenig höher als P0m ist, wird der Druck des verdichteten
Gases, der wie in Fig. 7 (a) variiert, durch den Drucksensor
(2) gemessen.
Wie in Fig. 7 gezeigt ist, wird zum Zeitpunkt, bei dem das
Ventil (9) geschlossen wird, der Druck vermindert, während
der Druck ein wenig von t1 ab schwankt (Blasen kommen
heraus) und dann von t2 an stabilisiert wird. Der Druck wird
zu diesem Zeitpunkt gleich γ1h1 - ΔPm1 = Pm1. Wenn γ2h2 größer
als γ1h1 wird, ist die Druckveränderung in Fig. 7(b)
dargestellt. Es ist besser, das Volumen V des Puffertanks (8)
auf den fünffachen Wert des Innenvolumens der Meßröhre für
den Wassersäulendruck auszuwählen, v = (πd2/4) × h0. Falls das
Volumen des Puffertanks zu groß ist, wird zuviel Zeit für die
Versorgung mit verdichtetem Gas benötigt. Ein
Temperatursensor (11) wird in dem Puffertank befestigt und
der Puffertank spielt die folgenden Rollen.
- - Wie in Fig. 7 gezeigt ist, bewirkt der Puffertank, daß der Druck Pm allmählich erhöht wird und der Druck dann in der Meßröhre für den Wassersäulendruck auf γh - ΔPm stabilisiert wird. (Für die Verwendung eines tragbaren Pegelmessers, wenn der Druck ΔP0m, mittels einer manuellen Luftpumpe zugeführt wird, tritt gewöhnlich die Druckschwankung auf und der Puffertank kann die Druckschwankung in der Meßröhre für den Wassersäulendruck (4) vermindern). Falls der Puffertank nicht installiert wird, wird die Reproduzierbarkeit der Pegelmessung verschlechtert.
- - Die Lufttemperatur in dem Puffertank, welche durch den Temperatursensor (11) gemessen wird, ist ähnlich die Lufttemperatur in der Meßröhre für den Wassersäulendruck (4), wenn Luft in den Puffertank von dem unteren Ende der Meßröhre für den Wassersäulendruck als Blasen herauskommt. Daher zeigt die Temperatur bei einem bestimmten Punkt kleine Unterschiede von der Durchschnittslufttemperatur in der Meßröhre für den Wassersäulendruck.
- - Wenn der Pegel nach der Pegelmessung erhöht wird, können die Pegelerhöhungen kontinuierlich für eine lange Zeit mittels dem übermäßigen Druck in dem Puffertank gemessen werden.
- - Wenn eine Flut bei dem Fluß oder Reservoir auftritt, wird die Druckschwankung aufgrund der Flut signifikant vermindert.
Gemäß dieser Erfindung wird der Druck nicht gemessen, wenn
die Gasblasen andauernd herauskommen. Der Druck Pm wird
gemessen, wenn der Druck mittels des Puffertanks nach dem
Zuführen des verdichteten Gases gestoppt wird. Des weiteren
wird der Pegelmeßfehler mittels der Gleichungen (18) oder
(19) mit der im Puffertank gemessenen Lufttemperatur
verringert.
Gemäß dieser Erfindung kann der Pegel mit einer genügenden
Genauigkeit mittels eines Pegelmesser vom Gasblasentyp
gemessen werden und dieser Pegelmesser kann tragbar, für eine
automatische Aufzeichnung und ferngesteuerte Messung mit den
Vorteilen einer einfachen Installation, eines einfachen
Betriebs und einfacher Wartung verwendet werden.
Fig. 8 zeigt einen Pegelmesser vom Gasblasentyp
einschließlich der oben erwähnten Merkmale.
(12) aus Fig. 8 ist ein Drucksicherheitsventil, welches
einen ein wenig höheren Druck als γ2h2 am Auslaß aufrecht
erhält, auch wenn ein höherer Druck zugeführt wird. (13) ist
ein Tank für verdichtetes Gas oder ein Luftkompressor. (10)
ist ein Ablaßventil für kondensiertes Wasser, welches
kondensiertes Wasser in den Puffertank abführt.
Im Anfangszustand sind die Ventile (9 3) und (9 1) geschlossen
und das Ventil (9 2) ist geöffnet. Wenn die Messungen
beginnen, wird das Ventil (9 3) durch die Ventilsteuerung (7)
geöffnet, verdichtetes Gas wird durch den Puffertank (8) und
das Ventil (9 2) zugeführt und dann wird das Ventil (9 3)
geschlossen. Man sollte sicher sein, daß man wartet, bis der
Druck auf Pm2 = γ2h2 - ΔPm2 stabilisiert ist (bis t2 in Fig.
7).
Die Ausgangssignale des Drucksensors (2) und die durch den
Temperatursensor (11) gemessene Temperatur des verdichteten
Gases werden an die Pegelberechnungsvorrichtung des
Pegelmessers (6) gesendet.
Nach der Messung Pm2 werden Pm2 und T in (6) gespeichert, das
Ventil (9 2) wird geschlossen und das Ventil (9 1) geöffnet.
Dann wird das Wasser in der Meßröhre für den
Wassersäulendruck (3) entfernt, während verdichtetes Gas
(Druck Pm2 < γ1h1) in den Puffertank der Meßröhre für den
Wassersäulendruck (3) zugeführt wird und der Luftdruck auf
Pm1 = γ1h1 - ΔPm1 stabilisiert wird, während die Blasen
aufgrund des Überdrucks herauskommen. Pm1 und T werden an die
Pegelberechnungsvorrichtung des Pegelmessers (6) gesendet.
Die Referenzhöhe von H0, Δh und h02 werden anfänglich in der
Pegelberechnungsvorrichtung des Pegelmessers (6) gespeichert.
Die Pegelberechnungsvorrichtung des Pegelmessers (6)
berechnet die Wassertiefe h2 mittels der Gleichung (25) oder
(26) und der Pegel wird dann auf der Anzeige dargestellt,
automatisch aufgezeichnet oder die notwendigen elektrischen
Signale werden für die ferngesteuerten Messungen zugeführt.
Wenn es als tragbarer Pegelmesser verwendet wird, sind der
Drucksensor (2), der Temperatursensor (1) und die
Pegelberechnungsvorrichtung des Pegelmessers (6) tragbar und
die verdichtete Luft wird mittels einer tragbaren manuellen
Luftpumpe zugeführt. In diesem Fall sind die Meßröhren für
den Wassersäulendruck (3) und (4), die Ventile (9 1) und (9 2)
und der Puffertank (8) am Meßort installiert und die
Ventilsteuerung (7) und das Drucksicherheitsventil (12) sind
nicht am Meßort, z. B. einem Pegelmeßgraben für Grundwasser,
installiert. Die Ventile (9 1) und (9 2) werden manuell
betrieben.
Der Tank für das verdichtete Gas ist mit dem
Drucksicherheitsventil (12) für die ferngesteuerte Messung
oder die automatische Aufzeichnung verbunden und mit einem
kleinen Luftkompressor verbunden, wenn die dauerhafte
Stromversorgung zugänglich ist. Die Ventile (9 1) bis (9 3)
sind elektromagnetische Ventile und die Ventilsteuerung (7)
wird durch das Signal des Zeitgebers betrieben.
Die Antirost-Plastikröhre mit dem Innendurchmesser von 2-4 mm
wird für die Meßröhren für den Wassersäulendruck verwendet.
Der Pegelmeßfehler kann groß werden, wenn der Pegel des
Reservoirs und Flusses gemessen wird, auch wenn der
Durchschnittspegel durch wiederholte Messungen gemessen wird.
In diesem Fall werden die Meßröhren für den Wassersäulendruck
(3) und (4) innerhalb der
Wellenoszillationsverminderungsröhre mit einem größeren
Durchmesser (14) befestigt und die Röhre mit einem kleineren
Innendurchmesser wird an dem unteren Ende befestigt. Die
Wellenoszillationsverminderungsröhre (14) schützt die
Meßröhre für den Wassersäulendruck (3) und (4).
Fig. 9 zeigt als ein Beispiel die Befestigungszeichnung der
Meßröhren für den Wassersäulendruck am Pegelmeßgraben für
Grundwasser.
In Fig. 9 ist (17) ein Stahldraht oder ein Draht aus anderem
Material mit einer geringeren Elastizität und einer höheren
Festigkeit und (16) ist ein Gewicht.
Die Meßröhren für den Wassersäulendruck (3) und (4) sind mit
dem Draht (17) mit einem Gewicht (16) verbunden. Der Draht
(17) mit einem Gewicht (16) wird in den Pegelmeßgraben für
Grundwasser mit einer erforderlichen Tiefe eingesetzt. h02
kann durch Messung der Länge des in den Meßgraben (18)
eingesetzten Drahtes (17) ermittelt werden.
Wie zuvor beschrieben, ist die Befestigung der Meßröhren für
den Wassersäulendruck einfach und es werden weniger Kosten im
Vergleich zu dem Pegelmesser vom Drucksensortyp erzeugt. Da
die Meßröhren für den Wassersäulendruck (3) und (4), die
Ventile (9 1) bis (9 3) und der Puffertank (8) in dem
Pegelmeßgraben befestigt sind und die Beobachter nur den
Pegel messen, dann ist dies technisch und wirtschaftlich viel
besser im Vergleich zu dem Pegelmesser vom Drucksensortyp.
Da die spezifische Schwere sich nicht mehrmals verändert,
gibt es kein Problem damit, daß die Meßröhre für den
Wassersäulendruck (3) zur Messung der spezifischen Schwere
nicht vorhanden ist oder die spezifische Schwere mit einem
anderen Verfahren einmal alle paar Monate gemessen wird.
Fig. 10 ist ein Befestigungsbeispiel der Meßröhren für den
Wassersäulendruck, um den Pegel eines Reservoirs oder den
Pegel der Flut zu messen.
Die Meßröhre für den Wassersäulendruck werden innerhalb der
Wellenoszillationsröhre (ebenso eine Schutzröhre) (14)
befestigt und die Meßröhren für den Wassersäulendruck in der
Schutzröhre sind in Fig. 10 nicht gezeigt.
In Fig. 10 ist (19) ein ankerförmiges Gewicht und da die
ankerförmigen Gewichte in der Schutzröhre (14) befestigt
sind, kann sich die Schutzröhre (14), in welcher die
Meßröhren für den Wassersäulendruck befestigt sind, nicht
bewegen.
Das Meßverfahren mit der Anordnung des unteren Endes der
Meßröhren wird hier nicht beschrieben, da es nicht zum Patent
angemeldet wird.
Der Verbrauch an verdichtetem Gas (oder Luft) ist eine sehr
geringe Menge für jede Messung. Die Verbrauchsmenge an
verdichteten Gas liegt nicht über 1,5 Liter unter der
Referenzbedingung, wenn die Länge der Meßröhre für den
Wassersäulendruck gleich 100 m ist und der Innendurchmesser
der Röhre gleich 0,4 cm ist.
Des weiteren wird, wenn sich der Pegel erniedrigt, kein
zusätzliches verdichtetes Gas verbraucht, da der Druck in dem
Puffertank (8) höher ist.
Wenn kein Luftkompressor verwendet wird und ein Tank für
verdichtetes Gas von 25 Litern (z. B. Stickstoff oder Luft)
mit 50 Atmosphärendruck verwendet wird, kann der Pegel
ungefähr 800 mal gemessen werden. Wenn der Pegel des Flusses
oder Reservoirs zweimal am Tag gemessen wird, kann es für
ungefähr 400 Tage verwendet werden und es ist nicht schwierig
den Tank für verdichtetes Gas einmal im Jahr auszuwechseln.
Zusammenfassend kann ausgeführt werden:
Für die Vorrichtung und das Verfahren zum Messen der
Wassertiefe und des Pegels mittels eines Pegelmessers vom
Gasblasentyp ist die Meßröhre für den Wassersäulendruck aus
Plastikröhren mit dem Innendurchmesser von 2 bis 4 mm
aufgebaut; Zwei Meßröhren für den Wassersäulendruck sind
gebündelt, so daß der Höhenunterschied zwischen den Enden der
zwei Meßröhren für den Wassersäulendruck gleich Δh ist; Die
oberen Enden der zwei Meßröhren für den Wassersäulendruck
werden mit dem Puffertank mittels Ventilen verbunden; Der
Drucksensor zum Messen des Gasdrucks wird in dem Puffertank
und der Temperatursensor zum Messen der Gastemperatur wird in
dem Puffertank befestigt; Die Versorgungsröhre für das
verdichtete Gas ist mit einem Ventil an dem Puffertank
verbunden; Die Ausgangssignale des Drucksensors und des
Temperatursensors werden an die Vorrichtung zur Berechnung
der spezifischen Schwere, der Wassertiefe und des Pegels
gesendet; Die Pegelberechnungsvorrichtung enthält eine
Vorrichtung zum Wandeln der dargestellten und berechneten
Pegelwerte in elektrische oder kodierte Signale und eine
Vorrichtung zum Speichern der Höhen der oberen und unteren
Enden der Meßröhren für den Wassersäulendruck, des
Höhenunterschieds zwischen den unteren Enden der Meßröhren
für den Wassersäulendruck, der Höhe des Referenzpunkts für
die Pegelmessung und der Drücke und Temperaturen des
verdichteten Gases, welches in dem Referenzzustand verwendet
wird und der spezifischen Schwere des Gases im
Referenzzustand; Für den Fall einer automatischen Messung
werden die Ventile mit der Ventilsteuerung verbunden, welche
das Ventil, welches mit einer langen Meßröhre für den
Wassersäulendruck verbunden ist, öffnet, das Ventil zur
Versorgung mit verdichtetem Gas öffnet, das Ventil, welches
mit einer langen Meßröhre für den Wassersäulendruck verbunden
ist, schließt und das Ventil, welches mit einer kurzen
Meßröhre für den Wassersäulendruck verbunden ist, öffnet;
Dann ist dies das Meßverfahren zum Messen der Wassertiefe und
des Pegels mit einem signifikant verminderten
Wassertiefenmeßfehler durch die Kompensation des
Luft(Gas)säulendrucks und der spezifischen Schwere von Wasser
(Flüssigkeit).
Wenn der Wassersäulendruck mit den im Wasser versenkten
Drucksensoren gemessen wird, wird der Pegel durch die Messung
der spezifischen Schwere von Wasser mittels Befestigung der
zwei Drucksensoren in dem Abstand von Δh gemessen.
Claims (2)
1. Meßverfahren für eine Wassertiefe h2 und einen Pegel durch
Messung eines Wassersäulendrucks an zwei Stellen, wobei der
Wassersäulendruck mittels eines Pegelmessers vom Gasblasen
typ gemessen wird und das untere Ende einer ersten Meßröhre
in einer ersten Tiefe h1 und das untere Ende einer zweiten
Meßröhre für den Wassersäulendruck in einer zweiten Tiefe
h2 = h1 + Δh befestigt wird, mit den Schritten:
Messen eines ersten Gasdrucks Pm1, der das Wasser innerhalb der in der ersten Tiefe h1 befestigten Meßröhre für den Was sersäulendruck entfernt,
Messen eines zweiten Gasdrucks Pm2, der das Wasser innerhalb der in der zweiten Tiefe h2 befestigten Meßröhre für den Wassersäulendruck entfernt,
Messen der spezifischen Durchschnittsschwere von Wasser in dem Bereich der zweiten Wassertiefe h2 durch folgende Glei chung, wenn der Ort der Druckmessung höher als die Wasser oberfläche angeordnet ist
und durch folgende Gleichung, wenn der Ort der Druckmessung niedriger als die Wasseroberfläche angeordnet ist,
Einsetzen der so ermittelten spezifischen Schwere in eine Meßgleichung für die Tiefe h2,
wobei in den obigen Gleichungen γ die spezifische Schwere, T die Temperatur und
h02 der Höhenunterschied zwischen dem unteren Ende der Meß röhre für den Wassersäulendruck und dem Ort für die Druck messung ist,
α gleich γg0/γa0 das Verhältnis der spezifischen Schweren des Gases, das verwendet wird, um den Wassersäulendruck zu mes sen, zu Luft ist,
103 der Wert von P0/γ für Wasser ist,
γ'a0 gleich γa0/P0 (1/cm) und |γ'a0| ≅ |γa0 und γa0 die spezifische Schwere von Luft in einem Referenzzu stand mit P0 = 1.03 kgf/cm2 und T0 = 293 K ist.
Messen eines ersten Gasdrucks Pm1, der das Wasser innerhalb der in der ersten Tiefe h1 befestigten Meßröhre für den Was sersäulendruck entfernt,
Messen eines zweiten Gasdrucks Pm2, der das Wasser innerhalb der in der zweiten Tiefe h2 befestigten Meßröhre für den Wassersäulendruck entfernt,
Messen der spezifischen Durchschnittsschwere von Wasser in dem Bereich der zweiten Wassertiefe h2 durch folgende Glei chung, wenn der Ort der Druckmessung höher als die Wasser oberfläche angeordnet ist
und durch folgende Gleichung, wenn der Ort der Druckmessung niedriger als die Wasseroberfläche angeordnet ist,
Einsetzen der so ermittelten spezifischen Schwere in eine Meßgleichung für die Tiefe h2,
wobei in den obigen Gleichungen γ die spezifische Schwere, T die Temperatur und
h02 der Höhenunterschied zwischen dem unteren Ende der Meß röhre für den Wassersäulendruck und dem Ort für die Druck messung ist,
α gleich γg0/γa0 das Verhältnis der spezifischen Schweren des Gases, das verwendet wird, um den Wassersäulendruck zu mes sen, zu Luft ist,
103 der Wert von P0/γ für Wasser ist,
γ'a0 gleich γa0/P0 (1/cm) und |γ'a0| ≅ |γa0 und γa0 die spezifische Schwere von Luft in einem Referenzzu stand mit P0 = 1.03 kgf/cm2 und T0 = 293 K ist.
2. Meßverfahren nach Anspruch 1, bei dem, da der Pegelmeßbe
reich von der Wassertiefe abhängt, für den Fall, daß es un
möglich ist, den Wassersäulendruck für einen gegebenen abso
luten erlaubten Fehler im vollen Meßbereich der Wassertiefe
mit einem Paar von Druckmeßgeräten zu messen, die Messung
der Wassertiefe und der spezifischen Schwere von Wasser mit
tels mehrerer Meßröhren für den Wassersäulendruck erfolgt,
die in einem konstanten Höhenintervall in dem Meßbereich für
einen gegebenen absoluten erlaubten Fehler befestigt sind.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR19950020167 | 1995-07-10 | ||
KR1019950039230A KR0185260B1 (ko) | 1995-07-10 | 1995-11-01 | 수주압 측정을 이용한 수위측정방법 및 장치 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19620656A1 DE19620656A1 (de) | 1997-01-16 |
DE19620656C2 true DE19620656C2 (de) | 2000-02-03 |
Family
ID=26631142
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19620656A Expired - Fee Related DE19620656C2 (de) | 1995-07-10 | 1996-05-22 | Pegelmeßverfahren |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5791187A (de) |
CA (1) | CA2171801C (de) |
DE (1) | DE19620656C2 (de) |
RU (1) | RU2124702C1 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10259392A1 (de) * | 2002-12-19 | 2004-07-15 | Huntmann, Jörg | Schlammpegelmessanlage |
DE102006004086A1 (de) * | 2006-01-25 | 2007-08-09 | Quantum Hydrometrie Gesellschaft für Meß- und Systemtechnik mbH | Füllstandsmeßvorrichtung zum Messen eines Füll- oder Pegelstandes |
Families Citing this family (50)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7225019B2 (en) | 1996-04-30 | 2007-05-29 | Medtronic, Inc. | Method and system for nerve stimulation and cardiac sensing prior to and during a medical procedure |
US8036741B2 (en) | 1996-04-30 | 2011-10-11 | Medtronic, Inc. | Method and system for nerve stimulation and cardiac sensing prior to and during a medical procedure |
US6479523B1 (en) | 1997-08-26 | 2002-11-12 | Emory University | Pharmacologic drug combination in vagal-induced asystole |
US7840278B1 (en) * | 1999-06-25 | 2010-11-23 | Puskas John D | Devices and methods for vagus nerve stimulation |
US6481110B1 (en) * | 1999-07-13 | 2002-11-19 | M. Dale Butler | Plumb bob |
NO310797B1 (no) * | 1999-12-13 | 2001-08-27 | Univ California | Fremgangsmåte for å overvåkning av havbunnens innsynkning og gravitasjonsendring |
WO2002029367A2 (en) * | 2000-10-02 | 2002-04-11 | Directech International Limited | Method and apparatus for determining the volume of liquid in a reservoir |
CA2340139A1 (fr) | 2001-03-08 | 2002-09-08 | Hydro-Quebec | Dispositif d'autoverification d'un appareil de mesure de niveau bulle a bulle |
KR100472311B1 (ko) * | 2001-10-15 | 2005-03-07 | 주식회사 하이드로소닉 | 기포식 수심, 수위 측정방법 및 장치. |
AT411711B (de) * | 2002-04-30 | 2004-04-26 | Hoffmann La Roche | Verfahren zur bestimmung des aktuellen füllstandes einer flüssigkeit in einem behälter |
US6805070B2 (en) * | 2002-10-09 | 2004-10-19 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fluid container with level indicator, and fluid level indicator assembly for a fluid container |
US6826956B1 (en) * | 2003-09-17 | 2004-12-07 | Cargill, Inc. | Differential pressure level control |
EP1883792A4 (de) * | 2005-05-11 | 2009-07-08 | Innovative Solutions & Support | System und verfahren zur überwachung der flugzeugtreibstoffkapazität auf druckbasis |
BRPI0600797B1 (pt) * | 2006-03-03 | 2018-03-20 | Petroleo Brasileiro S.A. - Petrobras | Sistema de monitoração e registro de ondas e marés |
US8620425B2 (en) | 2010-04-29 | 2013-12-31 | Medtronic, Inc. | Nerve signal differentiation in cardiac therapy |
US8639327B2 (en) | 2010-04-29 | 2014-01-28 | Medtronic, Inc. | Nerve signal differentiation in cardiac therapy |
US8423134B2 (en) | 2010-04-29 | 2013-04-16 | Medtronic, Inc. | Therapy using perturbation and effect of physiological systems |
AT510650B1 (de) * | 2010-10-21 | 2013-01-15 | Umwelttauchservice Tauchpartner C Ulrich Gmbh | Verfahren zum vermessen von schlammablagerungen in schlammbehältern |
CN102003988A (zh) * | 2010-10-27 | 2011-04-06 | 江苏科技大学 | 间歇吹泡式液位计 |
CN101988844A (zh) * | 2010-11-16 | 2011-03-23 | 江苏科技大学 | 一种双管间歇吹泡式液位计 |
CN102486392B (zh) * | 2010-12-01 | 2013-08-28 | 乌兰察布新奥气化采煤技术有限公司 | 水位监测装置和水位监测方法 |
US8718763B2 (en) | 2011-01-19 | 2014-05-06 | Medtronic, Inc. | Vagal stimulation |
US8725259B2 (en) | 2011-01-19 | 2014-05-13 | Medtronic, Inc. | Vagal stimulation |
US8781583B2 (en) | 2011-01-19 | 2014-07-15 | Medtronic, Inc. | Vagal stimulation |
US8781582B2 (en) | 2011-01-19 | 2014-07-15 | Medtronic, Inc. | Vagal stimulation |
US8706223B2 (en) | 2011-01-19 | 2014-04-22 | Medtronic, Inc. | Preventative vagal stimulation |
CN102519438B (zh) * | 2011-10-18 | 2013-10-30 | 金华职业技术学院 | 水深测量仪 |
US9964425B2 (en) * | 2012-04-26 | 2018-05-08 | Korea Institute Of Geoscience And Mineral Resources | System for monitoring coastal underground water |
RU2513632C1 (ru) * | 2012-10-03 | 2014-04-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Государственный космический научно-производственный центр имени М.В. Хруничева" | Способ контроля уровня расположения поверхности жидких компонентов топлива в баках ракет-носителей и система для его осуществления |
RU2513633C1 (ru) * | 2013-01-09 | 2014-04-20 | Владимир Андреевич Вайкум | Датчик давления жидкости |
US20150211909A1 (en) * | 2014-01-28 | 2015-07-30 | Roderick John Murphy | Apparatus and method for determining the depth of liquid in a drum |
ES2547362B1 (es) | 2014-04-03 | 2016-06-28 | Aquatec, Proyectos Para El Sector Del Agua, S.A.U. | Sistema y procedimiento para la medida por burbujeo de nivel de líquido |
RU2559979C1 (ru) * | 2014-07-08 | 2015-08-20 | Ильдар Зафирович Денисламов | Способ определения уровня жидкости в скважине |
US9957142B2 (en) * | 2014-08-29 | 2018-05-01 | Teledyne Instruments, Inc. | Shipboard winch with computer-controlled motor |
US10405534B2 (en) | 2014-12-02 | 2019-09-10 | Cnh Industrial America Llc | System and method for electronic fluid measurement |
JP6643348B2 (ja) * | 2015-02-18 | 2020-02-12 | ティーアイ グループ オートモーティブ システムズ,リミティド ライアビリティ カンパニー | レベルセンダ |
US10830627B2 (en) * | 2015-04-15 | 2020-11-10 | Schlumberger Norge As | Method and system for fluid level determination from pressure measurement |
CN105019887B (zh) * | 2015-07-17 | 2018-10-23 | 河海大学 | 压差式泥浆深度测试仪 |
NL2016557B1 (en) * | 2016-04-06 | 2017-10-17 | Fugro Eng B V | Pressure measurement device. |
CN106545459B (zh) * | 2016-11-18 | 2018-09-25 | 龙岩兰博湾环保科技有限公司 | 一种用压力传感器测量前池水位的方法 |
AU2017372870B2 (en) | 2016-12-06 | 2020-08-13 | Ysi, Inc. | Method for compensating for venturi effects on pressure sensors in moving water |
CN110770145A (zh) * | 2017-04-28 | 2020-02-07 | G·E·扬 | 精密的深度传感器 |
CN109764928B (zh) * | 2019-03-14 | 2023-10-13 | 长沙学院 | 一种应变式智能溶液深度和密度的测量装置及测量方法 |
US11512995B2 (en) | 2019-10-10 | 2022-11-29 | Intellisense Systems, Inc. | Flood sensing system and method |
CN111103027B (zh) * | 2019-12-24 | 2022-05-27 | 北京中煤矿山工程有限公司 | 一种可实现分层报道冻结壁交圈情况的水位观测管 |
CN111307361B (zh) * | 2020-04-13 | 2020-10-13 | 三门梅格测量仪器有限公司 | 一种便携式深水水压监测设备 |
CN111811608B (zh) * | 2020-06-16 | 2022-05-27 | 杭州宏安四维科技有限公司 | 一种用于河道堤防断面漫水的监测装置及远程监测方法 |
CN114568330B (zh) * | 2022-02-21 | 2023-08-01 | 牧原食品股份有限公司 | 一种饲喂装置及计算饲喂装置内饲料的量的方法 |
CN115031701B (zh) * | 2022-08-11 | 2022-10-21 | 山东省国土测绘院 | 一种水库水深测量设备 |
CN116007707B (zh) * | 2022-12-12 | 2024-06-11 | 武汉新烽光电股份有限公司 | 一种水位测量的方法与装置 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0048589B1 (de) * | 1980-09-19 | 1987-03-11 | Tankmaster Limited | Tankinhalts-Messgerät |
DE3039210C2 (de) * | 1980-10-17 | 1992-02-27 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Digitale Anzeige der Schüttdichte und Füllhöhe von körnigen Katalysatoren in einem Wirbelschichtreaktor |
US5309764A (en) * | 1993-05-26 | 1994-05-10 | Itt Corporation | Tank gauging system |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3712129A (en) * | 1970-06-02 | 1973-01-23 | Cities Service Oil Co | Simplified wellbore pressure testing apparatus |
US4393705A (en) * | 1981-07-27 | 1983-07-19 | Micro-Plate, Inc. | Specific gravity level gauge and method |
US4834104A (en) * | 1985-08-01 | 1989-05-30 | C. R. Bard, Inc. | Method and apparatus for measuring specific gravity of a flowing liquid |
JPH0646177B2 (ja) * | 1986-11-28 | 1994-06-15 | 山一電機工業株式会社 | 円方向振動形比重検出装置 |
US4987776A (en) * | 1988-03-16 | 1991-01-29 | Koon Terry D | Level indicator |
US4964301A (en) * | 1989-04-25 | 1990-10-23 | Kamyr Ab | Chip level indicator with differential transformer |
FR2677764B1 (fr) * | 1991-06-13 | 1993-10-15 | Tripette Renaud | Humidimetre pour produits granuleux ou pulverulents et procede de mesure du taux d'humidite. |
GB2260235B (en) * | 1991-09-26 | 1995-07-12 | Schlumberger Ind Ltd | Measurement of liquid level |
-
1996
- 1996-02-20 RU RU96103387A patent/RU2124702C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-03-14 CA CA002171801A patent/CA2171801C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-03-22 US US08/620,574 patent/US5791187A/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-05-22 DE DE19620656A patent/DE19620656C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0048589B1 (de) * | 1980-09-19 | 1987-03-11 | Tankmaster Limited | Tankinhalts-Messgerät |
DE3039210C2 (de) * | 1980-10-17 | 1992-02-27 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Digitale Anzeige der Schüttdichte und Füllhöhe von körnigen Katalysatoren in einem Wirbelschichtreaktor |
US5309764A (en) * | 1993-05-26 | 1994-05-10 | Itt Corporation | Tank gauging system |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10259392A1 (de) * | 2002-12-19 | 2004-07-15 | Huntmann, Jörg | Schlammpegelmessanlage |
DE102006004086A1 (de) * | 2006-01-25 | 2007-08-09 | Quantum Hydrometrie Gesellschaft für Meß- und Systemtechnik mbH | Füllstandsmeßvorrichtung zum Messen eines Füll- oder Pegelstandes |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19620656A1 (de) | 1997-01-16 |
US5791187A (en) | 1998-08-11 |
CA2171801A1 (en) | 1997-01-11 |
CA2171801C (en) | 2000-01-25 |
RU2124702C1 (ru) | 1999-01-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE19620656C2 (de) | Pegelmeßverfahren | |
DE102008008637B4 (de) | Kondensationsdampfturbine mit Füllstandsfassungseinrichtung und Verfahren zur Regelung des Füllstandes | |
DE3537192A1 (de) | Messanordnung zum messen der veraenderung einer fluessigkeitsmenge, insbesondere der oelmenge in einer brennkraftmaschine | |
DE19701533A1 (de) | Füllstandsmeßsystem | |
DE2014765C3 (de) | Anzeigesystem zur Anzeige der Höhe bzw. des Volumens einer Flüssigkeit in einem Behälter großer Kapazität | |
DE3049945A1 (en) | Method for leakage measurement | |
DE102011111609B4 (de) | Verfahren, um zu verhindern, dass ein Druck in Behältern unter einen zulässigen Mindestdruck fällt | |
AT409671B (de) | Verfahren zum bestimmen von längsprofilen und vorrichtung zum durchführen des verfahrens | |
DE19537149A1 (de) | Verfahren und Meßgerät zum Messen des hydrostatischen Drucks, insbesondere des Grundwassers | |
DE3143919A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum messen eines druckes, insbesondere eines fuids | |
DE4443536A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Messung der Reibungseigenschaften einer Flüssigkeits-Feststoffsuspension | |
EP1577640B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur hydrostatischen Höhenmessung | |
DE2142865C3 (de) | Verfahren und Anordnung zum Messen des in einer Flüssigkeit gelösten Gasgehaltes | |
DE69004388T2 (de) | Vorrichtung zur in situ-messung des pegels und der dichte einer flüssigkeit. | |
WO2012010151A2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur messung von schlammspiegeln | |
DE1045115B (de) | Verfahren und Einrichtung zur Abflussmessung in offenen Gerinnen | |
DE19609278C2 (de) | Meßverfahren zur Langzeitbestimmung der Dickenänderung einer Eisscholle und Vorrichtung zu seiner Durchführung | |
DE299303C (de) | ||
WO2017067898A1 (de) | Untergrunddurchlässigkeitsmessgerät | |
DE2746255A1 (de) | Messystem fuer fluessigkeitsvorraete in lagern, zisternen o.dgl. | |
DE2114260C3 (de) | Vorrichtung zur Messung von Regenintensitäten | |
DE19848770A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Erfassung von Änderungen der Flüssigkeitsmenge in Kanal- oder Speichersystemen | |
DE4032938C1 (en) | Filling level measurer for gasometer - uses liq.-filled container attached to movable dome of gasometer and connected to pressure sensor via flexible line | |
DE2922180C2 (de) | Leckanzeige-Einrichtung an Flüssigkeitsbehälter | |
DE2231325A1 (de) | Niveaumess- und -ueberwachungsgeraet |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: CHANG MIN TECH CO.,LTD.,, SUNGMANN-CITY, KYONGGI, |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |