DE19537910A1 - Doppelsäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft - Google Patents

Doppelsäulenverfahren und -vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Mitteldrucksäule und eine Niederdrucksäule aufweist, mit den im Patentanspruch 1 angeführten Schritten (a) bis (f), also ein Doppelsäulensystem zur Gewinnung von Sauerstoff und/oder Stickstoff aus Luft. Darunter wird hier ein Prozeß beziehungsweise eine Anlage verstanden, die mindestens zwei Säulen zur Stickstoff-Sauerstoff-Trennung aufweist. Dies schließt Systeme ein, in denen die Einsatzluft in drei oder mehr Säulen zerlegt wird, und/oder in denen weitere Säulen zur Gewinnung von anderen Luftbestandteilen wie Edelgasen vorgesehen sind, beispielsweise eine Rohargonsäule.
Ein Doppelsäulenverfahren der oben genannten Art ist aus der DE-C-28 54 508 bekannt. Die beiden Säulen sind in diesem Verfahren unmittelbar über einen gemeinsamen Kondensator-Verdampfer thermisch gekoppelt, das heißt die Kondensation mindestens eines Teils des stickstoffangereicherten Kopfgases aus der Säule höheren Drucks (Schritt (c)) dient als Wärmequelle für die Verdampfung von flüssigem Sauerstoff aus der Niederdrucksäule (Schritt (f)). Anders ausgedrückt fallen der erste und der zweite indirekte Wärmeaustausch im Sinne des Patentanspruchs 1 zusammen. Dies macht es erforderlich, daß der Druck in der Mitteldrucksäule so hoch ist, daß die Kondensationstemperatur des Stickstoffs am Kopf dieser Säule diejenige des Sauerstoffs im Sumpf der Niederdrucksäule überschreitet. Entsprechend viel Energie muß daher in die Verdichtung der Einsatzluft gesteckt werden.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art anzugeben, das energetisch besonders günstig arbeitet.
Diese Aufgabe wird durch die Schritte (g) bis (j) des Anspruchs 1 gelöst. Erfindungsgemäß wird einerseits Sumpfflüssigkeit aus der Mitteldrucksäule als Kältemittel für die Kopfkühlung der Mitteldrucksäule (erster indirekter Wärmeaustausch) eingesetzt andererseits wird Stickstoff aus der Niederdrucksäule als Wärmeträger für die Sumpfheizung der Niederdrucksäule (zweiter indirekter Wärmeaustausch) verwendet. Der Stickstoff muß entsprechend rückverdichtet werden, damit sein Druck und damit seine Kondensationstemperatur ausreicht, um den Sauerstoff in der Niederdrucksäule zu verdampfen. (Alternativ zur direkten Verwendung der Sumpfflüssigkeit aus der Mitteldrucksäule als Kältemittel kann diese zunächst in die Niederdrucksäule eingeführt und anschließend eine flüssige Zwischenfraktion ähnlicher, aber nicht unbedingt identischer Zusammensetzung aus der Niederdrucksäule entnommen und als Kältemittel eingesetzt werden.)
Damit sind die beiden Säulen des Doppelsäulensystems thermisch weitgehend entkoppelt, so daß der Druck bei der Vorzerlegung in der Mitteldrucksäule frei gewählt werden kann. Eine untere Schranke für den Mitteldrucksäulendruck, wie sie bei dem bekannten Doppelsäulenverfahren existiert, gibt es bei der Erfindung nicht. Der Betriebsdruck der Mitteldrucksäule kann daher besonders niedrig sein, beispielsweise unterhalb von 4,5 bar, insbesondere unterhalb von 4 bar liegen. Als besonders günstig hat sich ein Druckbereich von 2,5 bis 4,5 bar, vorzugsweise 2,8 bis 3,5 bar herausgestellt. Die Einsatzluft braucht also nur auf einen relativ niedrigen Druck komprimiert zu werden, der Energieaufwand für die Luftverdichtung ist entsprechend gering. Trotz der Notwendigkeit, Stickstoff rückzuverdichten ergeben sich insgesamt besonders günstige Betriebskosten durch einen niedrigen Gesamtenergieverbrauch.
Die Niederdrucksäule wird bei der Erfindung vorzugsweise unter dem niedrigstmöglichen Druck betrieben. Dieser ist dadurch bestimmt, daß das Kopfprodukt der Niederdrucksäule - gegebenenfalls nach Durchgang durch einen oder mehrere Wärmetauscher - unter im wesentlichen Atmosphärendruck aus dem Verfahren entfernt werden kann; falls dieses Kopfprodukt als Regeneriergas in einer Reinigungseinrichtung (z. B. einer Molekularsiebanlage) eingesetzt wird, muß der Druck der Niederdrucksäule auch deren Betrieb ermöglichen. Der Niederdrucksäulendruck kann beispielsweise 1,2 bis 1,5 bar, vorzugsweise 1,3 bis 1,4 bar betragen.
Der Niederdrucksäulen-Stickstoff wird bei der Rückverdichtung auf einen Druck von beispielsweise 4,0 bis 6,0 bar, vorzugsweise 4,5 bis 5,0 bar gebracht. Der kondensierte rückverdichtete Stickstoff kann vollständig in die Niederdrucksäule eingedrosselt werden, um dort als Rücklauf zu dienen. Die rückverdichtete Stickstoffmenge beträgt - je nach Reinheit des Sauerstoffprodukts - beispielsweise 30% bis 90%, vorzugsweise 40 bis 80% der gesamten Einsatzluftmenge (Normvolumen). Vorzugsweise wird bei der Erfindung die gesamte oder im wesentlichen die gesamte Sumpffraktion aus der Mitteldrucksäule gegen kondensierendes Mitteldrucksäulen-Kopfgas verdampft. Die kondensierte Kopffraktion der Mitteldrucksäule wird beispielsweise zu einem Teil als Rücklauf in der Mitteldrucksäule verwendet und zu einem anderen Teil in die Niederdrucksäule eingedrosselt. Das molare Verhältnis von aus der Mitteldrucksäule entnommener Sumpffraktion zu dem in die Niederdrucksäule eingeführten Anteil der kondensierten Kopffraktion aus der Mitteldrucksäule kann beispielsweise 7 : 10 bis 9 : 10, vorzugsweise 7,5 : 10 bis 8,5 : 10 betragen.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann Sauerstoff einer Reinheit von beispielsweise 90 vol% bis 99,9 vol% gewonnen werden. Unter üblicher Ergänzung des Verfahrens durch einen Reinstickstoffabschnitt am Kopf der Niederdrucksäule kann auch reiner Stickstoff produziert werden. Auch die Argongewinnung ist möglich, wenn der Niederdrucksäule auf bekannte Weise (siehe beispielsweise EP-B-377117) eine Argonrektifikation nachgeschaltet ist. Ebenso können weitere Edelgase auf die übliche Weise erzeugt werden.
Grundsätzlich kann der Stickstoff aus der Niederdrucksäule kalt verdichtet werden, bevorzugt wird jedoch im allgemeinen eine warme Verdichtung. Dabei wird der gasförmige Stickstoff stromaufwärts der Rückverdichtung angewärmt und vor der Einleitung in die Sumpfheizung der Niederdrucksäule (zweiter indirekter Wärmeaustausch) wieder entsprechend abgekühlt. Die Anwärmung des rückzuverdichtenden Stickstoffs wird vorzugsweise in einem Hauptwärmetauscher gegen abzukühlende Einsatzluft vorgenommen; die Wiederabkühlung des rückverdichteten Stickstoffs kann ebenfalls in diesem Hauptwärmetauscher durchgeführt werden.
Vorzugsweise wird ein Teil der Einsatzluft in die Niederdrucksäule eingeleitet. Dadurch kann der Verdichtungsaufwand weiter verringert und/oder Kälte durch Entspannen von Luft gewonnen werden. Der Anteil der Luft, der auf diese Weise die Vorzerlegung in der Mitteldrucksäule umgeht, beträgt beispielsweise 20 bis 50 vol%, vorzugsweise 30 bis 40 vol%. Diese Menge kann umso höher sein, je geringer die Sauerstoffproduktreinheit ist.
Der in die Niederdrucksäule einzuleitende Teil der Einsatzluft kann stromaufwärts der Einleitung in die Niederdrucksäule ganz oder teilweise arbeitsleistend entspannt werden, um Kälte für den Ausgleich von Austausch- und Isolationsverlusten und gegebenenfalls für die Produktverflüssigung zu gewinnen. Dabei ist es günstig, wenn der arbeitsleistend zu entspannende Teil der Einsatzluft stromaufwärts der arbeitsleistenden Entspannung nachverdichtet wird. Vorzugsweise wird bei der arbeitsleistenden Entspannung gewonnene Energie zur Nachverdichtung des arbeitsleistend zu entspannenden Teils der Einsatzluft verwendet. Entspannungsmaschine und Nachverdichter können zu diesem Zweck mechanisch gekoppelt sein.
Weitere Energieeinsparungen sind bei dem erfindungsgemäßen Verfahren durch eine besonders günstige Art der Luftverdichtung zu erzielen. Dabei wird die Einsatzluft auf einen ersten Druck verdichtet, der niedriger als der Betriebsdruck der Mitteldrucksäule ist, beispielsweise um mindestens 1 bar, vorzugsweise um 1,5 bis 2,5 bar. Ein erster Teilstrom der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft wird auf einen zweiten Druck weiterverdichtet und anschließend in die Mitteldrucksäule eingeleitet. Ein zweiter Teilstrom der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft wird in die Niederdrucksäule eingespeist, ohne daß er unter Einsatz von außen zugeführter Energie weiter verdichtet worden ist. Vorzugsweise liegt der zweite Druck etwas über Mitteldrucksäulendruck, der erste Druck etwas über Niederdrucksäulendruck, um die Ströme in die entsprechende Säule zu drücken und die dazwischen liegenden Leitungswiderstände zu überwinden.
Der zweite Teilstrom kann teilweise oder vollständig ohne weitere druckverändernde Maßnahmen in die Niederdrucksäule eingespeist werden. Vorzugsweise bildet mindestens ein Teil des zweiten Teilstroms den Teil der Einsatzluft, der arbeitsleistend entspannt wird, das heißt der zweite Teilstrom wird vollständig oder teilweise der arbeitsleistenden Entspannung zugeführt, gegebenenfalls nach Nachverdichtung von dem ersten Druck auf einen dritten Druck, der beispielsweise unterhalb des zweiten Drucks liegt. Alternativ dazu kann ein Teil des ersten Teilstroms (vorzugsweise nach der Weiterverdichtung) der arbeitsleistenden Entspannung zugeführt werden. Falls dieser nachverdichtet wird, liegt der dritte Druck im allgemeinen oberhalb des zweiten Drucks. Der dritte Druck und die Herkunft des arbeitsleistend zu entspannenden Luftanteils werden je nach den speziellen Randbedingungen (z. B. Kältebedarf, Produktreinheit) gewählt.
Vorzugsweise wird mindestens ein Teil der bei dem ersten indirekten Wärmeaustausch verdampften sauerstoffangereicherten Sumpffraktion in die Niederdrucksäule eingeleitet. Während bei einem gewöhnlichen Doppelsäulenverfahren die Sumpffraktion aus der Mitteldrucksäule in flüssigem Zustand zur Niederdrucksäule geführt wird, leitet man bei der Erfindung vorzugsweise die gesamte oder im wesentlichen die gesamte Sumpffraktion der Mitteldrucksäule durch den Kopfkondensator der Mitteldrucksäule und drosselt den Dampf anschließend in die Niederdrucksäule ein.
Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß den Patentansprüchen 10 bis 12.
Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im folgenden anhand eines in der Zeichnung dargestellten bevorzugten Ausführungsbeispiels zur Gewinnung von Sauerstoff einer Reinheit von 95 vol% näher erläutert.
Einsatzluft 1 wird in einem Hauptluftverdichter 2 auf einen ersten Druck verdichtet. Die verdichtete Einsatzluft 3 wird in einen ersten Teilstrom 101 (20% der gesamten Einsatzluft) und einen zweiten Teilstrom (80%) aufgeteilt. Der erste Teilstrom 101 wird in einem extern angetriebenen Zusatzverdichter 102 auf einen zweiten, höheren Druck gebracht, in einem Hauptwärmetauscher 40 gegen Produktströme abgekühlt und in die Mitteldrucksäule 4 eingespeist (104). Die Einspeisestelle liegt direkt oberhalb des Säulensumpfes. Die Mitteldrucksäule 4 wird in dem Beispiel unter einem Druck von 3,2 bar betrieben. Der zweite Druck liegt geringfügig (um 0,2 bar) höher, um den Druckabfall im Hauptwärmetauscher 40 und in den Leitungen 103 und 104 auszugleichen. Der erste Druck (in Leitung 3 hinter dem Hauptluftverdichter 2) beträgt 1,4 bar.
Der zweite Teilstrom wird in dem Ausführungsbeispiel durch den Luftanteil gebildet, der durch die Leitungen 201 und 251 strömt. 33% der gesamten Einsatzluft werden durch die Leitungen 251, 252 und 253 beziehungsweise 254 ohne weitere druckverändernde Maßnahmen auf mittlerer Höhe in die Niederdrucksäule 5 eingespeist, die unter 1,3 bar betrieben wird. Der Rest des zweiten Teilstroms fließt durch Leitung 201, wird in einem Nachverdichter 202 auf einen dritten Druck (1,7 bar) nachverdichtet. Über Leitung 203 geht es zum Hauptwärmetauscher 40 und von dessen kaltem Ende aus weiter (204) zur Entspannungsmaschine 205. Die arbeitsleistend entspannte Luft 206 wird in die Niederdrucksäule 5 eingeleitet, vorzugsweise an derselben Stelle wie die übrige direkt eingespeiste Luft (Leitungen 253, 254).
Die Luft wird hinter jedem Verdichter 2,102, 202 in indirektem Wärmeaustausch mit Kühlwasser abgekühlt, wie durch die in der Zeichnung dargestellten Nachkühler angedeutet ist. Bei mehrstufigen Verdichtern wird vorzugsweise zwischen zwei Stufen eine Zwischenkühlung durchgeführt.
Bei der Rektifikation in der Mitteldrucksäule 4 fallen Stickstoff als Kopfgas und eine sauerstoffangereicherte Flüssigkeit als Sumpffraktion an. Kopfgas 6 wird in einem Kondensator-Verdampfer 7 kondensiert und zu einem ersten Teil in die Mitteldrucksäule zurückgeführt und zu einem zweiten Teil 9 - gegebenenfalls nach Unterkühlung im Gegenströmer 10 - in die Niederdrucksäule 5 eingedrosselt (13). Vorzugsweise die gesamte Sumpfflüssigkeit der Mitteldrucksäule wird über Leitung 8 ebenfalls nach optionaler Unterkühlung (10) in den Verdampfungsraum des Kondensator-Verdampfers 7 entspannt. (Alternativ dazu kann die Sumpffraktion 12 zunächst in die Niederdrucksäule eingeführt und anschließend eine flüssige Zwischenfraktion ähnlicher, aber nicht unbedingt identischer Zusammensetzung aus der Niederdrucksäule entnommen und zum Kondensator-Verdampfer 7 geführt werden.) Die verdampfte Sumpffraktion 12 wird in die Niederdrucksäule 5 eingespeist. Die Einspeisestelle liegt unterhalb derjenigen der direkt eingespeisten Luft 206, 253, 254.
Gasförmiger Stickstoff verläßt als Kopfprodukt die Niederdrucksäule 5, wird in den Wärmetauschern 10 und 40 auf etwa Umgebungstemperatur angewärmt und bei 15 als Produkt abgezogen. Ein Teil 19 des warmen Stickstoffs wird in einem Rückverdichter 20 auf einen Druck von 4,6 bar gebracht, strömt durch den Hauptwärmetauscher 40 und durch Leitung 21 zur Sumpfheizung 22 der Niederdrucksäule und wird dort unter einem Druck von 4,5 bar gegen verdampfende Sumpfflüssigkeit aus der Niederdrucksäule kondensiert. Das Kondensat 23 wird nach Unterkühlung in 10 als Rücklauf in die Niederdrucksäule entspannt (24). Die über den Rückverdichter 20 geführte Kreislaufmenge beträgt in dem Ausführungsbeispiel 44% der gesamten Einsatzluft (Normvolumen). Der Kondensator-Verdampfer 22 kann abweichend von der Darstellung außerhalb des Sumpfes der Niederdrucksäule 5 angeordnet sein.
Gasförmiger Produktsauerstoff 17 wird über Leitung 16 entnommen und ebenfalls im Hauptwärmetauscher 40 erwärmt. Das Sauerstoffprodukt oder ein Teil davon kann bei Bedarf flüssig entnommen werden (Leitung 18). Für die Erzeugung eines Hochdruckprodukts kann der flüssig entnommene Sauerstoff auf Druck gebracht und verdampft werden (Innenverdichtung). Falls gewünscht, kann ein Teil des kondensierten Stickstoffs in Leitung 9 oder hinter Ventil 24 als Flüssigprodukt gewonnen werden.
Die Reinigung der Einsatzluft ist in der Zeichnung nicht dargestellt. Sie kann durch jede der bekannten Methoden erfolgen, beispielsweise in einem umschaltbaren Wärmetauscher (Revex) oder in einer oder mehreren Molekularsiebanlagen. Im letzteren Fall ist es möglich, die gesamte Einsatzluft (Leitung 3) gemeinsam der Reinigung zu unterwerfen, oder die beiden Teilströme 101 und 201 mit 251 in getrennten Anlagen zu behandeln.
In dem Ausführungsbeispiel werden die Stoffaustauschelemente in der Mitteldrucksäule durch Destillierböden gebildet, diejenigen in der Niederdrucksäule durch geordnete Packung. Grundsätzlich können jedoch bei der Erfindung in jeder der beiden Säulen konventionelle Destillierböden, Füllkörper (ungeordnete Packung) und/oder geordnete Packung eingesetzt werden. Auch Kombinationen verschiedenartiger Elemente in einer Säule sind möglich. Wegen des geringen Druckverlusts werden geordnete Packungen in allen Säulen, insbesondere in der Niederdrucksäule, bevorzugt. Diese verstärken die energiesparende Wirkung der Erfindung weiter.

Claims (12)

1. Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Mitteldrucksäule (4) und eine Niederdrucksäule (5) aufweist, mit folgenden Schritten:
  • (a) Einleitung (104) von Einsatzluft (1) in die Mitteldrucksäule (4),
  • (b) Erzeugung einer stickstoffangereicherten Kopffraktion und einer sauerstoffangereicherten Sumpffraktion in der Mitteldrucksäule (4),
  • (c) Kondensation mindestens eines Teils der stickstoffangereicherten Kopffraktion (6) durch einen ersten indirekten Wärmeaustausch (7),
  • (d) Einleitung mindestens eines Teils (8, 12) der sauerstoffangereicherten Sumpffraktion in die Niederdrucksäule (5),
  • (e) Erzeugung von flüssigem Sauerstoff und gasförmigem Stickstoff in der Niederdrucksäule,
  • (f) Verdampfung von flüssigem Sauerstoff aus der Niederdrucksäule durch einen zweiten indirekten Wärmeaustausch (22) gekennzeichnet durch
  • (g) Verdampfung mindestens eines Teils der sauerstoffangereicherten Sumpffraktion (8) aus der Mitteldrucksäule (4) oder einer Zwischenfraktion aus der Niederdrucksäule bei dem ersten indirekten Wärmeaustausch (7),
  • (h) Rückverdichtung (20) mindestens eines Teils (19) des gasförmigen Stickstoffs (14) aus der Niederdrucksäule (5),
  • (i) Kondensation mindestens eines Teils des rückverdichteten Stickstoffs (21) bei dem zweiten indirekten Wärmeaustausch (22),
  • (j) Einleitung (23, 24) mindestens eines Teils des kondensierten Stickstoffs in die Niederdrucksäule (5) und/oder die Mitteldrucksäule.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der gasförmige Stickstoff (14) stromaufwärts der Rückverdichtung (20) angewärmt (10, 40) wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Teil (206, 253, 254) der Einsatzluft in die Niederdrucksäule (5) eingeleitet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil (201, 203, 204) des in die Niederdrucksäule (5) einzuleitenden Teils der Einsatzluft stromaufwärts der Einleitung in die Niederdrucksäule arbeitsleistend entspannt (205) wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der arbeitsleistend zu entspannende Teil (201) der Einsatzluft stromaufwärts der arbeitsleistenden Entspannung (205) nachverdichtet (202) wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß bei der arbeitsleistenden Entspannung (205) gewonnene Energie zur Nachverdichtung (202) des arbeitsleistend zu entspannenden Teils (201) der Einsatzluft verwendet wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Einsatzluft auf einen ersten Druck verdichtet (2) wird, der niedriger als der Betriebsdruck der Mitteldrucksäule (4) ist, ein erster Teilstrom (101) der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft (3) auf einen zweiten Druck weiterverdichtet (102) und anschließend in die Mitteldrucksäule (4) eingeleitet wird und ein zweiter Teilstrom (201, 251) der auf den ersten Druck verdichteten Einsatzluft (3) in die Niederdrucksäule (5) eingespeist wird, ohne daß er unter Einsatz von außen zugeführter Energie weiter verdichtet worden ist.
8. Verfahren nach Anspruch 7 und Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil (201, 203, 204) des zweiten Teilstroms den Teil der Einsatzluft bildet, der arbeitsleistend entspannt (205) wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eines Teil der bei dem ersten indirekten Wärmeaustausch (7) verdampften sauerstoffangereicherten Sumpffraktion (12) in die Niederdrucksäule (5) eingeleitet wird.
10. Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersäulensystem, das eine Mitteldrucksäule (4) und eine Niederdrucksäule (5) aufweist, mit
  • (a) einer Einsatzluftleitung (1, 101, 103, 104), die in die Mitteldrucksäule (4) führt,
  • (b) einem ersten Wärmetauscher (7) zur Kondensation mindestens eines Teils der stickstoffangereicherten Kopffraktion (6) der Mitteldrucksäule (4),
  • (c) einer Sumpffraktionsleitung (8, 12), die den unteren Teil der Mitteldrucksäule (4) mit der Niederdrucksäule (5) verbindet, und mit
  • (d) einem zweiten Wärmetauscher (22) zur Verdampfung von flüssigem Sauerstoff aus dem Sumpf der Niederdrucksäule (5), gekennzeichnet durch
  • (e) eine Verbindungsleitung (8) zwischen dem unteren Teil der Mitteldrucksäule
  • (4) und dem ersten Wärmetauscher (7) oder eine Verbindungsleitung zwischen dem mittleren Teil der Niederdrucksäule und dem ersten Wärmetauscher (7),
  • (f) einen Rückverdichter (20) für gasförmigen Stickstoff (14,19) aus der Niederdrucksäule (5),
  • (g) eine Kreislaufleitung (21, 23), die vom Rückverdichter durch den zweiten Wärmetauscher (22) in die Niederdrucksäule (5) oder in die Mitteldrucksäule (4) führt.
11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindungsleitung (8) zwischen dem unteren Teil der Mitteldrucksäule (4) und dem ersten Wärmetauscher (7) durch einen Abschnitt der Sumpffraktionsleitung gebildet wird.
12. Vorrichtung nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Eintritt des Rückverdichters (20) mit einem Hauptwärmetauscher (40) zur Anwärmung des gasförmigen Stickstoffs (14) aus der Niederdrucksäule (5) verbunden ist.
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