DE1943840B2 - Vorrichtung zum Verbinden zweier Wechselstromnetze - Google Patents
Vorrichtung zum Verbinden zweier WechselstromnetzeInfo
- Publication number
- DE1943840B2 DE1943840B2 DE1943840A DE1943840A DE1943840B2 DE 1943840 B2 DE1943840 B2 DE 1943840B2 DE 1943840 A DE1943840 A DE 1943840A DE 1943840 A DE1943840 A DE 1943840A DE 1943840 B2 DE1943840 B2 DE 1943840B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- power
- networks
- phase
- network
- choke coils
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/28—Arrangements for balancing of the load in a network by storage of energy
- H02J3/30—Arrangements for balancing of the load in a network by storage of energy using dynamo-electric machines coupled to flywheels
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/04—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks for connecting networks of the same frequency but supplied from different sources
- H02J3/06—Controlling transfer of power between connected networks; Controlling sharing of load between connected networks
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/16—Mechanical energy storage, e.g. flywheels or pressurised fluids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Verbinden zweier elektrischer Wechselstromnetze mittels
sättigbarer Drosselspule und mit einer Meßeinrichtung für die Verbundleistung und die gegenseitige Phasenlage
zwischen den Wechselspannungen der beiden Netze und mit einer zur Regelung der Verbundleistung
dienenden Steuereinrichtung für den Blindwiderstand einer Drosselspule.
Eine derartige Vorrichtung ist aus der DE-PS 6 84 781
bekannt, die eine entsprechende Vorrichtung nach der DE-PS 6 24 549 mit umfaßt.
Bei der bekannten Vorrichtung dient eine sättigbare Drosselspule im wesentlichen dazu, die Übergabeleistung
zwischen zwei elektrischen Wechselstromnetzen
zu regeln, wenn an einem Netz eine plötzliche Änderung der Belastung eintritt. Die Regelung erfolgt dabei in der
Weise, daß die Übergabeleistung des normal arbeitenden Netzes an das den Leistungsabfall zeigende Netz so
begrenzt ist, daß das normal arbeitende Netz nicht
infolge einer zu hohen Übergabeleistung ausfällt.
Während im Normalbetrieb die Frequenzen der beiden Netz-Wechselspannungen nahezu gleich sind
und ihre gegenseitige Phasenlage innerhalb eines bestimmten Bereiches liegt, führt eine Störung in einem
Netz dazu, daß die Frequenzgleichheit nicht mehr aufrechterhalten werden kann. Laufen die Frequenzen
der beiden Netzwechselspannungen auseinander, so weicht ihre gegenseitige Phasenlage stärker voneinander
ab und führt beim Erreichen eines bestimmten Werts dazu, daß die Wechselstromnetze nicht mehr
synchronisiert sind und somit die Verbindung instabil wird.
Es ist die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe, eine Vorrichtung der eingangs genannten Art so
weiterzubilden, daß auch ohne eine synchrone Phasenlage zwischen den Netzen deren stabile Verbindung
aufrechterhalten werden kann.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im Anspruch 1 gekennzeichneten Merkmale gelöst.
Aus »Die Begrenzungskupplung, ein Beitrag zum Kurzschlußproblem des Verbundbetriebes« nach ETZ
Ausgabe A, 1966, Heft 19, Seiten 681 -685 und aus »The
Rotary Transformer« nach The Brown Boveri Review, Bd. 54, 1967, Nr. 9, Seiten 554 bis 565 sind weiterhin
Vorrichtungen zum Verbinden zweier elektrischer Wechselstromnetze bekannt, die ein Gleichstromübertragungsglied
mit einem Gleichrichter und einem Wechselrichter und ein Wechselstromübertragungsglied
mit einer Anzahl von veränderlichen Drosselspulen enthalten, die ausschließlich zwischen den entsprechenden
Phasen einer zwei Wechselstromnetze verbindenden Verbundleitung liegen.
Mit Hilfe einer Vorrichtung nach Anspruch 1 erreicht
man, daß im Normalbetrieb mit einem geringen Unterschied in der Phasenlage der beiden Netzwechselspannungen
lediglich die impedanz der zwischen die gleichen Phasen geschalteten veränderlichen Drosselspulen
vermindert wird, so daß übirr sie eine
ausreichende Verbundleistung geliefert werden kann. Tritt jedoch ein Ausfall eines Netzes auf oder laufen
beide Netze nicht mehr synchron, so wird die Impedanz der Drosselspulen entsprechend der Phasenverschiebung
zwischen den Netzwechselspannungen erhöht wodurch eine Verbundleistung über die Phasen der
Verbundleitung fließt, deren Spannungen die kleinste Abweichung in der Phasenlage der beiden Netzwechselspannungen
aufweisen. Somit kann auch beim Ausfall eines der Wechselstromnetze oder einer Einspeisung
eine Verbundleistung vom störungsfrei arbeitenden Netz zum gestörten Netz übertragen werden, wodurch
die Stabilität des gestörten Netzes aufrechterhalten wsrden kann.
Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
Im folgenden wird ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel
der Erfindung anhand der Zeichnung näher erläutert:
F i g. 1 zeigt das Schaltbild des Ausführungsbeispiels.
Fig.2 zeigt in einem Diagramm die Kennlinien der
bei diesem Ausführungsbeispiel verwandten sättigbaren Drosselspulen.
Fig.3 zeigt ein Blockschallbild der bei diesem
Ausführungsbeispiel verwandten Steuereinrichtung. jo
Fig.4 zeigt die Wellenform zur Erläuterung der Arbeitsweise des Ausführungsbeispiels.
A und S in Fig. 1 bezeichnen zwei durch eine Verbundleitung 10 zu verbindende Netze mit den dem
Netz A zugeordneten Verbundleitungen 11/?, 115 und 11 Fund den dem Netz B zugeordneten Verbundleitungcn
12/?, 125und 1271 Diese drei Vcrbundlcitungspaare
sind durch drei Gruppen von gleichstromerregten sättigbaren DroLselspulen verbunden, nämlich durch die
Drosselspulen 131-132-133, 141-142-143 und 151-152-153. Die Drosselspulen 131, 132 und 133 der ersten
Gruppe 13 liegen zwischen den einander entsprechenden Phasen der Verbundleitung, d. h. den drei Verbundleitungspaaren
11Λ-12/?, 115-125 und 11Γ-127: Die
Drosselspulen 141,142 und 143 der zweiten Gruppe 14 verbinden jeweils die unterschiedlichen Phasen der
Verbundleitung, d. h. die drei Verbundleitungsgruppen WR-X2T, 115-12/?und 11Γ-125. Die Drosselspulen 151,
152 und 153 der dritten Gruppe 15 verbinden jeweils die anderen unterschiedlichen Phasen, d. h. die drei
Verbundleitungsgruppen 11Λ-125, 115-12Γ und 11Γ-12/?.
An die Verbundleitung 11R ist ein Spannungswandler
16 angeschlossen, an die Verbundleitung 12/? ein weiterer Spannungswandler 17. Die Ausgangsklemmen
der Spannungswandler 16 und 17 sind an die Eingangsklemmen eines Phasendifferenz-Meßgerätes
18 angeschlossen. Die Ausgangsklemme des Spannungswandlers 16 ist jeweils mit einer Eingangsklemme
der Leistungs-Meßwertumformers 19, 20 und 21 to verbunden. Zur Messung des Verbundleitungsstromes
liegen in den Zweigen der sättigbaren Drosselspulen 131,141 und 151 die Stromwandler 22,23 bzw. 24. Deren
Sekundärklemmen sind mit den weiteren Eingangsklemmen der Leistungs-Meßwertumformer 19, 20 bzw.
21 verbunden.
Die Leistungs-Meßwertumformer 19, 20 und 21 messen die durch die sättigbaren Drosselspulen 131,141
und 151 fließenden Verbundleistungen Pu P2 bzw. P3 und
erzeugen eine Gleichspannung oder einen Gleichstrom,
der den gemessenen Verbundleistungen P\, P2 und P3
proportional ist In der weiteren Beschreibung werden jedoch die Verbundleistungen Pu P2 und P3 als direkt
den Meßwertumformern entnommene Ausgangsgrößen bezeichnet Die Ausgangsklemmen der Leistungs-Meßwertumformer
19, 20 und 21 sind an die Eingangsklemmen einer Steuereinrichtung 25 angeschlossen,
deren Aufbau in F i g. 3 näher dargestellt ist Diesen Eingangsklemmen werden die Verbundleistungen
Pi, P2 und Pi als Eingangsgrößen zugeführt
Die Ausgangsklemme des Gerätes zur Messung der Differenz in der Phasenlage der beiden Netzwechselspannungen
ist ferner an drei Relais (nicht gezeigt) angeschlossen, die in der Steuereinrichtung 25 liegen.
Diese wiederum werden entsprechend dem Anwachsen der Differenz θ in der Phasenlage zwischen den
Spannungen der Netze A und B betätigt Die Kontakte 34i und 342 des ersten Relais sind normalerweise offen,
wenn die Differenz θ innerhalb eines elektrischen Winkels von 0 bis 120° liegt. Ähnlich arbeiten die
Kontakte 35| und 352 des zweiten Relais bei einer Differenz θ von etwa 120 bis 240° und die Kontakte 36|
und 362 des dritten Relais bei einer Differenz θ von etwa
240 bis 360°. Wie im folgenden näher beschrieben wird, haben die jeweiligen Kontaktgruppen eine simultane
Schließzeit während des Übertragungsbetriebes.
Den anderen Eingangsklemmen der Steuereinrichtung 25 werden die Ausgangssignale einer Einstelleinrichtung
26 für die maximale Verbundleistung und einer Einstelleinrichtung 27 für den maximalen Verbundleitungs-Strom,
beispielsweise in Form einer Gleichspannung, zugeführt. Die Ausgangsklemmen der Steuereinrichtung
25 sind über Dioden 28, 29 und 30 an Gleichstrom-Erregerwicklungen 231, 241 und 251 auf
den sättigbaren Drosselspulen 131, 141 und 151 angeschlossen. Die Dioden haben eine angezeigte
Polarität, so daß sie die später näher beschriebenen Erreger-Gleichströme lc\, k-2 und /cj zu den Gleichstrom-Erregerwicklungen
231,241 und 251 leiten.
In Fig. 1 sind die Gleichstrom-Erregerwicklungen 231, 241 und 251 lediglich auf den sättigbaren
Drosselspulen der Gruppen 13, 14 und 15 gezeigt, die jeweils einer der vorhergenannten verschiedenen
Phasen zugeordnet sind. Tatsächlich sind jedoch gleicherweise in den anderen Drosselspulen derartige
Gleichstrom-Erregerwicklungen vorgesehen, so daß die Gleichstrom-Erregerwicklungen der einzelnen Gruppen
in Reihe oder parallel miteinander verbunden sind und gleichzeitig erregt werden. Sämtliche Erregerwicklungen
werden wahlweise die Erreger-Gleichströme lc \ bis lci so zugeführt, daß die den oben erwähnten drei
Gruppen sättigbarer Drosselspulen entsprechen.
Die Steuereinrichtung 25 stellt die Werte der Erreger-Gleichströme /ci, /f2 und fCi so ein, daß der
Sättigungsgrad der Drosselspulen den Impedanzwert der Wechselstrom-Wicklungen derselben variiert und
demzufolge die durch diese fließende Verbundleistung ebenfalls eingestellt werden kann. Der Maximalwert der
Verbundleistung wird auf einen vorbestimmten Wert begrenzt, indem er mit den vorher mittels der
Einstelleinrichtung 26 für die maximale Verbundleistung eingestellten Werten verglichen wird. Der maximale,
durch die Drosselspulen fließende Verbundleitungs-Strom wird ebenfalls durch die Einstelleinrichtung 27 für
den maximalen Verbundleitungs-Strom begrenzt.
Die allgemeine Beziehung des Magnetflusses Φ im
Drosselkern zum durch die sättigbare Drosselspule fließenden Verbundleitungs-Strom / ist im Diagramm
der F i g. 2 dargestellt. Die Kurve ei zeigt die Kennlinie
einer unerregten sättigbaren Drossel, d. h. wenn der Erreger-Gleichstrom lc gleich 0 ist. Wird der Erreger-Gleichstrom
Ic schrittweise gesteuert, so ergeben sich die mit den Kurven ei und ej gezeigten Kennlinien der
Drosselspulen. Beim Maximalwert des Erreger-Gleichstromes Ic ergibt sich die mit der Kurve e« gezeigte
Kennlinie.
Im Normalzustand, bei geringer Phasendifferenz zwischen den Netzen A und B wird nur den sättigbaren
Drosselspulen 131,132 und 133 der Gruppe 13 mit den oben erwähnten Kennlinien ein Erreger-Gleichstrom
zugeführt, so daß die Impedanz derselben vermindert wird. Die Drosselspulen der anderen Gruppen 14 und 15
bleiben unerregt, so daß ihre Impedanz hoch bleibt. Dementsprechend ist der durch die Drosselspulengruppen
14 und 15 fließende Strom vernachlässigbar klein (F i g. 2). In diesem Fall wird der Gleichstrom durch die
Steuerwicklungen der jeweiligen sättigbaren Drosselspulen der Gruppe 13 auf seinen vollen hohen Wert
eingestellt oder, entsprechend dem vorher mit der Einstelleinrichtung 27 für den maximalen Verbundleitungs-Strom
eingestellten Wert die in F i g. 2 gezeigte Kennlinie 64. Bei der Kurve e* mit dem magnetischen
Fluß Φι der sättigbaren Drosselspule bei normaler
Leistungszufuhr hat der durch dieselbe fließende Strom den Wert i\. Tritt wegen einer beträchtlichen Erhöhung
der Last oder mangelnder Leistungszufuhr von einer großen Einspeisung in einem Netz, das über eine
Verbundleitung von einem anderen Netz versorgt wird, ein Leistungsausfall ein, so steigt die Verbundleistung
mit dem Verbundleitungs-Strom. Liegt die erhöhte Verbundleistung unter dem durch die Einstelleinrichtung
26 für die Verbundleitungs-Leistung eingestellten Wert, so verbleibt die Gleichstromerregung der
Drosselspulen im vorher erwähnten Zustand. Dabei steigt der magnetische Fluß der Drosselspulen entsprechend
dem erhöhten Verbundleitungs-Strom /5 vom Wert Φι auf Φ3 und der Verbundleitungs-Strom wird
durch die durch die Kurve e* bestimmte Kennlinie
begrenzt. Muß die Begrenzung des Verbundleitungs-Stroms vermindert werden, so kann der Wert des
Erreger-Gleichstromes durch die Gleichstrom-Erregerwicklung auf einer gegebenen sättigbaren Drosselspule
herabgesetzt werden. So kann die die Kennlinie der sättigbaren Drosselspule darstellende Kurve von der
Kurve e4 auf ej oder es verschoben werden. D. h. der
maximale Strom / durch die die beiden Netze verbindende Verbundleitung wird beispielsweise von /5
auf /3 oder von /4 auf h verringert.
Fig.3 ist ein Blockdiagramm des hauptsächlichen
Teils der Steuereinrichtung 25, deren Arbeitsweise nunmehr anhand dieser Figur erläutert wird. Den ersten
Eingangsklemmen der Spannungs-Komparatbren 31,32 und 33 werden die Verbundleistung P\, Pz und P3 jeweils
von den Leistungs-Meßwertumformern 19, 20 bzw. 21 zugeführt Der zweiten Eingangsklemme des Spannungs-Komparaiors
31 wird über einen Kontakt 352 die Verbundleitungs-Leistung Pz, der zweiten Eingangsklemme des Spannungs-Komparators 32 über einen
Kontakt 362 die Verbundleitungs-Leistung P3 und der
rweiten Eingangsklemme des Spannungs-Komparators 33 über einen Kontakt 342 die Verbundleitung-Leistung
P\ zugeführt. Die dritten Eingangsklemmen der Spannungs-Komparatoren 31,32 und 33 sind an Ausgänge
der Einstelleinrichtung 26 zur Einstellung der maximalen Verbundleistung angeschlossen. Die Ausgangsklemmen
der Spannungs-Komparatoren 31, 32 und 33 sind über Dioden 37,38 und 39 an die ersten Eingangsklemmen
der Verstärker 40, 41 und 42 angeschlossen. Die zweiten Eingangsklemmen der Verstärker 40,41 und 42
werden mit Vergleichspannungen von der Einstelleinrichtung 27 zur Einstellung des maximalen Vcrbundleitungs-Stromes
beaufschlagt. Die Ausgangsklemmen der Verstärker 40, 41 und 42 sind über drei in Reihe
liegenden Gruppen Kontakt 34|-Diode 28, Kontakt 35|-Diode 29 bzw. Kontakt 36|-Diode 30 an die
Gleichstrom-Erregerwicklungen auf den einzelnen sättigbaren Drosselspulen der drei Gruppen 13, 14 und
15 angeschlossen.
Bei der in Fig.3 gezeigten Anordnung besteht bei
normaler Leistungszufuhr eine geringe Phasendifferenz zwischen den entsprechenden Phasen der Verbundleitung.
Da hierbei die Phasendifferenz zwischen den beiden Netzen A und β genau innerhalb eines Bereiches
von 120° liegt, sind die Kontakte 34r und 342
geschlossen, wogegen die anderen Kontaktgruppen 35i-352 und 36i-362 offen bleiben. So wird lediglich der
Erreger-Gleichstrom lc\ mit einem vorher durch die
Einstellvorrichtung 27 zur Einstellung des maximalen Verbundleitungs-Stromes eingestellten Wert, eine Ausgangsgröße
des Verstärkers 40, der Gleichstrom-Erregerwicklung 231 auf den einzelnen sättigbaren
Drosselspulen der Gruppe 13 zugeführt.
Dementsprechend sind die einzelnen Drosselspulen der Gruppe 13 voll gesättigt, so daß über diese eine
ausreichende Verbundleistung übertragen werden kann. Tritt jedoch ein großer Leistungsmangel auf oder liefert
eine verhältnismäßig große Einspeisung in einem der Netze keine Leistung, so steigt der Wert der vom
anderen Netz zum ersterwähnten übertragenen Verbundleitungs-Leistung genau um diesen Wert weiter an.
Dadurch laufen die beiden Netze gleichfalls auseinander; die gegenseitige Phasenlage der Netzwechsclspannungen
vergrößert sich. Übersteigt die Differenz zwischen der Phasenlage der Spannungen der beiden
Netze A und ßden Wert 120°, so werden die anderen
Kontakte 35| und 35? durch die Meßeinrichtung 18
geschlossen und die Kontakte 34i und 342 nach einer
vorherbestimmten Zeit geöffnet. So werden die einzelnen Drosselspulen der zweiten Gruppe 14 anstelle
der ersten Gruppe 13 sättigbar und der Verbundleitungs-Strom fließt beispielsweise von der Leitung 11/?
zur Leitung i2T, von der Leitung 115 zur Leitung 12/?
und von der Leitung 11 Tzur Leitung 12S. Dementsprechend
wird die Vcrbundleistung über andere Leitungen mit geringer Abweichung der Phasenlage der Netzwechselspannungcn
übertragen, so daß die in den Drosselspulen notwendige Blindleistung vermindert wird. Ähnlich werden anstelle der Kontakte 35| und 352
die Kontakte 36i und 362 geschlossen, wenn die
Differenz zwischen der Phasenlage der Spannungen innerhalb eines Bereiches von 240 bis 360" liegt.
Die ersten Eingangsklemmen der Spannungs-Komparatoren 31,32 und 33 werden von den Leistungs-Meßumformern
19,20 und 21 mit Verbundleistung P\, Pi und
Pi versorgt Steigt wie oben erwähnt die Phasendifferenz
und übersteigt die Verbundleistung einen vorherbestimmten Wert so werden die erhöhten Werte der
Verbundleistung Pi, Pj und P) und die an die dritten
Eingangsklemmen der Komparatoren geführten Gleichspannungen, die vorher durch die Einstelleinrichtung
26 zur Einstellung der maximalen Verbundleistung eingestellt waren, miteinander verglichen. Obersteigen
die Werte der Verbundleistungen P\, P2 und Pj die
eingestellten Größen, so werden von den Komparatoren 31, 32 und 33 Ausgangsspannungen abgegeben, die
proportional sind den Differenzen bei Subtraktion der eingestellten Größen von den Werten der Verbundleistungen P\, P2 und Py. Diese Ausgangsspannungen
werden über die Dioden 37, 38 und 39 an die obersten Eingangsklemmen der Verstärker 40,41 und 42 gegeben
und mit dem durch die Einstellvorrichtung 27 zur Einstellung des maximalen Verbundleitungs-Stromes
eingestellten Wert verglichen. So wird an den Ausgangsklemmen der Verstärker 40, 41 und 42 der
Erregerstrom lc\ entsprechend diesen Ausgangsspannungen vermindert. Der Erreger-Gleichstrom lc\
bewirkt dann die der Kurve e4 in F i g. 2 entsprechende
Kennlinie, wobei der Magnetfluß aufgrund der erhöhten Verbundleistung vom Wert Φ\ auf Φ2 ansteigt. Dabei
liegt der Laststrom A beträchtlich über dem Laststrom i\
bei normaler Leistungszufuhr. Wird jedoch der Erreger-Gleichstrom Ic 1 so vermindert, daß sich entsprechend
der Ausgangsspannungen die mit der Kurve ώ dargestellte Kennlinie ergibt, so liegt der zu dieser Zeit
fließende Laststrom bei k-
Wie oben beschrieben übersteigt die vom Meßgerät 18 gemessene Differenz zwischen der Phasenlage der
Spannungen in Abhängigkeit vom Zustand des Netzes in manchen Fällen 120°. Dabei sind die Kontakte 352
geschlossen. Steigt jedoch die Differenz über 120°, so ist
die durch die Drosselspulen der Gruppe 14 fließende Verbundleistung so gering daß sie die durch die
Einstelleinrichtung 26 zur Einstellung der maximalen Verbundleistung gesetzte obere Grenze nicht erreicht
und dementsprechend durch die Diode 38 gesperrt ist so daß von dem Spannungs-Komparator 32 kein
Ausgangssignal abgegeben wird. Demgemäß wird vom Verstärker 41 ein ausreichend großer Erreger-Gleichstrom abgegeben, der dem von der Einstelleinrichtung
27 zur Einstellung der maximalen Verbundleitungsstromes eingestellten Wert entspricht. Dieser Gleichstrom
fließt als Erregerstrom lc2 durch die Diode 29 zu den
Gleichstrom-Erregerwicklungen der entsprechenden sättigbaren Drosselspulen der Gruppe 14. Die Kennlinie
der sättigbaren Drosselspulen der Gruppe 14 ist durch die Kurve e* in F i g. 2 dargestellt und ihr Blindwiderstand geht auf den kleinstmöglichen Wert zurück. Auf
diese Weise kann die Verbundleistung P\ durch die vom Leistungs-Meßwertumformer 20 abgegebene Größe P2
geregelt werden.
Anhand F i g. 4 wird nunmehr beschrieben, auf welche Weise die Verbundlelstung von P\ auf P2 verschoben
wird. Wenn, wie in Fig.4 gezeigt, die Differenz zwischen der Phasenlage der Spannungen den Wert B0
erreicht, gleich dem durch die Einstelleinrichtung 26 zur Einstellung der maximalen Verbundleistung eingestellten Maximalwert Pm wird und weiter anwächst so wird,
wie oben beschrieben, entsprechend der Differenz zwischen der Verbundleistung P\ und dem eingestellten
Maximalwert pm vom Spannungs-Komparator 31 ein
Ausgangssignal erzeugt. So fließt die durch den eingestellten Maximalwert Pn, begrenzte Verbundleistung P\ durch die sättigbaren Drosselspulen 131, 132
und 133 der Gruppe 13. Wird die Differenz auf 120° erhöht, so schließen die Kontakte 35i und 35z und der
Erreger-Gleichstrom lc 1 fließt durch die Gleichstromwicklungen 241 auf den sättigbaren Drosselspulen der
Gruppe 14, so daß die Verbundleistung P2 durch die
Drosselspulen der Gruppe 14 zu fließen beginnt Zu dieser Zeit wird der Spannungskomparator 31, der die
Verbundleistung Pi als Eingangssignal erhielt zusätzlich
aufgrund des Schließens der Kontakte 35 mit der Verbundleistung P2 beaufschlagt Dadurch wird die
Summe von P\ und P2 derart geregelt daß sie dem durch
die Einstelleinrichtung 26 für die maximale Verbundleistung eingestellten Wert Pn, gleichgemacht wird.
Das heißt die Verbundleistung wird auf den Wert vermindert der gleich ist der Differenz, die sich durch
Subtraktion der Verbundleistung P2 vom eingestellten
Wert Pn, ergibt fl sinkt daher entsprechend dem
Anwachsen von P2, so daß, wenn die Differenz zwischen
der Phasenlage der Spannungen den Wert θι, wie in Fig.4 gezeigt erreicht, die Verbundleistung P\ Null
wird und vollkommen auf die Drosselspulen der Gruppe 14 verlagert wird und durch diese fließt. Zu dieser Zeit
sind die Kontakte 34i und 342 offen. Die durch die
Drosselspulen der Gruppe 14 fließende Verbi'- uieistung P2 wird, wie oben beschrieben, ebenfalls um cn den
eingestellten Maximalwert Pn, beschränkt und in
konstanter Form zugeführt Wird die Differenz weiter auf 240° erhöht so schließen die Kontakte 36( und 362,
so daß die Verbundleistung auf ähnliche Weise von der Gruppe 14 auf die Drosselspulengruppe 15 verlagert
wird. Erhöht sich die Differenz auf 360°, so geht die Verbundleistung wieder von der Gruppe 15 auf die
Gruppe 13 über. Dieser Funktionsablauf wird danach wiederholt so daß auch bei Ausfällen sicher eine
konstante Leistung zugeführt werden kann.
Claims (3)
1. Vorrichtung zum Verbinden zweier elektrischer Wechselstromnetze mittels sättigbarer Drosselspule
und mit einer Meßeinrichtung für die Verbundleistung und die gegenseitige Phasenlage zwischen den
Wechselspannungen der beiden Netze und mit einer zur Regelung der Verbundleistung dienenden
Steuereinrichtung für den Blindwiderstand einer Drosselspule, dadurch gekennzeichnet,
daß in einer der Zahl der Phasen des eines Netzes (A) entsprechenden Anzahl von Gruppen gleich
viele Drosselspulen vorgesehen sind, von denen jede Gruppe eine Phase des einen Netzes (A) mit jeder
Phase des anderen Netzes (B) verbindet, wobei der Blindwiderstand der Drosselspulen jeder Gruppe
derart gesteuert wird, daß im Normalbetrieb die Verbundleistung über diejenige Drosselspule geliefert
wird, die die Phase des einen Netzes (A) mit der gleichen Phase des anderen Netzes (B) verbindet,
und daß bei einer nichtsynchronen Phasenlage zwischen den Wechselspannungen der beiden Netze
(A, B) infolge einer Verschiebung der gegenseitigen Phasenlage zwischen den Wechselspannungen der
Netze (A und B) die Verbundleistung der gegenseitigen Phasenlage zu den Wechselspannungen entsprechend
über eine der Drosselspulen geliefert wird, die die Phase des einen Netzes (A)m\\. einer der anderen
Phasen des zweiten Netzes (B) verbindet.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die beiden Wechselstromnetze dreiphasig
sind und die Drosselspulen in drei Gruppen (13, 14,15) von je drei Drosselspulen (131,141,151,
132,142,152,133,143,153) vorgesehen sind.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die sättigbaren Drosselspulen von
einer Meßeinrichtung für die über die Drosselspulen laufende Verbundleistung, von einer Meßeinrichtung
(18) für die Phasenlage zwischen den Wechselspannungen der beiden Netze (A und B) und von einer
Steuereinrichtung (25) gesteuert werden, die selektiv die Betriebsbedingung der Drosselspulen in Abhängigkeit
von den Ausgangssignalen der Meßeinrichtung für die Verbundleistung und der Meßeinrichtung
(18) für die gegenseitige Phasenlage zwischen den Netzwechselspannungen festgelegt, und die den
Blindwiderstand der Drosselspulen steuert, wobei die Steuereinrichtung (25) eine Einstelleinrichtung
(26) zum Einstellen der maximalen über die Drosselspulen laufenden Verbundleistung aufweist,
um diese zu begrenzen, daß für jede Phase ein Komparator (31, 32, 33) vorgesehen ist, der die
Ausgangssignale der Meßeinrichtung für die Verbundleistung mit den Ausgangssignalen der Einstellvorrichtung
(26) für die maximale Verbundleistung vergleicht und Ausgangssignale erzeugt, deren
Größe proportional dem Unterschied zwischen den Ausgangssignalen der Meßeinrichtung für die
Verbundleistung und dem durch die Einstelleinrichtung (26) zum Einstellen der maximalen Verbundleistung
festgelegten Wert ist, daß eine Einstelleinrichtung (27) zum Einstellen des maximalen Verbundstromes
vorgesehen ist, die den Blindwiderstand der Drosselspulen begrenzt und ihnen im Normalbetrieb
der Netze (A, B) einen maximalen Erregergleichstrom liefert, daß für jede Phase ein Verstärker (40,
41, 42) vorgesehen ist, der die Spannung der Komparatoren (31,32,33) mit den Ausgangssignalen
der Einstelleinrichtung (27) für den maximalen Verbundstrom vergleicht, wodurch der Wert des
Erregergleichstromes den Ausgangssignalen der Komparatoren (31,32, 33) entsprechend eingestellt
wird, und daß Kontakteinrichtungen (34, 35, 36)
vorgesehen sind, die entsprechend dem von der Meßeinrichtung (18) für die gegenseitige Phasenlage
gelieferten Meßwert so gesteuert werden, so daß nur bestimmten Drosselspulen in den Drosselspulengruppen
ein Erregergleichstrom geliefert wird, um
diese selektiv zu betreiben.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6126968A JPS4728489B1 (de) | 1968-08-28 | 1968-08-28 | |
JP6127068A JPS4728490B1 (de) | 1968-08-28 | 1968-08-28 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1943840A1 DE1943840A1 (de) | 1970-03-05 |
DE1943840B2 true DE1943840B2 (de) | 1979-12-06 |
DE1943840C3 DE1943840C3 (de) | 1980-08-14 |
Family
ID=26402313
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1943840A Expired DE1943840C3 (de) | 1968-08-28 | 1969-08-28 | Vorrichtung zum Verbinden zweier Wechselstromnetze |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3567954A (de) |
DE (1) | DE1943840C3 (de) |
FR (1) | FR2017075A1 (de) |
GB (1) | GB1267429A (de) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4045823A (en) * | 1975-01-17 | 1977-08-30 | Reyrolle Parsons Limited | Current limiting devices for alternating current systems |
CA1193351A (fr) * | 1983-06-14 | 1985-09-10 | Gerald Roberge | Methode et systeme d'interconnexion de reseaux triphases syncrones au asynchrones au moyen d'impedances reactives variables |
RU2554101C2 (ru) * | 2013-10-15 | 2015-06-27 | Юрий Васильевич Потапов | Блок трансформатор(ы)-выключатель и электрическая сеть переменного тока |
-
1969
- 1969-08-22 GB GB4200769A patent/GB1267429A/en not_active Expired
- 1969-08-25 US US3567954D patent/US3567954A/en not_active Expired - Lifetime
- 1969-08-28 FR FR6929497A patent/FR2017075A1/fr active Pending
- 1969-08-28 DE DE1943840A patent/DE1943840C3/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1943840A1 (de) | 1970-03-05 |
DE1943840C3 (de) | 1980-08-14 |
FR2017075A1 (de) | 1970-05-15 |
US3567954A (en) | 1971-03-02 |
GB1267429A (en) | 1972-03-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2813503C2 (de) | Anordnung zur Regelung der Klemmenspannung eines Generators | |
DE2415398C3 (de) | Schaltungsanordnung mit einer Anzahl von Umrichtern, insbesondere von Direktumrichtern in Sternschaltung | |
EP0152002B1 (de) | Phasenschieber | |
DE3015109C2 (de) | ||
EP0208088B1 (de) | Vorrichtung zur Erzeugung eines symmetrischen dreiphasigen Spannungssystems mit belastbarem Null-Leiter | |
DE2825240C2 (de) | Rundsteueranlage | |
EP0162374B1 (de) | Schaltungsanordnung für Umrichter | |
DE4105868C2 (de) | ||
DE4443551A1 (de) | Anordnung zur Leistungsversorgung eines elektrischen Verbrauchers, insbesondere Röntgen-Apparat | |
DE3016970C2 (de) | Regelanordnung für Gleichstrom-Übertragungsleitungen | |
DE1065883B (de) | ||
DE2538493C3 (de) | Gegen Überstrom geschützte Hochspannungsgleichstromübertragungsanlage | |
DE1943840C3 (de) | Vorrichtung zum Verbinden zweier Wechselstromnetze | |
DE1538176A1 (de) | Stromversorgungsvorrichtung,die eine Umwandlung der elektrischen Wellenform verwendet | |
EP0315871A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung eines Stromrichters am unsymmetrischen Netz | |
DE661457C (de) | Verfahren und Anordnung zur Inbetriebnahme von Gleichstromhochspannungs-uebertragungsleitungen mit betriebsmaessig konstanter Stromstaerke | |
DE4033281C2 (de) | ||
DE2227772A1 (de) | Transformator | |
DE1139911B (de) | Steuereinrichtung fuer Mehrphasensynchrongeneratoren | |
DE902403C (de) | Einrichtung zur Erregung von Synchronmaschinen | |
DE1513294C (de) | Einrichtung zur selbsttätigen Regelung des Erregerstromes von Synchrongeneratoren | |
DE741172C (de) | Einrichtung zur Steuerung bzw. zur unmittelbaren Betaetigung von zur Spannungsregelung dienenden Apparaten | |
DE938027C (de) | Spar- oder Zusatztransformator mit ober- und unterspannungsseitiger Spannungsregelung | |
DE960118C (de) | Anordnung zur Regelung der Erregung von Synchronmaschinen in Abhaengigkeit von ihrer Drehzahl | |
DE2943883C2 (de) | Einrichtung zur Erzeugung einer Synchronisierspannung für einen Stromrichter im Erregerkreis einer Synchronmaschine |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |