DE1815126C3 - Automatischer Entzerrer für ein digitales Übertragungssystem - Google Patents
Automatischer Entzerrer für ein digitales ÜbertragungssystemInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen automatischen Entzerrer ein digitales Übertragungssystem, bei dem die zu
:rtragenden Impulse in jedem Ziffernintervall von itgehend gleichförmiger Amplitude und Dauer sind,
; einem passiven variablen Entzerrungsnetzwerk mit :hfolgendem Verstärker und einer Einrichtung, die
auf das Verstärkerausgangssignal anspricht und da variable Entzerrungsnetzwerk automatisch steuert.
Bei einem der wichtigsten Systeme für digital«
Übertragung werden Impulse praktisch gleichförmige Amplitude und Dauer zwischen Endstellen übe
regenerative Zwischenstationen übertragen, die ii gewissen Abständen längs der Übcrtragungsstrecki
angeordnet sind. An jeder Zwischenstation unterschei det die Apparatur während jedes Ziffernintervall:
zunächst zwischen der Gegenwart oder dem Fehlet eines Impulses und regeneriert dann jeden festgestellte!
Impuls auf praktisch dessen ursprüngliche Amplitudi und Dauer. Wegen der frequenzabhängigen Natur de
Kabelübertragungschrakteristik ist es an jeder Zwi schenstation notwendig, für den vorausgehender
Kabelabschnitt eine Entzerrung vorzusehen. Im Ideal fall sollten die Zwischenstationsentfernungen unc
Kabeistärken gleich sein, um an jeder Zwischenstatioi praktisch die gleichen Entzerrungsanforderungen zi
erreichen. Gleiche Zwischenstationsentfernungen wer den jedoch in der Praxis selten erreicht, und es ist aucl
nicht immer möglich, nur eine einzige Kabelsiärke zi
verwenden. Im Ergebnis ist die Verwendung zusätzli eher Netzwerke notwendig, um jeden Kabelabschnit
auf eine elektrische Standardlängc auszubauen unc dadurch die Entzerrungserfordernisse zu standardisie
ren. Wenn ein digitales Übertragungssystem dieser Ar installiert wird, ist es deshalb notwendig, zunächst zi
versuchen, die elektrische Länge eines jeden Kabelab
schnittes zu messen und dann das richtige aus einei vergleichsweise großen Anzahl derartiger Netzwerke
auszuwählen, um einen Ausbau auf eine genormte elektrische Länge zu erhalten. Obgleich wirksam, sine
solche Methoden unerwünscht, weil sie Prüffeldversu ehe sowie die Bereitstellung eines genügend hoher
Inventars an Leitungsausbaunetzwerken erfordern, urr alle praktisch auftretenden Bedingungen erfüllen ?:i
können.
Schaltungsanordnungen und Verfahren zur automatischen Dämpfungsentzerrung und Pegelregelung füi
Trägerfrequenzsysteme, bei denen modulierte sinusför mige Signale übertragen werden, sind in vieler
Varianten bekannt. Die Gewinnung der Regelgröße erfolgt im allgemeinen durch Gleichrichtung eine;
besonderen Pilotsignals oder des Trägers selbst. Be Übertragungssystemen für digitale Signale gelter
andere Voraussetzungen zur Gewinnung der Regelgröße.
Die Erfindung hat sich die Aufgabe gestellt, füi
digitale Übertragungssysteme einen leicht einstellbarer Entzerrer bereitzustellen, der eine automatische Einstel
lung liefert, so daß die große Anzahl von unterschiedlichen Leitungsausbaunetzwerken eingespart wird unc
ein fortlaufendes Prüfen und manuelles Einstellen diesel Netzwerke entfallen kann.
Ausgehend von einem automatischen Entzerrer dei eingangs genannten Art wird diese Aufgabe gemäß dei
Erfindung dadurch gelöst, daß das passive variable Entzerrungsnetzwerk, dem die ankommenden Impulse
zugeführt werden, eine durch ein variables Impedanzelement beeinflußbare Übertragungschrakteristik mil
einer fixierten Polstelle und einer variablen Nullstelle sowie mit im Frequenzbereich unterhalb der fixierter
Polsteüe und oberhalb der variablen Nullstelle jeweil;
weitgehend frequenzunabhängiger Dämpfung aufweist daß der Verstärker eine Übertragungscharakteristik mil
einer fixierten Nullstelle, die in der Frequenz mit dei fixierten Polstelle des Entzerrungsnetzwerks weitge-
hend übereinstimmt, und mit im Frequenzbereich unterhalb der fixierten Nullstelle weitgehend frequenzunabhängiger
Verstärkung aufweist und daß eine Detektorschaltung vorgesehen ist, der das Ausgangssignal
des Verstärkers zugeführt ist und die das variable s
Impcdanzelcment zur Änderung sowohl der Größe der frequenzunabhängigen Dämpfung als ;>uch der Frequenz
der variablen Nullstclle des Ent/.crrungsnet/.werkes steuert.
Bei der hier zur Analyse verwendeten Näherungsme- ,„
thode mit Hilfe gerader Linien erscheinen Polsiellen und Nullstellen an den Schnittpunkten der geradlinigen,
die Kennlinien des Netzwerkes annähernden Abschnitten.
Die Übertragungschrakteristik eines Kabelabschnittes,
der benachbarte regenerierende Zwischenstationen in einem digitalen Übertragungssystem verbindet, kann
durch die Kombination einer konstanten Dämpfung und eines einzelnen Dämpfungspols angenähert werden. Die
Größe der konstanten Dämpfung und die Frequenz der Polstelle hängen beide von der Länge und der Stärke
des Kabeis ab. Für eine gegebene Kabelstärke nimmt die konstante Dämpfung mit der Länge zu, und die
Frequenz der Polstelle nimmt ab. Für eine gegebene Kabellänge nimmt die konstante Dämpfung zu, und die js
Frequenz der Polstelle ab, wenn die Kabelstärke kleiner wird.
Da die zu übertragenden Impulse weitgehend gleiche Amplitude und Dauer haben, ist die empfangene
Spitzensignalamplitude nicht nur ein Maß der Dämpfung des vorausgehenden Kabelabschnittes, sondern
auch ein Maß des Frequenzverhaltcns. Die Erfindung sorgt daher für eine automatische Entzerrung durch
Erhöhen der Verstärkung und Verringern der Frequenz der Nullstelle, wenn die empfangene Spitzensignalamplitude
zu klein ist, und durch Reduzieren der Verstärkung und Erhöhen der Frequenz der Nullstelle,
wenn die empfangene Spitzensignalamplitude zu hoch ist.
Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteran-Sprüchen gekennzeichnet.
In der Zeichnung zeigt
Fig. 1 geradlinige Annäherungen der Übertragungscharakteristik
für mehrere Kabellängen, die benachbarte Zwischenstationen in einem digitalen Übertragungssystem
verbinden,
Fig. 2 das Blockschaltbild eines automatischen Entzerrers nach der Erfindung,
Fig.3 ein detailliertes Schaltbild der Anordnung nach F i g. 2,
F i g. 4 das Ersatzschaltbild des passiven variablen Entzerrungsnetzwerkes, das in der Anordnung nach
Fi g. 3 verwendet ist,
F i g. 5 geradlinige Annäherungen der Übertragungscharakteristik für mehrere Einstellungen des passiven ss
variablen Entzerrungsnetzwerkes nach den F i g. 3 und 4,
Fig. 6 eine geradlinige Annäherung der Übertragungscharakteristik des Verstärkers, der das Ausgangssignal
des passiven variablen Entzerrungsnetzwerkes <«> nach den F i g. 3 und 4 empfängt, und
Fig. 7 geradlinige Annäherungen der Übertragungscharakteristik
für die Kombination von Verstärker und passivem variablem Entzerrungsnetzwerk für verschiedene
Einstellungen des letzteren. <<.i
Die in Fig. 1 dargestellten Kurven der Frequenzabhängigkeit der Kabeldämpfung sind geradlinige Annäherungen
der Übertragungscharakteristiken für 1830, 1220 und 610 m lange Kabel der Stärke 22 (22 gauge).
Wie dargestellt, ist jede Charakteristik durch einen Irequenzunabhängigen Dämpfungsabschnitl und eine
einzelne Dämpfungspolstelle angenähert. Für i830m
Kabel erscheint der Pol bei 80 kHz, für 122Om Kabel erscheint er bei 120 kHz, und für 610 m Kabel erscheint
er bei 33OkHz. Wie dargestellt, nimmt die Dämpfung mit der Kabellänge zu und nimmt die Frequenz des Pols
ab. Übertragungscharakterisliken sind für verschiedene Kabelstärken ähnlich, ausgenommen, daß für die gleiche
Kabellänge bei kleinerer Kabelstärke die Dämpfung größer und die Frequenz des Dämpfungspols niedriger
werden.
Bei einem digitalen Übertragungssystem, beispielsweise beim »Bell System's Tl Trägersystem«, sind die
Zwischenstationen normalerweise maximal 1840 m voneinander entfernt. Bisher ist die Eingangsseite jeder
Zwischenstation mit einem Entzerrer versehen worden, der für 1830 m Kabel kompensierte, wobei kürzere
Kabelabschnitte durch geeignet ausgewählte Leitungsausbaunetzwerke auf eine den 1830 m äquivalente
elektrische Länge ausgebaut worden sind. Das richtige Ausbaunetzwerk wurde ausgewählt, nachdem Prüffeldversuche
die tatsächliche elektrische Länge des Kabelabschnittes ergeben haben.
Entsprechend der erfindungsgemäßen Ausführungsform nach F i g. 2 ist das Ausgangsende des zu
entzerrenden Leitungsabschnittes über einen Transformator 11 mit der Eingangsseite eines passiven variablen
Entzerrungsnetzwerkes 12 verbunden. Der Ausgang des variablen Entzerrungsnetzwerkes 12 ist mit einem
Eingang eines Differentialverstärkers 13 verbunden, der, wie dargestellt, einen unsymmetrischen Eingang
und einen symmetrischen Ausgang besitzt. Der DiITcrentialverstärker
13 ist mil einer negativen Rückkopplung zur Formung seines Frequenzganges mit Hilfe
einer Reihenimpedanz 14 und einer Parallelimpedanz 15 versehen, und sein Ausgang ist mit der Zwischenstation
über eine Schaltung verbunden, in der beispielsweise, wie dargestellt, ein Transformator 16 liegt. Beide Seiten
des Ausganges des Differenlialverstärkers 13 sind mit
einem Spitzendetektor 17 verbunden, der das variable Entzerrungsnetzwerk 12 steuert.
Das ins größere Detail gehende Schaltbild der Anordnung nach Fig. 2 ist in Fig.3 dargestellt.
Hiernach ist die Ausgangswicklung des Transformators 11 mit einer Widerstandskombination verbunden, die
aus einem Reihenwiderstand 21 und einem Paar Parallelwiderstände 22 und 23 aufgebaut ist. Der
gemeinsame Verbindungspunkt der Ausgangswicklung und der Widerstände 22 und 23 ist an eine negative
Vorspannungsquelle 24 geführt, und das Ausgangsende des Widerstandes 21 ist mit dem Eingang des
Rückkopplungsdifferentialverstärkers verbunden, der in F i g. 3 als die Basiselektrode eines n-p-n-Transistors 31
dargestellt ist.
Das variable Entzerrungsnetzwerk in Fig.3 wird
gesehen vom Eingang, gebildet durch die Kombination der Widerstände 21, 22, 23, ferner durch einer
Widerstand 25 und einen Kondensator 26, die paralle geschalte: zwischen der Basis des Transistors 31 unc
einem Gleichstromentkopplungskondensator 27 liegen und durch ein Paar Halbleiterdioden 28 und 52, die füi
Wechselstrom zwischen den Kondensator 27 und Erde paralle! geschaltet sind. Wie dargestellt, liegt die Diode
28 direkt zwischen dem Kondensator 27 und Erde, unc die Diode 52 liegt zwischen dem Kondensator 27 unc
der einen Seite eines Wechselstrom-Nebenschlußkon
densators 53. Die andere Seite des Kondensators 53 ist geerdet. Die Diode 28 ist mit der Durchlaßrichtung zur
Erde hin gepolt, während die Diode 52 in Durchlaßrichtung zur Verbindungsstelle zwischen Kondensator 27
und Diode 28 hin gepolt ist. Zusammen arbeiten die Dioden 28 und 52 als ein stromgesteuerter variabler
Widerstand.
Der Differentialverstärker in der Ausführungsform nach Fig.3 ist der Einfachheit halber als einstufiger
Verstärker mit nur zwei n-p-n-Transistorcn 31 und 32 dargestellt. Weitere Stufen können, wenn gewünscht,
selbstverständlich verwendet werden, und der Transformator 16 kann weggelassen werden, wenn es gewünscht
sein sollte, integrierte Schaltungen zu verwenden. Wie dargestellt, sind die Emitter der Transistoren 31 und 32
über ein Paar vorspannender Widerstände 33 und 34 miteinander verbunden, während die Kollektoren über
ein Paar Widerstände 35 und 36 miteinander verbunden sind. Der Verbindungspunkt zwischen den Widerständen
35 und 36 ist geerdet, während der Verbindungspunkt zwischen den Widerständen 33 und 34 über einen
Widerstand 37 zu einer negativen Vorspannungsquelle 38 führt. Die von der Quelle 38 gelieferte Spannung ist
größer als die der Quelle 24. Die Eingangswicklung des Transformators 16 liegt zwischen den Kollektoren der
Transistoren 31 und 32.
Das Frequenzverhalten des Differcntialvcrstärkers wird durch die Rückkopplung um den Transistor 32
herum bestimmt. Ein Widerstand 39, der der Impedanz 14 in F i g. 2 äquivalent ist, liegt zwischen Kollektor und
Basis des Transistors 32. Eine etwas kompliziertere Impedanz, die der Impedanz 15 in F i g. 2 entspricht und
aus zwei Parallclzweigen aufgebaut ist, liegt zwischen der Basis des Transistors 32 und einer negativen
Vorspannungsqucllc 45. In einem der beiden erwähnten Zweige liegen ein Widerstand 40 und ein Kondensator
41 in Reihe mit einer Parallelschaltung aus einer Spule
42 und einem Widerstand 43. Der andere Zwei}; ist ein
einfacher Widerstand 44. Die von der Quelle 45 gelieferte Spannung ist kleiner als die der Quelle 38.
Der Spit/.endctektor in der Ausführuugsform nach
F i g. 3 weist ein Paar Dioden 48, 49 auf, die den Kollektor des entsprechenden Transistors 31 bzw. 32
mit dem Eingang eines Tiefpaßfilters 50 verbinden. Beide Dioden sind in Durchlaßrichtung /um Filter hin
gepoli. Der Ausgang des Filters 50 ist seinerseits über
einen Gleichstromverstärker 51 mit der Verbindungsstelle
des Nebenschlußkondensators 53 und dor Diode 52 des variablen Entzcmingsnetzwerkcs verbunden.
Beim Betrieb arbeitet die Schaltung nach I·' i g. 3 dahin, den Spitzenwert des Ausgnngssignuls des
Differentlalverstilrkcrs konstant zu halten. Der Rückkopplungsweg des Diffcrcntiulverstttrkcrs liefert die
notwendige Entzerrung für 1830 m Kabel der St(lrke 22,
Bei an die Eingangswicklung des Transformators 11
angeschlossenem 1830 m Kabel ist die Übertragungscharakteristik des variablen Entzerrungsnetzwerkes
ohmisch, und die ganze Kabclcntzcrrung erfolgt durch den Rückkopplungsverstttrkcr. Wie noch erlltutcrt wird,
ist die Übertragungscharakteristik des Rückkopplungsverstllrkers angenähert durch eine frequenzunubhüngigc Verstärkung und eine fixierte Nullstelle. Für kürzere
Kabellängen funktioniert die dargestellte Schaltung dahingehend, daß sowohl die Dämpfung des variablen
Entzerrungsnetzwerkes als auch die Frequenz der Nullstclle in der zusammengesetzten Übertragungscharakteristik des variablen Entzerrungsnetzwerkes und
des Rückkopplungsverstllrkers gelindert werden.
F i g. 4 zeigt das Ersatzschaltbild des variablen Entzerrungsnetzwerkes. Wie dargestellt, enthält das
Ersatzschaltbild einen Reihenwiderstand Rr, der den Widerstandsbeitrag der eingangsseitigen Widerstandskombination
21, 22, 23 darstellt, und einen Parallelzweig, der aus einem variablen Widerstand R(ea) und in
Reihe mit der Parallelschaltung eines Widerstandes R\ und einer Kapazität C besteht. R{e») stellt den
Vorwärtswiderstand der parallelen Dioden 28 und 52 in F i g. 3 dar, /?i stellt den Widerstandswert des Widerstandes
25 dar und C stellt die Kapazität des Kondensators 26 dar. /?(eo) wird durch die Spitzenspannung
Co gesteuert, die der Rückkopplungsverstärker liefert.
Bei der nachfolgenden Analyse der F i g. 4 ist der Einfachheit halber angenommen, daß die Eingangsimpedanz
des Rückkopplungsverstärkers ausreichend hoch ist, um das variable Entzerrungsnetzwerk nicht zu
belasten, und daß der Eingangstransformator des variablen Entzerrungsnetzwerkes ideale Eigenschaften
hat. Das Übertragungsverhältnis e] des Netzwerkes ist
Hierin ist s gleich dem -2,T-fachcn der Frequenz.
Wenn R1 so gewählt ist, daß
(s R1 tr Ii1 I «(<·„,),
dann erhalt man
KU;,) ι K,
IK, ι K(C0)I ..
■is Durch eine Untersuchung der Gleichung (3) kann
leicht gezeigt werden, daß die Übertragungscharakteristik
des variablen l'.nt/.errungsnctzwerkes einen fixierten
l'ol bei
K,C
hat
c; · ■'■)
ferner eine variable Nullstclle
(Ul
hei
sowie eine ΙΚ·(.|ΐιαι/ιιικιΜιΙΙημίμι: ΜΙηιρΓιιημ. die siel
iiuiert mil
Kd',,1 \ R1
R, i «(('„I
Hei der dargestellten Aiisfühmngsform ist der fixierte
Pol des variablen Enlzerrungsnetzwerkes gelegt auf
2.7(SOkH/).
(7)
Die Wirkungsweise des variablen Enlzerrungsnctzwcrkcs
kann am besten wie folgt erläutert werden. Für 1830 m Kabel ist /?(<ό) viel größer als R\, was zur
gegenseitigen Aufhebung des Polstellen-Nullstcllcn-Paares im variablen Entzerrungsnetzwerk führt.
Die Dämpfung des variablen Entzerrungsnetzwerkes wird dann so eingestellt, daß die richtige Größe des
Spitzensignals am Ausgang des Rückkopplungsverstärkers erzeugt wird. Für kürzere Kabellängen wird R(cn)
kleiner, was zu der Trennung des Polstcllen-Nullstcllen-Paarcs
führt. Der fixierte Pol bei 8OkHz im variablen
Entzerrungsnetzwerk wird dann dazu verwendet, die fixierte Nullstclle des Rückkopplungsvcrstärkcrs auszulöschen.
Die Nullstclle im variablen Entzerrungsnetzwerk wird dann zu einer höheren Frequenz verschoben,
um die kürzere Kabellänge zu kompensieren, und die Dämpfung wird entsprechend eingestellt.
Die geradlinigen Annäherungen der Übertragungscharakteristiken des variablen Entzerrungsnetzwerkes
der F i g. 3 und 4 sind in F i g. 5 für 1830, 1220 und 610 m
lange Kabel dargestellt. Wie dargestellt, liefert für ein 1830 m langes Kabel der Ausgang des Differcmialverstärkcrs
eine minimale Vorwärtsspannung für die Entzerrungsnetzwerkdioden 28 und 52, und die variable
Nullstelle des variablen Enlzerrungsnct/werkes löscht den fixierten Pol aus. Für 18'JOm Kabel hat daher das
variable Entzerrungsnetzwerk eine konstante Dämpfung über das Frequenzspektrum. Für ein 1220 m langes
Kabel erzeugt andererseits das größere Spitzenausgangssignal des Differentialverstärkers eine größere
Vorwärtsspannung an den Dioden 28 und 52 des variablen Entzerrungsnetzwerkes. Die Diodenwiderstände
sind dann kleiner, veranlassen also eine Erhöhung der Dämpfung des Entzerrungsnetzwerkes
sowie eine Verschiebung der variablen Nullstelle auf etwa 120 kHz. Der fixierte Pol des Entzerrungsnetzwerkes
verbleibt bei 80 kHz. Schließlich erzeugt für ein 610 m langes Kabel die noch größere Spitzenausgangsspannung
des Differentialverstärkers eine noch größere Vorwärtsspannung an den Dioden 28 und 52, und deren
Widerstände werden noch kleiner. Die Dämpfung des Entzerrungsnetzwerkes nimmt noch weiter zu, und die
variable Nullstellc verschiebt sich in der Frequenz auf annähernd 330 kHz. Eine geradlinige Annäherung der
Übertragungscharakteristik des Differenti?lverstärkers
in den dargestellten Ausführungsbeispielen der Fig. 2
und 3 ist in F i g. 6 gezeigt. Man sieht, daß die Verstärkung bis annähernd 80 kHz konstant ist, wo die
fixierte Nullstclle auftritt. Ein Abfall tritt oberhalb etwa 800 kHz auf.
Schließlich zeigt F i g. 7 geradlinige Annäherungen der zusammengesetzten Übertragungscharakteristiken
für die Kombination des variablen Entzcrrungsnctzwcrkcs und des Differentialverstärkers für 1830, 1220 und
610 m lange Kabel. Für 1830 m lange Kabel hai die kombinierte Charakteristik eine konstante Verstärkung
und eine Nullstclle bei 80 kHz, für 1220 m lange Kabel
hat sie konstante Verstärkung und eine Nullstclle bei 12OkHz, und für blOm lange Kabel hat sie eine
konstante Verstärkung und eine Nullstelle von etwa UOkII/. Die Abfallcharakteristik der Kombination
wird, wie dargestellt, durch die Abfallcharaklcristik des
Differential verstärker* bestimmt.
.i lllitll
Claims (6)
1. Automatischer Entzerrer für ein digitales Übertragungssystem, bei dem -iie zu übertragenden
Impulse in jedem Ziffernintervall von weitgehend gleichförmiger Amplitude und Dauer sind, mit einem
passiven variablen Entzerrungsnetzwerk mit nachfolgendem Verstärker und einer Einrichtung, die auf
das Verstärkerausgangssignal anspricht und das variable Entzerrungsnetzwerk automatisch steuert,
dadurch gekennzeichnet, daß das passive
variable Entzerrungsnetzwerk (12), dem die ankommenden Impulse zugeführt werden, eine durch ein
variables Impedanzelement (28, 52) beeinflußbare Übertragungscharakteristik mit einer fixierten Polstelle
und einer variablen Nullstelle sowie mit im Frequenzbereich unterhalb der fixierten Polstelle
und oberhalb der variablen Nullstelle jeweils weitgehend frequenzunabhängiger Dämpfung aufweist,
daß der Verstärker (13) eine Übertragungscharakteristik mit einer fixierten Nullstelle, die in der
Frequenz mit der fixierten Polstelle des Entzerrungsnetzwerks (12) weitgehend übereinstimmt, und
mit im Frequenzbereich unterhalb der fixierten Nullstelle weitgehend frequenzunabhängiger Verstärkung
aufweist und daß eine Detektorschaltung (17) vorgesehen ist, der das Ausgangssignal des
Verstärkers (13) zugeführt ist und die das variable Impedanzelement (28, 52) zur Änderung sowohl der
Größe der frequenzunabhängigen Dämpfung als auch der Frequenz der variablen Nullstelle des
Entzerrungsnetzwerkes (12) steuert.
2. Automatischer Entzerrer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Detektorschaltung
(17) als Spitzendetektor ausgebildet ist.
3. Automatischer Entzerrer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das variable Impedanzclement
(28, 52) ein stromgesteuertes Impedanzelement ist.
4. Automatischer Entzerrer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das variable Impe
danzelement aus mindestens einer Halbleiterdiode (28,52) besteht.
5. Automatischer Entzerrer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Frequenz der
variablen Nullstelle des Entzerrungsnetzwerkes (12) von der Frequenz der fixierten Polstelle des
Entzerrungsnetzwerkes (12) aus nach oben veränderbar ist.
6. Automatischer Entzerrer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Verstärker (13) ein
Differentialverstärker ist, daß das Ausgangssignal des Entzerrungsnetzwerkes (12) einem der Verstärkereingänge
zugeführt ist und daß die fixierte Nullstelle des Verstärkers (13) durch einen Rückkopplungsweg
vom Verstärkerausgang zu dem anderen Verstärkereingang bestimmt ist.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US69345267 | 1967-12-26 | ||
US693452A US3568100A (en) | 1967-12-26 | 1967-12-26 | Automatic equalizer for digital transmission systems |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1815126A1 DE1815126A1 (de) | 1970-02-05 |
DE1815126B2 DE1815126B2 (de) | 1970-08-13 |
DE1815126C3 true DE1815126C3 (de) | 1977-08-18 |
Family
ID=
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