DE1793302B2 - - Google Patents
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- DE1793302B2 DE1793302B2 DE19681793302 DE1793302A DE1793302B2 DE 1793302 B2 DE1793302 B2 DE 1793302B2 DE 19681793302 DE19681793302 DE 19681793302 DE 1793302 A DE1793302 A DE 1793302A DE 1793302 B2 DE1793302 B2 DE 1793302B2
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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- B01J27/14—Phosphorus; Compounds thereof
- B01J27/186—Phosphorus; Compounds thereof with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
- B01J27/188—Phosphorus; Compounds thereof with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium with chromium, molybdenum, tungsten or polonium
- B01J27/19—Molybdenum
- B01J27/192—Molybdenum with bismuth
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/21—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen
- C07C51/25—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of unsaturated compounds containing no six-membered aromatic ring
- C07C51/252—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation with molecular oxygen of unsaturated compounds containing no six-membered aromatic ring of propene, butenes, acrolein or methacrolein
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Description
35 der Acrylsäureherstellung durch Propylen- bzw,. Acro-
leinoxydation konnten diese Forderungen gleichzeitig
Die Herstellung von Acrylsäure durch Gasphasen- noch nicht erfüllt werden.
Oxydation von Propylen ist bekannt. Als Katalysator Vorzugsweise ist also mindestens eine der beiden
für diese Reaktion werden bevorzugt Wismut- und Katalysatorschichter. auf einen Träger wie Silicium-Kobaltmolybdate
verwendet, die durch Oxide von 40 carbid. Aluminiumoxid oder Kieselsäure (SiO2) auf-Ca,
Ba, Ce, Ti, V, Ta, Cr, W, Mn, Re, Fe, Ni, Cu, getragen. Mindestens eine der beiden Katalysator-Ag,
Au, Zn, Cd, B, Si, P, As, Sb, S, Se und Te oder schichten kann auch in einer Teilchengröße von
Gemische derselben modifiziert sein könren. So be- etwa 2 bis 8 mm vorliegen und mil Siliciumcarbidschreibt
die deutsche Auslegeschrift 1 241 817 die körnern gleicher Teilchengröße lose vermischt sein.
Herstellung von Acrylsäure aus Propylen an mit 45 Man kann das Verfahren so ausführen, daß ιπ,.ί
Eisen modifizierten Wismutphosphormolybdaten in die 280 bis 6000C heißen, im wesentlichen Acrolein,
Ausbeuten bis 67°/0. Die Oxydation von Propylen Acrylsäure, Essigsäure, Formaldehyd, Sauerstoff,
zu Acrylsäure in Ausbeuten bis zu 58% gelingt in Inertgas, Wasserdampf und Propylen enthaltenden
Gegenwart modifizierter Kobaltmolybdate gemäß den Reaktionsgase der Propylenoxydation zunächst in
britischen Patentschriften 878 802 und 893 077. 50 einem Wärmeaustauscher auf 100 bis 200 C \or-Es
wurde auch schon versucht, zwei verschiedene kühlt, anschließend durch direkte Berieselung mit
Katalysatorsysteme zu kombinieren, um auf diese Wasser von 10 bis 50°C auf Temperaturen zwischen
Weise die Ausbeute an Acrylsäure aus Propylen zu 30 und 90cC abkühlt, aus der dabei erhaltenen
verbessern und die Wirtschaftlichkeit des Oxydations- wäßrigen, 10- bis 45%igen Acrylsäurelösung durch
Verfahrens zu steigern. 55 Erwärmen auf etwa 100 bis 120c C restliches Acrolein
So beschreibt die britische Patentschrift 996 898 die austreibt und die entstandenen Dämpfe zusammen
Herstellung von Acrylsäure durch Gasphasenoxyda- mit dem nicht verflüssigten, Acrolein enthaltenden
tion von Propylen zu Acrolein an einem Zinn-Anti- Restgas als Kreisgas erneut der Oxyda.tionszone zumonoxydkonlakt.
Das Acrolein wird von nicht um- leitet. Dabei können die vorgekühlten Reaküonsgase
gesetztem Propylen abgetrennt und in einem zweiten 60 mit 50 bis 500 ml Wasser je Nm3 Reaktionsgas beReaktor
nach Zugabe von Frischluft und Wasser- rieselt werden.
dampf in Gegenwart von Kobaltmolybdat zu Acryl- Die USA.-Patentschrift 3 192 259 beschreibt ein
säure oxydiert. Nicht umgesetztes Propylen bzw. Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure aus Pro-
Acrolein aus der ersten bzw. der zweiten Stufe werden pylen, wobei ein Schichtenkatalysator verwendet
in die jeweiligen Startgasströme zurückgeführt. Nach 65 wird, dessen zwei Schichten in einem Reaktor auch
der britischen Patentschrift 939 713 und der fran- unmittelbar hintereinander angeordnet sein können,
zösischen Patentschrift 1 504 203 wird Propylen mit Die erste Schicht besteht aus Oxiden des Tellurs,
Luft in einer ersten Reaktionszone in Gegenwart von Molybdäns und Phosphors, wobei Wismut streng
I 793 302
3 4
auszuschließen ist Die zweite Schicht besteht eben- hohe Konzentration an Acrylsäure im Reaktionsgas
falls aus Oxiden des Tellurs, Molybdäns und Phos- bedeutende Einsparungen in den Investitions- und
phors, jedoch in anderer quantitativer Zusammen- Energiekosten des Verfahrens ergeben. Die große
setzung. Die Ausbeute an Acrylsäure, bezogen auf Bedeutung, weiche der Konzentration an Acrylsäure
umgesetztes Propylen, erreicht nur 59 0V 5 im Reaktionsgas zukommt, erhellt aus der Tatsache,
Die Erfindung betrifft nunmehr ein Verfahren zur daß man bei steigenden Gehalten von 1,5; 2,0; 2,5
Herstellung von Acrylsäure durch Umsetzung von und 3,0 Volumprozent Acrylsäure im Reaktionsgas
Propylen mit Sauerstoff in Gegenwart von Wasser- jeweils abnehmende Kreisgasmengen von 20,8; 15,6;
dampf sowie gegebenenfalls inerten Gasen bei er- 12,5 und 10,4 Nm3 im Umlauf halten muß. Eine Erhöhter
Temperatur in der Gasphase über einem aus io höhung des Acrylsäuregehaltes von beispielsweise
zwei Schichten bestehenden Schichtenkatalysator, 1,8 auf 2,4 Volumprozent im Reaktionsgas bedeutet
wobei neben Acrylsäure gebildetes Acrolein abge- demnach schon einen ganz beachtlichen technischen
trennt und dem Ausgangsgasgemisch zugeführt wird, Fortschritt
welches dadurch gekennzeichnet ist, daß man die Um- . .
setzung bei für beide Schichten des Schichtenkata- 15 B e 1 s ρ 1 e 1 1
lysators gleichen Temperaturen zwischen 300 und In einem Reaktionsrohr von 32,5 mm lichter Weite 520 C, Drücken zwischen 1 und 3 at und Verweil- werden nacheinander angeordnet: 700 ml eines Kazeiten zwischen 0,1 und 6 Sekunden durchführt und talysators I der Zusammensetzung
dabei einen Schichtenkatalysator verwendet, der aus A D- A/f „ r>
einer ersten Schicht der Zusammensetzung 20 Ag0-12t-e1-1tfi0-3MoliF0,1u38-41
welches dadurch gekennzeichnet ist, daß man die Um- . .
setzung bei für beide Schichten des Schichtenkata- 15 B e 1 s ρ 1 e 1 1
lysators gleichen Temperaturen zwischen 300 und In einem Reaktionsrohr von 32,5 mm lichter Weite 520 C, Drücken zwischen 1 und 3 at und Verweil- werden nacheinander angeordnet: 700 ml eines Kazeiten zwischen 0,1 und 6 Sekunden durchführt und talysators I der Zusammensetzung
dabei einen Schichtenkatalysator verwendet, der aus A D- A/f „ r>
einer ersten Schicht der Zusammensetzung 20 Ag0-12t-e1-1tfi0-3MoliF0,1u38-41
Age-,.5Fee.1-„Bie.I_11P0_5Mo,1OM-110 in Form von Tabletten mit einem Durchmesser von
5 mm und einer Höhe von 3 mm und 250 ml eines
und einer zweiten Schicht der Zusammensetzung Katalysators II der Zusammensetzung CoMoO4 in
Co0515Mo1Te-B O- Form von Tabletten mit einem Durchmesser von
35 4 mm und einer Höhe \on 2,5 mm, welche mit 250 ml
in einem Volumverhältnis von erster zu zweiter eines Siüciumcarbidgranulates vermischt sind. Die
Schicht von 1: 8 bis 8 : 1 besteht, wobei gegebenen- beiden Katalysatorschichten I und II stehen demnach
falb mindestens eine der beiden Schichten auf einem im Volumenverhältnis 700:250-2,8:1 (das ver-
Träper aufgetragen und/oder mit Siliciumcarbid- dünnte Siliciumcarbidgranulat wird bei dieser Be-
körnern, die im Gegensatz zürn Träger bei der Be- 30 rechnung außer acht gelassen). Das Reaktionsrohr wird
Stimmung des Volumverhältnisses von erster zu in einem Salzbad möglichst konstant auf 390 C ge-
zweiter Schicht unberücksichtigt bleiben, lose ver- halten. Über den Schichtenkatalysator leitet man
mischt ist. zunächst unter Rückführung im Kreislauf eine Stunde
Die Herstellung der beiden Kontakte, die 7u dem lang 2,19 Nm3 eines Gasgemisches aus SOVolumprobe^hriebenen
Schichtenkatalysator in der angegebe- 35 zent Stickstoff und 20 Volumprozent Wasserdampf,
nen Reihenfolge hintereinandergeschichtet werden, ist und zwar in einer solchen Richtung, daß Katalysator I
nicht Gegenstand der Erfindung und erfolgt nach vor II begast wird. Diesem Gasgemisch werden runüblichen
Methoden (vgl. die deutschen Auslege- mehr stündlich 128 g Propylen (3,05 Mol) und Sauersehriften
1 184 326 und 1 241 817, die deutsche Offen- stoff in einer solchen Menge zudosiert, daß sich nach
legungsschrift 1 667130, die britische Patentschrift 40 Auskreisen des anfänglich zugeführten Stickstoffs
87R 802 und die USA.-Patentschrift 3 087 964). über ein Ventil folgende durchschnittliche Kreisgas-
Die Metalloxidkatalysatoren, die auch auf einer zusammensetzung ergibt:
Trägermasse wie SiC Al2O3 oder SiO2 oder Gem.- propyien 7.8 Volumprozent
sehen derselben aufgebracht sein könne,!, werden in Sauerstoff 9.5 Volumprozent
gebrochener Form, als Kugeln oder Tabletten mit 45 Acroldn 28 Volumprozent
einer reilchengroße von 2 bis 8 mm verwendet. Zum Wasserdampf 20,0 Volumprozent
Zwecke einer besseren Wärmeabfuhr kann eine Ver- Cq 31 j Volumprozent
dünnung eines oder beider Kontakte mit SiC, vor- co 2 "\
25,8 Volumprozent
genommen werden, wobei die Menge dieses interen D 1' ' ,'u r u
1*.,. 1 Ar 1 λ tr · Kestsase trio, ^«>γ1λ,
Feststoffes bis etwa das 4fache der Kontaktmasse 5o * a) 3 0 Volumprozent
selbst betragen kann. 3 8 .......
Im einzelnen kann man das Verfahren der Erfindung Das aus dem Reaktor nach einer Verueilzeit von
so ausführen, daß man ein Gasgemisch aus 3 bis etwa 0,9 Sekunden abströmende Reaktionsgas wird
15 Voulmprozent Propylen, 3 bis 15 Volumprozent in einem Wärmetauscher auf 130eC abgekühlt und
Sauerstoff, 5 bis 40 Volumprozent Wasserdampf, 20 55 einer Extraktionskolonne zugeführt. Durch Zugabe
bis 89 Volumprozent Kchlenoxiden (CO und CO2) von 35OmIh Wasser, in dem 0,1 °'o Methylenblau
und 0 bis 10 Volumprozent Acrolein unter den an- als Stabilisator gelöst sind, auf den Kopf der Kolonne
gegebenen Bedingungen über die beiden Katalysator- wird die Acrylsäure ausgewaschen, wobei sich das
schichten leitet. Gas weiter auf 63°C abkühlt und als wasserdampf-
Das neue Verfahren besitzt, obwohl zwei Einzel- 60 gesättigtes Kreisgas wiederum dem Reaktor zugeführt
katalysatoren hintereinander verwendet werden, ver- wird. Über ein Druckhalteventil werden stündlich
fahrenstechnisch alle Vorteile eines einstufigen Her- 47 1 Abgas, bestehend aus hauptsächlich CO2 und CO
stellungsverfahrens für Acrylsäure durch katalytische neben kleinen Mengen Propylen aus dem Kreisgas
Gasphasenoxydation von Propylen. Es bildet aus dem ausgeschleust. Die Acrylsäurelösung aus der Exleicht zugänglichen petrochemischen Rohstoff Pro- 65 traktionskolonne wird in einer Destillationskolonne
pylen als praktisch einziges Verfahrensprodukt Acryl- von Tiefsiedern (Acrolein u. a.) befreit und kann stiindsäure
in außerordentlich guter Ausbeute, wobei sich lieh in einer Menge von 594 g aus der Destillationsglcichzeitig
durch gute Katalysatorleistungen und eine blase abgezogen werden. Bei einem Acrylsäuregehalt
1
von 25,8 Gewichtsprozent (= 153,3 g) errechnet sich eine Acrylsäureausbeute von 69,8 %, bezogen auf das
eingesetzte Propylen, bzw. 72,90Z0, bezogen auf das
umgesetzte Propylen. Daraus errechnet sich ein Acrylsäuredampfgehalt
im Reaktionsgas von 2,2 Volum-Prozent Die Katalysatorleistung (berechnet auf die
Summe beider Kontakte) beträgt 161 g Acrylsäure/! · h.
Als Nebenprodukte entstehen Essigsäure in 4,6%iger Ausbeute, bezogen auf umgesetztes Propylen, und
kleine Mengen Formaldehyd und Maleinsäure.
In einem Reaktionsrohr von 25 mm lichter Weite, das in einem Salzbad auf 395c C gehalten wird, werden
nacheinander angeordnet: 700 ml eines Katalysators I der Zusammensetzung
in Form von 5 · 4 mm Tabletten und 250 ml eines Katalysators II der Zusammensetzung CoMoO4 in
Form von 4 · 2,5 mm Tabletten, wobei Katalysator II noch zusätzlich mit 250 ml Siliciumcarbidkörnern
verdünnt wird. Über den Schichtenkatalysator leitet man 1,62 Nm3, h eines Kreisgases, dem stündlich
107 g Propylen (2,55 Mol) und Sauerstoff in einer solchen Menge zudosiert werden, daß das in den
Reaktor eintretende Gas folgende, möglichst konstante Zusammensetzung aufweist:
Propylen 9,4 Volumprozent
Sauerstoff 10,5 Volumprozent
Acrolein 3,8 Volumprozent
Wasserdampf 20,0 Volumprozent
CO2 30,2 Volumprozent
CO 23,9 Volumprozent
Restgase (H2, C2H1,
C3H8 u. a.) 2,2 Volumprozent
Die Verweilzeit beträgt 1,2 Sekunden. Durch Extraktion mit 350 ml/h Wasser in der bei 63° C betriebenen
Glockenbodenkolonne gewinnt man aus dem Reaktionsgas stündlich 128,7 g Acrylsäure
(1,79 Mol) in Form einer 22,6°/oigen wäßrigen Lösung
Der Anteil an Acrylsäuredampf im Reaktionsgas errechnet sich zu 2,47 Volumprozent. Die Ausbeute
an Acrylsäure, bezogen auf eingesetztes Propylen, beträgt 70,2 bzw. 73,7%, bezogen auf das umgesetzte
Propylen, bei einer Katalysatorleistung von 136 g Acrylsäure/1 · 1. Essigsäure entsteht in 3,9° „iger Ausbeute
neben wenig Formaldehyd und Maleinsäure.
B e i s ρ i e 1 3
In einem Reaktor von 32,5 mm lichter Weite, der in einem Salzbad auf 390° C aufgeheizt wird, werden
nacheinander angeordnet: 600 ml eines Katalysators 1 der Zusammensetzung
in Form von 5 · 4 mm Tabletten und 300 ml eines Katalysators II der Zusammensetzung CoMoO4 ;n
Form von 4 · 2,5 mm Tabletten, wobei Katalysators II noch zusätzlich mit 300 ml SiC-Körnern vermischt
wird. Die beiden Katalysatorschichten 1 und Il stehen demnach im Volumenverhältnis 600:300 = 2: 1 (das
verdünnte Siliciumcarbidgranulat wird bei dieser Berechnung außeracht gelassen). Über das Katalysatorbett
leitet man stündlich 1,88 Nm3 eines Kreisgases, dessen Zusammensetzung durch Zudosieren
von stündlich 129,8 g Propylen (3,09 MoIj und der 302 H 6
entsprechenden Menge Sauerstoff möglichst konstant
gehalten wird:
Propylen ^ Volumprozent
Sauerstoff 1^ Vo umprozent
Acrolein 2,6 Vo umprozent
Wasserdampf 20>° Volumprozent
QQ 30,2 Volumprozent
QQ2 '"
26,1 Volumprozent
Restgase (H2, C2H4,
QYl u a.) 2,6 Volumprozent
QYl u a.) 2,6 Volumprozent
Die Verweilzeit des Gases im Kontaktraum beträgt etwa 1,1 Sekunden. Nach Abkühlen und Aufarbeiten
des Reaktionsgases durch Extraktion mit 300 ml Wasser je Stunde erhält man neben 55,8 1 Abgas/h
die Acrylsäure in einer Ausbeute von 144,5 g(2,01 Mol), entsprechend 64,9%, bezogen auf das eingesetzte,
bzw 67 9%, bezogen auf das umgesetzte Propylen, woraus 'sich ein Acrylsäuredampfgehalt von 2.4 Volumprozent
im Reaktionsgas errechnet. Die Kontaktleistung errechnet sich zu 161 g Acrylsäure 1 · h.
Neben wenig Formaldehyd und Maleinsäure enr.teht
Essigsäure in 4,9° „iger Ausbeute.
In einem Reaktionsrohr von 27 mm lichter Weite, das mittels eines Salzbades auf 370 bis 390 C aufgeheizt
wird, werden nacheinander angeordnet: 350 ml eines Katalysators I der Zusammensetzung b5 Gewichtsprozent
Fe7Bi2PMo12O52 und 35 Gewichtsprozent
SiO, als Träger in Form eines Granulate* der durchschnittlichen Teilchengröße 4 mm, mit 350 ml
SiC-Granulat verdünnt, und 250 ml eines tablettierten Katalysators II (4 mm Durchmesser) der Zusammensetzung
CoMoO4, der mit 250 ml SiC-Granu!at vermischt
ι-.!. Die beiden Katalysatorschichten I und II
stehen demnach im Volumenverhältnis 350. 250 — 14:1. Über den Schichtenkatalysator leitet man
stündlich 1,62 Nm3 eines Kreisgases. Seine Zusammensetzung von
Propylen 9,5 Volumprozent
Sauerstoff 10:7 Volumprozent
Acrolein 4,3 Volumprozent
CQ2 33,5 Volumprozent
QQ 22,0 Volumprozent
Wasserdampf 20,0 Volumprozent
Restgase (C2H4, C3H „ u. a.) 0,8 Volumprozent
wird durch stündliches Zudosieren von 105,8 g Propylen (2,52 Mol) und Ersatz des verbrauchten Sauerstoffs
möglichst konstant gehalten. Die Verweilzeit beträgt 1,2 Sekunden. Nach Abkühlen und Aufarbeiten
des Reaktionsgases durch Extraktion mit 350 ml Wasser je Stunde erhält man stündlich neben 37,6 1
Abgas 119,1g Acrylsäure (1,65 Mol) in Form einer 21,4°/oigen wäßrigen Lösung, entsprechend einer Ausbeute
von 65.6°/„, bezogen auf das eingesetzte, bzw.
69,1%, bezogen auf das umgesetzte Propylen. Der Acrylsäuregehalt im Reaktionsgas errechnet sich zu
2,3 Volumprozent. Die Ausbeute an Essigsäure beträgt 3,6%, bezogen auf das umgesetzte Propylen.
1200 ml eines Katalysators I der Zusammensetzung Ag01I2Fe111Bi013Mo12P0-1O38141
in Form von 5 · 4 mm Tabletten und 400 ml eines Katalysators 11 der Zusammensetzung CoMoO4 in
Form von 4 · 2,5 mm Tabletten, wobei Katalysator II mit 400 ml Siliciumcarbidgranulat verdünnt ist, werden
in einem Reaktionsrohr von 32,5 mm lichter Weite hintereinander angeordnet. Das Reaktionsrohr befindet
sich in einem Salzbad, das auf 370c C aufgeheizt
ist. Die beiden Katalysatorschichten 1 und 11 stehen im Volumenverhältnis 1200: 400 = 3 :1.
Über den Katalysator 1 und den Katalysator II werden stündlich 3,2 Nm3 Kreisgas geleitet, welchem
276 g/h (6,56 Mol/h) Propylen und eine entsprechende Menge Sauerstoff zur Aufrechterhaltung folgender
Gaszusammensetzung zugegeben werden:
Propylen 9,6 Volumprozent
Sauerstoff 12,3 Volumprozent
Acrolein 3,0 Volumprozent
Wasserdampf 20,0 Volumprozent
CO2 30,2 Volumprozent
CO 23,1 Volumprozent
Restgase (H2, C2H4,
C3H8 u. a.) 1,8 Volumprozent
Die Verweilzeit beträgt 1,5 Sekunden. Nach Abkühlen und Aufarbeiten des Reaktionsgases durch
Extraktion mit 600 ml/h Wasser, in dem 0,1 °/0 Methylenblau als Stabilisator gelöst sind, erhält man
313 g/h (4,36 Mol/h) Acrylsäure in Form einer 27,6°/oigen wäßrigen Lösung. Daraus errechnet sich
eine Ausbeute an Acrylsäure, bezogen auf das eingesetzte Propylen, von 66,4%, bezogen auf das umgesetzte
Propylen, von 69,7 %. Die Konzentraion von Acrylsäure im Reaktionsgas beträgt 5,05 Volumprozent,
die Katalysatorleistung 196 g Acrylsäure/1 · h. Essigsäure entsteht in einer Ausbeute von 7,7 °/0,
bezogen auf das umgesetzte Propylen. Über ein Druckhalteventil werden dem Kreisgas stündlich 111,81
Abgas entnommen.
B e » s P ' e 1 6
In einem Reaktionsrohr von 25 mm lichter Weite, das mittels eines Salzbades auf 390 bis 40O0C aufgeheizt
wird, werden nacheinander angeordnet: 350 ml eines Katalysators I der Zusammensetzung
Ago.i2t-ei.1Bi0i3Mo12r(Mu3fM1
Ago.i2t-ei.1Bi0i3Mo12r(Mu3fM1
in Form von 5 · 4 mm Tabletten, die mit 350 ml Siliciumcarbidgranulat verdünnt sind, und 250 ml
eines tablettierten Katalysators Il (4 mm Durchmesser) der Zusammensetzung CoMoBq,oi04.02, der mit 250ml
SiC-Granulat vermischt ist Die beiden Katalysatorschichten stehen demnach im Volumenverhältnis
350:250 = 1,4:1.
Über den Schichtenkatalysator leitet man 1,62 Nms/h
eines Kreisgases, dem stündlich 103.7 g Propylen (2,47 Mol) und Sauerstoff in einer solchen Menge
zudosiert werden, daß das in den Reaktor eintretende Gas folgende, möglichst konstente Zusammensetzung
aufweist:
Das nach einer Verweilzeit von 1,2 Sekunden aus dem Reaktor abströmende Reaktionsgas wird nach
Abkühlen und Aufarbeiten durch Extraktion mit 300 ml/h Wasser von der <\crylsäure befreit. Die Ausbeute
an Acrylsäure beträgt 111 g/h (1,54MoI) in
Form einer 21,4°/0igen wäßrigen Lösung, entsprechend
einer Ausbeute von 62,2 %, bezogen auf das eingesetzte, bzw. 65,3o/o, bezogen auf das umgesetzte Propylen,
woraus sich ein Acrylsäuregehalt im Reaktionsgas von 2,13 Volumprozent und eine Katalysalorleistung
von 185 g Acrylsäure/1 · h errechnen. Die Ausbeute an Essigsäure beträgt 4,9 °/0, bezogen auf das umgesetzte
Propylen.
B e i s ρ i e 1 7
ln.einem Reaktionsrohr von 32,5 mm hchter Weite
*crden nacheinander angeordnet: 700 ml eines Kata-
^ T der Zusammensetzung
5*
Restgase (H2, C8H4,
C3H8U. a.) 1,1 Volumprozent
in Form von 5 · 3 mm Tabletten und 250 ml eines KatalysatorsIIderZusammensetzungCoMoTe001O4i0o
in Form von 4 · 2,5 mm Tabletten, wobei letzterer mit 250 ml Siliciumcarbidkugeln vermischt ist.
Das Reaktionsrohr wird mittels eines Salzbades auf 38O°C aufgeheizt. Über den Schichtenkatalysator
werden 2,19 Nm'/h eines Kreisgases geleitet, dem stündlich 139 g Propylen (3,3 Mol) und Sauerstoff
in einer solchen Menge zudosiert werden, daß das in das Reaktionsrohr eintretende Gas folgende Zusammensetzung
aufweist:
Propylen 9,7 Volumprozent
Sauerstoff 11,2 Volumprozent
Acrolein 2,5 Volumprozent
Wasserdampf 20,0 Volumprozent
CO2 30,2 Volumprozent
CO 24,3 Volumprozent
Restgase (H2, C2H4,
C3H6 u. a,) 2,1 Volumprozent
Das nach einer Verweilzeit von 1,0 Sekunden aus den"1 Reaktionsrohr abströmende Gas wird nach
Abkühlen und Aufarbeiten durch Extraktion mit 300 ml/h Wasser von der Acrylsäure befreit. Die
Ausbeute an Acrylsäure beträgt 147 g (2,04 Mol) in Form einer 25,2°/„igen wäßrigen Lösung, entsprechend
einer Ausbeute von 61,9 °/0, bezogen auf das einge-
setzte, bzw. 64,7 °/0, bezogen auf das umgesetzte
Propylen. Daraus ergeben sich ein Acrylsäuregehal im Reaktionsgas von 2,09 Volumprozent und eini
Katalysatorleistung von 155 g Acrylsäure/1 · h.
Die Ausbeute an Essigsäure beträgt 6,5 %, bezogei auf das umgesetzte Propylen.
Beispiel 8
1200 ml eines Katalysators I der Zusammensetzurl
1200 ml eines Katalysators I der Zusammensetzurl
und 1500 ml eines Katalysators II der Zusammense
zung CoMoO, werden jeweils in Form \on 4 · 3 m Tabletten in einem Reaktionsrohr von 32,5 m
lichter Weite und 3,5 m Länge hintereinander ang ordnet. Das Reaktionsrohr befindet sich in eine
Salzbad, das auf 365''C aufgeheizt ist. Die beid
309539/f
9 10
Katalysatorschichten stehen im Volumenverhältnis Das den Reaktor nach einer Verweilzeit von
1200:1500 = 4:5. 1,8 Sekunden verlassende Reaktionsgas wird von
Über den Schichlenkatalysator werden 4,4Nms/h 405 auf 1100C abgekühlt und dann mit 600 ml/h
einesKreisgasesgeleitet,demstündlich428g(=9,6Mol) Wasser, das mit 0,1% Hydrochinon als Stabilisator
94,2gewichtsprozentiges Propylen und Sauerstoff in 5 versetzt ist, gewaschen. Dabei fallen 1339 g/h 34,6ge-
einer solchen Menge zudosiert werden, daß das in wichtsprozentige Acrylsäure (==6,44 Mol) an, woraus
das Reaktionsrohr eintretende Gas folgende Zusam- sich eine Acrylsäure-Ausbeute von 67,1 °/o, bezogen
mensetzung aufweist: auf das eingesetzte Propylen, bzw. 70,0%· bezogen
auf das umgesetzte Propylen, ergibt. Die Katalysator-
Propylen 11,2 Volumprozent io leistung beträgt 172 g Acrylsäure/1 · h, die Konzen-
Sauerstoff 12,0 Volumprozent tration der Acrylsäure im Reaktionsgas 3,3 Volum-
Acrolein 3,3 Volumprozent prozent. Essigsäure und Formaldehyd entstehen in
Wasserdampf 15,0 Volumprozent einer Ausbeute von 6,5%, bezogen auf umgesetztes
CO2/CO 51,4 Volumprozent Propylen, während 19,1% des umgesetzten Propylen;
Restgase (H2, C2H4, 15 zu CO2 und CO verbrennen und aus dem Kreisga«
C3H8 u. a.) 7,1 Volumprozent entfernt werden.
Claims (1)
1 733 302
1 2
Wismutmolybdaten bevorzugt zu Acrolein oxydiert
Patentanspruch: und das gasförmige Reaktionsprodukt nach Zugabe
von Luft und Wasserdampf ohne oder mit Zwischen-
Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure durch kondensation des Acroleins in einer zweiten Reak-
Umsetzung von Propylen mit Sauerstoff in Gegen- 5 tionszone unter der katalytischen Wirkung von Zinn-,
wart von Wasserdampf sowie gegebenenfalls inerten Kobalt-, Nickel- oder Phosphormolybdaten zu einem
Gasen bei erhöhter Temperatur in der Gasphase Gemisch von Acrolein und Acrylsäure umgesetzt,
über einem aus zwei Schichten begehenden Ein ähnliches Verfahren zur Herstellung von Acryl-
Schichtenkatalysator, wobei neben Acrylsäure ge- säure in Gegenwart eines Zinn-Vanadin-Antimonoxid-
bildetes Acrolein abgetrennt und dem Ausgangs- io Kontaktes in dem ersten und Kobaltmolybdat als
gemisch zugeführt wird, dadurch gekenn- Katalysator in dem zweiten Reaktionsteil beschreibt
zeichnet, daß man die Umsetzung bei für die britische Patentschrift 1036 957. In keinem Fall
beide Schichten des Schichtenkatalysators gleichen der zweistufigen Oxydationsverfahren von Propylen
Temperaturen zwischen 300 und 520 C, Drücken übersteigt die Ausbeute an Acrylsäure, bezogen auf
zwischen 1 und 3 at und Verweilzeiten zwischen 15 umgesetztes Propylen, 48%, so daß diese Verfahren
0,1 und 6 Sekunden durchführt und dabei einen gegenüber den einstufigen Oxydationsprozessen keine
Schichtenkatalysator verwendet, der aus einer Ausbeutevorteile aufweisen. Darüber hinaus erfor-
ersten Schicht der Zusammensetzung dem die Zwischenkondensation von Acrolein oder
. ρ R. ρ Mn η Acrylsäure, die Abtrennung von Propylen und die
Ago-1.5t-e0,1-1.,öi0,1-12tv5Mo12U30-no I0 Neuzufuhr von Luft und Wasserdampf verfahrens-
und einer zweiten Schicht der Zusammensetzung technisch eine Teilung der beiden Oxydationsstufen
rr, vir, t>
R ο in zwei getrennte Reaktoren mit zusätzlichen Kuhi ■
^00.5-1.5MOiIe0 ,Βο-,υ.,-8 und Heizaggregaten<
die zu hohen Investitionskosten
in einem Volumverhältnis von erster zu zweiter führen. Während die ziemlich geringen Gaskonzen-
Schicht von 1: 8 bis 8 :1 besteht, wobei gegebenen- 25 trationen an Acrylsäure von 0,2 bis 1,8 Volumprozent
falls mindestens eine der beiden Schichten auf im Reaktionsgas einen hohen Energiebedarf bei der
einem Träger aufgetragen und/oder mit Silicium- Aufarbeitung dieses Gases erforderlich machen, zwin-
carbidkörnern, die im Gegensatz zum Träger bei gen die bisher niedrigen Katalysatorleistungen zu
der Bestimmung des Volumverhältnisses von erster großen Reaktoreinheiten. Maßgebend für die Wirt-
zu zweiter Schicht unberücksichtigt bleiben, lose 30 Schädlichkeit der Acrylsäureherstellung durch Pm-
vermischt ist. pylenoxydation ist aber eine gute Ausbeute bei möglichst
großer Gaskonzentration an Acrylsäure und
gleichbleibend hoher Katalysatorleistung. Bei den
bisher bekannten ein- oder mehrstufigen Verfahren
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US5133726A (en) | 1990-02-14 | 1992-07-28 | Ruiz Luis A | Automatic corneal shaper |
ES2135120T3 (es) * | 1995-03-10 | 1999-10-16 | Basf Ag | Procedimiento de oxidacion en fase gaseosa de propileno a acroleina, acido acrilico, o su mezcla, realizada continuamente, catalizada por via heterogenea. |
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E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 | ||
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