DE1533476A1 - Stranggussverfahren fuer Stahl - Google Patents
Stranggussverfahren fuer StahlInfo
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Description
^Stranggußverfahren für Stahl"
Die Erfindung betrifft Stranggußverfahren für Stahl und bezieht sich insbesondere auf solche Verfahren, bei
denen die Zusammensetzung der Stahlschmelze vor den Gießen
so eingestellt wird, dafi die Guflbramiien gute Mechanische
Eigenschaften aufweisen und insbesondere für das nachwalzen geeignet sind.
Ein großer Teil der Anforderungen, die an flachge*·
walzten-Stahl, beispielsweise Blech und Weißblech gestellt
werden, wi'rd von dem unberuhigten,-gezogenen Qualitätsstahl
(DQ) erfüllt, der in den üblichen rokilleh hergestellt wird. Stahl dieser Art besitzt gewöhnlich einen geringen Kohlenstoffgehalt wie etva 0,03 - 0,065* und einen Siliciumgehalt
Patentanwalt·Dipl-ing.Martin Lkjif,Dtpl.-Wirltdi.-lno. Ax*lHontmann,Dipi.-Mtys.Stbatttan Hwrmann
* 1. TMEItlffNITKASIt ti · TiWwSSH · Utfnmrn A4imu, U—Hi/Mfc.*»
. OAj^mtmtit-m»+ KW-Mr. M«S · NrtrfnÄnc—, MMm Nr. MMIf ' ,
Ι*»' JATtMTAMWALTDI. ItIMMOLD ICMMIDT . . ·
von nicht über 0,02%. Das stürmis.che Aufwallen in der Kokille,
verbunden mit der Entwicklung großer Gasmengen, ist für das Gießen von unberuhigtem Stahl kennzeichnend.
Die gewöhnlich bei der Herstellung von unberuhigtem Stahl verwendeten Stahlzusammensetzungen eignen sich wegen
des heftigen Aufwallvorganges nicht für das Stranggießen. Die Entwicklung von größeren Gasmengen in einer Stranggußform
hat das Entstehen von Löchern und Hohlräumen innerhalb des Gußteils zur Folge, da das Gas keine Möglichkeit besitzt,
aus der Stranggußform zu entweichen, wie im Falle einer gewöhnlichen
Kokille. Demzufolge wird für das Stranggießen ein Stahl verlangt, dessen Zusammensetzung keine oder nur eine
geringe Gasentwicklung in der Gußform verursacht. Gleichzeitig
wird aber verlangt, daß der in der Stranggußform hergestellte Stahl mechanische Eigenschaften aufweist, die mindestens
genau so gut sind vie diejenigen des unberuhigten,tiehfähigen
Stahls, Darüberhinaus muS die Menge der Metalloxide, bei-*
\ s'pielsveise der Eisenoxide, Aluminiumoxide und Siliciumoxide
* auf ein..Minimu» beschränkt bleiben, da diese Oxide die Neigung'
besitzen, sich an den Oberflächen des Gußstranges anzusammeln und Gußstücke minderer Qualität zu schaffen, die eine erheb-
liehe Konditionierung erfordern,, bevor sie gewalzt werden
können. . .
Die -Aufgabe der Erfindung besteht darin, eine Stahl- '
zusammensetzung' zu. schaffen, "die sich insbesondere für das
.Stranggießen von Brammen eignet, di£ zu flachgewal.zten
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• ' ·.. · BAD
erfindungsgemäß zusammengesetzten Stahls soll in der Form
nur eine minimale Qasmenge freigesetat werden, Die
erzeugten Güßbrammen sollen mechanische Eigenschaften aufveiseni die gleich oder besser sind als diejenigen
des unberuhigten Ziehstahls» Außerdem soll bei dem neuartigen Stranggußverfahren die Menge der mit in die Form
eingeführten Metalloxide auf ein Mindestmaß beschränkt verden« "
Weitere Einzelheiten und Vorteile des Erfindungsgegenstandes ergeben sich aus der Beschreibung und den
darin aufgeführten Beispielen,
Die erfindungsgemäße Zusammensetzung einer Schmelze eines
stahlerzeugenden Ofens wird durch Zugabe von Magnesium und Silicium und falls gewünscht auch Aluminium so eingestellt,
daß der geschmolzene Stahl die folgende Zusammensetzung aufweist:
•C ·. ' O1OI- 0,08%
Mn 0,20 - 0,60%
Si 0,03 - 0,08%
Al nicht Über 0,015%
Fe und nebensächliche Verunreinigungen Rest
Der geschmolzene Stahl obiger Zusammensetzung vird
dann in eine Stranggußform eingefüllt. Die baten Ergebnisse
werden mit einer Stahlschmelze obiger Zusammensetzung erzielt.,
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7- 4 -
bei der die Summe aus Siüciumgehalt und dem 0,1 -fachen
des Magnesiumgehaltes nicht kleiner ist als der Kohlenstoff-•gehalt.
Der Kohlenstoffgehalt der Stahlschmelze soll nicht unter O1OUi liegen, veil sonst der Sauerstoffgehalt des
Stahls für das Stranggießen zu hoch wird, wenn der Kohlenstoffgehalt
unter 0,01% sinkt« Auch wird die Lebensdauer der Auskleidung eines stahlerzeugenden Ofens verkürzt,
wenn der Kohlenstoffgehalt unter 0,0i% liegt. Der Kohlenstoffgehalt
des geschmolzenen Stahls soll 0,08Jt nicht überschreiten, ireil das aus den Gußstücken, deren Kohlenstoffgehalt
größer als 0,08Ji ist, durch Walzen hergestellte Blechmaterial ziä hart wird und deshalb für Tiefziehvorgänge
ungeeignet ist, wenn es nach den üblichen Verfahren geglüht wird. . .
Die Magnesium- und Siliciumgehalte des geschmolzenen Stahls sind wählbar, da diese Mengen bei der Verhinderung der
) Feinlunkerporösität des Stahls-zusammenwirken, dessen Kohlenstoffgehalt
im Bereich von 0,01% - 0,08% liegt, Darüberhinaus
kann der Sauerstoffgehalt des Stahls zuverlässiger geschätzt
und kontrolliert werden, wenn der Magnesiumgehalt in dem erfindungsgemäßen Bereich liegt, als wenn der Magnesiumgehalt
geringer ist.
Die Menge des säurelöslichen Aluminiums im Stahl ist . vorzugsweise nicht größer als 0f0i5%, da größere Gehalte die ·
. Bildung von zu großen Mengen nicht-metallischer EiriiChlütse
begünstigen. Dazu kommt, .daß zu große Mengen von Aluminiumoxiden
in den nicht-metallischen Einschüssen insbesondere deshalb unerwünscht sind, veil Metalloxideinschltisse, die
große Mengen an Aluminiumoxid enthalten, entlang der Seitenvände der Form beim Absinken des Gußes das Bestreben
haben, massive Agglomerate in der Form glasartiger Filme zu bilden. Diese massiven Agglomerate sind mit Hilfe der
unter der Form befindlichen Kühlwasserstrahlen sehr schwer
zu entfernen und verderben einen sehr großen Teil der Oberfläche des Gußes, so daß eine ausgedehnte Konditionierung
der Bramme erforderlich ist.
Bine bevorzugte. Zusammensetzung der Stahlschmelze für
den Strangguß, gemäß der Erfindung, ist im folgenden aufgeführt:
C 0,03 - 0,06X
Mn 0,35 - 0,45%
Si 0,03 - 0,08*
Al nicht über 0,0i5%
Fe und unbedeutende Verunreinigungen Rest
Die Summ· aus de« Siliciumgehalt und den 0,1-fachen
des Magnesiumgehaltes ist bei den bevorzugten,erfindungsgemäßen
Zusammensetzungen der Stahlschmelze nicht kleiner als der Kohlenstoffgehalt·
Die sas def Stahlschmelze, äer&n Zusammensetzungen
innerhalb des oben genannten, bevorzugten Bereiches liegen,
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hergestellten Gußstücke weisen ungewöhnliche mechanische
Eigenschaften auf, wenn sie nach den bekannten Methoden maschinell fertig bearbeitet sind,
Kohlenstoffgehalte von mindestens 0,03% sind erwünscht,
weil die Sauerstoffmengen im Stahl, der weniger als 0,03%
Kohlenstoff enthält, häufig so groß sind·, daß sie eine schädliche Gasentwicklung in d.er Form verursachen sowie
" die Oxydation des Stahls und der desoxydierenden Elemente,
beispielsweise Magnesium, Aluminium und Silicium, wodurch übermäßige Mengen an nicht-metallischen Einschlüssen gebildet
werden, Kohlenstoffgehalte im Bereich von 0,03% - 0,06%
sind auch deshalb vorteilhaft, weil damit beim Glühen flachgewalzter Produkte, beispielsweise des nach dem Walzen
des Gußes vorhandenen Bandmaterials, sehr gute Ergebnisse erzielbar sind.
Der geschmolzene Stahl für das vorliegende Verfahren
kann von irgendeinem stahlerzeugenden Ofen erhalten werden, beispielsweise einem basischen Sauerstoffprozessofen (BOP)
oder einem Elektroofen, wobei ersterer bevorzugt wird. Wird für das vorliegende Verfahren zur Herstellung von
Stahl ein basischer Sauerstoffprozessofen verwendet, so
ist die Zusammensetzung der Ofenschmelze gewöhnlich wie folgt:
C | weniger | als | 0 | ,03 - | 0 | ,06% |
Si | 0 | ,02* | ||||
Mh | , | 0 | ,01 - | 0 | ,25* | |
0 | weniger | als | 600 | - | 900 PPM | |
S | weniger | als | 0 | ,02* | ||
P | 0 | ,015* | ||||
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Ί«5
•m
Der Standardofen für den basischen Sauerstoffprozessy
auch Sauerstoffblasprozessofen genannt, und die damit
verbundene Verfahrensweise sser Herstellung von niedrig
.gekohltem Stahl körnen ohne Abänderung verwendet werden»
Es ist jedoch häufig von Vorteil, die gewöhnliche Sauerstoffblasofenpraxis
dadurch su modifizieren, daß genug Mangan dem Ofen isugeführt wird, so daß ein Manganrestgehalt von
venigstens"0,1% in der Ofenschnei«« vorhanden ist. Der
Manganrestgähalt in der Ofenschmelee «ufl mindestens O1IOJt
betragen, wenn der Schwefelgehalt des in den Ofen eingespeisten
Si sen s im normalen Bereich von etwa O,O253t - 0,050%
liegt, um dadurch den Schwefelgehalt in der Ofenschmelze auf einen annehmbaren Wert, der nicht größer als 0,02# ist,
zu halten» Restgehalte an Mangan von Ober 0,1% werden durch
Zusetzen eines Manganerzes zur Ofencharge oder durch Zusetzen von heiße» Metall (Eisen aus de* Blasofen), das genug Mangan
enthält, um den Manganrestgehalt auf wenigstens O,1O56 zu
erhöhen, erhalten. Die Verwendung des Manganerzes wird bevorzugt, weil das stark manganhaltige Heißmetall gewöhnlich
soviel Phosphor enthält, daß die in dem Stahlguß vorhandene Phosphormenge die annehpbare Catenae über schreit et. Durch die
Verwendung von Manganerz kann in der Ofenschmelze der gewünschte Manganrestgehalt erreicht werden, ohne daß
gleichzeitig eine zu starke Vergrößerung des Phosphorgehaltes eintritt. Es lassen sich Manganerze sowohl hoher ÖUte als
auch geringerer Güte verwenden. Die Menge des zugesetzten
Erzes beträgt mindestens etwa 0fi Gew.Ji Mh, ausgehend
von dem Gesamtgewicht der Ofencharge· la allgemeinen werden ,
größere Mengen erforderlich sein, weil ein großer Teil des
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■f
Mangans an die Ofenschlacke abgegeben wird und damit verloren ist.
Die Temperatur im Ofen wird gewöhnlich in einem Bereich von 1 566 - 16490C gehalten. Temperaturen, die höher als
1649°C sind, sollen vermieden werden, weil sie zu einer
schnellen Abnutzung der Ofenauskleidung führen, wodurch sich in der Ofenschmelze zu große Mengen an hitzebeständiger
oxidischer Schlacke befinden,
* Es ist unmöglich, eine Ofenschmelze mit der gewünschten
Zusammensetzung zu erzeugen, die sich zur Einspeisung in eine Stranggußform gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren
eignet. Die zwischen dem Kohlenstoff und dem Silicium bei den gewöhnlichen Ofentemperaturen vorhandenen Gleichgewichtsbedingungen
erfordern, daß entweder der Kohlenstoffgehalt über dem annehmbaren Maximum von 0,08% oder der
Siliciumgehalt unter dem Minimum von 0,03% liegen. Es ist
erforderlich, eine Ofenschmelze herzustellen, die den gewünschten Kohlenstoffgehalt besitzt - der sich aber nicht
in befriedigender Weise in der Stahlschmelze vermindern läßt, nachdem diese vom Ofen abgestochen worden ist und
die erforderliche Siliciummenge hinzuzufügen, um den
Siliciumgehalt auf die gewünschte Höhe zu bringen. Auch muß Mangan zugesetzt werden, um den Mangangehalt für das
erfindungsgemäße Verfahren zu steigern. Ein großer Teil des Mangangehalts der in die Form eingefüllten Stahlschmelze
wird nach dem Abstich des Schmelzofens zugesetzt, weil es im , Hinblick auf die übermäßigen Manganverluste durch Abgabe an
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die Ofenschlacke unvorteilhaft wäre, die ganze Manganmenge, die zur Herstellung des gewünschten Mangangehalts erforderlich
ist, in den basischen Sauerstoffprozessofen einzugeben.
Man wird feststellen, daß der Siliciumgehalt, der für die
Erfindung verwendeten Stähle erheblich über dem Siliciumgehalt der Stähle liegt, die für die Herstellung von unberuhigtem
Ziehstahl benutzt werden. Der erfindungsgemäße Siliciumgehalt liegt im Bereich von 0,03 - 0 ,0856, währ end I
der Siliciumgehalt der unberuhigten Ziehstähle, aus denen flachgewalzte Produkte hergestellt werden sollen, gewöhnlich
nicht über 0,02% liegen darf. Überraschenderweise ist der erfindungsgemäße höhere Siliciumgehalt nicht schädlich,
sondern in Wirklichkeit für die mechanischen Eigenschaften des gewalzten Stahls von Nutzen. Darüberhinaus ist der
höhere Siliciumgehalt zur Vermeidung der Aufwällwirkung
notwendig, die zu Hohlräumen und Gasblasen in dem Stranggußteil führt.
Das Mangan kann in die Gußpfanne in Form von Mangansilicium,
höherem oder mittlerem ICohlenstoffmanganeisen oder elektrolytischem Mangan eingesetzt werden. Durch die
Zugabe des Mangansiliciums wird auch die ganze Siliciummenge eingespeist, die zugesetzt werden muß, um den Siliciumgehalt
der Zusammensetzung des geschmolzenen Stahls auf die gewünschte Höhe von 0,03 - 0,0 85£ zu bringen, Gewöhnlich sind
etwa 2,72 - 4,54 kg pro Tonne Mangansilicium und etwa
0,907 - 1 ,81 kg pro Tonne mittleres Kohlenstoff-Ferromangan
zuzusetzen, um der Stahlschmelze das erforderliche Mangan
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und Silicium zuzuführen. An Stelle der Zusetzung von Mangan mit mittlerem Kohlenstoffgehalt können auch Mangan mit
hohem Kohlenstoffgehalt oder elektrolytisches Mangan zugesetzt werden. Häufig sind die erforderlichen Mengen an Mangan
mit hohe« Kohlenstoffgehalt etwas geringer als die normalerweise verlangten Ferromanganmengen mit mittlerem Kohlenstoffgehalt und betragen in den meiste^ Fällen nur 0,454 - O,9o7 kg
pro Tonne,
Das Siliciummangan und das Ferromangan werden gewöhnlich
während der Füllung der Abstichpfanne »it der Ofenschmelze, die in dem Stahlerzeugungsofen hergestellt wird, zugesetzt.
Die besten Ergebnisse lassen sich erzielen, wenn das Siliciummangan und das Ferromangan während der Füllung
des mittleren Drittels der Gießpfanne zugegeben werden. Zusätzlich zu dem Mangan und de« Silicium werden häufig
kleinere Mengen an Altwiniua in die Abstichpfanne eingeführt,
um die Eigenschaften der nicht Metallischen Einschlüsse zu verbessern und damit die Konditionierung der in de« vorliegenden Verfahren erzeugten Stranggußbraswen auf ein
Mindestmaß zu beschränken. In. dieser Hinsichtmirde gefunden,
daß eic* Zuführung von etwa 0,227 bis etwa 0,681 kg Aluminium pro Tonne heißen Metalls, in der QieBpfanne zu einer
Vereinfachung der von den in den festen Brammen vorhandenen Einschlüssen aufgeworfenenFrobleme führt, nachdem die:
Zusammensetzung des Stahls so eingestellt worden* ist, daß sie entweder.in dem breiten oder bevorzugten, oben fceschrie-
benen Bereich liegt, vircl der Stahl dann in das obere
Ende der oben geöffneten, wassergekühlten Stranggußform eingefüllt. In der Form wird die Verfestigung des Stahls
eingeleitet» Unten aus der Form wird dann ein Gußstrang gezogen, der eine verfestigte Außenhaut besitzt, die einen
flüssigen Metallkern umgibt. Die Verfestigung des ganzen Querschnittbereichs geschieht mit Hilfe der unterhalb
der Form befindlichen Wasserstrahlen, vie dies gewöhnlich ä
in der Stranggießtechnik der Fall ist.
Die verfestigte Bramme kann weiter-behandelt werden,
beispielsweise durch Warmwalzen, um flachgewalzte Produkte wie Bandstahl zu erhalten. Diese flachgewalzten Produkte
können geglüht und aufgespult und gemäß den gewöhnlichen Metallbearbeitungstechniken einer Endbearbeitung unterzogen
werden.
Der Erfindungsgegenstand wird nunmehr unter Bezugnahme
auf bestimmte Ausführungsformen an Hand von Beispielen weiter
dargestellt. · ^
Die folgende Verfahrensweise wurde bei allen in diesem
Beispiel beschriebenen Schmelzgängen verwendet:
Eine Stahlschmelze wurde von einem basischen Sauerstoffprozessofen (BOP) in eine Abstichpfanne abgestochen. Die
Stahlschmelze wurde nach einem modifizierten genormten Sauerstoffblasverfahren (BOP) zur Herstellung niedrig
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gekohlten Stahls erzeugt, wobei 75 Gevt% heißes
Metall (Eisen aus einem Gebläseofen) und 25 Gew. % Ofenschrott, plus 4,54 - 9,07 leg pro Tonne eines Manganerzes,
das etwa 50$ Mangan enthielt, verwendet wurden. Die °Ben-.fahrweise
war wie üblich, wenn vom Hinzusetzen des Manganerzes abgesehen wird. Der Kohlenstoff- und Mangangehalt des Stahls,
so wie er vom Ofen abgestochen wurde, wurde bestimmt, Die Ofenschmelze enthielt zu geringe Mengen an Magnesium und Silicium
P und war damit zur Erzeugung eines Stahls der für ein Strang-" gußverfahren erforderlichen Zusammensetzung nicht geeignet.
Deshalb wurden Mangan und Silicium der Stahlschmelze in der Abstichpfanne zugegeben. Die Zuführung von Mangan
erfolgte in der Form von Siliciummangan und entweder von Ferromangan mit mittlerem Kohlenstoffgehalt, Ferromangan
mit hohem Kohlenstoffgehalt oder elektrolytischem Mangan,
wie bei jedem Schmelzgang angezeigt. Das Siliciummangan lieferte' auch das erforderliche Silicium, Auch die Zugabe
k von Aluminium in die Abstichpfanne erfolgte in den angezeigten
Mengen, Durch Zuführung von Mangan, Silicium und Aluminium in die Abstichpfanne wurde der Stahl ausreichend
desoxydiert,1So daß Gasblasen und andere Erscheinungen eines
"offenen" oder unberuhigten Stahls in der Form vermieden
wurden, Injder folgenden Tabelle I sind der Kohlenstoff-
und Mangangehalt der Ofenschmelze, sowie die der Abstichpfanne zugesetzten Mengen an Siliciummangan, Ferromangan
·' , und Aluminium aufgeführt,
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1 | Abstich- | C | Mn | Mittleres | mangan | Alu | |
Schmelzgang | 2 | Bramme zusammensetzung | 0,037 | 0,15 | Kohlenstoff- Perro- Silicium- |
8,88 | minium |
No. | 3 | No | 0,024 | 0,14 | mangan | 8,69 | 1 ,42 |
4 | 2 | 0,040 | 0.18 | 2,22 + | -6,39 | 1 ,39 | |
5 | 5 | 0,038 | 0,16 | 6,80 | 8,79 | ||
1 | 0,040 | 0,25 | 2,66 | 6,64 | 0,93 | ||
5 | 0,040 | 0,25 | 2,83 | 6,64 | 0,91 | ||
1 | 0,040 | 0,25 | 2,77 | 6,64 | 0,91 | ||
2 | 0,040 | 0,25 | 2,77 | 6,64 | 0,91 | ||
6 | 3 | 0,040 | 0,25 | 2,77 | 6,64 | 0,91 | |
4 | 0,036 | . 0,17 | 2,77 | 7,05 | 0,91 | ||
5 | 0,036 | 0,17 | 2,77 | 7,05 | 1,41 | ||
1 | 0,036 | 0,17 | 2,35 | 7,05 | 1 ,41 | ||
2 | 0,036 | 0,17 | 2,35 | 7,05 | 1 ,41 | ||
3 | 2,35 | 1 ,41 | |||||
4 | 2,35 |
5 0,036 0,17 2,35 7,05 1,41
6 0,036 0,17 2,35 7,05 1,41
+ Elektrolytmangan
Die Stahlschmelze wurde aus der Pfanne in das obere Ende einer mit offenen Enden versehenen, wassergekühlten,
rohrförmigen Stranggußform eingegossen, während da^mtere
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Ende der Form durch einen Anfahrblock verschlossen wurde.
In der Form begann dann die Teilverfestigung des Stahls. Sobald die Form mit geschmolzenem Stahl im wesentlichen
gefüllt war, wurden der Anfahrblock und der daran haftende Gußlcörper, der eine feste Außenhaut und einen
flüssigen lern besaß, unter die Form abgesenkt,wenn das
Ausgießen der Metallschmelze aus der Pfanne fortgesetzt wurde. Der Gußstrang wurde oberflächlich bei seinem Absinken
unter der Form durch Wasserstrahlen gekühlt, bis er sich vollständig verfestigt hatte. Darauf wurde der Qußstrang in
Brammen bestimmter Länge geschnitten. Diese Brammen konnten sich nun auf Raumtemperatur abkühlen· Proben dieser Brammen
wurden zwecks Analyse des lohlenstoffs, Mangans, Siliciums,
Aluminiums und Sauerstoffs entnommen,.Die Ergebnisse dieser
Analysen sind in der unten aufgeführten Tabelle II enthalten. Auf der Oberfläche der in der Stranggußform befindlichen
) Metallschmelze wurde bei jedem Schmelzgang eine geringe
Schaummenge beobachtet, die in wesentlichen aus Eisenoxid
und Oxiden der desoxydierenden Sienente, also Mangan, Silicium und Aluminium, bestand. Die Menge dieses Schaumes
variierte etwas von Schmelzgang zu Schneizgang. Der größte
Teil dieses Schaumes wanderte mit, den Quß entlang, der
Gußseitenwände abwärts und wurde in der. WasserstrahlkUhlungszone entfernt. Die Metallbrammen wurden durch Bit«en zur
Entfernung von oberflächlichen Verunreinigungen und
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Oberflächenmängeln konditioniert, wobei die meisten dieser
Mängel von mechanischen Schaden herrührten, die sich bei der Handhabung der fertigen Bramme ergaben. Der ziemlich· . ·
kleine prozentuale Oberflächenanteil, der einer Konditionierung unterworfen werden mußte, ist in der Tabelle II unten aufgeführt.
Stahl3usammensetzuncr,?i
(Brammenanalysen)
Schmelz gang, Nr. |
Brammen Nr. |
C | Mn | Si | Gesamt 0 A1 |
2 pm |
Kondition nierung |
1 | 2 | 0,0 38 | 0,47 | 0,032 | 0,004 | 166 | 15 |
2 | 5 | 0,048 | 0,33 | 0,040 | 0,006 | 197 | 8 ·. |
3 | 1 | 0,060 | 0,45 | 0,038 | 0,00 5 | 297 | 5 |
4 | 5 | 0,0 50 | 0,36 | 0,024 | 0,011 | 212 | 5 |
Ul | 1 2 3 4 5 |
0,055 0,055 0,055 0,055 0,055 |
0,48 0,48 0,48 0,48 0,48 |
0,040 0,040 0,040 0,040 0,040 |
0,00 8 0,008 0,008 0,008 0,008 |
T 71 | 2 1 1 2 |
6 | 1 2 3 4 5 6 |
000000 000000 UlUI UlUl UlUI O O O Q O O |
0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 0,40 |
0,040 0,040 0,040 0,040 0,040 0,40 |
0,005 0,005 0,005 0,005 0,00 5 0,005 |
217 | 1 2 3 8 4 2 |
Die kalten Brammen wurden wieder erwärmt und in einem Warmbandwalzwerk warm gewalzt-. Dieses Walzwerk besaß mehrere
Rohwalzgerüste und mehrere Fertigwalzgerüste, auf die eine
Spulvorrichtung folgte. Die Temperaturmessung des Stahls 809882/0784
- 1
.6 _
erfolgte unmittelbar hinter dem letzten Rohvalzgerüst und unmittelbar hinter dem Fertig- bzw. Peinwalzgerüst
sowie direkt vor der Spulvorrichtung. Diese Temperaturen sind in der unten wiedergegebenen Tabelle III als Rohwalz-,
Feinwalz- und Spultemperaturen aufgeführt.
Die Warmbandspule wurde entzundert und darauf in einem mehrgerüstigen Kaltwalzwerk kalt gewalzt. Die
W prozentuale Dickenabnahme, die sich aus der Differenz zwischen der ursprünglichen und der Enddicke, dividiert
durch die ursprüngliche Dicke und multipliziert mit 100,
ergibt, betrug in allen Fällen 61 ,4%,
Der kaltgewalzte Bandstahl wurde in einer innerten Atmosphäre eine bestimmte Zeit und bei der in der
unten aufgeführten Tabelle III genannten Durchschnittsglühtemperatur geglüht.
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TABELLE III | Varmyal zd at en | Fein | Wickeln | Glühdaten | Std. schnittl. | |
Roh | walzen | Durchwärm- durch- | Durchwärm' | |||
Schmelz- | Brammen- KS-M |
walzen | zeit, | 695 | ||
gang^ Nr. | Rr. | 871 | 638 | 693 | ||
1101,5 | 879,5 | 627 | 18 | 695 | ||
1 | 2 | 1093 | 879,5 | 632 | 22 | 695 |
2 | UI | 1088 | 879,5 | 643 | 24 | 699 |
3 | 1 | 1088 | 832 | 627 | 19 | 695 |
4 | Ul | 1071 | 832 | 627 | 21 | 695 |
5 | 1 | 1077 | 832 | 627 | 21 | 695 |
2 | 1082 | 827 | 627 | 21 | 695 | |
3 | 1074 | 832 | 627 | 21 | 695 | |
4 | 1077 | 871 | 621 | 21 | 685 | |
Ul | 1027 | 871 | 624 | 22 | 695 | |
6 | 1 | 1046 | 877 | 632 | 17 | 695 |
2 | 1066 | 877 | 627 | 22 | 695 | |
3 | 1066 | 854 | 621 | 22 | 699 | |
4 | 1038 | 877 | 632 | 22 | ||
5 | 1049 | 29 | ||||
β | ||||||
In der Längsrichtung wurden gemäß den ASTM-Normverfahren
die untere Streckgrenze, Zugfestigkeit und Dehnung bestimmt. Die Ergebnisse sind in der folgenden Tabelle IV
wiedergegeben.
§09882/078«
Schmelz | Untere Brammen Streckgrenze |
Tesi | Zugspannung ksi |
Prozentuale Dehnung in % |
gang Nr, | Kr. | Längsrichtung | Längsrichtung | auf 5 cm |
25765 | Längsrichtung | |||
1 | 2 | 25400 | 45635 | 42 |
CM | Ul | 26300 | 45745 | 42 |
3 | . 1 | 25730 | 46670 | 43 |
4 | 5 | 27400 24705 26165 25875 24960 |
45725 | 43 |
Ul | 1 2 3 4 5 |
26560 29025 25075 28115 25960 27105 |
48290 44990 46715 46355 45115 |
41 39 42 43 42 |
6 | 1 2 3 4 5 6 |
470 5ο 46525 44420 46180 46810 46065 |
43 40 41 43 44 42 |
Die oben angeführten Stähle sind den unberuhigten
Zugstählen (EQ) bezüglich ihrer Verformungseigenschaften zur Herstellxmti gezogener Formteile, ohne daß Brüche
auftreten, gleichwertig oder überlegen«
Claims (1)
- PATENTANWÄLTEPATENTANWÄLTE LICHT, HANSMANN, HEKRMANN I MÖNCHEN 2 · THERESIENSTtASSE 33UNITES} STATES STEEL CORP. Pitt sbur gh , Perm sylvani a William Penn Place 525DipUng. MARTIN LICHT Dr. REINHOLD SCHMIDT Dipl.-Wirtsch.-lng. AXEL HANSMANN DipL-Phys. SEBASTIAN HERRMANNMönehen,den 13« September 1966/UPPatentanmeldung ?"Stranggußverfahren für Stahl"Patentansprüche1, Verfahren zum Stranggießen von Stahl, gekennzeichnet durch Einstellung der Zusammensetzung der Stahlschmelze, so daß sich geschmolzener Stahl mit folgender Zusammensetzung ergibt:
C <· 0 ,01 . - 0,08* Mn 0 ,20 - 0,60% Si nicht über O ,03 - 0,08% Al und unbedeutende 0,015% Fe Verunreini gungen Rest und Einführung der Stahlschmelze in eine Stranggußform.909882/0784Patentanwölte Dipl.-Ing. Martin Licht, Dipl.-Wirttch.-lng. Axel Hantmann, Dipl.-Phyt. Sebastian Herrmann MÖNCHEN 2, THEiESlENSTRASSI 33 · T*fom»2102 · Tileeramm-Aii™···! Upofli/MfcKfwnBanlcwrbin&ineen: Dwhche Bank AO, Fill·!· Min*·«, D«p.-Ka*M VlkhHiliwwwirkt, Konto-Nr. 7Μβ «Μ Bayer. Vweinsbanfc Mönch«), Zweigst. O.kor-voo-Millw-ting, Kto.-Nr. 8824« · Podschadc-Kontoi MOndten Nr. 1Ö397Opfwnaver ISro> PATENTANWALT OR. REINHOLD SCHMIDT2, Verfahren' nach Anspruch ι , gekennzeichnet dadurch,daß die Summe aus dem Sillciumgehalt und dem 0,1-fachen des Mangangehaltes des geschmolzenen Stahls'nicht kleiner' als der Kohlenstoffgehalt ist»3, Verfahren nach Anspruch T1 dadurch gekennzeichnet, daß der geschmolzene Stahl folgende Zusammensetzung aufweist:C nicht über 0,03 - 0,06% Mn 00,35 - 0,45% Si 0,03 - 0,08* Al 0,01 5% Fe und unbedeutendeVerunreinigungen Rest■ir - -'■ ι4, Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Restmangangehalt der Ofenschmelze nicht kleinerals 0,1% ist. , -H5, Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, * daß die Ofenschmelze von einem basischen Sauerstoffprozess- | Stahlerzeugungsofen (Sauerstoff blasof en) abgestochen wird, !,* * ■■'■'.■ - " ι6, Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Manganerz in einer Menge von mindestens 0,1 Gew. Proz« des Gesamtgewichts der Ofencharge in den Ofen eingespeist909882/0784ORlßlNAL SNSPECTEO7. Verfahren- nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß der geschmolzene Stahl nicht mehr als -0,02/£ Schwefel enthält,8, Verfahren nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Verfahrensschritte der Bildung einer verfestigten Stahl- ■_ bramme in der Stranggußform und des Walzens der Bramme in ein flachgewalztes Produkt,909882/0784
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