DE1501519B2 - Kreuzgegenstromer - Google Patents
KreuzgegenstromerInfo
- Publication number
- DE1501519B2 DE1501519B2 DE19651501519 DE1501519A DE1501519B2 DE 1501519 B2 DE1501519 B2 DE 1501519B2 DE 19651501519 DE19651501519 DE 19651501519 DE 1501519 A DE1501519 A DE 1501519A DE 1501519 B2 DE1501519 B2 DE 1501519B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- winding
- pipes
- tubes
- layer
- winding section
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/02—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being helically coiled
- F28D7/024—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being helically coiled the conduits of only one medium being helically coiled tubes, the coils having a cylindrical configuration
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/355—Heat exchange having separate flow passage for two distinct fluids
- Y10S165/40—Shell enclosed conduit assembly
- Y10S165/401—Shell enclosed conduit assembly including tube support or shell-side flow director
- Y10S165/405—Extending in a longitudinal direction
- Y10S165/407—Extending in a longitudinal direction internal casing or tube sleeve
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft einen aus lagenweise über zwischengelegte Abstandshalter schraubenförmig gewickelten
Rohren und einem diese umgebenden Außenmantel aufgebauten Kreuzgegenströmer, bei
welchem mit wachsendem Durchmesser die Zahl der parallel gewickelten Rohre derart vermehrt und die
Zahl der mit den parallel gewickelten Rohren ausgeführten Windungen entsprechend derart vermindert
ist, daß die Rohrlängen und die Gesamtwicklungshöhe im wesentlichen konstant bleiben.
Ein derartiger Kreuzgegenströmer ist durch die USA.-Patentschrift 2 508 247 bekanntgeworden. Im
Zusammenhang mit der Beschreibung der Ausführungsbeispiele wird dort festgestellt, daß die Rohre,
um die Gleichmäßigkeit des Wärmeübergangs und der Gasverteilung zu erleichtern und um eine größere
Festigkeit der Wicklung zu erreichen, von Lage zu Lage abwechselnd rechts- und linksgängig gewickelt
werden sollen (Sp. 3, Z. 3 bis 6).
Bei den bekannten Kreuzgegenströmern müssen die zwischen die einzelnen Lagen eingelegten Abstandshalter
so stark ausgeführt sein, daß die Wicklung an ihnen einen Halt hat und daß sie sich beim Wickeln
einer Rohrlage auch an den Stellen, an denen sie nicht auf der Oberfläche der Rohre der vorhergehenden
Lage aufliegen, nicht verformen. Ein bestimmter, durch die hierfür notwendige Stärke der Abstandshalter
bedingter Engpaßabstand zwischen den Lagen kann also nicht unterschritten werden. Damit ist
aber auch der Außenquerschnitt festgelegt. Dies wiederum hat zur Folge, daß die Geschwindigkeit des
strömenden Mediums im Außenraum bei gegebener Druckdifferenz oft nicht im gewünschten Maß erhöht,
der Wärmeaustausch also nur unwesentlich durch Vergrößerung der Turbulenz verbessert werden
kann.
Ferner ist auch schon ein aus schraubenförmig gewickelten Rohren und einem diese umgebenden
Außenmantel aufgebauter Wärmeaustauscher bekannt (französische Patentschrift 1 267 133), bei dem die
Rohre in zwei Wicklungsabschnitte (11, 22) unterteilt sind, wobei allerdings diese Wicklungsabschnitte
Dampfüberhitzer verschiedener Kreisläufe darstellen und wobei über die Funktion des aus der Zeichnung
ersichtlichen, zwischen diesen Abschnitten vorhandenen Mantels in der Beschreibung nichts ausgesagt
ist.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, bei Wärmeaustauschern der eingangs genannten bekannten
Art eine Möglichkeit zu schaffen, den Engpaßabstand der Rohre stärker als bisher zu verringern
und hierdurch die beim Wickeln der Rohre verursachten Schwierigkeiten zu überwinden.
Diese Aufgabe wird, ausgehend von der eingangs bezeichneten Art von Kreuzgegenströmern, erfindungsgemäß
dadurch gelöst, daß der Kreuzgegenströmer aus mehreren, mindestens zwei Lagen gleichsinnig
auf Lücke gewickelter Rohre umfassenden Wicklungsabschnitten besteht, zwischen die jeweils
ein Abstützmantel eingelegt ist, wobei innerhalb eines Wicklungsabschnitts die Zahl der parallel gewickelten
Rohre je Lage ebenso wie die Zahl der mit den parallel gewickelten Rohren ausgeführten
Windungen konstant bleibt und ein Wicklungsabschnitt nur so viele Lagen umfaßt, daß die auftretenden
Rohrlängenunterschiede vernachlässigbar bleiben und wobei die Abstandshalter einen Engpaßabstand zwischen
benachbarten Rohren bestimmen, der 2 mm nicht übersteigt. Vorzugsweise ist der Engpaßabstand
nicht kleiner als 0,2 mm.
Der beim Gegenstand der Erfindung vorgesehene Engpaßabstand ist derart gering, daß ein Rohr in
den Zwickel zwischen den beiden nächstbenachbarten Rohren der benachbarten Rohrlage zu liegen kommt,
was zur Folge hat, daß alle Rohrlagen gleichsinnig und mit gleicher Längsteilung gewickelt sein müssen,
damit der gewünschte Engpaßabstand überall konstant erhalten bleibt. Bei den eingangs genannten
bekannten Kreuzgegenströmern hat die Aufrechterhaltung gleicher Rohrlängen in aufeinanderfolgenden
Rohrlagen verschiedenen Durchmessers zur Folge, daß die Längsteilung oder die Ganghöhen von Rohrlage
zu Rohrlage' verschieden sind. Dies wird nun unter Inkaufnahme einer vernachlässigbar kleinen
Zunahme der Rohrlängen dadurch umgangen, daß das Rohrbündel aus mehreren, mindestens zwei
Lagen gleichsinnig auf Lücke gewickelter Rohre umfassenden Wicklungsabschnitten besteht, zwischen
die ein Abstützmantel eingelegt ist, wobei innerhalb eines Wicklungsabschnitts die Ganghöhe und die
Längsteilungen dadurch konstant gehalten werden, daß die Zahl der parallel gewickelten Rohre je Lage
ebenso wie die Zahl der mit den parallel gewickelten Rohren ausgeführten Windungen konstant bleibt.
Bei dieser Bauweise kann bei der Herstellung des Rohrbündels nach dem Auflegen von Abstandshaltern
;iyf die vorhergehende Rohrlage die nächste Rohrlage
einfach auf diese Abstandshalter gewickelt werden. Wenn hierbei jedoch auf die letzte Rohrlage eines
Wicklungsabschnitts die erste Rohrlage des nächsten Wicklungsabschnitts folgt, ist dies nicht möglich,
weil diese beiden Rohrlagen verschiedene Ganghöhen und/oder Längsteilungen aufweisen und dementsprechend
die Abstandshalter mindestens in der zwischen den übrigen Rohrlagen benutzten Gestaltung
als Abstützung für das Wickeln der nächsten Rohrlage nicht in Betracht kommen. Daher ist an
dieser Stelle ein Abstützmantel vorgesehen, der für die erste Rohrlage des neuen Wicklungsabschnitts
eine glatte Abstützfläche schafft, infolge seiner kleinen Wandstärke auch an dieser Stelle einen kleinen Rohrabstand
erlaubt und auf Grund seiner Wölbung trotz der kleinen Wandstärke das Rohrbündel in erheblichem
Maß verfestigt.
Besonders vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen niedergelegt.
Danach ist die Zahl der Lagen je Wicklungsabschnitt so bemessen, daß die Rohrlänge der äußersten Lage
eines jeden Wicklungsabschnitts maximal um 15% ■größer ist als die Rohrlänge der innersten Lage dieses
Abschnitts. Zweckmäßigerweise wird bereits dann ein neuer Wicklungsabschnitt begonnen, wenn die
Rohrlänge der äußersten Lage um 10% größer ist als die Rohrlänge der innersten Lage dieses Wicklungsabschnitts.
Die Längsteilung (h) der Rohre ist vorzugsweise
so gewählt, daß sie im Bereich hmin = </+_«_ (Ausführung
gemäß Fig. 1) bis hmax = (d + a) |/3 (Ausführung
gemäß F i g. 2) liegt.
In Weiterbildung des Erfindungsgedankens bestehen die Abstützmäntel, wie an sich für Leitmäntel
bekannt, aus einem einzelnen Band, oder sie sind aus' mehreren parallelen Bändern zusammengesetzt, die
im gleichen oder entgegengesetzten Sinn wie die Rohre um diese gewickelt sind. Es ist dabei zweckmäßig,
zwischen den einzelnen Bändern einen Ab-
stand zu belassen. Dadurch wird eine gleichmäßige Gasverteilung im Außenraum auf sämtliche Wicklungsabschnitte
gewährleistet.
Bei den bekannten Kreuzgegenströmern wird die Forderung nach annähernd gleicher Rohrlänge dadurch
erfüllt, daß in etwa proportional mit dem von Lage zu Lage zunehmenden Durchmesser die Zahl
der Rohre je Windung erhöht wird. Dementsprechend nimmt die Zahl der Windungen je Lage bei gleicher
Neigung von innen nach außen ab, die Ganghöhe wächst. Der Zusammenhang zwischen diesen Größen
ist durch folgende Beziehungen bestimmt:
H = z-w-h,
wobei
H = axiale Wicklungshöhe des Rohrbündels,
ζ = Zahl der parallel gewickelten Rohre einer
ζ = Zahl der parallel gewickelten Rohre einer
Lage,
vv = Zahl der mit den parallelen Rohren innerhalb
vv = Zahl der mit den parallelen Rohren innerhalb
einer Lage ausgeführten Windungen,
h = Längsteilung.
h = Längsteilung.
Bei kleiner Neigung der Windungen gilt ferner:
L w w- Im (2)
wobei
L — Länge des eine Lage durchlaufenden Rohres, r = Radius einer Windung.
Die Neigung (N) einer Windung ist festgelegt durch H und L:
H, die axiale Wicklungshöhe des Rohrbündels, soll konstant bleiben.
L soll, wie bereits erwähnt, über sämtliche Lagen des Gegenströmers nach Möglichkeit konstant gehalten
werden. Bei Betrachtung von Gleichung (2) zeigt sich, daß dies trotz von Lage zu Lage wachsendem
r dann möglich ist, wenn w vermindert wird. Wegen Gleichung (1) darf dies aber nur in dem Maß
geschehen, daß das Produkt ζ · w ebenfalls konstant bleibt. Daraus resultiert zwangläufig eine entsprechende
Vergrößerung von z.
Das Prinzip, nach dem der Kreuzgegenströmer gemäß der Erfindung aufgebaut ist, sei ebenso wie
die weiteren besonders vorteilhaften Ausgestaltungen des Erfindungsgedankens anschließend an Hand von
zwei schematischen Darstellungen beispielsweise erläutert.
F i g. 1 und 2 stellen je einen Längsschnitt durch den ersten und zweiten Wicklungsabschnitt eines
Gegenströmers dar, wobei der Übersichtlichkeit halber nur ein Bruchteil der Höhe und Breite gezeichnet ist.
Außerdem ist der Schnitt durch die Gegenströmerachse so geführt, daß die erste Lage des zweiten
Wicklungsabschnitts auf die Lücken der fetzten Lage des ersten Wicklungsabschnitts zu liegen kommt.
Dies ist jedoch, da Windungszahl und Windungsneigung von Abschnitt zu Abschnitt verschieden
sind, nur an der gewählten Schnittebene der Fall.
Die Gegenströmerwicklung sei ausgeführt aus 705 Rohren mit dem Durchmesser d = 15 mm. In
F i g. 1 beträgt der Abstand zwischen den Rohren einander unmittelbar benachbarter Lagen und der
senkrechte Abstand zwischen den Rohren einer Lage « = 2 mm, der waagerechte Abstand zwischen den
Rohrmitten einer Laue und denen der übernächsten Lage beträgt (d + a) ]ß. Jeder der 6 Wicklungsabschnitte,
von denen die beiden innersten ausschnittweise dargestellt sind, besteht aus fünf Rohrlagen
(Z L = 5). Die Zahl ζ der in jeder Lage parallel und
gleichzeitig zu wickelnden Rohre beträgt im ersten Wicklungsabschnitt 21 (= Z1), im zweiten Wicklungsabschnitt 22 (= Z2), im dritten Wicklungsabschnitt
23 (= Z3), im vierten Wicklungsabschnitt 24 (= Z4-),
im fünften Wicklungsabschnitt 25 ( = z5) und im
sechsten Wicklungsabschnitt 26 (= z6). Die fünf Lagen eines jeden Wicklungsabschnittes sind auf
Lücke gewickelt. Nach jeweils fünf Lagen wird ein Abstützmantel M eingelegt und ein neuer Wicklungsabschnitt mit einer um 1 vermehrten Rohrzahl ζ begönnen.
Da innerhalb eines Wicklungsabschnitts die Rohrlänge von der innersten zur äußersten Lage
etwas zunimmt, wird die Windungsneigung von der innersten zur äußersten Lage eines Wicklungsabschnitts
hin etwas flacher. Die Neigung der innersten Lagen der einzelnen Wicklungsabschnitte nimmt
dabei von innen nach außen ab, die Neigung der äußersten Lagen der einzelnen Wicklungsabschnitte
nimmt dagegen von innen nach außen zu, so daß die mittlere Windungsneigung — entsprechend der mittleren
Rohrlänge — über sämtliche Wicklungsabschnitte des Gegenströmers konstant bleibt.
Das Verhältnis der Differenz aus der Rohrlänge der äußersten Lage eines Wicklungsabschnitts, Lmax,
und der Rohrlänge der innersten Lage eines Wicklungsabschnitts, LmI„, zur mittleren Rohrlänge Ln,
läßt sich etwa auf folgende Weise berechnen:
Der mittlere Durchmesser des ersten Wicklungsabschnitts, Dml, verhält sich zum mittleren Durchmesser
des zweiten Wicklungsabschnitts, Dm2, ebenso
wie die Windungszahl des zweiten Abschnitts w2
zur Windungszahl des ersten Abschnitts W1 und wegen der Bedingung ζ ■ w = const (vgl. Gleichung 1) auch
ebenso wie die Rohrzahl im ersten Wicklungsabschnitt, Z1, zur Rohrzahl im zweiten Wicklungsabschnitt,
Z2:
Dm2 =
Ferner unterscheidet sich Dm2 von Dml um den
mit der Zahl der Lagen ZL multiplizierten waagerechten
Abstand zwischen den Mittelpunkten der Rohre einer und der übernächsten Lage (d + a) j/T:
Dm2 = Dml +
Aus (4) und (5) folgt
Dml = -^- Z1Ad
zi — zi
Ferner gilt für die Differenz zwischen D,mix, dem
Windungsdurchmesser der äußersten Lage eines Wicklungsabschnitts, und Dmi„, dem Windungsdurchmesser
der innersten Lage eines Wicklungsabschnitts
Dmax-Dmin = (Z L-\) (el+ Ci)][T. (7)
Da Z2 — Z1 im allgemeinen der Wert 1 besitzt, folgt
aus (6) und (7):
Dmuxl - DmM (Z1, -
Z1. Z1
Da D und L wegen Gleichung 2 einander proportional sind, gilt ebenso:
(9)
ml
Danach muß, wenn z. B. die in der folgenden Tabelle aufgeführten Werte von Z1 gewählt werden und wenn,
wie gefordert, der Unterschied zwischen den Rohrlängen innerhalb eines Wicklungsabschnitts höchstens
etwa 10% betragen soll, ZL die angegebenen Werte
haben:
ZL = 3
Z1 = 6 ( I'
Z1 = 7 (l>
Z1 = 6 ( I'
Z1 = 7 (l>
0,111)
0,095)
0,095)
Z1 = 4
Z1' = 7 ( M = 0,107)
Z1 = 8 ( I' = 9,094)
Z1 = 8 ( I' = 9,094)
sprechende Strecken steiler zu führen, wenn ζ abgerundet
wurde, bzw. flacher zu führen, wenn ζ aufgerundet wurde.
Die zu hmin gehörige Formel für C ist in Gleichung 9
wiedergegeben. Die zu h,„ax gehörige Formel für Ö
ergibt sich aus einer der Ableitung für Gleichung 9 entsprechenden Ableitung zu
ZL-\
Z1 +Dz1
(9 a)
ZL = 6
Z1 = 8( P = 0,104)
Z1 =9(0= 0,094)
Z1 =9(0= 0,094)
Der niedrigere Wert von Z1 ergibt jeweils eine
Längendifferenz von etwas über 10%, (Q > 0,1), der höhere Wert eine solche von etwas unter 10% ({*
< 0.1).
Wie aus Gleichung 9 ersichtlich, fällt Ö bei konstantem
ZL mit wachsendem ζ und steigt bei konstantem
ζ mit wachsendem ZL. Wenn man von den
Werten \i < 0,1, Z1 =7 und ZL = 3 für den ersten
Wicklungsabschnitt ausgeht, so gilt, da z2 — Z1 meist
= 1 ist, für den zweiten Wicklungsabschnitt z-, = 8.
Mit ζ = 8 ist aber die Bedingung i' < 0,1 auch noch erfüllt, wenn Z1 =4 ist; das gleiche gilt für den
dritten Wicklungsabschnitt mit ζ = 9 und Z, = 6. Es ist also nicht nötig, Z1 über sämtliche Wicklungsabschnitte genau konstant zu halten. Es ist vielmehr
vorteilhaft, ZL wie vorstehend im Prinzip erläutert,
mit wachsendem Durchmesser zu vergrößern, wobei allerdings, da auch die Forderung nach konstanter
Rohrlänge zu berücksichtigen ist, ZL meist erst nach mehreren Wicklungsabschnitten, dann aber gegebenenfalls
um mehr als 1, erhöht werden wird.
Da die Rohrlänge, wie bereits dargelegt, im wesentlichen konstant bleiben muß, nimmt vv mit wachsendem
r um einen definierten Betrag ab (Gleichung 2). Im Interesse eines guten Wärmeaustausches ist es
ferner nötig, daß die Höhe H über sämtliche Lagen konstant ist. Aus Gleichung 1 folgt also, daß einem
bestimmten Wert für w ein bestimmter Wert für ζ zuzuordnen ist. Wenn die Veränderung von w jedoch
eine Vergrößerung von ζ um weniger als 1 zur Folge hat, wenn also z2 — Z1
< 1 ist und wenn, da ζ ganzzahlig sein muß, für z2 nochmals der gleiche Wert
gewählt wird wie für Z1, wenn also Z2 einen kleineren
als den theoretischen Wert besitzt, so ist die Bedingung H = const, nicht mehr erfüllt. Diese Diskrepanz
wird zweckmäßigerweise ausgeglichen durch Vergrößerung der Längsteilung /1, im Bereich hmin
= d + a (F i g. 1) bis /?,„,„ = (d + a) ][J (F i g. 2). Im
gleichen Maße kann /; auch verkleinert werden, wenn ζ nicht wie oben abgerundet, sondern aufgerundet
wird. Eine andere vorteilhafte Möglichkeit, die Höhe des Gegenströmers über sämtliche Lagen konstant
zu halten, besteht darin, die Rohre im mittleren Teil des Gegenströmers über eine oder mehrere entBei
einem nach dem Vorschlag von F i g. 2 ge-_ wickelten Gegenströmer, bei dem h = (<i + a)|/3
und die Querteilung zwischen den Rohren einer Lage und denen der nächsten Lage gleich d + α ist, kann
man bei gleichem Durchmesser mehr Lagen je Abschnitt unterbringen als beim Gegenströmer nach
Fig. 1, dafür ist der freie Querschnitt im Außenraum größer.
Claims (4)
1. Aus lagen weise über zwischengelegte Abstandshalter schraubenförmig gewickelten Rohren
und einem diese umgebenden Außenmantel aufgebauter Kreuzgegenströmer, bei welchem mit
wachsendem Durchmesser die Zahl der parallel gewickelten Rohre derart vermehrt und die Zahl
der mit den parallel gewickelten Rohren ausgeführten Windungen entsprechend derart vermindert
ist, daß die Rohrlängen und die Gesamtwicklungshöhe im wesentlichen konstant bleiben,
dadurch gekennzeichnet, daß er aus mehreren, mindestens zwei Lagen gleichsinnig auf Lücke gewickelter Rohre umfassenden Wicklungsabschnitten
besteht, zwischen die jeweils ein Abstützmantel (M) eingelegt ist, wobei innerhalb
eines Wicklungsabschnitts die Zahl der parallel gewickelten Rohre je Lage, (z), ebenso
wie die Zahl der mit den parallel gewickelten Rohren ausgeführten Windungen, (w), konstant
bleibt und ein Wicklungsabschnitt nur so viele Lagen umfaßt, daß die auftretenden Rohrlängenunterschiede
vernachlässigbar bleiben, und wobei die Abstandshalter einen Engpaßabstand (a) zwischen
benachbarten Rohren bestimmen, der 2 mm nicht übersteigt.
2. Kreuzgegenströmer nach Anspruch !,dadurch
gekennzeichnet, daß die Zahl der Lagen je Wicklungsabschnitt so bemessen ist, daß die Rohrlänge
der äußersten Lage eines jeden Wicklungsabschnitts maximal um 15% größer ist als die
Rohrlänge der innersten Lage dieses Abschnitts.
3. Kreuzgegenströmer nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Längsteilung (/;)
der Rohre im Bereich hmi„ = d +^(Ausführung
gemäßFig. 1) bis /;,„„_,. = (d + a)\/3 (Ausführung
gemäß F i g. 2) gewählt ist.
4. Kreuzgegenströmer nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die
Abstützmäntel (M), wie an sich für Leitmänlel bekannt, aus einem einzelnen Band bestehen oder
aus mehreren parallelen Bändern zusammengesetzt sind, die im gleichen oder entgegengesetzten
Sinn wie die Rohre um diese »ewickelt sind.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEG0043480 | 1965-04-30 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1501519A1 DE1501519A1 (de) | 1969-06-26 |
DE1501519B2 true DE1501519B2 (de) | 1971-02-25 |
Family
ID=7127195
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19651501519 Pending DE1501519B2 (de) | 1965-04-30 | 1965-04-30 | Kreuzgegenstromer |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3403727A (de) |
JP (1) | JPS5114741B1 (de) |
DE (1) | DE1501519B2 (de) |
GB (1) | GB1136292A (de) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2736489C2 (de) * | 1977-08-12 | 1986-12-04 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Wärmetauscher |
EP0351247A3 (de) * | 1988-07-15 | 1990-04-25 | Roberts, E. Dawson | Wärmerückgewinnung aus Abgasen |
US6076597A (en) * | 1997-12-31 | 2000-06-20 | Flowserve Management Company | Helical coil heat exchanger with removable end plates |
US6186223B1 (en) | 1998-08-27 | 2001-02-13 | Zeks Air Drier Corporation | Corrugated folded plate heat exchanger |
US6244333B1 (en) | 1998-08-27 | 2001-06-12 | Zeks Air Drier Corporation | Corrugated folded plate heat exchanger |
NL1025538C2 (nl) * | 2004-02-20 | 2005-08-23 | Continental Engineers B V | Warmtewisselaar. |
US8327923B2 (en) | 2005-07-22 | 2012-12-11 | Linde Aktiengesellschaft | Wound heat exchanger with anti-drumming walls |
DE102005034949A1 (de) * | 2005-07-22 | 2007-01-25 | Linde Ag | Gewickelter Wärmetauscher mit Antidröhnwänden |
US8297074B2 (en) | 2005-07-29 | 2012-10-30 | Linde Aktiengesellschaft | Coiled heat exchanger having different materials |
EP1790932A1 (de) | 2005-11-24 | 2007-05-30 | Linde Aktiengesellschaft | Gewickelter Wärmetauscher |
DE102006001351A1 (de) * | 2006-01-11 | 2007-07-12 | Ohl Technologies Gmbh | Spiralwärmetauscher |
DE102007059541A1 (de) | 2007-12-11 | 2009-06-25 | Linde Aktiengesellschaft | Wärmetauscher |
DE102010050087A1 (de) | 2010-10-29 | 2012-05-03 | Linde Aktiengesellschaft | Durchströmbare Einsätze für Wärmetauscher |
CN112052550B (zh) * | 2019-06-05 | 2023-09-19 | 无锡化工装备股份有限公司 | 一种壳程沸腾螺旋绕管式换热器的设计方法 |
RS20200036A1 (sr) | 2020-01-13 | 2021-07-30 | Stamenic Aleksandar | Uređaj za razmenu energije između medijuma sa poboljšanom strukturom i performansama |
CN113776356B (zh) * | 2021-07-02 | 2023-01-17 | 清华大学 | 螺旋管式换热器 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1892778A (en) * | 1931-04-08 | 1933-01-03 | Babcock & Wilcox Co | Heat transfer device |
US2199216A (en) * | 1937-12-22 | 1940-04-30 | Conti Piero Ginori | Vaporizer |
US2160898A (en) * | 1938-03-16 | 1939-06-06 | Peff Peter | Heat exchange apparatus for rectifying columns |
US2508247A (en) * | 1945-09-25 | 1950-05-16 | Research Corp | Heat interchanger |
US2645209A (en) * | 1947-10-20 | 1953-07-14 | Thomas J Digby | Ammonia containing water heating unit |
GB791843A (en) * | 1955-03-12 | 1958-03-12 | Ostbo Nils | Recuperative heat exchanger |
US3116790A (en) * | 1958-03-28 | 1964-01-07 | Kohlenscheidungs Gmbh | Tube heat exchanger |
US3130779A (en) * | 1958-05-05 | 1964-04-28 | Huet Andre | Light boiler for nuclear energy installation |
FR1275736A (fr) * | 1960-01-29 | 1961-11-10 | Sulzer Ag | Transmetteur de chaleur |
US3156296A (en) * | 1960-12-05 | 1964-11-10 | C Aug Schmidt Sohne G M B H Ma | High pressure pre-heater for feed water |
NL113071C (de) * | 1961-06-12 | |||
US3316961A (en) * | 1963-12-02 | 1967-05-02 | Linde Ag | Heat exchanger for the transfer of sensible heat and heat of condensation from a gasto a heat-absorbing fluid |
US3332477A (en) * | 1965-01-05 | 1967-07-25 | Richmond Engineering Company I | Water heating apparatus |
-
1965
- 1965-04-30 DE DE19651501519 patent/DE1501519B2/de active Pending
-
1966
- 1966-04-28 JP JP41027079A patent/JPS5114741B1/ja active Pending
- 1966-04-29 US US546383A patent/US3403727A/en not_active Expired - Lifetime
- 1966-04-30 GB GB19087/66A patent/GB1136292A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1136292A (en) | 1968-12-11 |
DE1501519A1 (de) | 1969-06-26 |
JPS5114741B1 (de) | 1976-05-12 |
US3403727A (en) | 1968-10-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1501519B2 (de) | Kreuzgegenstromer | |
DE69006191T2 (de) | Flexible Rohrleitung. | |
DE2707702C2 (de) | Stützvorrichtung für eine Vielzahl von Röhren in einem Wärmeaustauscher | |
DE1556444B2 (de) | Lapprohr und vorrichtung zum formen von lapprohren insbeson dere zur verwendung in der raumfahrtindustrie | |
DE102007036181A1 (de) | Gewickelter Wärmetauscher mit mehreren Rohrbündellagen | |
DE1096936B (de) | Waermeaustauscher mit einem Buendel achsparalleler Rohre und gewellten Ablenkblechen zwischen den Rohren | |
DE10259661A1 (de) | Hohlfaser-Modul | |
CH617504A5 (de) | ||
WO2020074117A1 (de) | Gewickelter wärmeübertrager, verfahren zur herstellung eines gewickelten wärmeübertragers und verfahren zum wärmeaustausch zwischen einem ersten fluid und einem zweiten fluid | |
DE2424665C3 (de) | Druckschlauch mit Verstärkungseinlagen | |
DE2410292A1 (de) | Waermeaustauscher | |
DE3616682C2 (de) | ||
DE830015C (de) | Dreiecklitze fuer Kabel | |
DE102006041270A1 (de) | Wärmetauscherrohr mit zwei Schmalseiten und zwei Breitseiten | |
LU83291A1 (de) | In der estrichmasse eines fussbodens und in fertigteilelementen zu verlegendes rohr | |
EP3953654B1 (de) | Stegdesign - und anordnung zur verringerung einer radialen fehlverteilung in einem gewickelten wärmeübertrager | |
DE2736489C2 (de) | Wärmetauscher | |
DE9418641U1 (de) | Wärmeaustauschrohr | |
DE948691C (de) | Verfahren zum Aufbauen von Rohrwaermeaustauschern | |
DE2237241A1 (de) | Rohrwaermetauscher | |
DE1501449C3 (de) | Wärmetauscher | |
DE19616034C2 (de) | Wärmetauscher zur Wetterkühlung in Arbeitsbereichen des Berg- und Tunnelbaus | |
DE2320835A1 (de) | Faltenbalg | |
DE3523218A1 (de) | Brunnenfilterrohr und verfahren zu dessen herstellung | |
DE804147C (de) | Aus einem oder mehreren Drahtstuecken bestehende Regeneratorfuellmasse |