DE1269677B - Bandsperrfilter fuer die Rueckkopplungsschleife eines Oszillators - Google Patents

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND

DEUTSCHES

PATENTAMT

AUSLEGESCHRIFT

Int. Cl.:

H 03 b

Deutsche Kl.: 21 a4- 8/01

Nummer: 1 269 677

Aktenzeichen: P 12 69 677.4-35

Anmeldetag: 7. Mai 1966

Auslegetag: 6. Juni 1968

Die Erfindung bezieht sich auf ein verbessertes Bandsperrfilter für die Rückkopplungsschleife eines Oszillators, dessen Sperrfrequenz umschaltbar ist.

Bekannte Bandsperrfilter dieser Art sind aus zwei parallelgeschalteten, bezüglich Erde unsymmetrischen Γ-Gliedern aufgebaut. Dabei ist das eine als Hochpaß wirkende Γ-Glied aus einem Widerstand im Querzweig und zwei Kondensatoren im Längszweig aufgebaut und das andere als Tiefpaß wirkende 7-Glied aus einem Kondensator im Querzweig und zwei Widerständen im Längszweig.

Zur Umschaltung der Sperrfrequenz eines solchen Filters wurden bisher zwei oder mehr veränderbare Zweige in den beiden Γ-Gliedern vorgesehen. So wurden beispielsweise ein Widerstand des einen Γ-Gliedes und ein Kondensator des anderen Γ-Gliedes veränderbar ausgebildet, die dann zur Verstellung des Sperrfrequenzbandes manuell eingestellt wurden.

Die bekannten Filter haben jedoch eine Reihe Nachteile und werfen verschiedene Probleme auf. So ist das manuelle Einstellen zweier oder mehrerer 7-Zweig-Glieder auf die entsprechend der gewünschten anderen Sperrfrequenz neuen Werte schwierig und äußerst kritisch. Des weiteren ist es mit einem solchen Filter schwer, eine scharf abgestimmte Filterwirkung zu erhalten.

Entsprechend der Erfindung ist nun zur Frequenzumschaltung des Filters nur einer der im Längszweig liegenden Widerstände änderbar, dessen Größe wesentlich höher ist als derjenige Widerstandswert, welcher zu einem minimalen Sperrfrequenzübertragungskoeffizienten führen würde, wobei dieser Widerstand bei der Frequenzumschaltung des Filters über einen solchen Bereich verändert wird, daß der Übertragungskoeffizient des Filters im Sperrbereich ein Maximum durchläuft.

Ein durch die Erfindung erreichter Vorteil ist der, daß die Anzahl der zur Frequenzumschaltung erforderlichen variablen Zweige der Filterglieder von zwei oder mehr auf nur einen einzigen reduziert ist, wodurch das Filter erheblich einfacher und gedrängter aufgebaut werden kann. Ein weiterer Vorteil ist die erreichte höhere Abstimmschärfe des Filters bei jeder eingestellten Frequenz, weil ein innerhalb eines bestimmten Bereichs änderbarer Widerstandszweig vorgesehen ist, derart, daß der Ubertragungswirkungsgrad des Filters auf wesentlich höherem Niveau als der minimale Ubertragungswirkungsgrad gehalten wird.

Bei einer Ausführungsform ist vorgesehen, daß der veränderbare Widerstand im Ausgangslängszweig des dazugehörigen Γ-Gliedes liegt.

Bandsperrfilter für die Rückkopplungsschleife
eines Oszillators

Anmelder:

Western Electric Company, Incorporated,

New York, N. Y. (V. St. A.)

Vertreter:

Dipl.-Ing. H. Fecht, Dipl.-Ing. P. G. Blumbach
und Dipl.-Phys. Dr. W. Weser, Patentanwälte,
6200 Wiesbaden, Hohenlohestr. 21

Als Erfinder benannt:

William Harold Orr, Summit, N. J. (V. St. A.)

Beanspruchte Priorität:

V. St. v. Amerika vom 11. Mai 1965 (454 890) - -

Im folgenden ist die Erfindung an Hand der Zeichnung beschrieben; es zeigt

F i g. 1 ein schematisches Schaltbild eines Oszillators mit Sperrfilter,

F i g. 2 die Frequenzabhängigkeit des Sperrfilters nach F i g. 1 bei verschiedenen Stellungen eines in F i g. 1 vorgesehenen Schalters,

F i g. 3 die Abhängigkeit der Phasenwinkel von Sperrfiltern im Bereich der Sperrfrequenz,

F i g. 4 die Frequenzabhängigkeit der Amplituden von Sperrfiltern im Bereich der Sperrfrequenz,

F i g. 5 ein Polarkoordinatendiagramm verschiedener Sperrfilter und

F i g. 6 die Frequenzkennlinien des Ortes der Einsattelungstiefen eines parallelen Doppel-7-Filfers, wenn der Wert des normierten Ausgangswiderstands vom eine perfekte Einsattelung erzeugenden Wert abweicht, und zwar bei verschiedenen normierten Werten des Eingangswiderstands.

Im Oszillator nach F i g. 1 ist ein Breitbandverstärker A vorgesehen, der die an seinem Eingang erscheinenden Signale verstärkt und um 180° phasenverschiebt. Die Signale erscheinen an zwei Ausgangsanschlüssen O\ und O>. Ein variables Frequenzsperrfilter des parallelen Doppel-F-Typs vervollständigt eine Rückkopplungsschleife für den Verstärker.(

809 558/111

durch Zuführen eines Teils der an den Ausgangsanschlüssen 0\ und Oi erscheinenden Energie zurück zum Eingang des Verstärkers A.

Das Filter F weist ein Hochpaß-7"-Glied auf, das zu einem Tiefpaß-T-Glied zur Bildung des Doppel-Γ-Sperrfilters parallel geschaltet ist. Im Querzweig des Hochpaß-r-Gliedes liegt ein Widerstand Rn, der einerseits an die Verbindungsstelle eines Eingangskondensators Ci mit einem Ausgangskondensator C₂ und andererseits an Erde geschaltet ist. Im Querzweig des Tiefpaß-r-Gliedes liegt ein Kondensator d>, der einerseits an die Verbindungsstelle eines Eingangswiderstands Ri mit einem mehrstufigen Ausgangswiderstand Ri und andererseits an Erde geschaltet ist. Der Widerstand A₂ setzt sich aus vier Einzelwiderständen Rn, A₂₂, R%i und Rn zusammen, die sämtlich einerseits mit dem Widerstand R\ verbunden sind und andererseits mit den festen Kontakten eines Umschalters S, dessen beweglicher Schaltarm W je nach Stellung einen der vier Widerstände an den Kondensator C₂ zur Vervollständigung des Stromkreises anschaltet. Mit dem Schalter S kann daher der Widerstand Ri auf einen von vier Werten eingestellt werden.

Die Schaltungskomponenten des Oszillators nach F i g. 1 sind Dünnfilm-Bauelemente und haben die folgenden Werte, wobei bemerkt sein soll, daß diese Angaben nur im erläuternden Sinne, nicht aber im beschränkenden Sinne aufzufassen sind:

C₀ 0,01 -xF

Ci 0,01 ;xF

C₂ 0.01 J₁F

Rn 3 800,0 0hm

Ri 10 000.0 Ohm

A₂₁ 63 586.5 0hm

A₂₂ 79 675.3 0hm

A₃J 99 863.6 0hm

Rn 124 294.6 0hm

Beim Betrieb verstärkt der Verstärker A die an seinem Eingang erscheinenden Signale und liefert dieselben an die Ausgangsanschlüsse O\, O₂. Gleichzeitig verschiebt er die Phase dieser Signale um 180 und koppelt dieselben an den Eingang des Filters F, dessen Signalübertragungseigenschaft von der Stellung des Schaltarms W abhängt. Die Schaltungselemente des Filters F sind so dimensioniert, daß für jeden der vier möglichen Werte von A₂ eine Frequenz vorhanden ist, die Sperrfrequenz, bei der das Filter die Phase der an seinem Eingang anstehenden Signale um 180° verschiebt. Das Signal erzeugt mit dieser weiteren 180-Phasenverschiebung bei der jeweiligen Sperrfrequenz, wenn es dem Eingang des Verstärkers A zugeführt wird, eine positive Rückkopplung, die, bei ausreichender Verstärkung, zu Schwingungen bei dieser Sperrfrequenz führt.

Eine der nützlichsten Aspekte des Filters F rührt von der Fähigkeit desselben her, einen Oszillatorausgang mit vergleichsweise enger Bandbreite sicherzustellen. Dies deshalb, weil die Phasenverschiebung bei jeder der vom Schaltarm W ausgewählten Frequenzen vom 180°-Wert rasch abnimmt, wenn sich die Frequenz nur wenig gegenüber der Sperrfrequenz ändert. Daher wird nur ein enger Frequenzbereich zum Verstärker A positiv rückgekoppelt.

Die Selektivität des Oszillators nach F i g. 1 hängt von der Größe der Phasenverschiebungsänderung für Frequenzänderungen des Filters F bei derjenigen Frequenz ab, bei welcher das Signal für jeden Wert von Ri um 180 phasenverschoben wird. Man kann daher sagen, die Phasenverschiebimgsänderungsgeschwindigkeit des Filters bei der Sperrfrequenz bestimmt die Frequenzselektivität des Oszillators. Für eine konstante Frequenzselektivität bei den Frequenzen, auf die der Oszillator abgestimmt ist, muß die Phasenverschiebungsänderungsgeschwindigkeit bei den Sperrfrequenzen, bei denen eine 180 -Phasenverschiebung auftritt, praktisch gleich sein, und zwar unabhängig von der jeweiligen Stellung, die der Schaltarm W einnimmt.

Zusätzlich zu dem Einführen einer Phasenverschiebung dämpft das Filter F die an seinem Eingang erscheinenden Signale. Bei der Sperrfrequenz, auf die das Filter F durch die Einzelwiderstände des Widerstands Ri eingestellt ist und bei denen eine 180 -Phasenverschiebung auftritt, ist die Dämpfung ein Maximum. Der Ubertragungskoeffizient Γη, d. h. das Verhältnis (in db) des Filterausgangsignals zum Filtereingangsignal ist ein Minimum.

In F i g. 2 ist der Ubertragungskoeffizient des Filters F für verschiedene Frequenzen und für verschiedene Stellungen des Schaltarms W dargestellt. Die Kurve I der F i g. 2 gibt die Änderung des Ubertragungskoeffizienten (Dämpfung in db) für das Filter F wieder, wenn der Schaltarm den Widerstand Rn in die Schaltung einschaltet. Die Kurven II. III und IV geben die jeweiligen Ubertragungskoeffizienten für verschiedene Frequenzen des Filters F wieder, wenn der Schaltarm W den Widerstand Rn. Rx bzw. Rn in die Schaltung einschaltet. Bei jeder Kurve liegt die Sperrfrequenz im Minimum der Kurve, bei dieser Frequenz tritt auch die 180 -Phasenverschiebung auf.

Bei den in die Schaltung eingeschalteten Widerständen A₂], Rn, Rist und Rn liegen die Sperrfrequenzen bei 941, 852, 770 bzw. 697 Hz. Die je zugeordneten Ubertragungskoeffizienten sind —40.0. -39.4. —39,5 bzw. — 40,0 db. Die jeweiligen Phasenverschiebungsänderungsgeschwindigkeiten als Funktion der Frequenz. d(-)hlf ((-) = Phasenverschiebung, /= Frequenz), bei den vier Sperrfrequenzen sind zu 2.4; 2,3: 2,4 bzw. 2,5 pro Hz berechnet worden. Die obigen Ausführungen zeigen, daß das Umschalten des Schaltarms auf einen der Einzelwiderstände des Widerstands A₂ die Sperrfrequenz ändert, d. h. diejenige Frequenz, bei der eine 180 -Phasenverschiebung auftritt, wobei die Betriebsfrequenz des Oszillators über einen Bereich von 35" _n oberhalb der unteren Frequenz geändert werden kann. Hierbei ändert sich aber die Phasenverschiebungsänderungsgeschwindigkeit als Funktion der Frequenz, elf) elf. die sich sonst um mehrere hundert Prozent ändern <*> würde, nur um 8^uo. Da die Bandbreiten von el θ elf abhängen, stellt der praktisch konstante Wert von dQ-df sicher, daß ein entsprechend konstanter Bandbreitenbereich im Oszillator der F i g. 1 über den Sperrfrequenzen vorhanden ist.

Der Ubertragungskoeffizient des Filters bei jeder der Sperrfrequenzen ändert sich um weniger als 0,6 db. Dieser konstante Ubertragungskoeffizient bei den verschiedenen Sperrfrequenzen, der die praktisch

gleichen Phasenänderungsgeschwindigkeiten begleitet, ist ausgesprochen günstig. Auf der einen Seite stellt er sicher, daß ein Verstärker A, der zur Schwingungserzeugung bei einer Frequenz ausreichende Schleifenverstärkung liefert, dies auch bei den anderen Frequenzen tun wird. Andererseits stellt er sicher, daß der Verstärker A nicht durch übermäßig große Rückkopplung in den weniger tiefen Einsattelungen überlastet wird. Würden die Einsattelungen nicht etwa gleich tief sein, so würde es ziemlich wahrscheinlich sein, daß die weniger tiefen Einsattelungen dazu neigen würden, den Verstärker zu übersteuern und Sekundäreffekte zu erzeugen, die tatsächlich die Frequenzen verschieben würden, auf die der Oszillator abgestimmt ist. Zu tiefe Einsattelungen würden Schwingungen verhindern.

Die praktisch konstanten Phasenverschiebungsänderungsgeschwindigkeiten über große Änderungen der Sperrfrequenz und der Werte des Widerstands R-> hinweg sind zu dem allgemein zu erwartenden Verhalten eines Sperrfilters konträr. Sein Verhalten hängt von der praktischen Erfüllung der folgenden Beziehungen ab:

ρ > 1 ς ² -

^K2i

+ C₂)

R₀(C₁ + C₂)

25 verschiebungen bei den Einsattelungen haben. Die Einsattelungen treten auf der Abszisse benachbart dem Nullpunkt auf. In F i g. 5 sind die Abwerchungen der Kurven vom Ursprung zu Erläuterungszwecken vergrößert dargestellt. Nur diejenigen Filter, die Eingangssignale um 180 in der Phase verschieben, sollen nachstehend betrachtet werden.

Eine starke Phasenverschiebung aus 180 heraus bei bereits einer kleinen Frequenzänderung beispielsweise im Filter F kann sicherstellen, daß praktisch alle Frequenzen außer ein kleiner Bereich bei der Sperrfrequenz weit genug von der erforderlichen 360 -Phasenverschiebung in der Rückkopplungsschleife des Oszillators der F i g. 1 entfernt liegen, damit sie praktisch unterdrückt werden können. Der resultierende schmalbandige Oszillator erfordert jedoch einen hochverstärkenden Verstärker A, um die starke Dämpfung, die die praktischen Phasenverschiebungsänderungen bei der Sperrfrequenz begleitet, wettmachen zu können.

Das äußerste einer starken Phasenverschiebungsänderung aus 180 heraus und folglich die wünschenswerteste Phasenverschiebungsänderung für Schmalbandoszillatoren ist durch die Kurven «in Fi g. 3 und 4 dargestellt und tritt bei sogenannten perfekten Sperrfiltern auf. Diese Filter haben Schaltungskomponenten, die miteinander durch die folgende Beziehung verknüpft sind:

In Formel (2) bedeutet R>:i einen Zwischenwert des Widerstands Ri, bei dem der Ubertragungswirkungsgrad des Filters einen optimalen Wert erreicht.

Die Bedeutung der konstanten Beträge der Phasen-Verschiebungsänderung für Änderungen in der Sperrfrequenz der konstanten Ubertragungskoeffizienten und der starken Abweichung von der 180 -Phasenverschiebung außerhalb der Sperrfrequenz kann am besten aus einer allgemeinen Betrachtung von Sperrfiltern ersehen werden.

In Fig. 3 sind vier Kurven a, />. <■ und d der Phasenverschiebung (in Graden) als Funktion von Bruchteilen der Sperrfrequenz /0 für vier Sperrfilter dargestellt. In jedem Fall hängt die Phasenverschiebungsänderungsgeschwindigkeit von den Werten der Schaltungselemente ab. Der Ubertragungskoeffizient (in db) dieser vier Filter als Funktion von Bruchteilen der Sperrfrequenz ist durch die entsprechenden Kurven a. h. c und d der Fig. 4 dargestellt. Ein Vergleich der Fig. 3 und 4 zeigt, daß. je schärfer die Änderung der Phasenverschiebung bei der Sperrfrequenz in F' i g. 3 ist. desto tiefer die Einsattelung in F i g. 4 wird. Tatsächlich hängt die Phasenverschiebungsänderung umgekehrt von der Einsattelungstiefe ab und ist weitgehend durch letztere bestimmt.

F i g. 3 zeigt, daß hier Sperrfilter existieren. deren Phasenverschiebungen durch 0 bei der Sperrfrequenz gehen können und daß die Phasenver-Schiebungen sich hier mit den Einsattelungstiefen · ändern. Filter, deren Einsattelungen Phasenverschiebungen bei 0 haben, existieren, wenn die Polarkoordinatendarstellung der Filtercharakteristik in Abhängigkeit von der Frequenz nicht mehr den Ursprung umschreibt. In Fig. 5 sind vier solcher Kurven in Polarkoordinatendarstellung für vier ■ Sperrfilter dargestellt, von denen zwei 0 -Phasen-

I

RR

Im Falle des üblicherweise verwendeten, abgeglichen perfekten Sperrfilters gilt

R\ = R> = 2 R» und G = C> — y CO.

Jedoch F i g. 4 zeigt, daß perfekte Sperrfilter das Eingangssignal auch praktisch vollständig dämpfen. Oszillatoren mit perfekten Sperrfiltern würden daher Verstärker mit praktisch unendlich großer Verstärkung erfordern. Um dies zu vermeiden, war es bisher üblich, von den Schaltungselementwerten eines perfekten Sperrfilters so weit abzuweichen, wie dies im Hinblick auf vernünftig erreichbare Verstärkungswerte notwendig ist, andererseits aber dicht genug bei den perfekten Sperrbedingungen zu bleiben, um eine starke Phasenverschiebungsänderung bei Sperrfrequenz beibehalten zu können. Dies ist kein Problem, wenn der Oszillator auf eine einzige Frequenz fest eingestellt ist. Es ist jedoch schwierig, einen Verstärker durch Umschalten zwischen verschiedenen Sperrfrequenzen in der Nähe einer perfekten Sperrfrequenz abzustimmen und hierbei trotzdem eine konstant kleine Bandbreite aufrechtzuerhalten, ohne daß hierbei, mehrere Filterkomponenten gleichzeitig geändert werden. Das Ändern einer einzelnen Schaltungskomponente, wie dies in einer kleinen Schaltung, z. B. einer Dünnfilmschaltung, wünschenswert ist, veranlaßt ausgeprägte Änderungen der Filterbandbreite in der Nähe der perfekten Sperrfrequenz.

Durch die Erfindung wird die Notwendigkeit vermieden, mehrere Komponenten gleichzeitig ändern zu müssen. Die Schaltungskomponenten Ro, Ri, Cu,

/ J max \
\ J min /

(Jmiix \ Jmin J

(4)

J max Jmin

= 1,4

2 < ^u < 4.

R-2 min

Ci und G sind zugeordnete Werte, so daß ein Wert R'₂ des Widerstands Ri existieren kann, der die Gleichung für ein perfektes Sperrfilter befriedigt. Beim dargestellten Fall ist das Filter F jedoch nicht auf die Umgebung einer perfekten Sperrfrequenz/O' abgestimmt, sondern auf eine Frequenz f₀ im Bereich 0,55 fo < fo < 0,8 /ο', und zwar durch Ändern des Wertes von R₂ derart, daß 2R₂ < R₂ < 4Ri gilt. Innerhalb dieses Bereichs ändern sich die Dämpfungswerte und folglich die Bandbreite bei den Einsattelungen nur wenig. Daher ermöglicht ein einziger Schalter S, der den Wert des Widerstands R» durch Umschalten, seines Kontaktarms zwischen den einzelnen Widerständen Rn bis R>\ ändert, Frequenzänderungen im Oszillator der F i g. 1, wobei nichtsdestoweniger ein praktisch konstanter Eingang am Verstärker A und praktisch gleich enge Bandbreiten aufrechterhalten werden. Als allgemeine Regel für diese Ausführungsform gilt

20

Für eine 40%ige Änderung der Frequenz /' ist daher

25 (5)

(6)

Die Erfindung beruht auf der Entdeckung einer neuen Eigenschaft des Sperrfilters F. Bisher wurde angenommen, daß mit der Einführung einer Abweichung vom Perfektzustand eines Filters durch Ändern des Wertes irgendeiner der einzelnen Filterkomponenten gegenüber demjenigen Wert, wie dieser durch die Perfektsperrfilterbeziehung gegeben ist, zu einer zunehmend größeren Abweichung von der Sperrfrequenz führt, ebenso zu einer laufend größer werdenden Verringerung der Einsattelungstiefe. Diese Verringerung der Einsattelungstiefe ist begleitet von einer Verschlechterung der Schärfe des Phasenverschiebungsverhaltens. Es wurde daher angenommen, daß eine Änderung des Wertes nur einer Schaltungskomponente zu Änderungen der Einsattelungstiefe führen würde und daß deshalb Sperrfilter, die auf mehrere Frequenzen ohne Änderung der Phasenverschiebungsänderungsgeschwindigkeiten abstimmbar sind, nicht möglich sind.

Die der Erfindung zugrunde liegende Entdeckung anerkennt den Umstand, daß, wenn der Wert der Komponente Ri gegenüber dem »Perfekt«-Wert R'2 bei der perfekten Sperrfrequenz zuzunehmen beginnt, die Einsattel'ingstiefe abzunehmen beginnt, ebenso die Frequenz. Es wurde jedoch gefunden, daß, wenn die Zunahme groß genug ist, selbst wenn diese von weiteren Abnahmen der Sperrfrequenzen begleitet ist, die Einsattelungstiefen erneut zuzunehmen beginnen. Darüber hinaus wurde gefunden, daß der übergang der Einsattelungstiefe von den abnehmenden zu den zunehmenden Einsattelungstiefen über einen flachen Teil geht, der einen breiten Frequenzbereich überdeckt. Es wurde gleichfalls gefunden, daß in diesen Bereichen die Phasenverschiebungsänderungsgeschwindigkeiten ebenfalls durch einen langen, flachen Teil laufen. Weiter wurde gefunden, daß die Höhe des flachen Teils durch den Wert von R\ steuerbar ist.

Der obige Sachverhalt wird durch die Kurvenschar der F i g. 6 wiedergegeben. In F i g. 6 repräsentiert jede Kurve der Schar für konstante

Werte des Verhältnisses -~- ebenso der Schaltungs-

komponenten Co, Ci, Ci und Rq den geometrischen Ort der Ubertragungskoeffizienten, genommen am »Grund« der Einsattelungstiefe, wenn die Sperrfrequenz /ö durch Ändern des Wertes von Ri gegenüber der perfekten Sperrfrequenz/₀' geändert wird.

Das Frequenzverhältnis ~ ändert sich umgekehrt

./ο

mit dem Wert von A₂. Daher kann die Figur so betrachtet werden, als ob sie den geometrischen Ort der »Einsattelungsgrund«-Ubertragungskoeffizienten darstellt, wenn sich Ri ändert.

Die F i g. 6 sollte nicht mit der Ubertragungskennlinie der F i g, 2 verwechselt werden. F i g. 6 stellt den geometrischen Ort der maximalen Einsattelungstiefe dar und nicht die Ubertragungskurve einer einzelnen Einsattelung bei irgendeiner bestimmten Frequenz.

Wie zu erwarten war, zeigt der erste Teil einer jeden der Kurven der Fig. 6, daß gleichgültig, ob der Wert von Ri nach oben oder unten von seinem einer perfekten Sperrfrequenz zugeordneten Wert abweicht, der Ubertragungskoeffizient, genommen an der je maximalen Tiefe der Einsattelung, zunimmt. Der zweite Teil jeder Kurve zeigt jedoch etwas, was nicht voraussagbar war, nämlich, daß der geometrische Ort der Einsattelungstiefe einen Maximalwert erreicht und dann wieder mit zunehmendem Ri (abnehmendes /) abnimmt und daß zwischen den ansteigenden und abfallenden Kurventeilen ein weiterer etwas flacher Bereich liegt. Gemäß der Erfindung arbeitet das Filter innerhalb dieses flachen Bereichs, der die ansteigenden und abfallenden Kurventeile der Kennlinie verknüpft. Als Folge hiervon laufen die Phasenverschiebungsänderungsgeschwindigkeiten gleichfalls durch einen flachen Bereich. Die dadurch erreichte praktisch konstante Phasenänderung stellt eine konstante Bandbreite im Oszillator sicher.

Die unterschiedlichen Kurven der F i g. 6 sind das Ergebnis einer Änderung des Wertes von Ri. Hierbei ist Co — Ci = Ci angenommen worden. Ähnliche ansteigende und abfallende Kennlinien werden bei Zugrundelegung anderer Kapazitätsbeziehungen erhalten, z. B. der Beziehungen

C₁ = Ci=- Cn, Ci = 2 C₂ und C₂ = C₀ = y C,.

Claims (2)

Patentansprüche:

1. Bandsperrfilter für die Rückkopplungssehleife eines Oszillators, dessen Sperrfrequenz umschaltbar ist und das aus zwei parallelgeschalteten, bezüglich Erde unsymmetrischen Γ-Gliedern aufgebaut ist, von denen das eine als Hochpaß wirkende Γ-Glied aus einem Widerstand im Querzweig und zwei Kondensatoren im Längszweig aufgebaut ist und das andere als Tiefpaß wirkende Γ-Glied aus einem Kondensator im Querzweig und zwei Widerständen im Längszweig, dadurch gekennzeichnet, daß zur Frequenzumschaltung des Filters nur einer der im Längszweig liegenden Widerstände (R\

oder Ro) änderbar ist, dessen Größe wesentlich höher ist als derjenige Widerstandswert, welcher zu einem minimalen Sperrfrequenzübertragungskoeffizienten führen würde, wobei dieser Widerstand bei der Frequenzumschaltung des Filters über einen solchen Bereich verändert wird, daß

10

der Ubertragungskoeffizient des Filters im Sperrbereich ein Maximum durchläuft.

2. Bandsperrfilter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der veränderbare Widerstand (Ro) im ausgangsseitigen Längszweig des dazugehörigen Γ-Gliedes liegt.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen