DE1256513B - Verfahren zur Entseuchung von mit radioaktiven Korrosionsprodukten verunreinigten Metalloberflaechen - Google Patents
Verfahren zur Entseuchung von mit radioaktiven Korrosionsprodukten verunreinigten MetalloberflaechenInfo
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Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
lot.a.:
C 23g
Nummer: 1256513
Aitcareichcn: W 35090 VI h/48 d2
16. August 1963
Verfuhren zur Reinigung radioaktiv verseuchter Oberflächen sind besonders wichtig für den Betrieb
von Kernreaktoren, insbesondere strichen, die in
einem geschlossenen Kreislauf und nach dem Druck· wasserprinzip arbeiten. Dort bilden sich nämlich $
ständig radioaktive Korrosionsprodukte, die auf die Dauer eine ernsthafte Behinderung des normalen
Betriebes doer solchen Reaktoranlage darstellen können, so daß dnc ständige Überwachung von
außerordentlicher Wichtigkeit ist, damit eine recht-Kitige Beseitigung der übermäßigen Verseuchung
des Kreislaufsystems vorgenommen werden kann.
Die Notwendigkeit, den in Kernkraftwerken erzeugten Strom zu vet billigen und damit den Betrieb
von Kernkraftwerken wirtschaftlich interessant zu
machen, führt dahin, die Konstruktion von Kernkraftwerken ohne Gefährdung der Sicherheit auf
Grund der bisherigen Erfahrungen $0 einfach wie
möglich zu hallen. Dazu gehört auch, daß Bctriebsstiilsctzungcn, wie z. B. zum Zwecke der Entseuchung »0
der Kreisläufe, so kurz wie möglich gehalten werden.
Weiterhin ist es erstrebenswert, die Anlagen zur
Aufnahme von radioaktiven Abfallstoffen zu verkleinern.
In Erkenntnis dieser Notwendigkeiten wurde ein sj
neues Verfahren zum Entseuchen von mit radioaktiven Korrosiomorodukten verunreinigten Metall·
oberflächen, insbesondere bei Kernreaktoren und Kernkraftwerken, entwickelt, bei dem erfindungsgemiß die Oberflächen kontinuierlich mit einer ver- y>
dünnten, wäßriges Ammoniumbifluorid, mindestens,
einen Korrosionsinhibitor, vorzugsweise saures KaIiumphthalat, Aminoniumbenzoat, Ammomumsaliey-Iat, Natriumbcnzoat oder Natriumsalicylat, und
gegebenenfalls Ammoniutndihydrogenphosphat ent·
haltenden Losung gespült werden.
Als Korrosionsinhibitor kann die Lösung auch 2wd oder mehrere solcher Verbindungen wie saures
Kaliumphlhalat, Ammomumbeazoat, Ammonium·
satizilat. Natriumbcnzoat und Natriumsalizilat enthalten. Dieser wißrigcn Spö!lösung kann «jsäulkh
als Detergent Ammoniumdihydrogenphosphat beigegeben werden.
Die wirksamsten, bisher bekannten Entseuchung*· verfahren erfordern meist zwei oder mehrere ehe·
mische Behandlungsgingc mit dazwischenliegenden Spßlvorgärtgen. Demgegenüber ist nach dem neuen
Verfahren nur ein einziger Arbeitsgang notwendig. Dies bedeutet aber nicht nur eine sehr große arbeitslechnische Vereinfachung, sonde» auch ane sehr so
große Ersparnis an Auffangbehälterraum flir die
radioaktiv verseuchten SpülflUssigkcitcn. Das erfin-
Verfahren zur Fntsenehiifig von mit
r«Hirt*Vi»vm Korrosionsprodukien verunreinigten
Metalloberflächen
Anmelder:
Westinghouse Electric Corporation,
Ea&t Pittsburgh, Pa. (V. St. A.)
Vertreter.
(V. St. A.)
Beanspruchte Priorität:
V. St. ν. Amerika vom 21. September 1962
(225354)
dungsgcmüBc Reinigungsverfahren ermöglicht somit
einen wesentlichen Beitrag zur Hebung der Wirt· Schädlichkeit des Betriebes von Kernreaktoren.
Zum besseren Verständnis sei das erfindungsgemäße Verfahren an einigen Beispielen aus der
Praxis näher erläutert Die Reaktorkreisläufe bestehen oftmals aus rostfreiem Stahl der Typen 304
sowie 410. Die Elemente, die für die Höhe der Aktivität verantwortlich sind, sind Kobalt 58, Kobalt 60,
Mangan 54 aod Eisen 52. Die Aktivität bei Kobalt 58 und Mangan $4 whd dabei erzeugt durch n,p-Reaktioncn, diejenige bei den anderen Elementen vorzugsweise durch !!,^Reaktionen. Diese Materialien
bilden einen radioaktiven fllmarügen Niederschlag,
der sogar durch Anwendung von starken chemischen Mitteln nur sehr schwer zu entfernen ist. Es ist daher
um so bedeutsamer, daß derartige Niederschläge durch die crfindungsicmäßcn Losungen mit einer
einzigen Behandlung im wesentlichen vollständig entfernt werden können, ohne daß dabei das Grund·
metall angegriffen wird.
Die Wirkungsweise des neuen Verfahrens läßt sich charakterisieren durch das Vcrhältnb der Anfangs·
aktivität zur EodaküvitäL Dieses Verhältnis m
Dekontaminatiorafoktor (DF) genannt. Ein Dckootaminationsfaktor von 100 bedeutet, daß 99% der
Aktivität beseitigt worden sind, während ein DeJcon·
taminationsfaklrw von 5 besagt, daß 89% der Akti-
vität beseitigt worden sind. Ein zufriedenstellender Reinigungsgrad kann natürlich z. B. durch beide
Dekontaminationsfaktoren erzielt werden, je nachdem bei welcher Anfangsaktivität der Reinigungsvorgang begonnen wurde. Für die Beurteilung des
erfindungsgemäßen Verfahrens ist außerdem der Verlust an Grundmetall bedeutsam, der durch die
verwendeten Chemikalien hervorgerufen wird.
Bei der Erprobung der Erfindung wurde festgestellt, daß die Reinigungslösung je nach dem vorliegenden
Metall auf einer Temperatur zwischen 25 und 950C
gehalten werden soll. Innerhalb dieses Temperaturbereiches wird die wäßrige Lösung durch das zu
reinigende System gespült, und zwar für die Dauer von etwa 30 Minuten bis zu 5 Stunden. So kann z. B.
ein mit einem radioaktiven Oxid überzogener Behälter aus rostfreiem Stahl vom Typ 304 dadurch
wirksam entseucht werden, daß er 21^ bis 3 Stunden
bei einer Temperatur von etwa 760C mit der genannten
Lösung durchspült wird. Ein Behälter der Stahltype 410 kann bei einer Temperatur von etwa 250C
in etwa 5 Stunden mittels einer 1% Ammoniumbifluorid und 0,5% saures Kaliumphthalat enthaltenden
Lösung gereinigt werden.
Bei im Verhältnis zu rostfreiem Stahl 304 weniger edleren Stählen ist es zweckmäßig, bei niedrigeren
Temperaturen zu arbeiten, um die Grundmetallkorrosion zu verringern. Eine sichere Maximaltemperatur
für rostfreien Stahl 410 liegt bei etwa 6O0C. Besteht das Grundmetall aus rostfreiem Stahl
304, so ist der Angriff bei Temperaturen von etwa 93°C oder sogar noch darüber praktisch vernachlässigbar.
Folgende Beispiele sollen die Wirkung des neuen Verfahrens näher erläutern:
Teile aus rostfreiem Stahl der Typen 304 sowie 410 wurden für eine Zeit von über 400 Stunden in einem
Reaktorprüfkreislauf eingesetzt, der eine Borsäurelösung enthielt (8,9% H3BO3), die eine Temperatur
von etwa 2800C hatte. Diese Teile wurden anschließend zur Beseitigung der radioaktiven Verseuchung
behandelt mit einer Lösung, die 1% Ammoniumbifluorid und 0,5% saures Kaliumphthalat enthielt.
Bei rostfreiem Stahl 304 genügte eine Behandlungszeit von 3 Stunden bei 76° C, nach der die Radioaktivität
an den Stahlteilen auf 5% des ursprünglichen Wertes vermindert wurde (DF 20). Eine entsprechende
Behandlung rostfreien Stahls 410 bei Raumtemperatur ergab eine Restaktivität von 7,6%
der ursprünglichen (DF 13). Nach weiteren 3 Stunden Behandlungszeit bei einer Temperatur von 76 0C
verblieben nur noch 0,2% der anfanglichen Aktivität (DF 500).
Die nachfolgenden Tabellen I und II zeigen die Untersuchungsdaten der beiden Typen rostfreien
Stahles unter Zugrundelegung einer Behandlungstemperatur von etwa 6O0C. Dabei sind die relativen
^-Spitzenwerte für beide Kobaltisotope der Mittelwert
der beiden größeren y-Spitzen. Für Ammoniumbifluorid
und saures Kaliumphthalat wurden die chemischen Formeln NH4HF2 bzw. C6H4 (COO)2KH
eingesetzt.
Verseuchung von rostfreiem Stahl 304 nach 400 Stunden Bestrahlung in wäßriger Lösung
bei etwa 2850C in einem Reaktorprüfkreislauf, wobei die Lösung 1550 ppm Bor,
<0,l ppm Chlor
negativ und <0,l ppm O2 enthielt
C6H4(COO)2KH | Mittlere Temperatur |
Zeit | Relative y-Spitzenwerte, "/0 | Co 58 | Co 60 | Gesamt Photonen |
Gewichtsverlust | |
0,5 | 0C | Minuten | X AIV/ l·^'· Awl Ά | |||||
Dekontaminationsbedingungen | 0,5 | — | 0 | 100 | 100 | 100 | mg/dm2 | |
0,5 | 60 | 30 | 98,2 | 96 | 95,6 | — | ||
Lösungskonzentration, % | 0,5 | 60 | 60 | 96,5 | 90 | 89,6 | 20,3 | |
NH1HF2 | 0,5 | 60 | 90 | 62,1 | 58,2 | 59,4 | 0 | |
1,0 | 0,5 | 60 | 120 | 11,1 | 10,4 | 9,4 | 17,4 | |
1,0 | 60 | 150 | 5,4 | 5,2 | 4,5 | 5,8 | ||
1,0 | 2,9 | |||||||
1,0 | ||||||||
1,0 | ||||||||
1,0 |
Verseuchung von rostfreiem Stahl 410 nach 400 Stunden Bestrahlung in wäßriger Lösung
bei etwa 285°C in einem Reaktorprüfkreislauf, wobei die Lösung 1550 ppm Bor, <0,l ppm Chlor
negativ und <0,l ppm O2 enthielt
■ | Dekontaminationsbedingungen | Mittlere Temperatur 0C |
Zeit Minuten |
Relative y-Spitzenwerte, % | Co 58 | Co 60 | Gesamt Photonen |
Gewichtsverlust mg/dm2 |
Lösungsk NH4HF2 |
onzentration, % C6H4(COO)2KH |
— | 0 | 100 | 100 | 100 | — | |
1,0 | 0,5 | 60 | 30 | 5,3 | 5,0 | 5,1 | 109,1 | |
1,0 | 0,5 | 60 | 60 | 2,8 | 3,0 | 2,8 | 64,6 | |
1,0 | 0,5 | 60 | 90 | 2,3 | 2,5 | 2,3 | 77,2 | |
1,0 | 0,5 |
Die nachfolgende Tabelle III gibt einen Überblick über die Korrosionsdaten bei rostfreiem Stahl 304
über einen unterschiedlichen Temperaturbereich und mit veränderlichen Konzentrationen von saurem
Kaliumphthalat.
Korrosionsrate bei rostfreiem Stahl 304 (behandelt mit Schmirgelpapier Nr. 400) in einer
Lösung, die 1 % Ammoniumbifluorid und wechselnde Mengen an saurem Kaliumphthalat
enthält.
Mittlere Temperatur | Korrosionsrate | |
C6H4(COO)2KH | 0C | pro Stunde |
% | 23,5 | mg/dm2 |
0 | 43,5 | 2,6 |
57,0 | 9,3 | |
73,5 | 16,3 | |
25,0 | 23,8 | |
0,1 | 43,0 | 3,1 |
56,5 | 8,7 | |
75,0 | 14,1 | |
25,0 | 20,7 | |
0,5 | 43,0 | 2,6 |
56,5 | 6,7 | |
75,5 | 12,9 | |
16,5 | ||
Mittlere Temperatur | Korrosionsrate | |
QH4(COO)2KH | 0C | pro Stunde |
% | 26,0 | mg/dm2 |
2,0 | 43,0 | 2,1 |
. 57,0 | 5,6 | |
■ 73,8 | 10,3 | |
26,0 | 13,3 | |
5,0 | 43,0 | 1,0· |
57,0 | 3,1 | |
75,0 | 6,7 | |
10,3 | ||
Aus den vorstehenden Daten ist ersichtlich, daß nach der vorliegenden Erfindung eine einmalige
Behandlung genügt, um fast totale Entseuchungserfolge zu erzielen, wobei keine wesentliche Korrosion
des Grundmetalls stattfand. Zusätzlich zu saurem Kaliumphthalat können auch andere geeignete
Korrosionsinhibitoren wie Ammoniumbenzoat, Ammoniumsalizilat, Natriumbenzoat und Natriumsalizilat
Verwendung finden. Mit diesen Inhibitoren und Ammoniumbifluorid wurden unter den wesentlich
gleichen Bedingungen wie bisher sehr zufriedenstellende Entseuchungserfolge erzielt. Die Korrosionsraten
dieser Lösungen sind in der folgenden Tabelle IV dargestellt.
Die Wirkung verschiedener Inhibitoren auf die Korrosion von rostfreiem Stahl 410
(behandelt mit Schmirgelpapier Nr. 400) in 1% Ammoniumbifluorid
Saures Kaliumphthalat | Gewichts verlust pro Stunde mg/dm2 |
Ammoniumbenzoat | Gewichts verlust pro Stunde mg/dm2 |
Ammoniumsalizilat | Gewichts verlust pro Stunde mg/dm2 |
Natriumbenzoat | Gewichts verlust pro Stunde mg/dm2 |
Natriumsalizilat | Gewichts verlust pro Stunde mg/dm2 |
|
Inhibitor konzentration % |
Tem peratur C |
20,9 | Tem peratur C |
23,5 | Tem peratur 0C |
18,6 | Tem peratur 0G |
Tem peratur °C |
||
0,1 | 17,4 | 66,0 | 25,5 | 53,5 t | 27,4 | 34,8 | N. R. | N. R. | ||
0,1 | 42,3 | 200,4 | 43,0 | 182,4 | 43,0 | 107,4 | N. R. | N. R. | ||
0,1 | 59,3 | 619,5 | 56,0 | 430,4 | 56,5 | 429,6 | N. R. | N. R. | ||
0,1 | 76,0 | 13,1 | 70,0 | 18,6* | 74,4 | 14,7 | N. R. | N. R. | ||
0,5 | 16,7 | 50,4 | 26,3 | 37,9 | 27,5 | 22,3 | N. R. | N. R. | ||
0,5 | 42,8 | 134,4 | 43,3 | 124,8 | 43,0 | 75,5 | N. R. | 68,3 | N. R. | 62,8 |
0,5 | 59,5 | 396,8 | 56,0 | 269,4 | 56,5 | 243,3 | 55,5 | 283,3 | 56,0 | 294,9 |
0,5 | 76,0 | 12,8 | 74,0 | — | 74,3 | 17,3* | 72,5 | 75,5 | ||
2,0 | 19,5 | 44,3 | — | — | 27,3 | 19,1 | N. R. | N. R. | ||
2,0 | 42,0 | 96,3 | — | 57,0* | 43,0 | 55,1 | N. R. | 37,7* | N. R. | 36,8 |
2,0 | 59,0 | 334,4 | 56,5 | 88,4 | 56,5 | 165,3 | 57,0 | 84,5 | 56,5 | 164,4 |
2,0 | 77,0 | 10,4 | 74,3 | — | 74,8 | — | 73,5 | 74,8 | ||
5,0 | 18,5 | 33,6 | — | — | — | — | N. R. | N. R. | ||
5,0 | 43,0 | 80,1 | — | 27,5* | — | 54,7 | NR. | N. R. | ||
5,0 | 59,5 | 168,5 | 57,0 | 53,9 | 57,0 | 108,5 | N. R. | NR. | ||
5,0 | 76,5 | 75,0 | 74,5 | N. R. | N. R. |
* Unvollständige Löslichkeit bei diesen Prüftemperaturen und Konzentrationen; es war etwas weiße Ausfallung vorhanden.
— Nur leichte Löslichkeit unter diesen Bedingungen; Prüfung wurde nicht fortgesetzt.
N. R. Keine Versuche.
In den folgenden Tabellen wird die Wirkung einer Mischung von Korrosionsinhibitoren dargestellt. Die
Tabelle VI enthält außerdem Daten in bezug auf die Verwendung von Ammoniumdihydrogenphosphat. Dieses
Phosphat verhütet die Bildung einer dünnen Schmutzschicht auf dem Metall im Anschluß an die Dekontaminationsbehandlung,
was als ein weiterer besonderer Vorteil der Erfindung gewertet werden muß. Wie in der
Tabelle dargestellt, können Phosphate innerhalb des Konzentrationsbereiches von etwa 0,5 bis etwa 4%
zufriedenstellend angewendet werden.
Korrosion von abgeschmirgeltem rostfreiem Stahl 304 und 410 in 1,0% Ammoniumbifluorid bei 610C
mit verschiedenen Konzentrationen von saurem Kaliumphthalat und Ammoniumdihydrogenphosphat
Art des Stahls (geschmirgelt) |
l,0Gewic Ammoniumt Konzentration C8H^(COO)2KH % |
htsprozent >ifluoridlösung Konzentration NHiHF2 % |
Gt mg |
jwic (n |
htsverlust pro S ach Abschrubber mg/dm2 |
tunde 1) mg/dm2 |
304 A-I | 0 | 4,0 | 0,2 | 2,1 | 2,1 | |
B-I | 1,0 | 3,0 | 0,2 | 2,1 | 2,1 | |
C-I | 2,0 | 2,0 | 0,2 | 2,1 | 2,1 | |
D-I | 3,0 | 1,0 | 0,2 | 2,1 | 2,1 | |
E-I | 4,0 | 0 | 0,8 | 8,4 | 8,4 | |
410 A-2 | 0 | 4,0 | 2,3 | 17,6 | 17,6 | |
B-2 | 1,0 | 3,0 | 2,3 | 17,8 | 18,6 | |
C-2 | 2,0 | 2,0 | 2,4 | 18,6 | 19,4 | |
D-2 | 3,0 | 1,0 | 4,0 | 31,0 | 31,8 | |
E-2 | 4,0 | 0 | 12,8 | 96,2 | 98,5 | |
Korrosion von abgeschmirgeltem*, rostfreiem Stahl bei 610C in 1,0% Ammoniumbifluorid
+0,5% Kaliumphthalat mit verschiedenen Konzentrationen an Ammoniumdihydrogenphosphat
Probe | Konzentration | Eintauch | • | mg/dm2 | |
Art des | num mer |
von Ammonium- | zeit Stunden |
Gewichtsverlust | 142,6 |
Stahls | A-I | Dihydrogen- phosphat (%) |
2 | mg | 293,0 |
410SS | 0,5 | 4 | 18,4 | 455,0 | |
6 | 37,8 | 65,1 | |||
B-I | 2 | 58,7 | 124,0 | ||
1,0 | 4 | 8,4 | 189,9 | ||
6 | 16,0 | 43,4 | |||
C-I | 2 | 24,5 | 78,3 | ||
2,0 | 4 | 5,6 | 116,3 | ||
6 | 10,1 | 38,0 | |||
D-I | 2 | 15,0 | 59,7 | ||
3,0 | 4 | 4,9 | 90,7 | ||
6 | 7,7 | 32,0 | |||
E-I | 2 | 11,7 | 52,8 | ||
4,0 | 4 | 4,0 | 76,0 | ||
6 | 6,6 | 10,0 | |||
A-2 | 2- | 9,5 | 17,0 | ||
304SS | 0,5 | 4 | 1,0 | 23,1 | |
6 | 1,7 | 8,3 | |||
B-2 | 2 | 2,3 | 13,4 | ||
1,0 | 4 | 0,8 | 16,5 | ||
6 | 1,3 | 6,2 | |||
C-2 | 2 | 1,6 | 9,3 | ||
2,0 | 4 | 0,6 | 10,3 | ||
6 | 0,9 | ||||
1,0 | |||||
30 | Artdes | 35 | Probe | Konzentratiob | Eintauch | Gewichtsverlust | mg/dm2 |
Stahls | num mer |
vonAmmonium- | zeit Stunden |
mg | |||
Dihydrogen- phosphat (%) |
5,2 | ||||||
D-2 | 2 | 0,5 | 6,2 | ||||
40 | 3,0 | 4 | 0,6 | 7,2 | |||
6 | 0,7 | 4,1 | |||||
E-2 | 2 | 0,4 | 4,1 | ||||
4,0 | 4 | 0,4 | 4,1 | ||||
6 | 0,4 | ||||||
* Das Material wurde mit Schmirgelpapier Nr. abgeschmirgelt.
Das Entseuchungsverfahren ist nicht auf die beiden bisher genannten Stahlsorten beschränkt, es
läßt sich vielmehr auch auf andere Metalle und Materialien mit Erfolg anwenden, was aus nachstehender
Tabelle zu entnehmen ist.
Korrosionsverhalten verschiedener Materialien in 1% Ammoniumbifluorid +0,5% Kaliumphthalat
+0,2% Ammoniumdihydrogenphosphat bei 6VC
Material
Haynes-25 Monel ... 316SS ... Stellite-6 ..
304SS ..
Gewichtsverlust | mg/dm2 |
pro Stunde | 0 |
mg | 0 |
0 | 2,4 |
0 | 4,4 |
0,3 | 5,1 |
0,4 | |
0,5 |
Metallische Abtragsrate pro Stunde in μ*
0,03 0,05 0,06
μ-Angaben aus Gewichtsabnahme berechnet.
Fortsetzung
Material
Inconel
Nicrobraze-50
304 SS (sensibilisiert)
410SS
403SS
Graphitar-14
Gewichtsverlust | Stunde |
pro | mg/dm2 |
mg | 11,5 |
2,9 | 12,7 |
3,2 | 12,9 |
0,7 | 22,4 |
2,8 | 23,5 |
2,4 | 29,8 |
7,5 |
Metallische
Abtragsrate
pro Stunde
in μ*
0,13 0,16 0,16 0,29 0,30 1,63
μ-Angaben aus Gewichtsabnahme berechnet.
mit
Alle Materialien wurden vor der Prüfung Schmirgelpapier Nr. 400 abgeschmirgelt.
Diese Beispiele zeigen, wie überraschend einfach und wirksam dieses Einschrittentseuchungsverfahren
ist. Es ist daher zu erwarten, daß dieses Verfahren entsprechend der eingangs geschilderten Aufgabenstellung
wesentlich mihilft, die Wirtschaftlichkeit von Kernreaktoranlagen zu erhöhen.
Claims (5)
1. Verfahren zum Entseuchen von mit radioaktiven Korrosionsprodukten verunreinigten Metalloberflächen,
insbesondere bei Kernreaktoren und Kernkraftwerken, in einem einzigen Arbeits-
10
gang, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberflächen kontinuierlich mit einer verdünnten,
wäßriges Ammoniumbifluorid, mindestens einen Korrosionsinhibitor, vorzugsweise saures Kaliumphthalat, Ammoniumbenzoat, Ammoniumsalicylat,
Nätriumbenzoat oder Natriumsalicylat, und gegebenenfalls Ammoniumdihydrogenphosphat
enthaltenden Lösung gespült werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberflächen mit einer etwa
1 Gewichtsprozent Ammoniumbifluorid und etwa 0,5 Gewichtsprozent Korrosionsinhibitoren) enthaltenden
Lösung gespült werden.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberflächen mit einer
etwa 1 Gewichtsprozent Ammoniumbifluorid und etwa 0,5 bis 5 Gewichtsprozent Korrosionsinhibitoren)
enthaltenden Lösung gespült werden.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Oberflächen mit einer zusätzlich
etwa 0,5 bis 4 Gewichtsprozent Ammoniumbifluorid enthaltenden Lösung gespült werden.
5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß während der sich über etwa
30 Minuten bis zu 5 Stunden erstreckenden kontinuierlichen Spülbehandlung die Temperatur der
wäßrigen Lösung zwischen 25 und 95 0C gehalten
wird.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US1256513XA | 1962-09-21 | 1962-09-21 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1256513B true DE1256513B (de) | 1967-12-14 |
Family
ID=22420765
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEW35090A Pending DE1256513B (de) | 1962-09-21 | 1963-08-16 | Verfahren zur Entseuchung von mit radioaktiven Korrosionsprodukten verunreinigten Metalloberflaechen |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE1256513B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2100968A1 (de) * | 1970-01-12 | 1972-07-13 | Shell Int Research | Kupferionen enthaltende Lösungen |
DE3825857A1 (de) * | 1988-07-29 | 1990-02-01 | Kernforschungsanlage Juelich | Beizsaeure fuer edelstahl und verfahren zur aufarbeitung von verbrauchter beizsaeure |
-
1963
- 1963-08-16 DE DEW35090A patent/DE1256513B/de active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2100968A1 (de) * | 1970-01-12 | 1972-07-13 | Shell Int Research | Kupferionen enthaltende Lösungen |
DE3825857A1 (de) * | 1988-07-29 | 1990-02-01 | Kernforschungsanlage Juelich | Beizsaeure fuer edelstahl und verfahren zur aufarbeitung von verbrauchter beizsaeure |
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