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1. Technisches Gebiet
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Die vorliegende Erfindung betrifft eine Leitungsöldruck-Steuervorrichtung für ein kontinuierliches Getriebe gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
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In
EP 0 969 230 A2 ist ein Verfahren zur Getriebestörung beschrieben, bei dem durch Anwendung eines minimal notwendigen Axialdrucks ein Riemenschlupf vermieden wird und ein Ziel – Übersetzungsverhältnis – erreicht werden kann, auch, wenn das Übersetzungsverhältnis in der Weise geändert wird, dass sich der Axialdruck einer Antriebsriemenscheibe erheblich verringert, z. B. im Fall eines ”Kick-down”. Insbesondere wird vorgeschlagen, ein Verfahren zum Berechnen des Riemenscheiben-Axialdrucks in einem Fall eines ”Kick-down” zu wechseln.
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In
DE 197 12 451 A1 ist eine Vorrichtung und ein Verfahren zum Steuern eines stufenlosen CVT-Getriebes in einem Kraftfahrzeug beschrieben. Das Getriebe ist zusammen mit einer ein einstellbares Antriebsmoment aufweisenden Antriebseinheit in dem Antriebsstrang des Kraftfahrzeugs angeordnet und weist eine Antriebsseite sowie eine Abtriebsseite und einen Wirkteil zum Herstellen einer mechanischen Wirkverbindung zwischen der Antriebsseite und der Abtriebsseite auf. Erfassungsmittel dienen zum Erfassen einer den Schlupf zwischen den Wirkmitteln und der Antriebs- und/oder Abtriebsseite repräsentierenden Schlupfgröße. In der Reaktion auf einen vorgebbaren Wert der Schlupfgröße werden dann die vorgegebenen Maßnahmen eingeleitet, z. B. eine Ansteuerung einer in dem Antriebsstrang angeordneten Kupplung, eine Änderung der Getriebeübersetzung und/oder eine Änderung des Ausgangsmoments der Antriebseinheit.
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In einem weiteren herkömmlichen kontinuierlichen Getriebe in einem Kraftfahrzeug ist zum Beispiel eine Konfiguration in dem
japanischen offengelegten Patent Nr. 4-272569 offenbart. Wie in diesem Stand der Technik gezeigt, wird die Konfiguration häufig verwendet, bei der ein Riemen über ein Paar von Rollen gezogen ist und ein Drehverhältnis einer Antriebsseite und einer angetriebenen Seite durch gegenseitiges Verändern einer Spaltbreite des Paars von Rollen gesteuert wird.
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Ein Mechanismus zum Ändern der Spaltbreite der Rollen wird nachstehend beschrieben. Zunächst wird ein Leitungsöldruck von einem Öldruck einer Öldruckpumpe, die von einer Brennkraftmaschine angetrieben wird, die in einem Fahrzeug installiert wird, bereitgestellt, zweitens wird der Leitungsöldruck durch Ändern eines Ausgangsöldrucks der Ölpumpe verändert und schließlich wird eine bewegbare konische Platte, die die Rollen bildet, in der axialen Richtung an eine feste konische Platte in Übereinstimmung mit einer Änderung des Leitungsöldrucks verschoben.
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Bei einer Steuerung des Leitungsöldrucks des kontinuierlichen Getriebes in dem Fahrzeug dieser Art ist es erforderlich, einen effektiven Transfer einer Antriebskraft zwischen dem Riemen und dem Fahrzeug herzustellen. Deshalb ist es absolut notwendig, einen Öldruck für den Riemen zu erhalten, wobei eine Haltbarkeit des Riemens nicht beschädigt wird, indem ein Durchrutschen des Riemens zwischen den antreibenden und den angetriebenen Seiten strikt verringert wird. Ferner ist es unumgänglich, einen Leistungsverlust der Öldruckpumpe zu unterdrücken, indem vermieden wird, dass der Leitungsöldruck über einen erforderlichen Pegel angehoben wird. Um diese Schwierigkeiten zu umgehen, besteht ein gebräuchlicher Weise verwendetes Verfahren darin, dass ein beabsichtigter Leitungsöldruck in Übereinstimmung mit den Fahrbedingungen eingestellt wird und der Ausgangsöldruck der von der Brennkraftmaschine angetriebenen Öldruckpumpe gesteuert wird, so dass er mit dem beabsichtigten Leitungsöldruck übereinstimmt, wie in einem Flussdiagramm der 6 gezeigt ist.
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Im Schritt 601 der 6 wird ein Basiswert des beabsichtigten Leitungsöldrucks aus der Eingangsinformation zu einer Steuereinrichtung bezüglich eines Drehmoments der Brennkraftmaschine und einem Übertragungsverhältnis des kontinuierlichen Getriebes berechnet. Als nächstes wird im Schritt 602 ein Kompensationswert für den Basiswert des beabsichtigten Leitungsöldrucks auf Grundlage der Information von den verschiedenen Sensoren, die die Fahrbedingungen erfassen, berechnet. Im Schritt 603 wird ein abschließender, beabsichtigter Leitungsöldruck durch Addieren des Kompensationswerts mit dem Basiswert des beabsichtigten Leitungsöldrucks berechnet und im Schritt 604 werden sämtliche Schritte periodisch wiederholt.
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In dem Stand der Technik wie voranstehend beschrieben, ist es bei der Einstellung des beabsichtigten Leitungsöldrucks erforderlich, eine Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine so klein wie möglich einzustellen, um die Benzinreichweite zu verbessern und gleichzeitig die Drehgeschwindigkeit der Maschine zu erhöhen, um das Durchrutschen des Riemens aufgrund eines Mangels eines Ausgangsöldrucks von der Öldruckpumpe zu vermeiden, so dass der Leitungsöldruck, der einem Übertragungsdrehmoment entspricht, erhalten wird. Um diese entgegengesetzten Bedingungen zu erfüllen, wird die Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine deshalb so eingestellt, dass ein minimaler beabsichtigter Leitungsöldruck in einem Bereich erhalten wird, in dem kein Durchrutschen des Riemens auftritt und auch die Einstellung der Brennkraftmaschinengeschwindigkeit muss ausgeführt werden, um kein Durchrutschen des Riemens unter verschiedenen und sich konstant ändernden Fahrbedingungen des Kraftfahrzeugs zu bewirken.
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Jedoch, wie in 7 gezeigt, wird die Öldruckpumpe von der Maschine angetrieben, deren Drehgeschwindigkeit als eine Kurve E gezeigt ist, ein möglicher Ausgangsleitungsöldruck, der mit einer Kurve F gezeigt ist, in einer niedrigen Drehzone klein wird, und ein Spielraum für den beabsichtigten Leitungsöldruck, der als eine Kurve G gezeigt ist, klein ist. Wenn deshalb die Fahrbedingungen des Fahrzeugs, welches eine herkömmliche Steuervorrichtung des Leitungsöldrucks aufweist, sich ändern, kann die Maschine einer Änderung des beabsichtigten Leitungsöldrucks mit Hilfe einer Erhöhung des Ausgangsöldrucks der Öldruckpumpe nicht folgen. Demzufolge tritt eine Zone T auf, in der der Riemen durch das Durchrutschen abgenutzt wird und eine Änderung der Laufbedingungen aufgrund des Durchrutschens unvermeidbar ist.
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Die Zone T wird zwischen Zeitpunkten t1 und t2 definiert. Am Zeitpunkt t1 ist in dem ansteigenden Abschnitt des beabsichtigten Leitungsöldrucks ist ein beabsichtigter Leitungsöldruck gleich zu dem möglichen Leitungsöldruck und zu dem Zeitpunkt t2 in dem ansteigenden Abschnitt des möglichen Leitungsdrucks ist der mögliche Leitungsöldruck gleich zu dem beabsichtigten Leitungsdruck.
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Angesichts der obigen Ausführungen besteht ein technisches Problem der vorliegenden Erfindung darin, eine Öldruck-Steuervorrichtung für ein kontinuierliches Getriebe in einem Kraftfahrzeug bereitzustellen, mit dem ein Durchrutschen eines Riemens des kontinuierlichen Getriebes vermieden werden kann und eine Lebensdauer des Riemens verlängert wird.
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In Übereinstimmung mit dieser Erfindung wird dieses technische Problem gelöst durch eine Leitungsdruck-Steuervorrichtung für ein kontinuierliches Getriebe für ein Kraftfahrzeug mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1.
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Die Leitungsdruck-Steuereinrichtung für den kontinuierlichen Getriebemechanismus in dem Kraftfahrzeug gemäß dieser Erfindung ist dafür ausgelegt, um ein Durchrutschen eines Riemens des kontinuierlichen Getriebemechanismus zu vermeiden und eine Lebensdauer des Riemens zu verlängern, indem eine Drehgeschwindigkeit und ein Ausgangsdrehmoment der Brennkraftmaschine in Übereinstimmung mit den Anforderungen erhöht wird, während die Drehgeschwindigkeit und das Ausgangsdrehmoment der Brennkraftmaschine möglicherweise auf einen niedrigeren Wert aufrechterhalten werden, und um dann eine sanftere Übertragung zu erhalten, selbst wenn sich eine Fahrbedingung ändert.
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Eine bevorzugte Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird nachfolgend unter Bezug auf die Zeichnungen beschrieben; es zeigen:
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1 eine Konfiguration einer Leitungsdruck-Steuervorrichtung für ein kontinuierliches Getriebe in einem Kraftfahrzeug gemäß der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
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2 ein Funktionsblockschaltbild der Leitungsdruck-Steuervorrichtung für das kontinuierliche Getriebe in dem Kraftfahrzeug gemäß der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
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3 ein Flussdiagramm zum Erläutern einer Funktion der Leitungsdruck-Steuervorrichtung für das kontinuierliche Getriebe in dem Kraftfahrzeug gemäß der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
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4 ein Zeitdiagramm zum Erläutern einer Funktion der Leitungsdruck-Steuervorrichtung für das kontinuierliche Getriebe in dem Kraftfahrzeug gemäß der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
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5 ein Beispiel einer charakteristischen Kurve einer Öldruckpumpe in der Leitungsdruck-Steuervorrichtung für das kontinuierliche Getriebe in dem Kraftfahrzeug gemäß der Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;
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6 ein Funktionsflussdiagramm einer Leitungsdruck-Steuervorrichtung für ein kontinuierliches Getriebe in einem Kraftfahrzeug gemäß dem Stand der Technik; und
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7 eine charakteristische Kurve der Leitungsdruck-Steuervorrichtung zum Erläutern der Aspekte, die in dem Stand der Technik gelöst werden sollen.
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Die 1 bis 5 dienen der Erläuterung einer Leitungsdruck-Steuervorrichtung für ein kontinuierliches Getriebe in einem Kraftfahrzeug gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung vorgesehen. Genauer gesagt zeigt die 1 eine Konfiguration eines Steuersystems für das kontinuierliche Getriebe, die 2 ein Funktionsdiagramm einer Steuereinrichtung, die 3 ein Funktionsflussdiagramm der Steuereinrichtung, die 4 ein Zeitablaufdiagramm zum Erläutern einer Funktion und die 5 eine charakteristische Kurve eines Ausgangsöldrucks für eine Öldruckpumpe als ein Beispiel.
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Gemäß 1 ist eine Brennkraftmaschine 1, die in dem Fahrzeug installiert ist, zum Erzeugen eines Ausgangsdrehmoments vorgesehen, eine Öldruckpumpe 2 ist zum Erzeugen eines Öldrucks für ein kontinuierliches Getriebe, welches später noch beschrieben wird, vorgesehen, ein Drehmomentwandler 3 ist zum Übertragen des Ausgangsdrehmoments der Brennkraftmaschine 1 an das kontinuierliche Getriebe 5 durch eine Vorwärts-Rückwärts-Schaltkupplung 4 vorgesehen, und das kontinuierliche Getriebe 5 besteht aus einer primären Rolle 5a auf einer Antriebsseite und einer sekundären Rolle 5b auf einer angetriebenen Seite, wobei ein metallischer Riemen 6 zwischen die zwei Rollen gezogen ist. Eine Dämpferkupplung 7 kompensiert ein Durchrutschen des Drehmomentwandlers 3 und koppelt die Brennkraftmaschine 1 direkt mit der Vorwärts-Rückwärts-Schaltkupplung 4, ein Differentialgetriebe 8 ist mit der sekundären Rolle 5b des kontinuierlichen Getriebes 5 durch eine Antriebswelle 9 verbunden und ein Antriebsrad 10 wird von einem Differentialgetriebe 8 angetrieben.
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Ein Drucksteuerventil 11 erzeugt einen gesteuerten Leitungsöldruck PL durch Steuern eines Ausgangsöldrucks der Öldruckpumpe 2 und der Leitungsöldruck PL, der von dem Drucksteuerventil 11 gesteuert wird, wird an eine Öldruckkammer 12 zum Anlegen eines benötigten Drucks an die sekundäre Rolle 5b geführt. Das Drucksteuerventil 11 liefert auch ein Schmieröl, wie mit Lub gezeigt. Ein Flusssteuerventil 13 steuert einen Fluss des Öls in Abhängigkeit von dem Leitungsöldruck PL und ein Öldruck mit einem Fluss, der auf einen bestimmten Wert PP gesteuert wird, wird an eine Öldruckkammer 14 zum Steuern eines Spalts der primären Rolle 5a geführt. Eine Steuereinrichtung 15, beispielsweise ein Computer, steuert ein Leitungsdruck-Tastverhältnissolenoid 16, ein Geschwindigkeitsverschiebungs-Tastverhältnissolenoid 17, ein Direktkopplungs-Tastverhältnissolenoid 18, ein Kupplungs-Tastverhältnissolenoid 19 und die Brennkraftmaschine 1 auf Grundlage der Eingangssignale von verschiedenen Sensoren, die später noch erwähnt werden. Das Leitungsdruck-Tastverhältnissolenoid 16 erzeugt den Leitungsöldruck PL, indem eine Tastverhältnissteuerung des Drucksteuerventils 11 von einem Signal der Steuereinrichtung 15 durchgeführt wird. Das Geschwindigkeitsverschiebungs-Tastverhältnissolenoid 17 führt eine Tastverhältnissteuerung des Flusssteuerventils 13 von einem Signal der Steuereinrichtung 15 durch und steuert den Öldruck PP zur Zuführung an die Öldruckkammer 14. Sensorsignaleingänge zu der Steuereinrichtung 15 bestehen aus einem Drehgeschwindigkeitssensor A, 20 zum Erfassen einer Ausgangswellendrehung des Drehmomentwandlers 3, einen Drehgeschwindigkeitssensor B, 21 zum Erfassen einer Eingangswellendrehung des kontinuierlichen Getriebes 5, einen Drehgeschwindigkeitssensor C, 22 zum Erfassen einer Ausgangswellendrehung für das kontinuierliche Getriebe 5, einen primären Drucksensor 23 zum Messen eines Öldrucks, der an die Öldruckkammer 14 geführt wird, einen Leitungsdrucksensor 24 zum Messen eines Leitungsöldrucks, und Sensoren zum Erfassen von Fahr- oder Laufinformation wie einem Drosselöffnungssensor einem Öltemperatursensor, die in den Zeichnungen abgekürzt sind.
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In 2, die ein Funktionsblockdiagramm der Steuereinrichtung 15 zeigt, ist eine Maschinendrehmoment-Berechnungseinrichtung 25 zum Berechnen eines Drehmoments der Brennkraftmaschine 1 vorgesehen, eine primäre Drehgeschwindigkeitserfassungseinrichtung 26 ist zum Erfassen einer Drehgeschwindigkeit der primären Rolle 5a durch den Drehgeschwindigkeitssensor B, 21 vorgesehen, eine sekundäre Drehgeschwindigkeitserfassungseinrichtung 27 ist zum Erfassen einer Drehgeschwindigkeit der sekundären Rolle 5b durch den Drehgeschwindigkeitssensor C, 22 vorgesehen, ein Drosselöffnungssensor 28 ist zum Erfassen einer Drosselventilöffnung, die in der Zeichnung nicht dargestellt ist, vorgesehen und eine Fahrbedingungserfassung 29 ist zum Erfassen von Fahr- und Laufbedingungen vorgesehen. Ferner ist eine CVT (kontinuierliches variables Getriebe) Eingangsdrehmoment-Berechnungseinrichtung 30 zum Berechnen eines Eingangsdrehmoments des kontinuierlichen Getriebes 5 von einem Ausgang der Maschinendrehmoment-Berechnungseinrichtung 25 und einem erfassten Wert der Fahrbedingungserfassung 29 vorgesehen, eine Übertragungsverhältnis-Berechnungseinrichtung 31 ist zum Berechnen eines Übertragungsverhältnisses des kontinuierlichen Getriebes 5 aus Signalen der primären Drehgeschwindigkeitserfassungseinrichtung 26 und der sekundären Drehgeschwindigkeitserfassungseinrichtung 27 vorgesehen, und eine Zielleitungsdruck-Kompensationsberechnungseinrichtung 32 ist zum Berechnen eines kompensierten Werts eines Zielleitungsöldrucks PLOBJHOS von dem Drosselöffnungssensor 28 und dem erfassten Wert der Fahrbedingungserfassung 29 vorgesehen.
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Eine Berechnungseinrichtung 33 für einen möglichen Ausgangsleistungsdruck ist zum Berechnen eines möglichen Ausgangsleistungsöldrucks PROBLEMAX der Öldruckpumpe 2 von irgendeinem Signal eines Ausgangs des primären Drehgeschwindigkeitsdetektors 26, des Drehgeschwindigkeitssensors A, 20, d. h. von einer Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine 1 oder der Fahrbedingungserfassung 29 vorgesehen. Eine Zielleitungsdruck-Basiswert-Berechnungseinrichtung 34 ist zum Berechnen eines Basiswerts eines Zielleitungsöldrucks PLOBJBASE aus einem Drehmomentwert in der CVT Eingangsdrehmoment-Berechnungseinrichtung 30 und einem Übertragungsverhältnis der Übertragungsverhältnis-Berechnungseinrichtung 31 vorgesehen und schließlich wird der Basiswert des Zielleitungs-Öldrucks und der kompensierte Wert von der Zielleitungsdruck-Kompensationsberechnungseinrichtung 36 durch einen Addierer 36 zum Bestimmen eines zielleitungsöldrucks PLOBJCAL addiert. Hierbei umfasst die Steuereinrichtung 15 einen Speicher, in dem eine charakteristische Kurve, zum Beispiel der Öldruckpumpe 2 des möglichen Ausgangsleitungs-Öldrucks für jede Drehgeschwindigkeit als Kartendaten gespeichert.
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In der Leitungsdruck-Steuervorrichtung für das kontinuierliche Getriebe in dem Kraftfahrzeug, die wie voranstehend in der Ausführungsform 1 konfiguriert, wird eine Funktion der Steuereinrichtung 15 in dem Flussdiagramm der 3 erläutert. Zunächst werden in einem Schritt 301 das Eingangsdrehmoment des kontinuierlichen Getriebes 5 von der CVT Eingangsdrehmoment-Berechnungseinrichtung 30 und das Übertragungsverhältnis von der Übertragungsverhältnis-Berechnungseinrichtung 31 aus den Signalen eines Drehmomentwerts, der von der Maschinendrehmoment-Berechnungseinrichtung 25 berechnet wird, einer Eingangsdrehgeschwindigkeit, die von der primären Drehgeschwindigkeits-Erfassungseinrichtung 26 erfasst wird, und einer Ausgangsdrehgeschwindigkeit, die von der sekundären Drehgeschwindigkeits-Erfassungseinrichtung 27 erfasst wird, berechnet. Aus den obigen berechneten Ergebnissen des Eingangsdrehmoments und des Übertragungsverhältnisses wird der Basiswert des Zielleitungs-Öldrucks unter Verwendung der Zielleitungsdruck-Basiswert-Berechnungseinrichtung 34 berechnet. In dem nächsten Schritt 302 wird der kompensierte Wert des Zielleitungs-Öldrucks durch die Zielleitungsdruck-Kompensationsberechnungseinrichtung 32 in Abhängigkeit von den Laufbedingungen unter Verwendung von Signalen des Drosselöffnungssensors 28 und anderen Sensoren wie dem Öltemperatursensor oder so weiter, die nicht in der Zeichnung gezeigt sind, berechnet.
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Dann wird im Schritt 303 der Zielleitungs-Öldrucks durch Addieren des Basiswerts und des kompensierten Werts des Zielleitungs-Öldrucks mit dem Addierer 36 addiert. Im Schritt 304 wird der mögliche Ausgangsleitungs-Öldruck aus einem Ausgang der primären Drehgeschwindigkeits-Erfassungseinrichtung 26 berechnet, das heißt, der Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine 1, der charakteristischen Daten der Öldruckpumpe, die vorher in dem Speicher 15 gespeichert werden, der in 5 als ein Beispiel gezeigt ist, und einem Ergebnis der Fahrbedingungserfassung 29. In 5 entsprechen eine Kurve D1, eine Kurve D2 bzw. eine Kurve D3 einem Tastverhältnis von 0%, 50% und 100% eines Leitungs-Tastverhältnissolenoids. In dem Schritt 304 werden der Zielleitungs-Öldruck in dem Schritt 303 und der mögliche Ausgangsleitungs-Öldruck in dem Schritt 304 verglichen.
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Wenn bei diesem Vergleich der Zielleitungs-Öldruck geringer als der mögliche Ausgangsleitungs-Öldruck ist, geht der Prozess zum Schritt 307 und kehrt zum Schritt 301 für eine Wiederholung zurück und die Steuereinrichtung 15 führt einen gewöhnlichen Betrieb einer Übertragung durch Steuern des Leitungsdruck-Tastverhältnissolenoids 16 und des Übertragungstastverhältnissolenoids aus. Wenn im Schritt 305 der Zielleitungs-Öldruck höher als der mögliche Ausgangsleitungs-Öldruck ist, wird bestimmt, dass der Leitungsöldruck einen Defekt aufweist und ein Prozess geht zum Schritt 306, in dem die Steuereinrichtung 15 Maßnahmen zum Erhöhen der Drehgeschwindigkeit und Verkleinern des Ausgangsdrehmoments der Brennkraftmaschine vornimmt. Die Maßnahmen, die getroffen werden, sind zum Beispiel eine Verzögerung eines Zündzeitpunkts durch Manipulieren der Brennkraftmaschine und in diesem Fall wird das Getriebeverhältnis um ein Maß in Übereinstimmung mit einer Inkrementierung der Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine 1 eingestellt.
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Der voranstehend beschriebene Prozess ist in 4 gezeigt. 4(a) zeigt einen Leitungsdruck-Abnormalbeurteilungs-Zeitimpuls A, der in der Steuereinrichtung 15 erzeugt wird und eine Verarbeitungsroutine in 3 periodisch in Übereinstimmung mit jeder Zeitsteuerung des Impulses wiederholt, 4(b) zeigt ein Leitungsdruck-Abnormalitätserfassungssignal B, 4(c) zeigt ein Drehmomentverkleinerungs-Befehlssignal C und 4(d) zeigt ein Maschinenausgangsdrehmoment D der Brennkraftmaschine 1. Wenn im Schritt 305 beurteilt wird, dass der Leitungsöldruck aufgrund einer Änderung der Fahrbedingungen unzulänglich ist, wird ein Leitungsdruck-Abnormalitätserfassungssignal B zum Zeitpunkt t1 in 4 mit einem Hoch-Pegel erzeugt, und in Übereinstimmung mit dem Leitungsdruck-Abnormalitätserfassungssignal B wird ein Drehmomentverkleinerungs-Befehlssignal C zum Verkleinern des Ausgangsdrehmoments der Maschine 1 ausgegeben. Wie eine Maschinenausgangs-Drehmomentkurve D in 4 zeigt, wird das Ausgangsdrehmoment der Maschine 1 sogar dann verkleinert, wenn das Ausgangsdrehmoment der Maschine 1 zunimmt, während das Drehmomentabfall-Befehlssignal C erregt wird, und deshalb ist das Durchrutschen des Riemens vermeidbar. In 4 zeigt die Kurve E die Maschinendrehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine, die Kurve F zeigt den möglichen Leitungsöldruck und die Kurve G zeigt den Zielleitungs-Öldruck, ein Zeitpunkt T1 zeigt den Zeitpunkt, zu dem das Leitungsdruck-Abnormalitätserfassungssignal B hoch ist, ein Zeitpunkt T2 zeigt den Zeitpunkt, zu dem das Leitungsdruck-Abnormalitätserfassungssignal B wieder abgesenkt ist und eine Periode T wird zwischen den Zeitpunkten T1 und T2 definiert.
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Durch Vergleichen der vorliegenden Erfindung in 4 mit dem Stand der Technik in 7 wird der Vorteil der vorliegenden Erfindung gegenüber dem Stand der Technik aus einer zusammengefassten Erläuterung wie folgt ersichtlich.
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In 4 gemäß der vorliegenden Erfindung wird die Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine 1, die als eine Kurve E gezeigt ist, gesteuert, um den Ausgangsöldruck der Öldruckpumpe 2 entsprechend einer Änderung des Zielleitungs-Öldrucks, der als eine Kurve G gezeigt ist, zu erhöhen. Wenn in diesem Fall die Maschine 1 der Änderung des Zielleitungs-Öldrucks nicht folgen kann, wird der Zielleitungs-Öldruck auf einen Wert, der als eine Zieldruck-Verschiebekurve G1 gezeigt ist, entsprechend einer Drehmomentverkleinerung der Brennkraftmaschine 1 abgesenkt, wie sich der Kurve D und der Kurve G leicht entnehmen lässt. Da deshalb die Geschwindigkeit der Brennkraftmaschine 1 der Kurve D erhöht wird, während das Durchrutschen des Riemens vermieden wird, wird der Ausgangsöldruck der Öldruckpumpe 2 auf einen Punkt erhöht, der den ursprünglichen Zielleitungs-Öldruck übersteigt, der im Schritt 305 in 3 zum Beseitigen des Drehmomentabfalls in der Brennkraftmaschine 1 erfasst wird. Das heißt, da ein Abfall des Drehmoments periodisch im Schritt 307 in 3 wiederholt wird, wird der mögliche Ausgangsleitungs-Öldruck, der durch die Berechnungseinrichtung 33 für den möglichen Ausgangsleitungsdruck berechnet wird, wiederholt berechnet, bis der mögliche Ausgangsleitungs-Öldruck größer als der ursprüngliche Zielleitungs-Öldruck wird, was durch eine Erhöhung in der Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine oder eine Erhöhung in den Ausgang der primären Drehgeschwindigkeits-Erfassungseinrichtung 26 verursacht wird. Somit wird das Durchrutschen des Riemens unter irgendeiner Änderung der Fahrbedingungen vermeidbar.
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Während die Drehgeschwindigkeit der Brennkraftmaschine 1, die als eine Kurve E gezeigt ist, zunimmt, wenn ein Zielleitungs-Öldruck, der als eine Kurve F gezeigt ist, einen möglichen Ausgangsleitungs-Öldruck, der als eine Kurve G gezeigt ist, während einer Periode T in 7 des Standes der Technik überschreitet, kann im Gegensatz zu der obigen Darstellung das Durchrutschen des Riemens nicht unterdrückt werden, weil keine Drehmoment-Verkleinerungssteuerung ausgeführt wird.
