DE10117657A1 - Komplex-Borid-Cermet-Körper, Verfahren zu dessen Herstellung und Verwendung dieses Körpers - Google Patents
Komplex-Borid-Cermet-Körper, Verfahren zu dessen Herstellung und Verwendung dieses KörpersInfo
- Publication number
- DE10117657A1 DE10117657A1 DE2001117657 DE10117657A DE10117657A1 DE 10117657 A1 DE10117657 A1 DE 10117657A1 DE 2001117657 DE2001117657 DE 2001117657 DE 10117657 A DE10117657 A DE 10117657A DE 10117657 A1 DE10117657 A1 DE 10117657A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- phase
- complex boride
- body according
- boride cermet
- cermet body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/051—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor
- C22C1/053—Making hard metals based on borides, carbides, nitrides, oxides or silicides; Preparation of the powder mixture used as the starting material therefor with in situ formation of hard compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
- C22C1/058—Mixtures of metal powder with non-metallic powder by reaction sintering (i.e. gasless reaction starting from a mixture of solid metal compounds)
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/14—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on borides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
Abstract
Die Erfindung betrifft einen Komplex-Borid-Cermet-Körper mit einer Hartstoffphase aus mindestens einer kristallographischen Phase und einer Binderphase, wobei der Anteil der Binderphase im Körper bis zu 30 Masse-% beträgt und die Binderphase mindestens eines der Elemente Fe, Ni, Co enthält, ferner in mindestens einer kristallographischen Hartstoffphase ein Borid der Struktur Me·1·-Me·2·-B enthalten ist, in der Me·1· = Mo und/oder W und Me·2· = Fe, Ni oder Co ist. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, daß in der Borid-Hartstoffphase DOLLAR A a) mindestens 5 at% bis maximal 50 at% des Metalls Me·1· durch ein oder mehrere Metalle der Gruppe Mo, W, Cr und/oder V, das bzw. die jedoch verschieden von Me¶1¶ ist/sind und DOLLAR A b) bis zu 100 at% des Metalls Me·2· durch mindestens ein weiteres, von Me·2· verschiedenes Metall aus der Gruppe Fe, Co, Ni, Cr und V ersetzt worden sind DOLLAR A und daß die Binderphase aus mindestens einer kristallographischen Phase besteht und mindestens zwei der Elemente Fe, Ni, Co, Cr, Mo, W, Zr oder V enthält. DOLLAR A Die Erfindung betrifft ferner ein Verfahren zur Herstellung dieses Komplex-Borid-Cermet-Körpers, bei dem während des Aufheizens zur Sintertemperatur bei einer unterhalb der Temperatur, bei der sich die flüssige Phase ausbildet, die Temperatur über eine Zeit bis zu 180 min konstant gehalten wird oder eine deutlich verringerte Aufheizgeschwindigkeit unter 5 DEG C/min eingestellt wird.
Description
Die Erfindung betrifft einen Komplex-Borid-Cermet-Körper mit
einer Hartstoffphase aus mindestens einer kristallographischen
Phase und einer Binderphase, wobei der Anteil der Binderphase
im Körper bis zu 30 Massen% beträgt und die Binderphase minde
stens eines der Elemente Fe, Ni, Co enthält, ferner in minde
stens einer kristallographischen Hartstoffphase ein Borid der
Struktur Me1-Me2-B enthalten ist, in der Me1 = Mo und/oder W und
Me2 = Fe, Ni oder Co ist.
Die Erfindung betrifft ferner ein Verfahren zur Herstellung
dieses Körpers durch Zusammenstellung einer pulverförmigen
Ausgangsmischung, Mahlen, Mischen und Verpressen zu einem Grün
ling, der abschließend bei Temperaturen bis zu 1400°C gesintert
wird, wobei in der pulverförmigen Ausgangsmischung amorphes
oder kristallines Bor und/oder binäre Metallboride und in
Pulverform die für die Körperzusammensetzung benötigten Metalle
enthalten sind, die schließlich einem Reaktionssintern unter
zogen werden sowie ein Verfahren zur zerspanenden Bearbeitung
eines metallischen Werkstückes und schließlich eine Verwendung
des Komplex-Borid-Cermet-Körpers.
Es ist beispielsweise aus der EP 0 918 097 A1 bekannt, daß Cer
mets mit einer Hartphase, die im wesentlichen aus Mo2NiB2 und
einer auf Nickel basierenden Binderphase bestehen, verbesserte
Korrosionsbeständigkeiten und größere Verschleißfestigkeiten
sowie eine hohe Zähigkeit, Härte und Bruchbeständigkeit aufwei
sen.
Daneben werden in der vorgenannten Druckschrift auch noch Kör
per der eingangs genannten Art erwähnt, die eine aus Mo2FeB2-
Hartstoffphase und einer auf Fe- oder Ni-basierenden Binder
phase bestehen.
Zur Verbesserung der mechanischen Eigenschaften wird in der
EP 0 918 097 A1 ein Sinterkörper vorgeschlagen, der eine Hart
phase, die im wesentlichen 35% bis 95% eines Mo2NiB2 aufweist
und eine auf Nickel basierende Binderphase mit 0,1% bis 8%
Mn.
Aus dem Stand der Technik sind ebenfalls Komplex-Borid-Cermet-
Körper bekannt, deren Hartstoffphase WFeB, WCoB, W2FeB2, W2CoB2
oder W2NiB2 enthalten.
Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, den eingangs genann
ten Komplex-Borid-Cermet-Körper im Hinblick auf spezifische An
wendungen, wie beispielsweise Zerspanungsoperationen zu ver
bessern, wobei im wesentlichen thermochemische und thermomecha
nische Wechselwirkungen sowie Adhäsions- und Diffusionsreaktio
nen bei hohen Temperaturen und unter Belastung vermieden werden
sollen.
Ebenso ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein geeigne
tes Verfahren zur Herstellung des Komplex-Borid-Cermet-Körpers
sowie optimale Verwendungsabstimmungen anzugeben.
Die vorstehende Aufgabe wird durch den Komplex-Borid-Cermet-
Körper nach Anspruch 1 sowie durch das Verfahren nach
Anspruch 18 bzw. 22 gelöst. Die jeweils hierauf rückbezogenen
Unteransprüche betreffen Weiterentwicklungen der Erfindung. Zu
der vorliegenden Erfindung zählen Cermets, deren Hartstoffpha
sen auf den Systemen Mo-Me-B oder W-Me-B aufbauen, wobei Me
eines der Metalle Nickel, Chrom, Vanadium, Kobalt oder Eisen
sein kann. Außer den nach dem Stand der Technik bereits bekann
ten, oben erwähnten ternären Systemen, die vom Schutz ausdrücklich
ausgenommen werden, kommen nicht nur weitere ternäre
Hartstoffphasen, sondern auch solche Komplex-Boride in
Betracht, bei denen sowohl das erste wie das zweite Metall
durch ein weiteres Metall, das auch dasselbe sein kann, ersetzt
werden. So ergeben sich beispielsweise Komplex-Boride der Art
W2(Ni, Fe)B2, (Mo, W, Cr)NiB2 oder (Mo, Cr)2(Ni, Cr)B2. Ein solches
Vielstoffsystem läßt sich insbesondere durch eine gezielte
Steuerung des Sinterprozesses sowie durch Wahl der Ausgangs-
Pulvermischung einstellen.
Entsprechendes gilt auch hinsichtlich der Binderzusammenset
zung, die im Hinblick auf den Verwendungszweck, wie z. B. den
Einsatz des Borid-Körpers als Zerspanungswerkzeug, eingestellt
werden kann, sowohl im Hinblick auf eine verringerte Diffusi
ons- und/oder Adhäsionsneigung, indem in die Binderphase wei
tere Metalle aus der Gruppe Fe, Ni, Co, Cr, V, Mo, Zr und/oder
W eingelagert werden. Die Binderphase kann hierbei aus sehr
vielen Komponenten aufgebaut sein. Je nach Anzahl der im Binder
vorhandenen Elemente kann die Binderphase aus einer oder auch
aus mehreren unterschiedlichen ein- oder mehrkomponentigen kri
stallographischen Phasen bestehen, beispielsweise aus in der
Kobaltphase gelöstem Cr und gleichzeitig aus einem in der
Chromphase gelöstem Co. In der Binderphase können auch interme
tallische Phasen enthalten sein.
Bei der Herstellung der Komplex-Borid-Cermet-Körper auf pulver
metallurgischem Wege kann die Ausgangspulvermischung bis zu
10 Massen% Ti, Hf, Nb, Ta oder Mn enthalten, die teilweise in
der Hartphase und der Binderphase gelöst sind.
Die Beigabe von bis zu 1 Massen% Kohlenstoff dient dazu, die
Gefahr der Bildung einer Oxidhaut auf den Ausgangspulver-Parti
keln zu minimieren.
Zusätze von bis zu 2 Massen% Seltenerd-Oxiden und/oder bis zu
2 Massen% von Oxiden der Übergangsmetalle dienen dazu, die Bin
derphase zu stärken und Adhäsions- und Diffusionsinteraktionen
weiter zu minimieren. Zusätze von Hartsiliciden in einer Menge
bis 10 Massen% werden zur Kornverfeinerung sowie zur Erzielung
einer homogenen Kornverteilung sowie zur Vergrößerung der Härte
des Cermets eingesetzt. Die Ausgangspulvermischung kann entwe
der amorphes und/oder kristallines Bor sowie Metallpulver oder
binäre Boride und Metallpulver oder Mischungen aus den vorge
nannten Stoffen enthalten. Ebenso ist es möglich, in der Aus
gangspulvermischung zu einem geringen Anteil Hartstoffe, wie
binäre oder tertiäre Metall-Boride einzusetzen, um hiermit eine
Kornverfeinerung zu erzielen. Weitere Zusatzstoffe können
Molybdän, Chromnitride oder Chromhydride sein, die zur Stabili
sierung der Binderphase oder als Präkursoren dienen, die sich
während des Sinterns ganz oder teilweise zersetzen und die in
die Borid-Hartstoffphase und/oder die Binderphase einzulagern
den zusätzlichen Metalle liefern.
Das Aufheizen des vorgepreßten Grünlinges sowie das Sintern
werden vorzugsweise zur Vermeidung unerwünschter Reaktionen im
Vakuum oder unter einer Schutzgasatmosphäre durchgeführt.
Allerdings läßt sich zur Beeinflussung der oberflächennahen.
Schichten des Sinterkörpers auch gezielt eine reaktive Atmo
sphäre einsetzen, die beispielsweise aus Bor, Stickstoff und
Kohlenstoff bestehen kann und mittels der eine Oberflächenmodi
fikation in situ oder im Rahmen einer Wärmenachbehandlung
erreicht wird.
Eine entweder in derselben Ofenatmosphäre beim Abkühlen des
Sinterkörpers oder in einem separaten Arbeitsgang durchgeführte
Temperung, beispielsweise bei 800°C, kann zur Kornverfeinerung
des Sinterkörpers eingesetzt werden. Diese Temperung kann ent
weder bei konstanter Temperatur oder durch deutlich verlang
samte Abkühlgeschwindigkeiten vorgenommen werden.
Bei der Sinterung oder der abschließenden Wärmebehandlung (Tem
pern) können sich auch intermetallische Phasen bilden, die z. B.
aus W und Ni oder Mo und Fe bestehen.
Eine besondere Bedeutung besitzt der Komplex-Borid-Cermet-Kör
per hinsichtlich seiner optimierbaren Schneideigenschaften. Wie
bereits erwähnt, besteht bei Zerspanungsarbeiten eines metalli
schen Werkstückes die Gefahr einer Interaktion der in der Werk
stück-Legierung enthaltenen Metalle mit den Metallen der Bin
derphase des Cermet-Schneideinsatzes. Um diese Interaktionen zu
minimieren, wird vorzugsweise in der Binderphase des Komplex-
Borid-Cermet-Körpers mindestens eines der Metalle gelöst, das
auch als Legierungsbestandteil im Werkstück enthalten ist und
das im wesentlichen für die zu vermeidenden Adhäsions- und Dif
fusionsneigungen verantwortlich ist. In Sonderfällen läßt sich
die Zusammensetzung der Binderphase im wesentlichen der Zusam
mensetzung des Werkstückes anpassen, so daß beispielsweise der
Cermet-Schneideinsatz für die Bearbeitung eines Fe-18Cr-8Ni-
Edelstahl Cr und Ni in der Binderphase in entsprechenden Mengen
enthält. Die hiermit verfolgte Zielsetzung besteht darin,
zwischen dem Werkstück und dem verwendeten Schneideinsatz eine
minimale Aktivitätsdifferenz bzw. eine minimale Diffusionsnei
gung zu schaffen.
Neben der Auswahl der pulverförmigen Ausgangsstoffe und deren
Ausgangskörnung kann durch Abstimmung einer Verfahrensführung
beim Aufheizen und beim Sintern ein maßgeblicher Einfluß auf
den herzustellenden Cermetkörper genommen werden. Je nach
Zusammensetzung der Cermets bzw. der Ausgangsmischung konnten
folgende Abhängigkeiten aufgefunden werden. Bei einem Cermet
mit einer Hartstoffphase des Typs (Mo, Cr)2(Fe, Cr, Ni)B2 und
einer Binderphase aus Fe, Ni und Cr finden Festphasenreaktionen
zwischen etwa 700 bis 1050°C statt. Oberhalb von ca. 1180°C
stellte sich ein erhöhtes Kornwachstum ein; ab ca. 1250°C kam
es zu unerwünschten Blasen- und Rißbildungen, weshalb eine Sin
tertemperatur bei 1200°C gewählt worden ist. In der Aufheiz
phase und ggf. bis kurz vor Erreichen der Sintertemperatur
kommt es ab ca. 800°C zu einer CO-N2-Entgasung. Bei einer Auf
heizgeschwindigkeit von 10°C/min ist der vorgepreßte Pulverkör
per zunächst auf 1000°C erwärmt worden. Hiernach sind unter
schiedliche Haltezeiten von beispielsweise 30 min und 90 min
eingestellt worden, bei denen die Temperatur von 1000°C beibe
halten worden ist. Nach dieser Haltezeit, die vorzugsweise zwi
schen 60 min und 180 min liegen sollte, wird der Körper auf die
Sintertemperatur (hier 1200°C) mit einer Geschwindigkeit von
10°C/min aufgeheizt. Die Sintertemperatur ist 20 min gehalten
worden, wonach zumindest bis zu einer Temperatur von 800°C eine
Abkühlgeschwindigkeit von 10°C/min gewählt worden ist. Es ist
herausgefunden worden, daß die Verlängerung der Haltezeit
während der Aufheizphase zu einer deutlichen Kornverfeinerung
des Cermet-Sinterkörpers führt. Haltezeiten sollten erfin
dungsgemäß zwischen 800°C bis zu einer Temperatur unterhalb der
flüssigen Phase, vorzugsweise unterhalb von 1050°C gewählt
werden. Der Temperaturwert, bei dem während der Aufheizphase
der Körper eine Zeit lang gehalten wird, kann auch in Abhängig
keit der gewählten Kornfeinheit der Ausgangspulvermischung
niedriger (d. h. bei feineren Pulvern) bzw. höher (d. h. bei grö
beren Körnungen der Ausgangspulver) gewählt werden.
Versuche mit dem Ausgangstypus W2NiB2 mit einem Nickel-Binder
haben ergeben, daß sich durch entsprechende Fe-Pulverzugabe in
der Ausgangsmischung ein Borid herstellen läßt, dessen Hart
stoffphase die Struktur W2(NiFe)B2 besitzt. In der Binderphase
befindet sich neben Nickel auch Eisen. Analog hierzu sind auch
Versuche durchgeführt worden, bei denen 2,5 Massen% V oder
10 Massen% Cr der Ausgangsmischung beigegeben worden. Auch hier
ist sowohl in der Hartstoffphase als auch in der Binderphase
Vanadium bzw. Chrom substituiert worden. Gefügeaufnahmen des
Cermets mit einer Hartstoffphase (W, Cr)2(Ni, Cr)B2 haben auch
die überraschende Erkenntnis gebracht, daß die Hartstoff-Kri
stallite nicht einheitlich ausgebildet sind. Vielmehr ergab
sich eine Kern-Randstruktur, wobei die Randbereiche W-reicher
als die Kernbereiche sind.
Weitere, untersuchte Cermets betrafen Boride mit der Hartstoff
phase W2(Ni, Fe)B2 mit einer Ni und Fe enthaltenen Nickelphase.
In dieses Cermet-Gefüge lassen sich ZrO2 und/oder Y2O3 (bis zu
0,8 Massen%) einbauen.
Weiterhin können in der Hartstoffphase, welche aus einer oder
mehreren kristallographischen Phasen des Typs (Mo, Cr)2(Ni, Cr)B2
bestehen kann, bis zu 50% des Mo durch W ersetzt werden, so
daß eine Hartstoffphase mit einer Zusammensetzung
(Mo, W, Cr)2(Ni, Cr)B2 resultiert. Dabei können auch mehrere
strukturell unterschiedliche kristallographische Phasen, z. B.
eine orthorhombische Phase (Mo, W, Cr)2NiB2, welche also weniger
Cr und eine tetragonale Phase (Mo, W, Cr)2(Ni, Cr)B2, welche mehr
Cr enthält, ausgebildet werden. Die Härte eines solchen Körpers
liegt bei 1350 HV30.
Die Härte sowie das Gefüge (Kornfeinheit) eines Mo2NiB2-Cermets
mit einer Binderphase auf Ni-Basis ließ sich durch folgende
Maßnahmen beeinflussen:
Bei Verwendung von vorgesintertem Mo2NiB2-Pulver erhielt man ein dichteres Gefüge des fertiggesinterten Körpers. Zugaben in der Ausgangsmischung von jeweils pulverförmigem Cr, Cr2N, TiB2, MoSi2 oder Y2O3 führten ebenfalls zu unterschiedlichen Sinterergebnissen.
Bei Verwendung von vorgesintertem Mo2NiB2-Pulver erhielt man ein dichteres Gefüge des fertiggesinterten Körpers. Zugaben in der Ausgangsmischung von jeweils pulverförmigem Cr, Cr2N, TiB2, MoSi2 oder Y2O3 führten ebenfalls zu unterschiedlichen Sinterergebnissen.
Entsprechendes ergab sich, wenn in einem Cermet des Grundtyps
Mo2FeB2 mit Fe-Binder jeweils in der Ausgangsmischung weitere
Metall- oder Metallverbindungspulver hinzugegeben werden. Dies
waren z. B. jeweils 10 Massen% Cr und Ni oder 16 Massen% Cr und
4 Massen% Ni oder 16 Massen% Cr2N, 4 Massen% Ni sowie anteili
ges MoB-Pulver oder eine anteilige Mischung aus Mo-Pulver und
B-Pulver.
Die Erfindung wird des weiteren anhand von Ausführungsbeispie
len erläutert.
Feinkörnige Pulver aus MoB, B, Ni, Cr und Fe mit bis zu
1 Massen% Graphitpulver werden in Cyclohexan gemahlen, getrock
net, vorgepreßt und bei 1200°C fertiggesintert. Bei der Abküh
lung des Sinterkörpers bildeten sich intermetallische Phasen in
der Binderphase. Die Hartstoffphase hatte eine Zusammensetzung
dergestalt (Mo0.9Cr0.1)2(Ni0.1Fe0.6Cr0.3)B2. Die Zusammensetzung der
Hartphase und der Binderphase und die Aufteilung der jeweiligen
Metalle war folgende:
(Alle vorstehenden Angaben in at%, wobei Abweichungen der
Gesamtzusammensetzung (zu 100%) aus Meßfehlern sowie aus vor
handenen, nicht aufgeführten weiteren Stoffen resultieren).
In einer Modifizierung des Beispieles 1a ist Chromnitridpulver
anstelle von Chrompulver in der Ausgangsmischung verwendet worden.
Unter gezielter Stickstoff-Entgasung wurde die Porosität
des Sinterkörpers reduziert. Die Cr-Verteilung im Cermet-Körper
konnte so im Vergleich zum Beispiel 1a verbessert (homogeni
siert) und die Korngröße verringert werden.
Beiden Sinterkörper nach Beispielen 1a und 1b zeigten in Kon
takt-Reaktionsversuchen mit speziellen Stählen bei 1000°C im
Vergleich zu WC-Co-Hartmetallen deutlich geringere Adhäsions-
und Diffusionsneigungen.
Eine Mischung aus MoB, Mo, Ni, Cr und Kohlenstoff wurde auf
pulvermetallurgischem Wege entsprechend den vorgenannten Bei
spielen behandelt und bei 1200°C fertiggesintert. Hierbei ent
standen zwei Komplex-Borid-Phasen, von denen eine eine ortho
rhombische und die andere eine tetragonale Struktur besaßen.
Die Härte des Sinterkörpers betrug 1370 HV30. Der Körper hatte
folgende Zusammensetzung:
Zu einer Mischung von W, B, Ni und C-Pulvern sind in einem
ersten Versuch V, in einem zweiten Versuch Cr und in einem
dritten Versuch Fe in Pulverform hinzugegeben, gemischt, vorge
preßt und bei 1200°C bis 1300°C gesintert worden. Es sind
jeweils Cermet-Körper mit den Hartphasen (W, Me1)2(Ni, Me2)B2 entstanden,
wobei Me1 = V, Cr und Fe und Me2 = V, Cr oder Fe ist.
Die auf Nickel basierende Binderphase enthielt jeweils V, Cr
oder Fe entsprechend des vorgenannten Zugaben. Gemessene Härte
werte lagen zwischen 1000 HV30 und 1150 HV30.
Eine Mischung aus W, Fe, Ni, B, ZrO2 und Y2O3 ist nach Vorbe
handlung bei 1300°C gesintert worden. Entsprechend den Oxidzu
gaben wies der fertiggesinterte Körper im Hartstoffgefüge ein
gebettete Zirkonium- und Yttriumoxidpartikel auf.
Eine Mischung W, Mo, Ni, Cr, B und C ist nach Vorbehandlung
beim 1200°C gesintert worden. Hierbei entstanden zwei Hart
stoffphasen des Typs (W, Mo, Cr)2(Cr, Ni)B2 mit unterschiedlicher
Kristallstruktur (orthorhombisch und tetragonal), wobei die
tetragonale Phase auf der ersten Metall-Position (W, Mo, Cr)
einen geeringeren Anteil an Cr aufwies. Die Binderphase ent
hielt Ni, Cr, Mo und W. Der Sinterkörper hatte eine Härte
1300 HV30.
Claims (25)
1. Komplex-Borid-Cermet-Körper mit einer Hartstoffphase aus
mindestens einer kristallographischen Phase und einer Bin
derphase, wobei der Anteil der Binderphase im Körper bis
zu 30 Massen% beträgt und die Binderphase mindestens eines
der Elemente Fe, Ni, Co enthält, ferner in mindestens
einer kristallographischen Hartstoffphase ein Borid der
Struktur Me1-Me2-B enthalten ist, in der Me1 = Mo und/oder
W und Me2 = Fe, Ni oder Co ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß in der Borid-Hartstoffphase
- a) mindestens 5 at% bis maximal 50 at% des Metalles Me1 durch ein oder mehrere Metalle der Gruppe Mo, W, Cr und/oder V, das bzw. die jedoch verschieden von Me1 ist/sind und
- b) bis zu 100 at% des Metalles Me2 durch mindestens ein weiteres, von Me2 verschiedenes Metall aus der Gruppe Fe, Co, Ni, Cr und V ersetzt worden sind
2. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach Anspruch 1, dadurch
gekennzeichnet, daß das Metall Me1 zu maximal 20 at%, vor
zugsweise zu maximal 10 at% substituiert ist.
3. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, daß das Metall Me2 zu maximal
50 at%, vorzugsweise zu 20 at%, substituiert ist.
4. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Binderphase aus
mehreren unterschiedlichen ein- oder mehrkomponentigen
kristallographischen Phasen besteht und/oder in der Bin
derphase maximal 10 at% W und/oder Mo gelöst sind.
5. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Hartstoffphase zwei
komplexe Borid-Phasen aufweist, die unterschiedliche
Strukturen besitzen.
6. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Hartstoffphase eine
Zusammensetzung Me1 2Me2B2 aufweist, bei der Me1 = Mo, W,
Cr, V oder eine Mischung hieraus und Me2 = Fe, Ni, Co, Cr,
V oder eine Mischung hieraus sind und die Binderphase min
destens eines der vorgenannten Me1- oder Me2-Metalle auf
weist.
7. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Körper auf pulver
metallurgischem Weg durch Mischen, Mahlen, Verpressen der
Mischung zu einem Grünling und abschließendem Reaktions
sintern hergestellt worden ist, wobei in der Pulveraus
gangsmischung die für die Hartstoffphase und die Binder
phase notwendigen Metallpulver und Bor oder Bor-Verbindun
gen enthalten sind.
8. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach Anspruch 7, dadurch
gekennzeichnet, daß der Körper auf pulvermetallurgischem
Weg durch Mischen, Mahlen, Verpressen der Mischung zu
einem Grünling und abschließendes Sintern hergestellt wor
den ist, wobei in der Pulverausgangsmischung zusätzlich
bis zu 10 Massen% Ti, Zr, Hf, Ta, Nb und/oder Mn enthalten
sind.
9. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einen der Ansprüche 1
bis 8 dadurch gekennzeichnet, daß mindestens eines der
Metalle Mo, W, Ti, Cr, Hf, V, Ta, Nb und/oder Mn sowohl in
der Hartstoffphase als auch in der Binderphase gelöst
sind.
10. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß in der Borid-Hartstoff
phase und/oder in der Binderphase bis zu 1 Massen% Kohlen
stoff, Stickstoff und/oder Sauerstoff gelöst sind.
11. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß bis zu 2 Massen% Oxide
der Seltenerd-Metalle (Lanthanoide), vorzugsweise Y2O3
und/oder bis zu 2 Massen% Oxide der Übergangsmetalle, vor
zugsweise ZrO2, und/oder bis zu 2 Massen% Oxide der Haupt
gruppenelemente des Periodensystemes, vorzugsweise Al2O3,
enthalten sind.
12. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß bis zu 10 Massen%
Metallsilicide, vorzugsweise MoSi2 in der Ausgangsmischung
enthalten sind, aus der der Körper hergestellt wird.
13. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß in der Pulverausgangs
mischung, aus der der Körper hergestellt wird, entweder
- a) amorphes und/oder kristallines Bor mit Metallpulvern oder
- b) binäre Metallboride mit Metallpulvern gemischt oder
- c) Mischungen aus Zusammensetzungen nach a) und b) ent halten sind.
14. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 13, gekennzeichnet durch intermetallische Phasen aus
den Metallen Cr, Mo, W, Fe, Co, Ni, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta
und/oder Mn, die während des Reaktionssinterns oder beim
Abkühlen oder Tempern des Sinterkörpers entstanden sind.
15. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß in der Pulverausgangs
mischung zum Teil Metallhydride oder -nitride, vorzugs
weise Chromnitrid oder Chromhydrid enthalten sind.
16. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß in der Hartstoffphase
Kern-Rand-Strukturen (core-rim-Strukturen) enthalten sind,
bei denen die Hartstoff-Kristallite der strukturellen
Zusammensetzung (Me1, Me2)2(Me2, Me3)B2 eine Randzone mit
einem höheren Me1-Gehalt als dem Me1-Gehalt im Kern auf
weisen.
17. Komplex-Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1
bis 16, gekennzeichnet durch eine aus Hartstoffen beste
hende Beschichtung aus Boriden, Carbiden, Nitriden, Carbo
nitriden der Elemente der IVa- bis VIa-Gruppe des Peri
odensystemes und/oder Oxiden, vorzugsweise Al2O3 und/oder
ZrO2.
18. Verfahren zur Herstellung eines Komplex-Borid-Cermet-
Körpers nach einem der Ansprüche 1 bis 17 durch Zusammen
stellung einer pulverförmigen Ausgangsmischung, Mahlen,
Mischen und Verpressen zu einem Grünling, der anschließend
bei Temperaturen bis zu 1400°C gesintert wird, wobei in
der pulverförmigen Ausgangsmischung amorphes oder kristal
lines Bor und/oder binäre Metallboride und in Pulverform
die für die Körperzusammensetzung benötigten Metalle enthalten
sind, die schließlich einem Reaktionssintern unter
zogen werden, dadurch gekennzeichnet, daß während des Auf
heizens zur Sintertemperatur bei einer unterhalb der Tem
peratur bei der sich die flüssige Phase ausbildet, worzugs
weise bei 600°C bis maximal 1050°C die Temperatur über
eine Zeit bis zu 180 min konstant gehalten wird oder eine
deutlich verringerte Aufheizgeschwindigkeit unter 5°C/min
eingestellt wird.
19. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß
die Sintertemperatur über 2 min bis 60 min konstant gehal
ten wird.
20. Verfahren nach einem der Ansprüche 18 oder 19, dadurch
gekennzeichnet, daß der fertiggesinterte Körper abschlie
ßend getempert wird, vorzugsweise bei 800°C.
21. Verfahren nach einem der Ansprüche 18 bis 20, dadurch
gekennzeichnet, daß das Sintern und/oder das Tempern in
einem Vakuum oder einer Schutzgasatmosphäre oder in einer
reaktiven Atmosphäre aus Bor, Stickstoff und/oder Kohlen
stoff durchgeführt wird.
22. Verfahren nach einem der Ansprüche 18 bis 21, dadurch
gekennzeichnet, daß die Korngröße der Ausgangspulver
≦ 10 µm, vorzugsweise 4 µm bis 6 µm, beträgt, wobei wei
terhin vorzugsweise Borpulver oder Boride im Ausgangspul
ver eine Korngröße ≦ 5 µm haben.
23. Verfahren zur zerspanenden Bearbeitung eines metallischen
Werkstückes, dadurch gekennzeichnet, daß ein Komplex-
Borid-Cermet-Körper nach einem der Ansprüche 1 bis 16, der
vorzugsweise nach einem der Ansprüche 18 bis 22 hergestellt
worden ist, verwendet wird, wobei in der Binder
phase des Komplex-Borid-Cermet-Körpers mindestens eines
der Metalle gelöst ist, das auch als Legierungsbestandteil
im Werkstück enthalten ist.
24. Verfahren nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß
die Zusammensetzung der Binderphase im wesentlichen der
Zusammensetzung des Werkstückes entspricht, wobei die pro
zentualen Gehalte der in dem Werkstück enthaltenen Metalle
vorzugsweise um nicht mehr als 50 Massen% unter- oder
überschritten werden.
25. Verwendung des Komplex-Borid-Cermet-Körpers nach einem der
Ansprüche 1 bis 17 als Preßwerkzeug oder Hochtemperatur
belastetes Anlagenteil.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2001117657 DE10117657B4 (de) | 2001-04-09 | 2001-04-09 | Komplex-Borid-Cermet-Körper und Verwendung dieses Körpers |
PCT/DE2002/001114 WO2002081764A1 (de) | 2001-04-09 | 2002-03-27 | Komplex-borid-cermet-körper, verfahren zu dessen herstellung und verwendung dieses körpers |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2001117657 DE10117657B4 (de) | 2001-04-09 | 2001-04-09 | Komplex-Borid-Cermet-Körper und Verwendung dieses Körpers |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE10117657A1 true DE10117657A1 (de) | 2002-10-10 |
DE10117657B4 DE10117657B4 (de) | 2011-06-09 |
Family
ID=7680944
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2001117657 Expired - Lifetime DE10117657B4 (de) | 2001-04-09 | 2001-04-09 | Komplex-Borid-Cermet-Körper und Verwendung dieses Körpers |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE10117657B4 (de) |
WO (1) | WO2002081764A1 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004104246A1 (en) * | 2003-05-20 | 2004-12-02 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Multi-scale cermets for high temperature erosion-corrosion service |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107904474B (zh) * | 2017-11-02 | 2019-06-21 | 北京科技大学 | 一种钼钴硼三元硼化物基金属陶瓷材料及其制备方法 |
KR102373638B1 (ko) * | 2020-03-24 | 2022-03-14 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 입방정 질화붕소 소결체 및 그 제조 방법, 및 공구 |
CN113755711B (zh) * | 2021-08-18 | 2022-05-20 | 西安理工大学 | 一种W-Fe-B硬质合金的制备方法 |
CN116121579A (zh) * | 2022-11-25 | 2023-05-16 | 西安近代化学研究所 | 一种MoCoB-WCoB基复合材料的制备方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0349740A2 (de) * | 1988-07-08 | 1990-01-10 | Asahi Glass Company Ltd. | Komplexe Cermets aus Boriden |
DE4203443A1 (de) * | 1991-02-08 | 1993-08-12 | Toyo Kohan Co Ltd | Waermebestaendige gesinterte hartmetall-legierung |
DE69206148T2 (de) * | 1991-06-28 | 1996-05-02 | Sandvik Hard Materials Sa | Cermets auf Uebergangsmetallboridbasis, ihre Herstellung und Anwendung. |
DE3833121C2 (de) * | 1987-09-30 | 1996-07-25 | Kobe Steel Ltd | Korrosions- und verschleißbeständige Sinterlegierung und deren Verwendung |
EP0918097A1 (de) * | 1996-08-06 | 1999-05-26 | TOYO KOHAN Co., Ltd | Gesinterte hartlegierung |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2776468A (en) * | 1953-06-22 | 1957-01-08 | Borolite Corp | Ternary metal boride compositions |
US3999952A (en) * | 1975-02-28 | 1976-12-28 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Sintered hard alloy of multiple boride containing iron |
US4235630A (en) * | 1978-09-05 | 1980-11-25 | Caterpillar Tractor Co. | Wear-resistant molybdenum-iron boride alloy and method of making same |
US5981081A (en) * | 1984-09-18 | 1999-11-09 | Union Carbide Coatings Service Corporation | Transition metal boride coatings |
JPH05209247A (ja) * | 1991-09-21 | 1993-08-20 | Hitachi Metals Ltd | サーメット合金及びその製造方法 |
-
2001
- 2001-04-09 DE DE2001117657 patent/DE10117657B4/de not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-03-27 WO PCT/DE2002/001114 patent/WO2002081764A1/de active Application Filing
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3833121C2 (de) * | 1987-09-30 | 1996-07-25 | Kobe Steel Ltd | Korrosions- und verschleißbeständige Sinterlegierung und deren Verwendung |
EP0349740A2 (de) * | 1988-07-08 | 1990-01-10 | Asahi Glass Company Ltd. | Komplexe Cermets aus Boriden |
DE4203443A1 (de) * | 1991-02-08 | 1993-08-12 | Toyo Kohan Co Ltd | Waermebestaendige gesinterte hartmetall-legierung |
DE69206148T2 (de) * | 1991-06-28 | 1996-05-02 | Sandvik Hard Materials Sa | Cermets auf Uebergangsmetallboridbasis, ihre Herstellung und Anwendung. |
EP0918097A1 (de) * | 1996-08-06 | 1999-05-26 | TOYO KOHAN Co., Ltd | Gesinterte hartlegierung |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004104246A1 (en) * | 2003-05-20 | 2004-12-02 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Multi-scale cermets for high temperature erosion-corrosion service |
US7316724B2 (en) | 2003-05-20 | 2008-01-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Multi-scale cermets for high temperature erosion-corrosion service |
AU2004242137B2 (en) * | 2003-05-20 | 2009-07-16 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Multi-scale cermets for high temperature erosion-corrosion service |
AU2004242137B8 (en) * | 2003-05-20 | 2009-08-06 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Multi-scale cermets for high temperature erosion-corrosion service |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO2002081764A1 (de) | 2002-10-17 |
DE10117657B4 (de) | 2011-06-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2621472C2 (de) | Verwendung einer Hartlegierung für Schneid-,Scher-oder Verformungswerkzeuge | |
DE60016634T2 (de) | Herstellungsverfahren für fe-cr-al-legierung und eine solche legierung | |
DE3211047C2 (de) | ||
DE3239718C2 (de) | ||
EP0689617B1 (de) | Cermet und verfahren zu seiner herstellung | |
DE3238555C2 (de) | ||
DE2407410B2 (de) | Karbidhartmetall mit ausscheidungshärtbarer metallischer Matrix | |
DE102018113340B4 (de) | Dichteoptimierte Molybdänlegierung | |
DE3806602C2 (de) | ||
WO2021069370A1 (de) | Hartmetalle und verfahren zu ihrer herstellung | |
DE102006013746A1 (de) | Gesinterter verschleißbeständiger Werkstoff, sinterfähige Pulvermischung, Verfahren zur Herstellung des Werkstoffs und dessen Verwendung | |
DE1298293B (de) | Hochverschleissfeste, bearbeitbare und haertbare Sinterstahllegierung und Verfahren zu deren Herstellung | |
EP0433856A1 (de) | Hartmetall-Mischwerkstoffe auf Basis von Boriden, Nitriden und Eisenbindemetallen | |
DE3744550C2 (de) | ||
DE19640788C1 (de) | Beschichtungspulver und Verfahren zu seiner Herstellung | |
EP2195473A1 (de) | Werkzeug | |
DE102018116728A1 (de) | Sinterpulver und sintercarbidzusammensetzungen | |
EP1095168B1 (de) | Hartmetall- oder cermet-körper und verfahren zu seiner herstellung | |
EP0232772B1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines pulverförmigen amorphen Materials unter Vornahme eines Mahlprozesses | |
DE10117657A1 (de) | Komplex-Borid-Cermet-Körper, Verfahren zu dessen Herstellung und Verwendung dieses Körpers | |
EP0387237A2 (de) | Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung von Werkstücken, oder Werkzeugen und PM-Teile | |
DE2630687C2 (de) | ||
DE19922057B4 (de) | Hartmetall- oder Cermet-Körper und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE2137650A1 (de) | Carbid Metall Verbundstoff und Ver fahren zu dessen Herstellung | |
DE3830111C2 (de) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OM8 | Search report available as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law | ||
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
R018 | Grant decision by examination section/examining division | ||
R020 | Patent grant now final |
Effective date: 20110910 |
|
R071 | Expiry of right |