DE10113079A1

DE10113079A1 - Vorrichtung und Verfahren zur Deaktivierung von Zylindern einer Brennkraftmaschine

Info

Publication number: DE10113079A1
Application number: DE10113079A
Authority: DE
Inventors: Stephen George Russ; Robert Albert Stein; William Francis Stockhausen
Original assignee: Ford Global Technologies LLC
Current assignee: Ford Global Technologies LLC
Priority date: 2000-03-29
Filing date: 2001-03-17
Publication date: 2001-10-04
Anticipated expiration: 2021-03-18
Also published as: DE10113079B4; US6237559B1

Abstract

Bei einer Viertakt-Brennkraftmaschine (8) ist wenigstens eine erste Brennkammer (12) mit einem sich hin- und herbewegenden Kolben (15) vorgesehen. Die erste Brennkammer bzw. die ersten Brennkammern weisen nockenbetriebene Einlass- und Auslasstellerventile auf. Weiterhin ist wenigstens eine zweite Brennkammer (12) mit einem sich hin- und herbewegenden Kolben (15) vorgesehen. Der Kolben (15) der zweiten Brennkammer (12) durchläuft eine obere (TDC) und eine untere (BDC) Totpunktstellung. Um die zweite Brennkammer zu deaktivieren, weist diese ein von einem Nocken betätigtes Auslasstellerventil (14) auf, das selektiv in seiner geschlossenen Position deaktiviert werden kann. Zur Deaktivierung der zweiten Brennkamer ist weiterhin ein phasenverstellbarer Nocken (18) zur Betätigung des Einlasstellerventils (16) vorgesehen, durch den der Öffnungs- und Schließvorgang selektiv in einer bezüglich einer der Totpunkte im wesentlichen symmetrischer Weise angesteuert werden kann.

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft Brennkraftmaschinen, ins besondere Brennkraftmaschinen mit Zylinderdeaktivierung.

Die im Kraftfahrzeugbereich eingesetzten Viertakt-Mehrzylin derbrennkraftmaschinen können üblicherweise in einem großen Drehzahl- und Lastbereich eingesetzt werden. Es ist jedoch seit längerem bekannt, dass ein geringerer spezifischer Kraftstoffverbrauch erreicht werden kann, indem die Brenn kraftmaschine mit relativ hoher Last betrieben wird. Dies trifft insbesondere für funkengezündete Brennkraftmaschinen zu, da bei diesen die Drosselklappenverluste minimiert wer den können, wenn die Brennkraftmaschine mit offener oder na hezu vollständig geöffneter Drosselklappe unter Volllastbe dingungen betrieben wird. Bedauerlicherweise werden die Mo toren im täglichen Gebrauch meist deutlich unterhalb der Volllast betrieben. Bei einem derartigen Teillastbetrieb ist die Kraftstoffökonomie aufgrund der Pumpverluste ungünsti ger. Aus diesem Grund wird angestrebt, einen Betrieb der Brennkraftmaschine im Teillastbetrieb zu vermeiden.

Um einen derartigen Teillastbetrieb zu vermeiden, wurden Mo toren konzipiert, bei denen einige der Zylinderbrennkammern deaktivierbar sind, damit die verbleibenden aktiven Zylinder mit höherer Last betrieben werden können. Beispielsweise ist es bekannt, sowohl die Einlass- als auch die Auslassventile eines Zylinders oder mehrerer Zylinder zu deaktivieren, wo durch Luft in den deaktivierten Zylindern eingeschlossen wird. Die eingeschlossene Luft wird entweder komprimiert oder entspannt und wirkt so als pneumatische Feder (vgl. Fig. 3). Dieses Verfahren zur Zylinderdeaktivierung ist sehr effizient, wenngleich ein - nicht sehr schwerwiegendes - Problem darin besteht, dass bei geringen Drücken an der un teren Totpunktstellung des Kolbens Öl in den Zylinder ge pumpt werden kann. Ein entscheidender Nachteil besteht je doch darin, dass die beschriebenen bekannten Systeme, bei denen sowohl die Ein- als auch die Auslasstellerventile ei nes Motorzylinders deaktivierbar ausgebildet sind, teuer in der Herstellung und somit unattraktiv sind, da Fahrzeuge, bei denen die Kraftstoffökonomie im Vordergrund steht, be sonders häufig gerade im Niedrigpreissegment angeboten wer den.

Aus der US 56 42 703 (Stockhausen et al. übertragen auf Ford Motor Company, USA) ist eine Brennkraftmaschine bekannt, bei der die Betätigung der Einlass- und Auslasstellerventile je weils um den gleichen Betrag phasenverschoben werden kann, wodurch Ventilbetätigungsvorgänge erzielt werden können, die näherungsweise jeweils symmetrisch bezüglich der unteren bzw. der oberen Totpunktstellung der Kolbenbewegung erfol gen. Die Phasenverzögerung der Einlass- und Auslassteller ventile führt dazu, dass Gas während des Auslasshubs in den Krümmer zurückgedrängt wird, das zu Beginn des Ansaughubs in den Zylinder zurückströmt, und dass Gas in den Zylinder am Ende des Einlasshubs einströmt, das zu Beginn des Kompressi onshubs aus dem Zylinder wieder herausgedrückt wird. Bei der in dem o. g. Dokument beschriebene Brennkraftmaschine treten durch die Pumpwirkung gewisse Verluste auf. Weiterhin ist der Übergang zwischen dem aktivierten und dem deaktivierten Zylinderbetrieb zeitweise schwierig zu kontrollieren. Es ist bei der bekannten Vorrichtung weiterhin schwierig, den Punkt zu bestimmen, bei dem kein Nettofluß (net flow) vorliegt. Schließlich ist bei der bekannten Brennkraftmaschine ein vergrößerter Freiraum zwischen Ventil und Kolben erforder lich, es ist beinahe eine Brennkraftmaschine mit Freilauf einrichtung (free wheeling engine) nötig. Weiterhin ist eine Phasenverzögerungseinrichtung mit einem großen Verzögerungs bereich (90 Grad) und einer schnellen Reaktion erforderlich.

Im Rahmen der vorliegenden Erfindung wird eine Viertakt- Brennkraftmaschine mit Deaktivierungsmöglichkeit einzelner Brennkammern vorgeschlagen, die sich durch sehr geringe Pumpverluste auszeichnet. Der deaktivierte Zylinder gemäß der vorliegenden Erfindung weist ein Auslasstellerventil auf, das selektiv außer Betrieb gesetzt werden kann. Das Einlasstellerventil bzw. die Einlasstellerventile werden nicht außer Betrieb gesetzt, sondern werden im Wesentlichen symmetrisch bezüglich einer oberen Totpunktstellung bzw. ei ner unteren Totpunktstellung des Kolbens geöffnet bzw. ge schlossen. Der Übergang vom Normalbetrieb des Einlassteller ventils in den deaktivierten Betriebszustand wird durch ei nen phasenverstellbaren Nocken erreicht. In vielen Fällen ist ein derartiger phasenverstellbarer Nocken bereits vorge sehen, um die Kraftstoffemissionen zu verringern und die Kraftstoffökonomie zu verbessern. In einer bevorzugten Aus führungsform der Erfindung ist der Öffnungs- und Schließvor gang des Einlassventils um näherungsweise 65 Grad verzögert. Dementsprechend verläuft der Einlassvorgang symmetrisch be züglich der unteren Totpunktstellung des Kolbens. Dadurch fließen betragsmäßig gleiche Ströme während des Einlasshubs in den deaktivierten Zylinder hinein und während des ersten Teils des Kompressionshubs aus dem deaktivierten Zylinder heraus, so dass die Pumparbeit minimiert ist. Die erfin dungsgemäße Brennkraftmaschine ist besonders geeignet, um eine Zylinderreihe einer Brennkraftmaschine mit Reihe-zu- Reihe-Zündung (bank-to-bank firing engine) deaktivierbar auszubilden. Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Er findung ist eine Phasenverzögerung des Einlassventilnockens erforderlich, die nur wenig größer ist als die Phasenverzö gerung, die bei bekannten verstellbaren Nockenwellen mit Doppelnocken mit gleicher Nockenphasenverstellung bei Teil last erforderlich ist. Bei diesen bekannten Nockenwellen er folgt eine Verzögerung von etwa 50 Grad. Die Brennkraftma schine gemäß der phasenverzögerten Ausführungsform der vor liegenden Erfindung benötigt keinen zusätzlichen Freiraum zwischen dem Ventil und dem Kolben. Dadurch wird mit der vorliegenden Erfindung bei Brennkraftmaschinen, die bereits über eine zweifache oder nur eine einlassseitig verstellbare Nockenwelle verfügen, eine Deaktivierung von Zylindern mit erheblich geringerem Kostenaufwand möglich. Bei Brennkraft maschinen, die über eine zweifache variable Nockensteuerung verfügen, ist eine Deaktivierungseinrichtung nur für die Auslassventile einer Zylinderreihe der Brennkraftmaschine erforderlich. Dagegen sind keinerlei Deaktivierungseinrich tungen für die Einlassventile nötig.

Mit der vorliegenden Erfindung wird eine Viertakt- Brennkraftmaschine mit einer Zylinderdeaktivierung geschaf fen, bei der das Auslasstellerventil des zu deaktivierenden Zylinders in der geschlossenen Stellung deaktiviert wird und die Betätigung der Einlassventile phasenverschoben wird, wo durch die Pumpverluste signifikant reduziert werden.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnungen bei spielhaft näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 eine schematische Ansicht einer einzelnen Zylinder reihe mit deaktivierbaren Zylinderbrennkammern in ei nem V-10 Verbrennungsmotor, der entsprechend der vor liegenden Erfindung ausgebildet ist und gemäß der vorliegenden Erfindung betrieben wird, wobei jeder Zylinder einen einzigen Auslass und zwei Einlasstel lerventile (poppet valves) aufweist;

Fig. 2A eine schematische Ansicht, in der das Öffnungs- und Schließzeitverhalten der tellerförmigen Einlassven tile des Verbrennungsmotors mit deaktivierbaren Brennkammern gemäß Fig. 1 illustriert ist, wobei die Öffnungs- und die Schließvorgänge für einen de aktivierten Zylinder jeweils derart verzögert sind, dass diese im Wesentlichen symmetrisch bezüglich der unteren Totpunktstellung des Zylinderkolbens liegen;

Fig. 2B eine schematische Ansicht, in der das Öffnungs- und Schließzeitverhalten der Einlasstellerventile des Verbrennungsmotors mit deaktivierbaren Brennkammern gemäß Fig. 1 dargestellt ist, wobei die Öffnungs- und die Schließvorgänge für einen deaktivierten Zy linder jeweils derart vorverlegt sind, dass diese im Wesentlichen symmetrisch bezüglich der oberen Tot punktstellung des Zylinderkolbens liegen;

Fig. 3 ein Druck/Volumendiagramm, in dem die Arbeitsweise einer deaktivierten Zylinderbrennkammer dargestellt ist, bei der das tellerförmige Auslassventil deakti viert und das tellerförmige Einlassventil in einer Normalphase betrieben wird;

Fig. 4 ein Druck/Volumendiagramm ähnlich Fig. 3, in dem die Arbeitsweise eines deaktivierten Zylinders einer Brennkraftmaschine entsprechend der vorliegenden Er findung dargestellt ist;

Fig. 5A bis 5H schematische Ansichten, in denen der Betrieb der Einlass- und Auslasstellerventile während des de aktivierten Zustands des Zylinders der erfindungsge mäßen Brennkraftmaschine dargestellt ist; und

Fig. 6 und 7 ein Beispiel für eine Einrichtung zur Deakti vierung eines tellerförmigen Ventils, welche entspre chend der vorliegenden Erfindung bei einem Auslass ventil einer Brennkraftmaschine angewendet werden kann.

Gemäß den Fig. 1 bis 7 weist eine Viertaktbrennkraftma schine 8 gemäß der vorliegenden Erfindung zehn zylindrische Brennkammern 12 auf, die V-förmig angeordnet sind. Eine er ste Brennkammerreihe (nicht dargestellt) weist eine übliche Konfiguration auf; eine zweite Reihe 10 mit Brennkammern 12 ist in Fig. 1 dargestellt.

In jeder der Brennkammern 12 sind jeweils Kolben 15 vorgese hen, die hin- und herbeweglich in diesen gleitend angeordnet sind. Wie allgemein üblich, ist jeder Kolben 15 mit einer Kolbenstange 19 verbunden, die wiederum jeweils an einer (nicht dargestellten) Kurbelwelle angelenkt ist.

Jede Brennkammer 12 weist ein einzelnes Auslasstellerventil 14 und zwei Einlasstellerventile 16 auf. Die Auslassteller ventile 14 werden jeweils von einer phasenverstellbaren Noc kenwelle 17 betätigt (vgl. Fig. 6 und 7). Die Nockenwelle 17 weist hierzu eine Reihe von Nocken 18 auf, von denen le diglich einer dargestellt ist. Jeder Nocken 18 tritt mit ei nem Kipphebel 20 in Berührung. Der Kipphebel 20, der einem Auslassventil 14 eines deaktivierbaren Verbrennungsraums zu geordnet ist, ist an einem Angelpunkt 23 einseitig schwenk bar gelagert. Der Angelpunkt 23 wird durch ein Stirnende ei nes hydraulischen Ventilaushebers 22 gebildet. Das gegensei tige Ende des Kipphebels 20 drückt das obere Ende des Aus lassventils 14 in Abwärtsrichtung, wodurch das Auslassventil 14 geöffnet wird, wenn sich der Nocken 18 in der dargestell ten Stellung befindet, wenn der Nocken 18 aus der in den Fig. 6 und 7 dargestellten, radial maximal nach unten her vorstehenden Stellung in eine (nicht dargestellte) seitliche Stellung rotiert wird, schließt sich das Auslassventil 14 in üblicher Weise durch Wirkung einer Feder 26. Zur Deaktivie rung des Auslassventils 14 wird ein unterhalb des Kolbens 25 befindliches Fluid abgelassen. Dadurch wird das Auslassven til 14 durch Wirkung der vertikal nach oben vorgespannten Feder 26 in die Schließstellung bewegt.

Gemäß den Fig. 2A, 4 und 5 gibt eine (nicht dargestellte) Motorsteuerung unter entsprechenden Niedriglastbedingungen ein Signal zur Deaktivierung des Zylinders 12. Bei jedem de aktivierten Zylinder wird der Ventilausheber 22 derart ange steuert, dass der Angelpunkt 23 nach unten bewegt und so das jeweilige Auslassventil 14 deaktiviert wird.

Insbesondere aus den Fig. 2A und 5A bis 5H ist ersicht lich, dass die Einlassventile 16 von einem phasenverzögerba ren Nocken angesteuert werden. Üblicherweise kann sich der Nocken auf derselben Nockenwelle 17 befinden, über die auch das Auslassventil 14 angesteuert wird. Die Nockenwelle 17 und die zugehörigen Nocken werden durch eine Ventilsteuerung mit verdrehbarer Nockenwelle (cam phaser) verzögert, z. B. mittels einer Schrägverzahnung (helical spline cam phaser), wie sie bei den 2.0 L Escort Motoren der Ford Motor Company vorgesehen ist. Die Verzögerung beträgt zwischen 60 und 70 Grad, vorzugsweise 65 Grad, und ist bezüglich der unteren Totpunktstellung (BDC) 45 des Kolbens symmetrisch (vgl. Fig. 2). Wie in Fig. 5A dargestellt, ist das Auslassven til 14 in seiner geschlossenen Stellung deaktiviert. Der An saughub des Kolbens 15 beginnt. Bei Normalbetrieb würde das Einlassventil 16 im allerletzten Stadium des Auslasshubs des Kolbens 15 geöffnet. Gemäß der Darstellung in Fig. 5B hat sich der Kolben 15 nach unten bewegt. Gemäß Fig. 5B bleibt das Einlassventil 16 während des anfänglichen Einlasshubs immer noch geschlossen. Der Beginn der Ventilöffnung (initi al valve opening, IVO) 41 des Ventils 16 liegt gemäß Fig. 5C sowie gemäß Fig. 2 etwa 60 bis 70, vorzugsweise 65 Grad hinter dem IVO im Normalbetrieb 43, der bei 10 bis 15 Grad vor dem oberen Totpunkt (TDC) des Kolbens 15 liegt. Ge mäß Fig. 4 findet der IVO bei einem Kurbelwellenwinkel von etwa 55 Grad nach dem oberen Totpunkt bei Punkt 41 statt. In der unteren Totpunktstellung des Kolbens 14, dargestellt in den Fig. 2 und 5D, ist das Einlassventil 16 immer noch geöffnet. Bei der Stellung des Kolbens 15 gemäß Fig. 5E während des Verdichtungshubs bleibt das Ventil 16 immer noch geöffnet und schließt erst bei der in Fig. 5E gestrichelt eingezeichneten Stellung bei etwa 55 Grad Kurbelwellenwinkel vor dem oberen Totpunkt. Bei dem in Fig. 5E gestrichelt dargestellten und in Fig. 4 bei 47 dargestellten Beginn des Ventilschließvorganges (initial valve closing, IVC), wird das Ventil 16 geschlossen. Wie in Fig. 4 dargestellt, wird das eingeschlossene Gas während des verbleibenden Kompressi onshubs verdichtet, bis der Kolben 15 die obere Totpunkt stellung gemäß Fig. 5F erreicht hat. Im Anschluß an den oberen Totpunkt bewegt sich der Zylinder 15 nach unten. Wie in Fig. 5 G dargestellt ist, bleiben während des Kompressi onshubs sowohl das Einlassventil 16 als auch das Auslassven til 14 geschlossen, wobei das im Zylinder verbleibende Gas expandiert. Wie in Fig. 5H dargestellt, wird während des Kompressionshubs die eingeschlossene Luft komprimiert, die als Feder wirkt. Die eingeschlossene Luft wird dann während des Auslasshubs erneut komprimiert. Die mit der vorliegenden Erfindung erzielte Verbesserung ist aus dem Diagramm gemäß Fig. 4 im Vergleich zu dem Druck/Volumendiagramm gemäß Fig. 3 ersichtlich. Bedingt durch die Verzögerung des Ein lassventils 14, wird das in den Zylinder 12 gepumpte Luftvo lumen verringert.

In Fig. 2B ist eine alternative Ausführungsform der Erfin dung dargestellt. Die Motoranordnung gemäß Fig. 2B ist weitgehend identisch zu der vorstehend beschriebenen, jedoch mit folgenden Abweichungen: Bei der alternativen Ausfüh rungsform gemäß Fig. 2B sind der IVO 41A und die IVC 47A symmetrisch bezüglich der oberen Totpunktstellung (TDC) des Kolbens. Wie bereits vorstehend beschrieben, ist das Aus lasstellerventil 14 dabei deaktiviert. Die Motoranordnung bzw. das Verfahren gemäß Fig. 2B erfordert einen größeren Freiraum zwischen der oberen Totpunktstellung des Kolbens 15 und dem oberen Teil der Brennkammer 12, da das Einlassventil 15 geöffnet ist, wenn sich der Kolben in seiner oberen Tot punktstellung befindet. Dementsprechend ist für die meisten Anwendungsfälle die Ausführungsform gemäß Fig. 2A zu bevor zugen.

Claims

1. Viertakt-Brennkraftmaschinenanordnung mit:
wenigstens einer ersten Brennkammer mit einem sich in dieser hin- und herbewegenden Kolben, die nockenbetrie bene Einlass- und Auslasstellerventile aufweist; und
wenigstens einer zweiten Brennkammer mit einem sich in dieser hin- und herbewegenden Kolben(15), der eine obe re (TDC) und eine untere (BDC) Totpunktstellung durch läuft, wobei die Brennkammer wenigstens ein nockenbetä tigtes Auslasstellerventil (14) aufweist, welches se lektiv in der geschlossenen Stellung deaktiviert werden kann, um die zweite Brennkammer zu deaktivieren, und wobei die zweite Brennkammer wenigstens ein Einlasstel lerventil (16) aufweist, das von einem phasenverstell baren Nocken (18) betätigt wird, um während der Zylin derdeaktivierung selektiv die Öffnungs- und Schließvor gänge des Einlassventils (16) im Wesentlichen symme trisch zu einer der Totpunktstellungen (TDC, BDC) anzu steuern.

2. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die selektive Ansteuerung des Öffnungsvorgangs des Ein lasstellerventils (16) während der Deaktivierung der zweiten Brennkammer in einem Bereich von näherungsweise 60 bis 70 Grad von der oberen Totpunktstellung (TDC) des Kolbens (15) erfolgt.

3. Anordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeich net, dass die selektive Ansteuerung des Öffnungsvor gangs des Einlasstellerventils (16) bei näherungsweise 55 oder bei näherungsweise 65 Grad von der oberen Tot punktstellung (TDC) des Kolbens (15) erfolgt.

4. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge kennzeichnet, dass das Öffnen und das Schließen des Einlassventils (16) des Zylinders der zweiten Brennkam mer im Wesentlichen symmetrisch zu der unteren Tot punktstellung (BDC) des sich auf- und abbewegenden Kol bens (15) erfolgt, wenn die zweite Brennkammer deakti viert ist.

5. Anordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Öffnen und das Schließen des Einlassventils (16) des Zylinders der zweiten Brennkammer im Wesentlichen symmetrisch zu der oberen Totpunktstellung (TDC) des sich auf- und abbewegenden Kolbens (15) in der zweiten Brennkammer erfolgt, wenn die zweite Brennkammer de aktiviert ist.

6. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch ge kennzeichnet, dass die erste Brennkammer in einer er sten Reihe und die zweite Brennkammer in einer zweiten Reihe der Brennkraftmaschine angeordnet ist, und dass die Brennkraftmaschine eine Reihe-zu-Reihe-Zündung auf weist.

7. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch ge kennzeichnet, dass die zweite Brennkammer ein einziges Auslasstellerventil (14) sowie mehrere Einlassteller ventile (16) aufweist, wobei die Einlasstellerventile von einer gemeinsamen Nockenwelle betätigt werden.

8. Anordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch ge kennzeichnet, dass eine gemeinsame Nockenwelle (17) zum Antrieb der Nocken (18) für die Einlass- und die Aus lassventile (14, 16) der zweiten Brennkammer vorgesehen ist.

9. Verfahren zum Betrieb einer Viertakt-Brennkraftmaschine mit einer Mehrzahl von Brennkammern mit sich in diesen hin- und herbewegenden Kolben (15) und mit nockenge triebenen Einlass- und Auslassventilen (16, 14), wobei die Kolben eine obere (TDC) und eine untere (BDC) Tot punktstellung durchlaufen, wobei das Verfahren eine se lektive Deaktivierung wenigstens einer der Brennkammern beinhaltet mittels einer Deaktivierung des nockenbetriebenen Auslasstel lerventils (14) der deaktivierten Brennkammer und einer Phasenverstellung des Nockens (18), der das we nigstens eine Einlasstellerventil (16) der deaktivier ten Brennkammer betätigt, so dass der Öffnungs- und Schließvorgang im Wesentlichen symmetrisch bezüglich einer der Totpunkte (TDC, BDC) des Kolbens erfolgt.

10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Öffnungs- und Schließvorgang des Tellerventils im Wesentlichen symmetrisch zu der oberen Totpunktstellung (TDC) des Kolbens erfolgt.

11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Öffnungsvorgang des Einlasstellerventils (16) während der Deaktivierung der zweiten Brennkammer in einem Bereich von näherungsweise 60 bis 70 Grad von der oberen Totpunktstellung (TDC) des Kolbens (15) erfolgt.

12. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Öffnungsvorgang des Einlass ventils (16) der deaktivierten Brennkammer bei nähe rungsweise 55 oder näherungsweise 65 Grad von der obe ren Totpunktstellung (TDC) des Kolbens (15) erfolgt.

13. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass sich die wenigstens eine deakti vierte Brennkammer in einer zweiten Brennkammerreihe befindet, und dass sich die nicht deaktivierten Brenn kammern in einer ersten Brennkammerreihe befinden, wo bei die Brennkraftmaschine eine Reihe-zu-Reihe-Zündung aufweist.

14. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die deaktivierbare Brennkammer ein Auslasstellerventil (14) sowie mehrere Einlassteller ventile (16) aufweist, wobei die Einlasstellerventile (16) von einer gemeinsamen Nockenwelle betätigt werden.

15. Viertakt-Brennkraftmaschinenanordnung mit:
einer ersten Reihe mit einer Mehrzahl von Brennkammern mit sich in diesen hin- und herbewegenden Kolben (15),
wobei die erste Brennkammerreihe nockenbetätigte Ein lass- und Auslasstellerventile aufweist und geneigt ausgebildet ist; und
einer zweiten Reihe mit einer Mehrzahl von Brennkam mern, wobei jede Kammer ein einzelnes Auslassventil (14) sowie mehrere Einlassventile (16) aufweist, und die Kolben in den zweiten Brennkammern eine obere (TDC) und eine untere (BDC) Totpunktstellung aufweisen, wobei alle Brennkammern der zweiten Reihe jeweils ein selek tiv in der geschlossenen Stellung deaktivierbares Aus lassventil (14) aufweisen, und wobei die zweiten Brenn kammern phasenverstellbare, nockenbetriebene Einlass tellerventile (16) zur Verzögerung des Öffnungs- und Schließvorganges der Einlassventile in einer im wesent lichen bezüglich der unteren Totpunktstellung (BDC) der sich hin- und herbewegenden Kolben (15) symmetrischen Weise während der Deaktivierung der zweiten Brennkam mern aufweisen.