CS274270B2 - Method of sulphur dioxide removal from fue gases - Google Patents
Method of sulphur dioxide removal from fue gases Download PDFInfo
- Publication number
- CS274270B2 CS274270B2 CS808085A CS808085A CS274270B2 CS 274270 B2 CS274270 B2 CS 274270B2 CS 808085 A CS808085 A CS 808085A CS 808085 A CS808085 A CS 808085A CS 274270 B2 CS274270 B2 CS 274270B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- water
- calcium
- flue gases
- combustion
- gases
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Description
CS 274 270 02CS 274 270 02
Vynález se týká způsobu odstraňování oxidu siřičitého z kouřových plynů odváděných ze spalovacího zařízení, ve kterém se spalují paliva obsahující síru, jako je například uhlí nebo oleje.The invention relates to a method for removing sulfur dioxide from flue gases from a combustion plant in which sulfur-containing fuels such as coal or oils are burned.
Z dosavadního stavu techniky jsou známy postupy, při kterých se snižuje obsah oxidu siřičitého v kouřových plynech odváděných ze spalovacího zařízení, účinkem oxidu vápenatého, uhličitanu vápenatého nebo jiných dalších alkalických sloučenin přiváděných do spalovací komory spalovacího zařízení. Ve spalovacím zařízení s fluidním ložem, ve kterém se používá cirkulujícího fluidního lože, je možno účinkem přidávaného vápníku snížit obsah oxidu siřičitého v kouřových plynech až o 90 % v případě, že toto spalovací zařízení pracuje s teplotním rozmezím, které je optimální k provedení výše uvedených chemických reakcí, tzn. s teplotním rozmezím od 800 do 1000 °C. Při provádění tohoto postupu se oxid siřičitý absorbuje a odvádí se z tohoto spalovacího zařízení ve formě sádry společně s létavým popílkem.Processes are known in the art in which the sulfur dioxide content of the flue gases removed from the combustion plant is reduced by the action of calcium oxide, calcium carbonate or other alkaline compounds fed to the combustion chamber of the combustion plant. In a fluidized bed combustion plant using a circulating fluidized bed, the added calcium can reduce the sulfur dioxide content of the flue gases by up to 90% when the combustion plant operates at a temperature range that is optimal for performing the above. chemical reactions, i. with a temperature range of 800 to 1000 ° C. In this process, the sulfur dioxide is absorbed and discharged from the combustion apparatus in the form of gypsum together with the fly ash.
V jiných spalovacích zařízeních, u kterých je nutno použít teplot vyšších než je výše uvedené teplotní rozmezí, a u některých postupů kdy je doba zdržení aditiva krátká vzhledem k povaze provádění spalovacího procesu, se předpokládá, že snížení obsahu oxidu siřičitého v kouřových plynech je podstatně menší, konkrétně uvedeno asi 50 % nebo ještě méně, a z tohoto důvodu nebyl tento postup použit u těchto spalovacích zařízení v průmyslové praxi.In other combustion plants where temperatures higher than the above-mentioned temperature range are to be used, and in some processes where the residence time of the additive is short due to the nature of the combustion process, the reduction of the sulfur dioxide content of the flue gases is assumed to be substantially less. specifically about 50% or less, and for this reason this process has not been applied to these combustion plants in industrial practice.
Na rozdíl od vý^e uvedeného postupu jsou z dosavadního stavu techniky známy rovněž postupy, při kterých se snižuje obsah oxidu siřičitého v kouřových plynech za pomoci různých absorpčních metod, prováděných mimo spalovací prostor spalovacího zařízení. Jedním z těchto běžně známých postupů je tak zvaný rozprašovací nebo-li polosuchý postup, při kterém se kouřové plyny, které jsou odváděny ze spalovacího zařízení, zaváděny do samostatného reaktoru, ve kterém je rozstřikována vodní suspenze hydroxidu (vápenatého ve formě malých kapiček, přičemž se používá zvláštních trysek. Výše uvedeným reaktorem je poměrně velká nádoba, ve které se rychlost kouřových plynů po vstupu do tohoto prostoru snižuje, přičemž ve směru postupu těchto zpracovávaných plynů se do nich rozstřikuje vodná suspenze z horní části této nádoby. Teplota v reaktoru se při tomto zpracovávání pohybuje v rozmezí od asi 50 do 80 °C, přičemž je velmi důležité sledováni rovnoměrnosti rozstřikování uvedené vodné suspenze hydroxidu vápenatého, protože kapičky, které jsou příliš veliké, zůstávají ve formě kapaliny na dně uvedeného reaktoru. Hustotu vodné suspenze hydroxidu vápenatého je nutno udržovat na takové úrovni, aby tepelný obsah plynů stačil k odpaření vody uváděné do tohoto reaktoru společně se suspenzí, takže absorpční produkt je při tomto uspořádání odebírán ve formě suchého'.prášku. P.ostupem podle tohoto provedení je možno připravit zpracovaný plyn, ve kterém bylo odstraněno až 90 % oxidu siřičitého. Nevýhodou tohoto postupu je to, že používané trysky k rozstřikování suspenze jsou náchylné k ucpávání, přičemž další nevýhodou je nutnost přípravy vodné suspenze hydroxidu vápenatého, k čemuž je nutno použít zvláštního zařízení, což zvyšuje investiční náklady a problémy s kontrolováním velikosti částic (resp. kapiček), které se rozstřikují do kouřových plynů.In contrast to the above process, prior art processes are also known in which the sulfur dioxide content of the flue gases is reduced by various absorption methods performed outside the combustion chamber of the combustion plant. One of these commonly known processes is the so-called sputtering or semi-dry process, in which the flue gases which are discharged from the combustion plant are fed to a separate reactor in which an aqueous suspension of hydroxide (calcium in the form of small droplets) is sprayed. The above reactor is a relatively large vessel in which the flue gas velocity decreases upon entry into the chamber, and an aqueous slurry from the top of the vessel is sprayed downstream. The processing is in the range of about 50 to 80 ° C, and it is very important to monitor the uniformity of spraying of said aqueous calcium hydroxide slurry, since droplets that are too large remain in the form of a liquid at the bottom of said reactor. penatého must be maintained at a level that the heat content of the gas was sufficient to evaporate the water put into the reactor together with the slurry so that the absorbent product is removed in this arrangement as suchého'.prášku. By the process of this embodiment, a treated gas can be prepared in which up to 90% of the sulfur dioxide has been removed. The disadvantage of this process is that the spray nozzles used are prone to clogging, with the additional disadvantage of having to prepare an aqueous calcium hydroxide suspension, which requires special equipment, which increases investment costs and particle size control (droplet size) ), which are sprayed into the flue gases.
Rovněž je znám postup podle patentu DOS 30 31 538, podle kterého jsou kouřové plyny vypouštěné ze spalovacího zařízení rozděleny na dva podíly, přičemž do prvního podílu těchto kouřových plynů se přivádí uhličitan vápenatý a tento uhličitan vápenatý se odděluje od filtru ještě před spojením s druhým podílem. Druhý podíl těchto kouřových plynů se promývá vodou ve skrubru. Podle tohoto postupu se tedy reakční činidlo a voda nstřikují do oddělených proudů kouřových plynů, přičemž reakční činidlo se ještě před spojením těchto proudů odfiltruje.It is also known in accordance with DOS 30 31 538, in which the flue gases discharged from the combustion apparatus are divided into two portions, wherein the first portion of said flue gases is supplied with calcium carbonate and is separated from the filter before being combined with the second portion. . The second portion of these flue gases is washed with water in the scrubber. Accordingly, the reagent and water are sprayed into separate flue gas streams, and the reagent is filtered off prior to combining the streams.
iand
CS 274 270 B2CS 274 270 B2
Jsou rovněž známy postupy, jako například postup podle patentu Velké Britanie číslo 2 118 924, při kterém se do odcházejících kouřových plynů rozstřikuje voda v přítomnosti vápna, ovšem není to za účelem odstraňování oxidu siřičitého z kouřových plynů před vypouštěním do okolního prostředí ale ke zlepšení oddělování popílku v následném elektrofiltru, ve kterém se vyžaduje použití nižších teplot. Voda se tedy nastřikuje do recirkulujícího proudu nikoliv proto, aby proběhla reakce s oxidem siřičitým, ale z důvodu snížení teploty.Methods are also known, such as the United Kingdom Patent No. 2,118,924, in which water is sprayed into the flue gases in the presence of lime, but this is not intended to remove sulfur dioxide from the flue gases prior to discharge into the environment but to improve separation. fly ash in a downstream electrostatic filter in which lower temperatures are required. Thus, water is injected into the recirculating stream not to react with sulfur dioxide, but to reduce the temperature.
K proběhnutí reakce nemůže ani dojít vzhledem ke konstrukci tohoto zařízení. Podle tohoto procesu vzniklý hydroxid nemá potřebný čas ke zreagování s oxidem siřičitým v kouřových plynech, nebot voda se nastřikuje v místě těsně před filtrem. Tento postup se kromě toho týk přípravy cementu, při kterém množství použitého vápna je mnoho desateronásobně vyšší než množství síry, která se vyskytuje ve zpracovávaném plynu.Nor can the reaction take place due to the design of the device. According to this process, the hydroxide formed does not have the time required to react with the sulfur dioxide in the flue gas, since water is sprayed at the site just in front of the filter. This process also relates to the preparation of cement, in which the amount of lime used is much ten times higher than the amount of sulfur that is present in the process gas.
Cílem uvedeného vynálezu je navrhnout postup odstraňování oxidu siřičitého z kouřových plynů odváděných ze spalovacího zařízení, přičemž by při tomto postupu byl oxid siřičitý převeden na pevné sloučeniny síry, které by bylo možno takto snadno oddělit od uvedených kouřových plynů, čímž by došlo k odstranění oxidu siřičitého z uvedených kouřových plynů odváděných ez spalovacího zařízení jednoduchým a ekonomickým způsobem.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a process for the removal of sulfur dioxide from flue gases from a combustion plant, whereby sulfur dioxide is converted into solid sulfur compounds which can be readily separated from said flue gases to remove sulfur dioxide. from said flue gases from the combustion plant in a simple and economical manner.
Podstata způsobí odstraňování oxidu siřičitého z kouřových plynů ze spalovacího zařízení, do kterého se ke spalování přivádí materiál obsahující síru a plyn obsahující kyslík, a kromě toho se do procesu přivádí hydroxid vápenatý nebo směs hydroxidu vápenatého a hořeěnatého v práškové formě a dále voda a/nebo vodní pára, a nakonec se oddělí z plynů pevný síran nebo siřičitan vápenatý nebo vápenato-hořečnatý jako reakční produkt, spočívá podle uvedeného vynálezu v tom, že se voda a/nebo vodní pára nastřikuje odděleně od přivádění hydroxidu vápenatého nebo směsi hydroxidu vápenatého a hořečnatého v práškové formě do spalovacího zařízení a/nebo do kouřových plynů o teplotě v rozmezí od 50 do 800 °C vystupujících ze spalovacího zařízení, přičemž přidávané látky v práškové formě se zavádí do procesu v přebytku vzhledem ke stechiometrickému množství oxidu siřičitého přítomnému v kouřových plynech.The substance causes the removal of sulfur dioxide from the flue gases from the combustion apparatus to which the sulfur-containing material and the oxygen-containing gas are supplied for combustion, and in addition calcium hydroxide or a mixture of calcium and magnesium hydroxides in powder form and water and / or water vapor, and finally a solid calcium or calcium-magnesium sulphate or sulphite as reaction product is separated from the gases, according to the present invention, the water and / or water vapor being sprayed separately from the calcium hydroxide or calcium hydroxide / magnesium hydroxide mixture to the combustion apparatus and / or to the flue gases at a temperature in the range from 50 to 800 ° C exiting the combustion apparatus, the added substances in powder form being introduced into the process in excess due to the stoichiometric amount of SO 2 present in the flue gases.
Ve výhodném provedení se nastřlkování vody a/nebo vodní páry provádí při teplotě kouřových plynů v rozmezí od 90 do 200 °C, a rovněž je výhodné jestliže se voda nastřikovaná do kouřových plynů odpaří tepelnou energií vzniklou reakcemi v tomto postupu a v přiváděných kouřových plynech.In a preferred embodiment, the water and / or water vapor injection is carried out at a flue gas temperature in the range of from 90 to 200 ° C, and it is also preferred that the water injected into the flue gases is evaporated by the thermal energy generated by the reactions.
Výhody při provádění postupu podle vynálezu vyplývají z toho, že se materiál, který se -uvádí do reakce s oxidem siřičitým, a voda přivádí do procesu zpracovávání kouřových plynů odděleně, čímž odpadají problémy s přípravou, manipulací a se zaváděním vodné suspenze do procesu. Tím, že se v postupu podle uvedeného vynálezu zavádí hydroxid ve formě prášku a voda a/nebo vodní pára odděleně do spalovací komory spalovacího zařízení nebo do potrubí odvádajícího kouřové plyny z této spalovací komory a/nebo do následně zařazeného reaktoru, je možno použít jednoduchého zařízení pro zavádění tohoto práškového hydroxidu jako reakčního činidla do procesu, jako je například pneumatické zařízení, čímž se vyloučí ucpávání trysek a nutnost použití přídavných zařízení na přípravu vodné suspenze. Jinak uvedeno, přivádění vody a vodní páry pomocí trysek, prováděné při postupu podle vynálezu je jednoduché a nezpůsobuje komplikace při provozu.Advantages in carrying out the process of the invention result from the material being reacted with the sulfur dioxide and the water being fed separately to the flue gas treatment process, thereby avoiding the problems of preparing, handling and introducing the aqueous slurry into the process. By introducing powdered hydroxide and water and / or water vapor separately into the combustion chamber of the combustion plant or into the flue gas duct from the combustion chamber and / or downstream reactor, a simple device can be used in the process of the present invention. for introducing the powdered hydroxide as a reagent into a process, such as a pneumatic device, thereby avoiding clogging of the nozzles and the need for additional devices to prepare an aqueous suspension. In other words, the supply of water and water vapor by means of nozzles carried out in the process according to the invention is simple and does not cause complications in operation.
Základní myšlenka postupu podle uvedeného vynálezu tedy spočívá v tom, že se hydroxid zaváděný do kouřových plynů ve formě prášku aktivuje in šitu v kouřových plynech účinkem vody a/nebo vodní páry, přičemž potom reaguje s oxidem siřičitým a tvoří se směs síranu a siřičitanu, kterou je možno potom účinným způsobem odstranit z kouřových plynů fyzikálními separačními metodami pro oddělování popílku.The basic idea of the process according to the invention is therefore that the hydroxide introduced into the flue gases in the form of a powder is activated in situ in the flue gases by the action of water and / or water vapor, then reacting with sulfur dioxide to form a sulphate and sulphite mixture. it can then be effectively removed from the flue gases by physical separation methods for the separation of fly ash.
CS 274 270 B2CS 274 270 B2
Práškový hydroxid se zavádí do spalovací komory spalovacího zařízení nebo do kouřových plynů, které vystupují z tohoto spalovacího zařízení, podle obsahu síry v použitém palivu a sice takovým způsobem, aby množství hydroxidu vápenatého nebo směsi hydroxidu vápenatého a hořečnatého bylo přinejmenším ekvivalentní množství síry, což je míněno jako molární poměr podle příslušné chemické reakční rovnice, přičemž ve výhodném provedení postupu podle uvedeného vynálezu je toto množství větší než vyžaduje odpovídající molární poměr daný odpovídající chemickou rovnicí.The powdered hydroxide is introduced into the combustion chamber of the combustion plant or into the flue gases exiting the combustion plant, depending on the sulfur content of the fuel used, in such a way that the amount of calcium hydroxide or calcium hydroxide mixture is at least equivalent to sulfur, is intended as the molar ratio according to the respective chemical reaction equation, and preferably the amount is greater than that required by the corresponding molar ratio given by the corresponding chemical equation.
Zavádění vody nebo vodní páry do kouřových plynů se při praktickém provádění postupu podle vynálezu provádí při teplotě pohybující se v rozmezí od 50 do 800 °C, přičemž ve výhodném provedení podle vynálezu se používá teploty v rozmezí od 90 do 200 °C. V případech, kdy je nutno získat absorpční produkt v podstatě ve formě suchého prášku se používá vody pouze v takovém množství, aby tepelná energie obsažená v kouřových plynech postačovala k odpaření této vody.The introduction of water or water vapor into the flue gases is practically carried out at a temperature in the range of from 50 to 800 ° C, preferably in the range of from 90 to 200 ° C. In cases where it is necessary to obtain an absorbent product substantially in the form of a dry powder, water is used only in an amount such that the thermal energy contained in the flue gases is sufficient to evaporate the water.
Postup podle uvedeného vynálezu bude v dalším detailněji ilustrován s pomocí připojeného výkresu, na kterém je schematicky znázorněno zařízení vhodné k provádění tohoto postupu podle vynálezu, resp. k jednomu z možných provedení tohoto postupu.The process of the present invention will be illustrated in more detail below with reference to the accompanying drawing, in which a device suitable for carrying out the process according to the invention and the process according to the invention is shown schematically. to one possible embodiment of the process.
Na tomto výkresu je znázorněno spalovací zařízení, jehož součástí je i spalovací komora £. Do spalovací tumory £ tohoto spalovacího zařízení se ke spalování přivádí palivo, které obsahuje síru prostřednictvím přívodu £, a dále plyn obsahující kyslík, jako například vzduch, prostřednictvím potrubí £ a práškovitý hydroxid vápenatý a/nebo hydroxid hořečnatý prostřednictvím potrubí £, přičemž ve výhodném provedení podle uvedeného vynálezu je množství těchto látek v přebytku v poměru k množství oxidu siřičitého, který je produkován ve spalovací komoře. Tímto výše uvedeným termínem přebytek” se míní v uvedeném textu to, že množství sloučeniny vápníku, hořčíku nebo sloučenin vápníku a hořčíku, je větší než je množství teoreticky potřebné podle odpovídající chemické reakční rovnice ke zreagování veškerého podílu síry, která je přítomna ve formě oxidu siřičitého ve spalovací komoře.In this drawing, there is shown a combustion apparatus including a combustion chamber 6. The combustion tumors of the combustion apparatus are fed with sulfur-containing fuel by means of an inlet 6 and further comprising an oxygen-containing gas, such as air, via a line 6 and pulverized calcium hydroxide and / or magnesium hydroxide via a line 6, preferably according to the invention, the amount of these substances is in excess of the amount of sulfur dioxide produced in the combustion chamber. By the above term "excess" is meant herein that the amount of calcium, magnesium or calcium and magnesium compounds is greater than the amount theoretically needed according to the corresponding chemical reaction equation to react all the proportion of sulfur present in the form of sulfur dioxide in the combustion chamber.
Uvedený hydroxid, který je přiváděn do spalovacího zařízení, se nejprve dehydratuje v tomto spalovacím zařízení na oxid. Takto vzniklý oxid reaguje alespoň částečně s oxidem siřičitým, přičemž se nejprve tvoří siřičitan a tento siřičitan se potom oxiduje na síran. Vzhledem ke krátkému času zdržení ve spalovacím zařízení má pouze malý podíl takto vzniklého oxidu možnost zreagovat s oxidem siřičitým při teplotě dostatečně vysoké k provedení této reakce a proto se ze spalovací komory uvedeného spalovacího zařízení odvádí potrubím £ k odvádění kouřových plynů vzniklé kouřové plyny ve směru šipky £, které obsahují oxid vápenatý a/nebo oxid hořečnatý, přičemž tyto plyny rovněž obsahují zbytky po spalování a rovněž neabsorbovaný oxid siřičitý a vodní páru.The hydroxide which is fed to the incineration plant is first dehydrated to an oxide in the incineration plant. The oxide thus formed reacts at least partially with sulfur dioxide, first forming a sulphite and then sulphite is then oxidized to sulphate. Due to the short residence time in the combustion plant, only a small proportion of the oxide thus formed is able to react with sulfur dioxide at a temperature sufficiently high to carry out the reaction, and therefore the flue gases generated in the direction of the arrow are removed from the combustion chamber of the combustion plant. Which contain calcium oxide and / or magnesium oxide, the gases also contain combustion residues as well as unabsorbed sulfur dioxide and water vapor.
Při praktickém provádění postupu podle vynálezu je teplota těchto kouřových plynů odváděných ve směru šipky £ tak nízká, že reakce mezi oxidem vápenatým a/nebo oxidem hořečnatým a oxidem siřičitým je realtivně slabá, přičemž uvedené oxidy je možno za těchto podmínek považovat za relativně inaktivni pokud se týče schopnosti odstraňovat oxid siřičitý.In the practice of the present invention, the temperature of the flue gases removed in the direction of arrow 6 is so low that the reaction between calcium oxide and / or magnesium oxide and sulfur dioxide is virtually weak, and said oxides can be considered relatively inactive under these conditions. concerns the ability to remove sulfur dioxide.
V případě, že teplota kouřových plynů poklesne, potom přítomné oxidy reagují s vodní parou obsaženou v těchto kouřových plynech za vzniku hydroxidů. Z výše uvedeného vyplývá, že je výhodné přivádět práškový hydroxid přímo do potrubí £ odvádějící kouřové plyny ze spalovacího zařízení nebo do reaktoru £, který je napojen na toto potrubí.If the flue gas temperature drops, then the oxides present react with the water vapor contained in the flue gases to form hydroxides. It follows from the foregoing that it is advantageous to supply the pulverized hydroxide directly to the flue gas duct 6 from the combustion plant or to the reactor 6 connected to the duct.
Kouřové plyny, které obsahuji oxid siřičitý a které se odvádí ze spalovací komory £ spalovacího zařízení, obsahují rovněž oxid vápenatý a/nebo oxid hořečnatý a případně hydroxid vápenatý a/neb o hydroxid hořečnatý, přičemž tyto plyny se odvádí do reaktoru 2. Za účelem aktivování uvedeného oxidu a/nebo hydroxidu se do uvedených kouřových plynů v reaktoru £ rozstřikuje voda nebo lépe vodní pára, přičemž tato voda nebo vodní pára reaguje s oxidem vápenatým a/nebo oxidem hořečnatým za vzniku odpovídajícího hydroxidu a za současCS 274 270 B2 ného aktivování tohoto hydroxidu a rovněž za současného aktivování hydroxidu, který je již případně přítomen v kouřových plynech. Tento hydroxid alespoň částečně reaguje s oxidem siřičitým, ještě přítomným v kouřových plynech postupujících ve směru šipky £, za vzniku odpovídajícího siřičitanu, který se v přítomnosti kyslíku přinejmenším částečně dále oxiduje na odpovídající síran. Množství přiváděné vody potrubím 9. do reaktoru 2 se upravuje na takovou úroveň, aby toto přiváděné množství bylo dostatečně nízké a aby odpovídalo tepelnému obsahu kourovýchplynů dostačujícímu k odpaření tohoto množství vody přiváděné do reaktoru 2. Za těchto podmínek je možno suchý produkt, podobné konzistence jako létavý popílek, snadno odstranit stejným způsobem jako běžný popílek, který se odděluje v běžném odlučovacím zařízení £, ze kterého se kouřové plyny vedou potrubím 11 do připojeného komína 13 a oddělený popílek se případně odvádí k dalším zpracování prostřednictvím potrubí £0.The flue gases which contain sulfur dioxide and which are discharged from the combustion chamber 6 of the combustion plant also contain calcium oxide and / or magnesium oxide and optionally calcium hydroxide and / or magnesium hydroxide, which gases are discharged to the reactor 2. For activation water or, more preferably, water vapor is sprayed into said flue gases in the reactor 6, said water and water reacting with calcium oxide and / or magnesium oxide to form the corresponding hydroxide and activating said hydroxide and also by activating the hydroxide which is already present in the flue gases. This hydroxide at least partially reacts with the sulfur dioxide still present in the flue gases advancing in the direction of arrow 6 to form the corresponding sulfite, which is at least partially further oxidized to the corresponding sulfate in the presence of oxygen. The amount of water supplied via line 9 to the reactor 2 is adjusted to a level such that the supply quantity is sufficiently low and corresponds to the heat content of the flue gases sufficient to evaporate the amount of water supplied to the reactor 2. Under these conditions a dry product of similar consistency to The fly ash can be easily removed in the same manner as conventional fly ash which is separated in a conventional separator 5 from which flue gases are led via line 11 to the connected stack 13 and the separated fly ash is optionally discharged for further processing via line 60.
Pořadí, ve kterém se do uvedeného procesu přivádí voda a hydroxid, není důležité. Například je možno přivádět do spalovacího zařízení vodu nebo vodní páru a práškovitý hydroxid přivádět do procesu v místě následujícím za spalovacím zařízením buďto do potrubí odvádějícího kouřové plyny ze spalovacího zařízení nebo do dále zařazeného reaktoru.The order in which water and hydroxide is fed to the process is not important. For example, water or water vapor may be fed to the combustion apparatus and the pulverized hydroxide may be introduced into the process downstream of the combustion apparatus either into the flue gas duct from the combustion apparatus or downstream reactor.
Dalším výhodným znakem postupu podle tohoto vynálezu je to, že tento postup je možno aplikovat na spaloval zařízení s jakýmkoliv typem hořáků. Rozměr· spalovacího zařízení není omezujícím faktorem, přičemž:.není nutno rečirkulovat hydroxid vápenatý a/nebo hydroxid hořečnatý do spalovací komory, takže je možno se obejít bez nákladného alternativního uspořádání s recirkulujícím ložem, při kterém je nutno použít komplikovaného recirkulačního zařízení, a současně je možno předejít problému souvisejícímu s nadměrnou tvoTbou prachu, který je z principiálního hlediska nevýhodou uvedeného postupu s recirkulujícím ložem, a rovněž se tak předejde nutnosti oddělování prachu. Ve srovnání s postupy podle dosavadního stavu techniky je rozstřikování vody nebo vodní páry v reaktoru 2 podstatně méně nákladné a komplikované, přičemž tento postup je možno o mnoho snadněji provést, než je tomu v případě rozstřikování uvedených, ’ suspenzí, což je náchylné k ucpávání trysek a je rovněž obtížné z hlediska promíchávání suspenze se zpracovávanými plyny.Another advantageous feature of the process of the present invention is that the process can be applied to the incinerator of any type of burner. The size of the combustion apparatus is not a limiting factor, wherein: it is not necessary to recirculate calcium hydroxide and / or magnesium hydroxide to the combustion chamber, so that an expensive alternative recirculating bed arrangement using a complicated recirculating device is required the problem associated with excessive dust formation, which in principle is a disadvantage of the recirculating bed process, can also be avoided, as well as avoiding the need for dust separation. Compared to prior art processes, the spraying of water or steam in reactor 2 is considerably less expensive and complicated, and is much easier to carry out than spraying said suspensions, which are prone to clogging the nozzles. and it is also difficult to mix the slurry with the process gases.
Postup podle uvedeného vynálezu bude v dalším popsán detailněji s pomocí praktických příkladů provedení.The process of the present invention will be described in more detail below with the aid of practical examples.
Příklad 1Example 1
Podle tohoto provedení bylo do spalovacího zařízení na práškové uhlí o tepelném výkonu 600 MW přiváděno uhlí o obsahu síry 1,4 %, přičemž rychlost přivádaní tohoto materiálu byla 70 tun/hodinu. Spalovací zařízení pracovalo s plnou kapacitou. Oo tohoto spalovacího zařízení byl přiváděn přebytek spalovacího vzduchu, takže obsah kyslíku v kouřových plynech byl 4 X.According to this embodiment, coal with a sulfur content of 1.4% was fed to a pulverized coal combustion plant having a thermal output of 600 MW, the feed rate of this material being 70 tons / hour. The incinerator operated at full capacity. An excess of combustion air was supplied to the combustion apparatus so that the oxygen content of the flue gases was 4X.
Do uvedeného spalovacího zařízení byl rovněž přiváděn hydroxid vápenatý s obsahem hydroxidu vápenatého 90 %, přičemž množství tohoto hydroxidu vápenatého bylo v různých poměrech vzhledem k množství síry přiváděné do procesu do spalovacího zařízení prostřednictvím paliva. Teoretické ekvivalentní množství odpovídá asi 2,5 tunám/hodinu uvedeného hydroxidu vápenatého. Hydroxid vápenatý a voda a/nebo vodní pára jsou rozstřikovány do kouřových plynů buďto'v potrubí, které odvádí tyto kouřové plyny nebo v odděleném reaktoru, který je zařazen za spalovacím zařízením a napojen na potrubí odvádějící kouřové plyny.Calcium hydroxide with a calcium hydroxide content of 90% was also fed to the combustion plant, the amount of calcium hydroxide being in different proportions with respect to the amount of sulfur fed to the process by the fuel. The theoretical equivalent amount corresponds to about 2.5 tonnes / hour of said calcium hydroxide. Calcium hydroxide and water and / or water vapor are sprayed into the flue gases either in a line which discharges these flue gases or in a separate reactor downstream of the combustion plant and connected to the flue gas discharge line.
Z hlediska úspory energie je nejekonomičtější zvyšovat obsah vlhkosti v kouřových plynech rozstřikováním vody do těchto kouřových plynů v samostatném reaktoru, zařazeným v postupu podle vynálezu v místě za veškerými teplovýměnnými povrchy použitými v tomto postupu .In terms of energy savings, it is most economical to increase the moisture content of the flue gases by spraying water into these flue gases in a separate reactor downstream of all heat exchange surfaces used in the process.
CS 274 270 B2CS 274 270 B2
Zvýšený obsah vlhkosti v těchto kouřových plynech umožňuje získání vysoce reaktivního hydroxidu vápenatého, který potom rychle reaguje s oxidy přítomnými v kouřových plynech.The increased moisture content of these flue gases makes it possible to obtain highly reactive calcium hydroxide, which then reacts rapidly with the oxides present in the flue gases.
Čím vyšší je obsah vlhkosti v kouřových plynech odváděných ze spalovacího zařízení, tím účinnější je odstraňování oxidu siřičitého z těchto kouřových plynů. Z hlediska úspory energie je ovšem výhodné provádět tento postup takovým způsobem, aby teplo uvolněné při uvedených chemických reakcích postačovalo k odpaření vody přiváděné do procesu. V případech, kdy je nutné zvýšit konečnou teplotu kouřových plynů, tzn. teplotu kouřových plynů na konci postupu, je možno buďto použít z kahřátí těchto plynů vnějšího přívodu tepla nebo použít přívodu proudu teplých'kouřových plynů.The higher the moisture content of the flue gases from the combustion apparatus, the more efficient the removal of sulfur dioxide from the flue gases. However, from the standpoint of energy saving, it is advantageous to carry out the process in such a way that the heat released by the chemical reactions is sufficient to evaporate the water supplied to the process. In cases where it is necessary to increase the final temperature of flue gases, ie. the flue gas temperature at the end of the process can be either used to heat these gases from an external heat supply or a hot flue gas stream supply.
Získané výsledky při provádění tohoto postupu jsou uvedeny v následující tabulce, přičemž v této tabulce je uvedeno procentuální odstranění oxidu siřičitého z kouřových plynů při měnícím se použitém množství uhličitanu vápenatého, který byl přiváděn do spalovacího zařízení, podle uvedeného vynálezu, dále je v této tabulce uvedeno množstvi hydroxidu vápenatého přiváděného do spalovacího zařízení ve formě molárního poměru obsahu vápníku v práškovém hydroxidu vápenatém kobsahu síry v palivu přiváděném do spalovacího zařízení. Teplota kouřových plynů byla měřena v místě těsně před místem přivádění vody nebo vodní páry do procesu, s výjimkou teploty 800 °C, přičemž při tomto provedení byla voda nebo vodní pára přiváděna přímo do spalovacího zařízení.The results obtained are shown in the following table, which shows the percent removal of sulfur dioxide from the flue-gases by varying the amount of calcium carbonate that has been fed to the combustion plant according to the present invention. the amount of calcium hydroxide fed to the combustion plant in the form of a molar ratio of calcium content in the powdered calcium hydroxide to the sulfur content of the fuel fed to the combustion plant. The flue gas temperature was measured at a point just before the water or water vapor feed point, except at 800 ° C, whereby water or water vapor was fed directly to the combustion plant.
TABULKA 1TABLE 1
A) voda nebo vodní pára přiváděny do spalovacího zařízeníA) water or water vapor is supplied to the combustion plant
B) teplota měřena v místě těsně před místem přívodu vody S = před reaktoremB) temperature measured at a point just before the water inlet point S = upstream of the reactor
W = za reaktoremW = downstream of the reactor
CS 274 270 B2CS 274 270 B2
Příklad 2Example 2
Podle tohoto příkladu provedení byl do spalovacího zařízení stejného typu jako v příkladu 1 přiváděn hydroxid vápenato-hořečnatý, který obsahoval hydroxid vápenatý v množství 45 % hmotnostních a hydroxid horečnatý v množství 45 % hmotnostních, přičemž 10 % hyly znečišťující složky. Ve spalovacím zařízení bylo použito stejných podmínek jako v příkladu 1. Hydroxid vápenato-hořečnatý a voda a/nebo vodní pára byla přiváděny do kouřových plynů buďto ve spalovací peci nebo v odděleném reaktoru, který byl umístěn v místě za spalovacím zařízením.In a combustion plant of the same type as in Example 1, calcium-magnesium hydroxide, which contained 45% by weight of calcium hydroxide and 45% by weight of magnesium hydroxide, was added to the combustion plant, with 10% of the pollutant component. The same conditions as in Example 1 were used in the incinerator. Calcium-magnesium hydroxide and water and / or water vapor were fed to the flue gases either in an incinerator or in a separate reactor located downstream of the incinerator.
V důsledku zvýšeného obsahu vlhkosti se zejména u hydroxidu vápenatého zvýší reaktivita, přičemž dochází k rychlé reakci mezi touto sloučeninou a oxidem siřičitým, který je přítomen v kouřových plynech V případě, že molární poměr vápníku, který je obsažen v hydroxidu vápenatém, k síře je přinejmenšíml, potom reakce probíhá hlavně mezi hydroxidem vápenatým a oxidem siřičitým, přičemž hydroxid hořečnatý, který reaguje pomaleji, prochází reakčni zónou v podstatě nezměněn.As a result of the increased moisture content, reactivity is increased, especially in the case of calcium hydroxide, and there is a rapid reaction between this compound and the sulfur dioxide present in the flue gas when the molar ratio of calcium contained in calcium hydroxide to sulfur is at least then the reaction proceeds mainly between calcium hydroxide and sulfur dioxide, the magnesium hydroxide which reacts more slowly passes through the reaction zone substantially unchanged.
V případě, že se hydroxid hořečnato-výpenatý přivádí do horkých kouřových plynů, potom výsledek je buďto ten, že se rozkládá hydroxid hořečnatý na oxid hořečnatý a vodu, nebo ten, že se celý podílí hydroxidu vápenato-hořečnatého rozloží na oxid vápenatý a oxid hořečnatý a vodu. V tomto případě může každý z uvedených oxidů reagovat s oxidem siřičitým, přičemž s tím jak kouřové plyny chladnou zvyšuje se obsah vlhkosti a tvoří se opět hydroxid, který dále reaguje s oxidem siřičitým. Jestliže je molární poměr vápníku k síře přinejmenším 1, potom výsledky reakce a podmínky jsou v podstatě stejné jako hodnoty uvedené v tabulce 1, jako důsledek schopnosti sloučeniny vápníku reagovat mnohem rychleji.When the magnesium-calcium hydroxide is fed to the hot flue gases, the result is either that the magnesium hydroxide decomposes into magnesium oxide and water, or that the whole of the calcium-magnesium hydroxide decomposes into calcium oxide and magnesium oxide and water. In this case, each of the oxides may react with the sulfur dioxide, as the flue gases cool the moisture content increases and the hydroxide is formed again, which further reacts with the sulfur dioxide. When the molar ratio of calcium to sulfur is at least 1, the reaction results and conditions are substantially the same as those shown in Table 1 as a result of the ability of the calcium compound to react much faster.
Claims (3)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI851623A FI78846B (en) | 1985-04-24 | 1985-04-24 | FOERFARANDE FOER AVLAEGSNANDE AV GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR OCH SVAVELDIOXID UR ROEKGASER I EN PANNA. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS808085A2 CS808085A2 (en) | 1990-09-12 |
| CS274270B2 true CS274270B2 (en) | 1991-04-11 |
Family
ID=8520718
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS808085A CS274270B2 (en) | 1985-04-24 | 1985-11-08 | Method of sulphur dioxide removal from fue gases |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61287420A (en) |
| CN (1) | CN1005312B (en) |
| AU (1) | AU579902B2 (en) |
| BE (1) | BE903598A (en) |
| BG (1) | BG60231B1 (en) |
| CA (1) | CA1289336C (en) |
| CH (1) | CH672265A5 (en) |
| CS (1) | CS274270B2 (en) |
| DD (1) | DD240839A5 (en) |
| DE (1) | DE3539348A1 (en) |
| DK (1) | DK515485A (en) |
| ES (1) | ES8700307A1 (en) |
| FI (1) | FI78846B (en) |
| FR (1) | FR2580950B1 (en) |
| GB (1) | GB2174082B (en) |
| HU (1) | HU202422B (en) |
| IT (1) | IT1185833B (en) |
| NL (1) | NL8503081A (en) |
| NZ (1) | NZ213859A (en) |
| PL (1) | PL148176B1 (en) |
| RO (1) | RO93449A (en) |
| SE (1) | SE461958B (en) |
| YU (1) | YU44580B (en) |
| ZA (1) | ZA858476B (en) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1310807C (en) * | 1986-05-29 | 1992-12-01 | Roderick Beittel | Method for reduction of sulfur products from flue gases by injection of powdered alkali sorbent at intermediate temperatures |
| US5084256A (en) * | 1986-05-29 | 1992-01-28 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method for reduction of sulfur products for gases by injection of powdered alkali sorbent at intermediate temperatures |
| DE3716566A1 (en) * | 1987-05-18 | 1988-12-01 | Fichtel Roland | Process for the production of reactive calcium hydroxides for exhaust gas purification |
| DE8717874U1 (en) * | 1987-05-18 | 1990-11-22 | FTU GmbH, 8130 Starnberg | Calcium hydroxide for exhaust gas purification |
| JPS6414517A (en) * | 1987-07-03 | 1989-01-18 | Gadelius Kk | Recovery of waste heat of exhaust gas |
| DE3817356A1 (en) * | 1988-01-18 | 1989-07-27 | Krupp Polysius Ag | Process and apparatus for the heat treatment of fine-grained material |
| JPH03154615A (en) * | 1989-11-09 | 1991-07-02 | Hitachi Zosen Corp | Semidry sulfurization |
| EP0454885A1 (en) * | 1990-05-02 | 1991-11-06 | Ftu Gmbh | Process for purification of gases and exhaust gases from pollutants |
| DK170891A (en) * | 1991-02-19 | 1992-08-20 | Intevep Sa | PROCEDURE FOR REMOVAL OF EFFLUENTS FROM EMISSIONS GASED BY COMBUSTION OF A FUEL |
| FR2698287B1 (en) * | 1992-11-24 | 1995-01-20 | Stein Industrie | Method for reducing pollutant emissions in combustion installations with circulating fluidized bed. |
| JP3581517B2 (en) | 1997-03-18 | 2004-10-27 | 北海道電力株式会社 | Dust removal device and its operation method |
| FI111608B (en) * | 2001-07-05 | 2003-08-29 | Fortum Oyj | Flue gas cleaning process |
| CN100449208C (en) * | 2004-11-23 | 2009-01-07 | 河南大学 | Boiler desulfurizer and smoke activating dust-proof desulfurizer |
| AT507830B1 (en) * | 2009-02-12 | 2010-10-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | METHOD AND DEVICE FOR TREATING EXHAUST GASES FROM SINTERING OR PELLETING PLANTS |
| JP6199698B2 (en) * | 2013-11-01 | 2017-09-20 | 栗田工業株式会社 | Acid exhaust gas treatment method and exhaust gas treatment agent |
| CN108579356B (en) * | 2018-04-02 | 2021-06-01 | 安徽蓝天盈丰环保科技有限公司 | Boiler flue gas desulfurization and dust removal device and method |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU419407B2 (en) * | 1970-09-10 | 1971-11-30 | The Golden Cycle Corporation | Process for the entrapment of sulfur dioxide gas |
| US3687613A (en) * | 1970-10-27 | 1972-08-29 | Combustion Eng | Method and apparatus for preparing an additive for introduction to a gas scrubber |
| AU455051B2 (en) * | 1971-05-31 | 1974-10-29 | Chemical Construction Corporation | Process forthe recovery of sulfur dioxide |
| JPS499471A (en) * | 1972-05-24 | 1974-01-28 | ||
| JPS5079477A (en) * | 1973-11-08 | 1975-06-27 | ||
| JPS50150675A (en) * | 1974-05-25 | 1975-12-03 | ||
| SE418152B (en) * | 1974-06-12 | 1981-05-11 | Ceskoslovenska Akademie Ved | SET FOR EXHAUSTABILITY OF GASES, IN PARTICULAR NITROGEN AND SULFUR OXIDES, WITH THE HELP OF CARBONATES |
| GB1429427A (en) * | 1974-07-25 | 1976-03-24 | Asahi Fibreglass Co | Method of cleaning waste gases containing a fluorine component |
| GB1504688A (en) * | 1975-04-11 | 1978-03-22 | Exxon Research Engineering Co | Mitigating or preventing environmental pollution by sulphur oxides in the treatment of sulphur-containing substance |
| GB1551357A (en) * | 1975-05-06 | 1979-08-30 | Hoelter H | Purification of gas |
| US3976747A (en) * | 1975-06-06 | 1976-08-24 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Modified dry limestone process for control of sulfur dioxide emissions |
| DE2539500B2 (en) * | 1975-09-05 | 1980-06-19 | Heinz Ing.(Grad.) 4390 Gladbeck Hoelter | Process for separating dust and gaseous pollutants from hot exhaust gases and device for carrying out the process |
| JPS5644023A (en) * | 1979-09-13 | 1981-04-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Exhaust gas purifying method |
| BR8103078A (en) * | 1980-05-24 | 1982-02-09 | Hoelter H | PROCESS AND DEVICE FOR THE DISPOSAL OF Sulfurous Anhydride AND OTHER HARMFUL SUBSTANCES OF SMOKE GAS |
| CA1152294A (en) * | 1980-10-08 | 1983-08-23 | Xuan T. Nguyen | Fluidized bed sulfur dioxide removal |
| DE3106580A1 (en) * | 1981-02-21 | 1982-09-02 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | METHOD FOR MINIMIZING EMISSIONS FROM POLLUTION PLANTS |
| DE3136914A1 (en) * | 1981-09-17 | 1983-03-31 | Hölter, Heinz, Dipl.-Ing., 4390 Gladbeck | "Process for the cleaning of flue gas downstream of power stations, producing gypsum at the same time in a dry process" |
| JPS5851924A (en) * | 1981-09-24 | 1983-03-26 | Sumitomo Cement Co Ltd | Method for desulfurizing and cooling exhaust gas |
| AT372876B (en) * | 1981-11-19 | 1983-11-25 | Oesterr Draukraftwerke | METHOD AND DEVICE FOR THE DESCULATION OF FLUE GAS DESULFURING COAL BURNERS AFTER THE DRY ADDITIVE METHOD |
| DE3232080C2 (en) * | 1982-08-28 | 1986-10-16 | Rheinisch-Westfälisches Elektrizitätswerk AG, 4300 Essen | Process for the dry removal of sulfur dioxide and other pollutants from flue gases |
| DE3235341A1 (en) * | 1982-09-24 | 1984-03-29 | Deutsche Babcock Anlagen Ag, 4200 Oberhausen | METHOD FOR PURIFYING EXHAUST GASES |
| US4469663A (en) * | 1982-10-15 | 1984-09-04 | The Dow Chemical Company | Scale control in flue gas desulfurization |
-
1985
- 1985-04-24 FI FI851623A patent/FI78846B/en not_active Application Discontinuation
- 1985-10-16 NZ NZ213859A patent/NZ213859A/en unknown
- 1985-10-22 JP JP60236246A patent/JPS61287420A/en active Granted
- 1985-10-24 HU HU854099A patent/HU202422B/en not_active IP Right Cessation
- 1985-10-24 DD DD85282039A patent/DD240839A5/en not_active IP Right Cessation
- 1985-10-25 AU AU49077/85A patent/AU579902B2/en not_active Ceased
- 1985-10-28 ES ES548285A patent/ES8700307A1/en not_active Expired
- 1985-11-04 FR FR858516281A patent/FR2580950B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-11-04 CH CH4722/85A patent/CH672265A5/de not_active IP Right Cessation
- 1985-11-05 ZA ZA858476A patent/ZA858476B/en unknown
- 1985-11-06 BG BG072295A patent/BG60231B1/en unknown
- 1985-11-06 DE DE19853539348 patent/DE3539348A1/en not_active Ceased
- 1985-11-06 BE BE0/215833A patent/BE903598A/en not_active IP Right Cessation
- 1985-11-06 YU YU1732/85A patent/YU44580B/en unknown
- 1985-11-07 GB GB08527455A patent/GB2174082B/en not_active Expired
- 1985-11-07 SE SE8505270A patent/SE461958B/en not_active IP Right Cessation
- 1985-11-07 CN CN85108066.9A patent/CN1005312B/en not_active Expired
- 1985-11-08 DK DK515485A patent/DK515485A/en not_active Application Discontinuation
- 1985-11-08 CA CA000494920A patent/CA1289336C/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-11-08 NL NL8503081A patent/NL8503081A/en not_active Application Discontinuation
- 1985-11-08 IT IT67943/85A patent/IT1185833B/en active
- 1985-11-08 CS CS808085A patent/CS274270B2/en not_active IP Right Cessation
- 1985-11-08 RO RO85120717A patent/RO93449A/en unknown
- 1985-11-08 PL PL1985256163A patent/PL148176B1/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4279873A (en) | Process for flue gas desulfurization | |
| CA1248735A (en) | Method and apparatus for dry desulfurization of exhaust gas | |
| CS274270B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from fue gases | |
| EP0159807A2 (en) | Method for oxidation of flue gas desulfurization absorbent and the product produced thereby | |
| WO2004026443A1 (en) | Method and device for separating gaseous pollutants from hot process gases by absorption and a mixer for moistening particulate dust | |
| JPS6140452B2 (en) | ||
| EP1239941A1 (en) | Method and apparatus for binding pollutants in flue gas | |
| CS274271B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from fue gases and equipment for realization of this method | |
| US4081513A (en) | Disposal of sulfur oxide pollutant-containing gas | |
| US4600568A (en) | Flue gas desulfurization process | |
| JPH03101812A (en) | Method for dry-purifying waste gas | |
| US5002743A (en) | Process for the removal of sulfur dioxide from hot flue gases | |
| EP0128698B1 (en) | Process and reactor for desulfurization of hot waste gas | |
| PL166298B1 (en) | Method of purifying waste gases and apparatus therefor | |
| WO1988004196A1 (en) | Flue gas purifying procedure | |
| CS274269B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from fue gases | |
| JPS5998719A (en) | Method and apparatus for purifying flue gas | |
| JPH02110193A (en) | Method for reducing so2 and/or nox generation in combustion process | |
| CA1289337C (en) | Process for removing gaseous sulfur compounds, such as sulfur dioxide, from the flue gases of a furnace | |
| CA1339241C (en) | Continuous process of dry slaking lime | |
| JPS63197520A (en) | Spray drying absorption method for desulfurizing hot flue gas current | |
| KR820000687B1 (en) | Production of h,s from so2 obtained from flue gas | |
| PL191928B1 (en) | Method of reducing sulphur contained in flue gases in particular those from a power boiler furnace | |
| CZ20004115A3 (en) | Process for preparing sulfur dioxide sorbent that is suitable for desulfurizing combustion products | |
| CS265580B1 (en) | Device for combustion product desulphurization by using burnt and slaked lime as dry additive |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20001108 |