CN1168569C - 一种t91钢焊接工艺方法 - Google Patents
一种t91钢焊接工艺方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1168569C CN1168569C CNB021103577A CN02110357A CN1168569C CN 1168569 C CN1168569 C CN 1168569C CN B021103577 A CNB021103577 A CN B021103577A CN 02110357 A CN02110357 A CN 02110357A CN 1168569 C CN1168569 C CN 1168569C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- flux
- welding process
- steel
- process according
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
本发明提供这种T91钢焊接工艺方法,其特征在包括:以药芯焊丝打底,实芯焊丝填充,分层施焊,焊接后热处理;其中药芯焊丝的药芯组成比例为(W/W%)金红石18-24、长石3-6、石英2-5、冰晶石4-8、大理石2-10、Ti2O33-8、合金剂42-50、铁粉余量;实芯焊丝的合金成分为C0.08、Ni0.74、Si0.13、Mn1.01、P0.007、S0.007、Mo0.88、Cr9.06、V0.18。本发明的技术进步效果表现在利用药芯焊丝中造渣剂、脱氧剂、合金剂等成分的化学特性打底,优点是管子内壁不用充氩就能起到保护作用,而采用实芯焊丝填充和盖面又弥补了药芯焊丝清渣较难和焊接速度慢的不足,减轻劳动强度和提高焊接速度并举,是一种既快又省的焊接方法。
Description
技术领域
本发明涉及到一种T91钢焊接工艺方法,属于特种钢管焊接技术领域。
背景技术
T91钢现已被广泛用于电站大型锅炉的过热器和换热器,钢材大部分从外国进口,T91钢的焊接方法多采用进口的实芯焊丝和焊条,并且专门指出需要在“管口内壁充氩保护”,参考文献见《关于颁发T91/P91、15×1M1钢焊接工艺暂行规定的通知》和《锅炉制造》1991年第二期(总第140期)T91/P91钢管介绍。此种工艺方法,在发电厂的安装、检修焊接过程中,存在封堵困难,充氩量大,质量难以保证等问题。
发明内容
本发明的目的在于提供一种使用药芯焊丝打底(管内壁不充氩),氩弧焊丝填充盖面的焊接方法。以简化焊接操作工艺难度,减轻劳动强度和提高焊接速度。
本发明的技术方案是这样实现的:这种T91钢焊接工艺方法,其特征在包括:以药芯焊丝打底,实芯焊丝填充,分层施焊,焊接后热处理;其中药芯焊丝的药芯组成比例为(W/W%)金红石18-24、长石3-6、石英2-5、冰晶石4-8、大理石2-10、脱氧剂Ti2O3 3-8、成分比例为C 0.08、Ni 0.81、Si 0.52、Mn 0.575、P 0.017、S 0.012、Mo 1.05、Cr 9.50、V 0.258,铁粉余量的合金剂42-50;实芯焊丝的合金成分为C 0.08、Ni 0.74、Si 0.13、Mn 1.01、P 0.007、S 0.007、Mo 0.88、Cr 9.06、V 0.18。
所述的T91钢焊接工艺方法中焊接坡口角度为27°,错口值小于1mm。
所述的T91钢焊接工艺方法中还包括焊接时选用焊嘴直径为φ10mm,钨棒为φ2.5mm,焊枪氩气流量为9-10L/min。
所述的T91钢焊接工艺方法中药芯焊丝打底焊焊层厚度应大于3mm。
所述的T91钢焊接工艺方法中还包括焊接预热温度150℃,层间温度150℃~200℃。
所述的T91钢焊接工艺方法中还包括焊缝焊接完毕后,冷却到120℃以下,再进行焊后热处理。
所述的T91钢焊接工艺方法中焊后热处理工艺包括:
(1)焊后热处理的升、降温速度≤250℃/h;
(2)加热温度为760℃±10℃,恒温时间为2小时;
(3)降温至200℃时,冷却至室温。
本发明的技术进步效果表现在利用药芯焊丝中造渣剂、脱氧剂、合金剂等成分的化学特性打底,优点是管子内壁不用充氩就能起到保护作用,而采用实芯焊丝填充和盖面又弥补了药芯焊丝清渣较难和焊接速度慢的不足,减轻劳动强度和提高焊接速度并举,是一种既快又省的焊接方法。
附图说明
图1为焊接坡口的形状及尺寸示意图
图2为焊接热处理过程规范曲线图
具体实施方式
下面结合本发明的SA213-T91具体焊接实例和附图,详细说明本发明的具体实施方式:
本发明的T91钢焊接操作方法如下:
1、机具与焊接材料
(1)焊接设备应选用特性良好的逆变式焊机。
(2)氩弧焊丝使用前应除去表面的油、垢等脏物。
2、焊前准备
(1)坡口制备
①坡口形状及尺寸见图(1)。
②坡口制备时以机械方式加工。
③坡口及内外壁两侧10-15mm范围内锈、油、垢等污物清理干净,露出金属光泽。
(2)对口装配
①焊口错口值小于1mm,对口间隙及钝边尺寸如上图(一)所示。
②对口点固焊的焊材和焊接工艺与正式焊接时相同。
3、焊接工艺
(1)药丝焊丝打底氩弧焊丝填充、盖面焊接参数见表1
表1 焊接工艺参数
焊层道号 | 焊接方法 | 焊条(丝) | 电流范围 | 电压范围(V) | 焊接速度范围(mm/min) | 其他 | ||
型(牌)号 | 直径(mm) | 极性 | 电流(A) | |||||
1 | WS | YR91W | 2.5 | 直流正接 | 80A | 12V | 16~18 | |
2 | WS | TGS-9cb | 2.4 | 直流正接 | 95A | 12V | 18~20 | |
3 | WS | TGS-9cb | 2.4 | 直流正接 | 90A | 12V | 18~20 |
(2)焊接时选用焊嘴直径为φ10mm,钨棒为φ2.5mm,焊枪氩气流量为9-10L/min;
(3)药芯焊丝打底焊焊层厚度应不小于3mm;
(4)预热温度150℃,层间温度150℃~200℃;温度测量用远红外测温仪。
(5)焊缝焊接完毕后,冷却到120℃以下,再进行焊后热处理。
4、焊后热处理
(1)焊后热处理的升、降温速度≤250℃/h。
(2)加热温度为760℃±10℃,恒温时间为2小时。
(3)降温至200℃时,可以不控制,冷却至室温。
(4)焊接热处理过程规范曲线见图(2)
5、力学性能指标
本发明焊接工艺的力学性能见表2。
表2
抗拉强度(Mpa) | 屈服强度(Mpa) | 延伸率(%) | 弯曲角(°) | 冲击韧性(J/cm2) | 硬度HB |
≥585 | ≥415 | ≥20 | ≥50 | ≥68 | ≤250 |
本发明焊接工艺的优点是药芯焊丝打底,解决了充氩困难的问题;氩弧焊丝填充、盖面层清渣量较小,比药芯焊丝填充快,操作简单,质量稳定。
本发明采用的药芯焊丝由河北电力试验研究所和北京工业大学提供。
Claims (7)
1、一种T91钢焊接工艺方法,其特征在包括:以药芯焊丝打底,实芯焊丝填充,分层施焊,焊接后热处理;其中药芯焊丝的药芯组成比例为(W/W%)金红石18-24、长石3-6、石英2-5、冰晶石4-8、大理石2-10、Ti2O3 3-8、成分比例为C 0.08、Ni 0.81、Si 0.52、Mn 0.575、P 0.017、S 0.012、Mo 1.05、Cr 9.50、V 0.258,铁粉余量的合金剂42-50;实芯焊丝的合金成分比例为C 0.08、Ni 0.74、Si 0.13、Mn 1.01、P 0.007、S 0.007、Mo 0.88、Cr 9.06、V 0.18。
2、根据权利要求1所述的T91钢焊接工艺方法,其特征在于焊接坡□角度为27°,错□值小于1mm。
3、根据权利要求1所述的T91钢焊接工艺方法,其特征在于焊接时选用焊嘴直径为φ10mm,钨棒为φ2.5mm,焊枪氩气流量为9-10L/min。
4、根据权利要求1所述的T91钢焊接工艺方法,其特征在于药芯焊丝打底焊焊层厚度应大于3mm。
5、根据权利要求1所述的T91钢焊接工艺方法,其特征在于焊接预热温度150℃,层间温度150℃~200℃。
6、根据权利要求1所述的T91钢焊接工艺方法,其特征在于焊缝焊接完毕后,冷却到120℃以下,再进行焊后热处理。
7、根据权利要求1所述的T91钢焊接工艺方法,其特征在于焊后热处理工艺包括:
(1)焊后热处理的升、降温速度≤250℃/h;
(2)加热温度为760℃±10℃,恒温时间为2小时;
(3)降温至200℃时,冷却至室温。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB021103577A CN1168569C (zh) | 2002-04-25 | 2002-04-25 | 一种t91钢焊接工艺方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CNB021103577A CN1168569C (zh) | 2002-04-25 | 2002-04-25 | 一种t91钢焊接工艺方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1398694A CN1398694A (zh) | 2003-02-26 |
CN1168569C true CN1168569C (zh) | 2004-09-29 |
Family
ID=4741049
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNB021103577A Expired - Fee Related CN1168569C (zh) | 2002-04-25 | 2002-04-25 | 一种t91钢焊接工艺方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN1168569C (zh) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100389924C (zh) * | 2005-06-02 | 2008-05-28 | 石家庄电力工业学校焊接培训中心 | 一种p91钢焊接方法 |
CN100464923C (zh) * | 2006-06-09 | 2009-03-04 | 浙江省火电建设公司 | P92钢的焊接工艺 |
CN100457373C (zh) * | 2007-04-27 | 2009-02-04 | 北京工业大学 | 高合金马氏体型耐热钢气保护药芯焊丝 |
CN101450426B (zh) * | 2008-12-31 | 2010-12-15 | 宁波隆兴焊割科技股份有限公司 | 用于焊接低温钢的药芯焊丝 |
CN102189352B (zh) * | 2010-10-15 | 2012-12-19 | 东方电气集团东方锅炉股份有限公司 | 一种p92钢埋弧焊焊丝 |
PT2695695T (pt) * | 2012-08-08 | 2018-04-09 | Arvos Gmbh | Método para soldar condutas |
CN103350272B (zh) * | 2013-06-24 | 2016-02-10 | 兰州西固热电有限责任公司 | 一种T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺 |
CN104634679B (zh) * | 2014-12-17 | 2017-12-08 | 国家电网公司 | 一种测量p91钢焊缝布氏硬度的方法 |
CN104858555A (zh) * | 2015-06-10 | 2015-08-26 | 江苏力沛电力工程技术服务有限公司 | 压力管道焊接工艺 |
CN106166637A (zh) * | 2016-08-04 | 2016-11-30 | 江门建滔高科技有限公司 | 一种多段焊接成型工艺 |
CN106624285A (zh) * | 2016-12-29 | 2017-05-10 | 甘肃钢铁职业技术学院 | 一种350mw机组主蒸汽管道‑p91焊接工艺 |
CN108340052A (zh) * | 2017-01-22 | 2018-07-31 | 江苏大秦电气有限公司 | P91耐热钢的组合焊接工艺 |
CN111098090A (zh) * | 2018-10-29 | 2020-05-05 | 兴化市中科渗铝钢管有限公司 | 一种渗铝管道焊接方法 |
CN114178739B (zh) * | 2021-12-27 | 2022-12-27 | 宣达实业集团有限公司 | 一种高韧性高硅不锈钢免充氩氩弧焊焊丝及制备工艺 |
-
2002
- 2002-04-25 CN CNB021103577A patent/CN1168569C/zh not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN1398694A (zh) | 2003-02-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1168569C (zh) | 一种t91钢焊接工艺方法 | |
EP2848355B1 (en) | Flux-containing wire for welding ultrahigh-tensile steel | |
JP2010247209A (ja) | アルミニウム材のフラックスレスろう付け方法およびフラックスレスろう付け用アルミニウムクラッド材 | |
JP2010110817A (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
US11318567B2 (en) | Flux-cored wire | |
CN102267023A (zh) | 一种金属粉型不锈钢药芯焊丝 | |
JP5097499B2 (ja) | 低合金耐熱鋼用ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
WO2018051823A1 (ja) | エレクトロスラグ溶接用ワイヤ、エレクトロスラグ溶接用フラックス及び溶接継手 | |
JP5825210B2 (ja) | パルスガスシールドアーク溶接方法 | |
CN1621193A (zh) | 高硬度高耐磨自保护金属芯堆焊焊丝 | |
CN1907636A (zh) | 一种能在空气中进行无焊剂焊接的抗氧化锡基无铅焊料 | |
CN107486650A (zh) | 一种高温钛合金用焊丝及其焊接方法 | |
CN104999166A (zh) | 800MPa级含Ti钢专用气体保护焊接工艺 | |
CN1240516C (zh) | 用于高强度钢的气体保护电弧焊的填充焊剂的焊丝 | |
EP3778109A1 (en) | Ni-BASED ALLOY WIRE FOR SUBMERGED ARC WELDING, AND METHOD OF PRODUCING WELDED JOINT | |
WO2021107580A1 (ko) | Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어 | |
EP3587018A1 (en) | Method for mig brazing, method for manufacturing lap joint member, and lap joint member | |
CN113001057A (zh) | 一种高强耐点蚀含氮奥氏体不锈钢药芯焊丝及制备方法 | |
JP2013184204A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
KR101631233B1 (ko) | 용접 및 용사용 코어드 와이어 및 그 제조방법 | |
CN107030413A (zh) | 一种适用于厚板高强钢窄间隙埋弧焊的药芯焊丝 | |
JPWO2021125280A1 (ja) | ガスシールドアーク溶接用鋼ワイヤ、ガスシールドアーク溶接方法、およびガスシールドアーク溶接継手の製造方法 | |
CN1296174C (zh) | 具有优良焊接性能的用于高张力钢的金属助熔剂填充焊条 | |
JP3714815B2 (ja) | 鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法 | |
JP2010234429A (ja) | 凝固結晶粒を微細にする二相ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
C19 | Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |