CN115380061A - 耐热脱模片和实施伴有树脂的加热熔融的工序的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供的耐热脱模片是:在向伴有树脂的加热熔融的工序中供给树脂或包含树脂的对象物时,配置在树脂或对象物与在上述工序中接触树脂或对象物的构件之间,防止树脂或对象物与上述构件直接接触的片。上述片包含聚四氟乙烯(PTFE)或改性PTFE的切削片。改性PTFE中的四氟乙烯(TFE)单元的含有率为99质量%以上。对于属于上述片的面内方向且彼此正交的两个方向,各自通过175℃和30分钟的加热而产生的尺寸收缩率超过0%。上述片尽管包含耐热性树脂的切削片,但仍然适合于防止由切削片引起的上述工序中的问题的产生。
Description
技术领域
本发明涉及耐热脱模片和使用其来实施伴有树脂的加热熔融的工序的方法。
背景技术
作为耐热性树脂,已知的是氟树脂。专利文献1中公开了作为一种氟树脂的聚四氟乙烯(以下记作“PTFE”)的切削片。设想作为耐热性树脂片的PTFE片在高温下使用。
现有技术文献
专利文献
专利文献1:日本特开2001-341138号公报
发明内容
发明要解决的问题
在使用模具进行的树脂的熔融成形、使用面向包含树脂的对象物的热加压装置进行的热加压处理等中,实施伴有树脂的加热熔融的工序。此时,可以考虑在树脂或包含树脂的对象物与接触树脂或对象物的构件之间配置耐热脱模片,防止树脂或对象物与该构件的直接接触。另外,可以考虑在耐热脱模片中使用耐热性树脂片、例如PTFE的切削片。但是,根据本发明人等的研究而明确:在使用切削片的情况下,有时在通过熔融成形而得到的成形体的表面产生延伸成条纹状的缺陷、或者热加压处理的均质性降低。需要说明的是,PTFE片除了切削片之外,还有使PTFE分散液的涂布膜干燥和焙烧而制造的流延片,流延片不会发生上述问题。
本发明的目的在于,提供:在向伴有树脂的加热熔融的工序中供给树脂或包含树脂的对象物时,配置在树脂或对象物与在该工序中接触树脂或对象物的构件之间,防止树脂或对象物与上述构件直接接触的耐热脱模片,该片尽管包含耐热性树脂的切削片,但仍然适合于防止上述缺陷的产生、均质性的降低等由切削片引起的上述工序中的问题的产生。
用于解决问题的方案
本发明提供一种耐热脱模片,其是:在向伴有树脂的加热熔融的工序中供给前述树脂或包含前述树脂的对象物时,配置在前述树脂或前述对象物与在前述工序中接触前述树脂或前述对象物的构件之间,防止前述树脂或前述对象物与前述构件直接接触的耐热脱模片,
其包含聚四氟乙烯(PTFE)或改性PTFE的切削片,
前述改性PTFE中的四氟乙烯(TFE)单元的含有率为99质量%以上,
对于属于前述耐热脱模片的面内方向且彼此正交的两个方向,各自通过175℃和30分钟的加热而产生的尺寸收缩率超过0%。
从其它方面出发,本发明提供一种实施伴有树脂的加热熔融的工序的方法,其包括:
在供于前述工序的前述树脂或包含前述树脂的对象物与在前述工序中接触前述树脂或前述对象物的构件之间配置耐热脱模片,利用前述耐热脱模片来防止前述树脂或前述对象物与前述构件的直接接触,在该状态下实施前述工序,
前述耐热脱模片为上述本发明的耐热脱模片。
发明的效果
根据本发明人等的研究而明确:推测在使用切削片时可能产生的上述问题的原因在于,通过使树脂熔融时的加热,从而导致切削片产生在特定方向上、典型地在MD方向上延伸的条纹状褶皱,并且,上述褶皱起因于切削片特有的制法。在切削片的制造中,将原料粉末预成形为圆柱状等,但此时,沿着一个方向施加强的压力。可以认为:该方向与形成切削片后产生褶皱的上述特定的方向一致,由预成形时施加的压力导致的压缩应变会残留在切削片中,并通过上述加热而得到释放,因而产生条纹状的褶皱。另一方面,本发明的耐热脱模片中,对于属于片的面内方向且彼此正交的两个方向,各自通过175℃和30分钟的加热(对应于使树脂熔融的典型加热)而产生的尺寸收缩率超过0%。这意味着:在本发明的耐热脱模片中,上述压缩应变的残留受到抑制。因此,根据本发明的耐热脱模片,能够防止上述缺陷的产生、均质性的降低等由切削片引起的上述工序中的问题的产生。
附图说明
图1是示意性地示出本发明的耐热脱模片的一例的剖视图。
图2是用于说明使用本发明的耐热脱模片进行的树脂的熔融成形的一例的示意图。
图3是用于说明使用本发明的耐热脱模片进行的热加压处理的一例的示意图。
具体实施方式
以下,针对本发明的实施方式,参照附图进行说明。本发明不限定于以下的实施方式。
[耐热脱模片]
将本实施方式的耐热脱模片示于图1。图1的耐热脱模片1由PTFE的切削片2构成。图1的耐热脱模片1具有切削片2的单层结构。耐热脱模片1具有源自切削片2所含的PTFE的高耐热性和高柔软性。需要说明的是,切削片可通过在放大观察该片的表面时确认切削片特有的线状痕迹(作为切削痕迹是本领域技术人员公知的)来判别。在表面的放大观察中,可以使用光学显微镜等显微镜、表面性状评价装置。切削痕迹是由于在通过切削加工而得到片时堆积于切削刀刃的树脂的切削碎屑在片表面形成线状划痕而产生的。切削痕迹通常在切削片2的MD方向上延伸。带状的切削片2的MD方向通常为片的长度方向。
耐热脱模片1中,对于属于该片1的面内方向且彼此正交的两个方向,各自通过175℃和30分钟的加热而产生的尺寸收缩率(以下记作“尺寸收缩率”)超过0%。典型地,上述两个方向为切削片2的MD方向和TD方向。带状的切削片2的TD方向通常为片的宽度方向。尺寸收缩率根据在175℃和30分钟的加热条件下将耐热脱模片1静置而测得的加热前的尺寸X0和加热后的尺寸X1,通过式子(X0-X1)/X0×100(%)来提供。上述两个方向各自的尺寸收缩率可以为0.5%以上,也可以为1.0%以上、1.5%以上、1.7%以上、1.9%以上、2.0%以上、3.0%以上、4.0%以上,进而可以为5.0%以上。上述两个方向各自的尺寸收缩率的上限例如为10%以下,8.0%以下、7.0%以下、6.0%以下、5.0%以下、4.0%以下、3.0%以下、2.5%以下、2.0%以下、1.9%以下,进而可以为1.7%以下。上述两个方向的尺寸收缩率可以互不相同。各方向的尺寸收缩率可以彼此独立地采用从上述多个优选范围中选择的一个范围。另外,上述两个方向各自的尺寸收缩率之差的差异可以小于5.0%、为4.5%以下、4.0%以下、3.5%以下、3.1%以下、3.0%以下、2.5%以下、2.0%以下、1.5%以下、1.0%以下、0.7%以下、0.5%以下,进而可以为0.3%以下。需要说明的是,以往的切削片的TD方向的尺寸收缩率为0%以下。换言之,在以往的切削片中,所残留的压缩应变通过加热而得以释放,其沿着TD方向发生膨胀。另一方面,在耐热脱模片1中,TD方向的尺寸收缩率可以大于MD方向的尺寸收缩率。
图1的耐热脱模片1包含PTFE的切削片2。其中,耐热脱模片1可以包含改性PTFE的切削片2。改性PTFE的切削片2与PTFE的切削片2同样,耐热性和柔软性优异,且可通过与PTFE的切削片2相同的制法来制造。改性PTFE是TFE与改性共聚单体的共聚物。为了被分类为改性PTFE,共聚物中的四氟乙烯(TFE)单元的含有率必须为99质量%以上。改性PTFE例如为TFE与选自乙烯、全氟烷基乙烯基醚和六氟丙烯中的至少1种改性共聚单体的共聚物。
切削片2优选为历经焙烧的包含PTFE或改性PTFE的焙烧片。需要说明的是,本说明书中,焙烧是指:将通过聚合而得到的PTFE或改性PTFE加热至其熔点(关于PTFE为327℃)以上的温度、例如340~380℃。
耐热脱模片1的厚度例如为10μm以上,可以为20μm以上、25μm以上、30μm以上、40μm以上,进而可以为50μm以上。厚度的上限例如为500μm以下,可以为200μm以下,进而可以为100μm以下。
上述两个方向各自的在25℃~175℃的温度区域内的耐热脱模片1的线热膨胀系数α可以为150×10-6/℃以下,也可以为125×10-6/℃以下、120×10-6/℃以下、110×10-6/℃以下、100×10-6/℃以下、90×10-6/℃以下、50×10-6/℃以下、30×10-6/℃以下,进而可以为0×10-6/℃以下。MD方向的线热膨胀系数α可以为125×10-6/℃以下、120×10-6/℃以下、110×10-6/℃以下、100×10-6/℃以下,进而可以为90×10-6/℃以下,且可以为0×10-6/℃以上、25×10-6/℃以上,进而可以为50×10-6/℃以上。TD方向的线热膨胀系数α可以为125×10-6/℃以下、120×10-6/℃以下、110×10-6/℃以下、100×10-6/℃以下、90×10-6/℃以下、50×10-6/℃以下、30×10-6/℃以下,进而可以为0×10-6/℃以下,且可以为-400×10-6/℃以上、-300×10-6/℃以上,进而可以为-200×10-6/℃以上。TD方向的线热膨胀系数α可以为负值。耐热脱模片1的线热膨胀系数α可利用热机械分析(TMA)来求出。TMA只要在以下的条件下实施即可。可以将测定至少5个试验片而得到的值的平均值作为线热膨胀系数α。
测定温度范围:25℃-175℃
模式:拉伸模式
试验片:宽度4mm×长度20mm
拉伸方向:试验片的长度方向
拉伸载荷:2gf
升温速度:5℃/分钟
测定时的试验片的周围气氛:日本产业标准(旧日本工业标准;JIS)K7197:1991“塑料的基于热机械分析的线膨胀率试验方法”中规定的“试验片的周围气氛”。
对于上述两个方向,各自耐热脱模片1的拉伸强度可以为30MPa以上且最大拉伸伸长率可以为250%以上。拉伸强度可以为35MPa以上、40MPa以上、45MPa以上、50MPa以上,进而可以为55MPa以上。拉伸强度的上限例如为100MPa以下。最大拉伸伸长率可以为275%以上、300%以上、325%以上、350%以上、400%以上,进而可以为450%以上。最大拉伸伸长率的上限例如为600%以下。拉伸强度和最大拉伸伸长率可以以任意的组合来采用上述范围。根据具有上述范围的拉伸强度和最大拉伸伸长率的耐热脱模片1,例如对于伴有树脂的加热熔融的工序,能够更可靠且稳定地实施基于输送的片1的供给。
耐热脱模片1的拉伸强度和最大拉伸伸长率可通过使用拉伸试验机进行的拉伸试验来求出。试验片的形状例如为JIS K6251:1993中规定的哑铃状3号形状。使用上述试验片时的测定条件如下:例如,试验片的标线间距离为20mm、夹具间距离为35mm、且拉伸速度为200mm/分钟。最大拉伸伸长率可以由试验前的上述标线间距离和断裂时的标线间距离来算出。测定温度例如为25±10℃。
在耐热脱模片1中,可以在至少一个主面上配置有其它层。但是,作为耐热脱模片1而要求良好的热传导性时,优选不在主面上配置其它层。换言之,耐热脱模片1可以为单层。
在耐热脱模片1中,至少一个主面、优选两个主面可以未经表面处理。表面处理的例子是使PTFE片或改性PTFE片的主面的粘接性(相对于其它物品而言的粘接性)提高的粘接性提高处理。粘接性提高处理的例子是等离子体处理、溅射处理、钠处理,尤其是等离子体处理。
耐热脱模片1优选为非多孔片。耐热脱模片1可以是至少在使用区域不具有将两个主面连通的孔的片。耐热脱模片1可以是根据PTFE或改性PTFE所具有的高拒液性(拒水性和拒油性)而不使水等流体(fluid)在厚度方向上发生透过的不透性片。另外,耐热脱模片1根据PTFE或改性PTFE所具有的高绝缘性而可以是绝缘性片(非导电片)。绝缘性例如由1×1014Ω/□以上的表面电阻率来表示。表面电阻率可以为1×1015Ω/□以上、1×1016Ω/□以上,进而可以为1×1017Ω/□以上。耐热脱模片1可以包含炭黑、导电性聚合物、导电性金属氧化物等导电性材料。该情况下,耐热脱模片1可以具有基于导电性材料的功能、例如抗静电功能。包含导电性材料的耐热脱模片1的表面电阻率例如为1×1012Ω/□以下,可以为1×108Ω/□以下、1×104Ω/□以下。
耐热脱模片1的形状例如为包括正方形和长方形在内的多边形、圆形、椭圆形和带状。多边形的角可以带有弧度。其中,耐热脱模片1的形状不限定于上述例子。分别地,多边形、圆形和椭圆形的耐热脱模片1可以以单片的形式流通,带状的耐热脱模片1可以以卷绕于卷芯的卷绕体(卷)的形式流通。带状的耐热脱模片1的宽度和将带状的耐热脱模片1卷绕而得到的卷绕体的宽度可以自由设定。
[耐热脱模片的制造方法]
以下说明耐热脱模片1的制法的一例。其中,耐热脱模片1的制法不限定于以下所示的例子。
首先,将PTFE粉末(模塑粉末)导入至模具中,在规定时间内对模具内的粉末施加规定压力,进行预成形。预成形可以在常温下实施。为了能够利用后述切削机床进行切削,模具的内部空间的形状优选为圆柱状。该情况下,通常沿着圆柱的高度方向施加规定压力。另外,该情况下,得到圆柱状的预成形品和PTFE块体。PTFE块体为圆柱状时,可以利用边使块体旋转边连续地切削表面的切削机床,能够有效地形成耐热脱模片1。接着,将所得预成形品从模具中取出,在PTFE的熔点(327℃)以上的温度进行规定时间内的焙烧,得到PTFE块体。接着,将所得PTFE块体切削成规定厚度,得到作为切削片的PTFE片。接着,将所得PTFE片沿着宽度方向(TD方向)进行拉伸,得到沿着宽度方向进行单抽拉伸的单轴拉伸片、即PTFE的切削片2。通过拉伸,TD方向的压缩应变得以释放。所得切削片2可以直接用作耐热脱模片1,也可以在历经规定的处理、其它层的层叠等后用作耐热脱模片1。拉伸可以利用拉幅机拉伸装置。拉伸倍率例如为1.05~1.2倍,可以为1.1~1.5倍。若拉伸倍率处于上述范围,则能够更可靠地获得不具有将两个主面连通的孔的切削片2,且还能够抑制由拉伸导致的针孔的产生。拉伸温度例如为150~330℃,可以为200~300℃。需要说明的是,根据上述制法,比较容易控制所形成的耐热脱模片1的厚度,也能够形成带状的耐热脱模片1。另外,通过使用改性PTFE粉末来代替PTFE粉末,从而能够利用上述方法来形成改性PTFE的切削片2。
[耐热脱模片的使用]
耐热脱模片1可用于伴有树脂的加热熔融的工序。工序的例子是使用模具进行的树脂的熔融成形、以及使用面向包含树脂的对象物的热加压装置进行的热加压处理。其中,伴有树脂的加热熔融的工序只要在该工序中使用接触树脂或接触包含树脂的对象物的构件,就不限定于上述例子。
将使用模具进行的树脂的熔融成形的一例示于图2。在图2的例子中,耐热脱模片1在树脂13的熔融成形时配置在模具(在图2中为上模具)12与树脂13之间而用作防止两者直接接触的片。模具12是在熔融成形时与树脂接触的构件。图2的例子中的熔融成形可通过向模具(下模具)11与模具12之间供给树脂13,并将一对模具11、12彼此接合来实施。此时,耐热脱模片1可以吸附至模具12的内表面。所供给的树脂13可以为粒料等固体,也可以为熔融树脂。熔融树脂通常在使模具11、12彼此接合后再供给。其中,使用耐热脱模片进行的树脂的熔融成形的方式不限定于上述例子。
耐热脱模片1可以通过输送而向模具11与模具12之间供给和配置。通过输送而供给和配置的耐热脱模片1可以为带状。换言之,可以通过输送而将带状的耐热脱模片1供给至模具之间,并实施伴有树脂的加热熔融的工序。
将使用热加压装置进行的热加压处理的一例示于图3。在图3的例子中,在包含树脂的对象物35的基于热加压装置31的热加压处理时,耐热脱模片1配置在热加压装置31的热加压面34与对象物35之间,用作防止两者直接接触的片。图3的热加压装置31具备基台32和具有热加压面34的热加压头33。热加压头33是在热加压处理时与对象物35接触的构件。耐热脱模片1配置在热加压头33与对象物35之间。图3的例子中的热加压处理可通过在将对象物35载置在基台32上的状态下使热加压头33与基台32接近(典型地是使热加压头33下降)来实施。热加压处理例如为对象物35的热压接、热加压。
耐热脱模片1通过输送而向热加压面34与对象物35之间供给和配置。通过输送而供给和配置的耐热脱模片1可以为带状。换言之,可以通过输送而将带状的耐热脱模片1供给至热加压装置,并实施伴有树脂的加热熔融的工序。
上述工序中的树脂的加热熔融温度(耐热脱模片1的使用温度)例如为150℃以上,可以为160℃以上、170℃以上,进而可以为175℃以上。其中,耐热脱模片1的使用温度不限定于上述例子。由于包含耐热性优异的PTFE或改性PTFE的切削片2,因此,可以是比上述例示更高的温度、即200℃以上、250℃以上、275℃以上、进而300℃以上的使用温度。
[实施伴有树脂的加热熔融的工序的方法]
可以使用耐热脱模片1来实施伴有树脂的加热熔融的工序。该方法包括:在供于上述工序的树脂或包含树脂的对象物与在上述工序中接触树脂或上述对象物的构件之间配置耐热脱模片1,利用该片1来防止树脂或上述对象物与上述构件的直接接触,在该状态下实施上述工序。
[熔融成形方法]
可以使用耐热脱模片1将树脂熔融成形。该熔融成形法包括:在模具12与树脂13之间配置耐热脱模片1,利用该片1来防止模具12与树脂13的直接接触,在该状态下将树脂13熔融成形(参照图2)。
[熔融成形体的制造方法]
可以使用耐热脱模片1来制造树脂的熔融成形体。该制造方法包括:在模具12与树脂13之间配置耐热脱模片1,利用该片1来防止模具12与树脂13的直接接触,在该状态下将树脂13熔融成形,得到树脂的熔融成形体(参照图2)。
[热加压处理方法]
可以使用耐热脱模片1,对对象物35进行热加压处理。该热加压处理方法是基于热加压装置的对象物35的热加压处理方法,其包括:在对象物35与热加压面34之间配置耐热脱模片1,利用该片1来防止对象物35与热加压面34的直接接触,在该状态下实施热加压处理(参照图3)。
[热加压处理物的制造方法]
可以使用耐热脱模片1来制造热加压处理物。该制造方法是使用热加压装置来制造热加压处理物的方法,其包括:在对象物35与热加压面34之间配置耐热脱模片1,利用该片1来防止对象物35与热加压面34的直接接触,在该状态下实施热加压处理,得到对象物35的热加压处理物。热加压处理例如为对象物35的热压接、热加压,该情况下,能够得到热压接物、热加压物(参照图3)。
实施例
以下,利用实施例更详细地说明本发明。本发明不限定于以下的实施例。
首先,示出在本实施例中制作的耐热脱模片的评价方法。
[厚度]
作为利用数字测微计(最小刻度为0.001mm)在25℃下对任意3点测得的测定值的平均值来求出厚度。
[尺寸收缩率(175℃、30分钟)]
通过175℃和30分钟的加热而产生的尺寸收缩率如下那样地进行评价。首先,针对评价对象的耐热脱模片,测定MD方向和TD方向的各尺寸(加热前的尺寸X0)。接着,将耐热脱模片收纳在加热槽中,以175℃静置30分钟后,冷却至25℃,测定MD方向和TD方向的各尺寸(加热后的尺寸X1)。根据所测得的尺寸X0和X1,利用式子(X0-X1)/X0×100(%),求出尺寸收缩率。尺寸的测定中,使用游标卡尺,将各方向的最大尺寸设为X0和X1。
[线热膨胀系数α(25-175℃)]
在25℃~175℃的温度区域内的线热膨胀系数α通过基于TMA的上述方法进行评价。分别针对耐热脱模片的MD方向和TD方向来实施评价。其中,试验片设为宽度4mm×长度20mm的长方形状,评价中使用的试验片的数量设为5个。
[拉伸强度和最大拉伸伸长率]
拉伸强度(拉伸断裂强度)和最大拉伸伸长率通过使用拉伸试验机(岛津制作所制、AG-I)进行的拉伸试验来求出。分别针对耐热脱模片的MD方向和TD方向来实施评价。试验片的形状设为JIS K6251:1993中规定的哑铃状3号形状(标线间距离为20mm)。测定条件设为:测定温度为25℃、夹具间距离为35mm、且拉伸速度为200mm/分钟。最大拉伸伸长率由试验前的上述标线间距离和断裂时的标线间距离来计算。
[设置模具时有无褶皱]
设置模具时有无褶皱可使用传递模塑装置来评价。模具的模腔设为宽度50mm、长度50mm和深度0.7mm的长方体状。将加工成170mm宽的带状的耐热脱模片的卷设置在装置中,通过输送而对加热至175℃的模具供给该片,使其真空吸附至模具。针对真空吸附后的耐热脱模片,通过目视来确认是否产生褶皱。
(实施例1)
将PTFE粉末(DAIKIN工业公司制、POLYFLON PTFE M-18)导入至圆筒状模具中,在温度为23℃、压力为8.5MPa且压力施加时间为1小时的条件下进行预成形。接着,将形成的预成形品从模具中取出,以370℃焙烧24小时,得到高度300mm、外径470mm的圆柱状的PTFE块体。接着,利用切削机床对所得PTFE块体进行切削,得到PTFE的切削片(厚度55μm、带状)。接着,将所得切削片沿着其宽度方向(TD方向)进行拉伸,得到实施例1的耐热脱模片(厚度50μm)。切削片的拉伸使用拉幅机拉伸装置,拉伸温度设为280℃,拉伸倍率设为1.1倍。在预成形时施加有压力的方向是所得片的TD方向。
(实施例2)
使用改性PTFE粉末(3M公司制、Dyneon TFM改性PTFE TFM1700、TFE单元的含有率为99质量%以上)来代替PTFE粉末,除此之外,与实施例1同样操作,得到改性PTFE的切削片(厚度55μm、带状)。接着,将所得切削片沿着其宽度方向(TD方向)进行拉伸,得到实施例2的耐热脱模片(厚度51μm)。拉伸方法和条件设为与实施例1相同。
(实施例3)
通过变更切削厚度而将拉伸前的切削片的厚度设为70μm,并且,将拉伸倍率设为1.2倍,除此之外,与实施例2同样操作,得到实施例3的耐热脱模片(厚度49μm)。
(比较例1)
除了变更切削厚度之外,与实施例1同样操作,得到厚度50μm的PTFE的切削片。未沿着宽度方向对其进行拉伸,制成比较例1的耐热脱模片。
(比较例2)
除了变更切削厚度之外,与实施例2同样操作,得到厚度50μm的改性PTFE的切削片。未沿着宽度方向对其进行拉伸,制成比较例2的耐热脱模片。
将评价结果总结于以下的表1。
[表1]
如表1所示那样,在TD方向的尺寸收缩率为负的比较例的耐热脱模片中,在设置模具时产生在MD方向上延伸的条纹状褶皱,但MD方向和TD方向各自的尺寸收缩率超过0%的实施例的耐热脱模片中,任意方向均未产生褶皱。
产业上的可利用性
本发明的耐热脱模片可用于伴有树脂的加热熔融的工序。工序的例子是使用模具进行的树脂的熔融成形、以及使用面向包含树脂的对象物的热加压装置进行的热加压处理。
Claims (6)
1.一种耐热脱模片,其是:在向伴有树脂的加热熔融的工序中供给所述树脂或包含所述树脂的对象物时,配置在所述树脂或所述对象物与在所述工序中接触所述树脂或所述对象物的构件之间,防止所述树脂或所述对象物与所述构件直接接触的耐热脱模片,
其包含聚四氟乙烯(PTFE)或改性PTFE的切削片,
所述改性PTFE中的四氟乙烯(TFE)单元的含有率为99质量%以上,
对于属于所述耐热脱模片的面内方向且彼此正交的两个方向,各自通过175℃和30分钟的加热而产生的尺寸收缩率超过0%。
2.根据权利要求1所述的耐热脱模片,其中,所述两个方向各自的所述尺寸收缩率之间的差异小于5.0%。
3.根据权利要求1或2所述的耐热脱模片,其中,所述两个方向为所述切削片的MD方向和TD方向。
4.根据权利要求1~3中任一项所述的耐热脱模片,其中,所述两个方向各自的在25℃~175℃的温度区域内的线热膨胀系数为150×10-6/℃以下。
5.根据权利要求1~4中任一项所述的耐热脱模片,其中,所述两个方向各自的拉伸强度为30MPa以上且最大拉伸伸长率为250%以上。
6.一种实施伴有树脂的加热熔融的工序的方法,其包括:
在供于所述工序的所述树脂或包含所述树脂的对象物与在所述工序中接触所述树脂或所述对象物的构件之间配置耐热脱模片,利用所述耐热脱模片来防止所述树脂或所述对象物与所述构件的直接接触,在该状态下实施所述工序,
所述耐热脱模片为权利要求1~5中任一项所述的耐热脱模片。
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